MXPA02007824A - Elemento alargado y acero para perforar roca por percusion. - Google Patents
Elemento alargado y acero para perforar roca por percusion.Info
- Publication number
- MXPA02007824A MXPA02007824A MXPA02007824A MXPA02007824A MXPA02007824A MX PA02007824 A MXPA02007824 A MX PA02007824A MX PA02007824 A MXPA02007824 A MX PA02007824A MX PA02007824 A MXPA02007824 A MX PA02007824A MX PA02007824 A MXPA02007824 A MX PA02007824A
- Authority
- MX
- Mexico
- Prior art keywords
- weight
- steel
- corrosion
- drilling
- content
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/20—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Earth Drilling (AREA)
- Drilling Tools (AREA)
Abstract
La presente invencion se refiere a un acero, resistente a la corrosion, martensitico, para perforacion en roca, con propiedades ajustadas esencialmente con respecto a la resistencia contra la fatiga por corrosion. Este ha sido obtenido porque un elemento alargado para perforacion en roca por percusion que incluye el menos un canal roscado y de limpieza por chorro, ha sido elaborado de un acero resistente' a la corrosion con una estructura principalmente martensitica.
Description
ELEMENTO ALARGADO Y ACERO PARA PERFORAR ROCA POR
PERCUSIÓN A i ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN
La presente invención se refiere a un a¡.cero resistente a la corrosión, martensitico, para perforación en roca, con propiedades nuevas y mejoradas, particularmente con respecto a la resistencia contra la fatiga por corrosión.
TÉCNICA ANTERIOR
Durante la perforación en roca por percusión, las ondas de choque y la rotación son transferidas desde una máquina de perforación via una o mas varillas o tubos a una broca equipada con carburo cementado. El acero para perforación, por ejemplo el material en las brocas, barrenas, tubos, manguitos y adaptadores del talón de la broca, durante la perforación se somete al ataque corrosivo. Esto aplica en particular a la perforación bajo tierra en donde se utiliza el agua como medio de lavado por chorro y donde el ambiente en general es húmedo. Los ataques corrosivos son particularmente serios en las partes más sometidas a
tensión, por ejemplo fondos roscados y espacios muertos roscados. En combinación con la tensión por pulsos, provocada por la flexión y las ondas de choque anteriormente mencionadas, surge la denominada fatiga por corrosión (figura 1). Esta es una causa común para la falla del acero de perforación. Un acero endurecido, con forro, de baja aleación, normalmente es utilizado para la aplicación en perforación. La razón es que la abrasión y el desgaste de las partes roscadas en general han estado limitando la vida. Conforme las máquinas de perforación y las herramientas se han vuelto más eficientes, estos problemas sin embargo han disminuido y la fatiga por corrosión se ha vuelto un factor limitante. El endurecimiento por forro da resistencias a la compresión en la superficie, lo cual proporciona ciertos efectos retardadores sobre la fatiga. La patente norteamericana número US-5, 96-421 se refiere a un acero inoxidable, martensitico, de alta resistencia. El acero contiene: 0.06% en peso o menos de C, de 12 a 16% en peso de Cr, 1% en peso o menos de Si, 2% en peso o menos de Mn, de 0.5 a 8% en peso de Ni, de 0.1 a 2.5 % en peso de Mo, de 0.3 a 4% en peso de Cu, 0.05% en peso o menos de N, y el resto es Fe e impurezas inevitables; el acero tiene una proporción de
área de fase delta-ferrita de al menos 10%. El acero conocido pretende resolver el problema de la corrosión por tensión, provocada por un ambiente ácido.
OBJETIVOS DE LA INVENCIÓN
ün objetivo de la presente invención es proporcionar un elemento alargado para la perforación en roca por percusión que mejora además la eficiencia de la minería moderna. Otro objetivo de la presente invención es proporcionar un elemento alargado para la perforación por percusión en roca con vida incrementada. Otro objetivo adicional de la presente invención es proporcionar un acero para perforación con proporción reducida de corrosión. Otro objetivo adicional de la presente invención es proporcionar un acero para perforación con sensibilidad reducida para la fatiga por corrosión.
BREVE DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS
Estos y otros objetivos son obtenidos a través de un elemento alargado y un acero para perforación tal como éstos son definidos en las reivindicaciones de
"*'?i£2.
patente, anexas, con <jí|¡gé<rencía a las figuras. La figura 1 muestra, a 25x, cuarteaduras en un fondo roscado en un acero de Í5'ája aleación. La figura 2 muestra, a 500^f la estructura de 5 un acero de perforación de acuerdo «ß? la invención.
DESCRIPCIÓN DETALLADA DE LA INVENCIÓN
La invención se refiere a un acero para 0 perforación en roca, elaborado de una aleación resistente a la corrosión, con una matriz martensítica, en donde la resistencia es obtenida por las adiciones de Cr así como MO, W, Cu y/o N. A través de La estructura martensítica (figura 2), se obtiene la 5 resistencia necesaria y la dureza del núcleo para la aplicación. Preferentemente el contenido artensítico es mayor de 50% en peso, pero menor de 100% en peso, preferentemente mayor de 75% en peso. La resistencia a la tracción ultima esta será mayor a 800 MPa, 0 preferentemente 1300-3000 MPa. Mediante la elaboración del acero para perforación en una aleación resistente a la corrosión permite que se obtenga para la adición de cromo, una capa pasiva sobre la superficie, lo que previene la 5 corrosión o reduce la proporción de corrosión y por lo
tanto la fatiga por corrosión, especialmente en fondos roscados tal como se muestra en la figura 1. Con el fin de que el acero de perforación de acuerdo a la invención sea suficientemente resistente a la corrosión, se requiere que éste tenga un contenido de cromo de al menos 11%, El contenido total de carbono y/o nitrógeno (C+N) debe ser mayor a 0.05%, preferentemente 0.1-0.8%. Alternativamente, el contenido de cromo puede ser menor de 11%, inferior a 5%, lo cual puede luego ser compensado mediante la adición preferentemente de molibdeno (hasta 5%, preferentemente 0.5-2 % en peso), tungsteno (hasta 5%, preferentemente 0.5-2% en peso) y/o cobre (hasta 2%, preferentemente 0.1-1% en peso) en donde el contenido total de Mo+W+Cu es mayor a 0.5%, preferentemente mayor a 1% en peso. Una alternativa adicional es que la aleación tenga una composición que dé un número PRE mayor a 10, preferentemente 12-17. PRE significa Equivalente de Resistencia a la Corrosión diseminada, y describe la resistencia de una aleación contra la corrosión diseminada. PRE se define de acuerdo a la formula:
PRE CR + 3.3 (Mo+ ) + 16N
donde Cr, MO, W y N corresponden al contenido de los elementos en por ciento en peso. Un acero de acuerdo a la invención tendrá además una resistencia superficial de más de 400 Vickers, preferentemente 500-800 vickers, con el fin de incrementar además su resistencia contra la abrasión provocada por ejemplo por los movimientos en las juntas roscadas, los cortes de perforación o el contacto con la roca circundante (la pared perforada). Preferentemente el acero tiene un espesor de 0.5-2.0 mm de capa superficial con dureza incrementada. Los aceros para perforación de acuerdo a la invención son elaborados mediante producción y maquinación de varillas de acero convencionales. Con el fin de obtener la estructura martensítica deseada, el acero es endurecido o trabajado en frío. La resistencia al desgaste puede ser además mejorada mediante el endurecimiento por inducción de la superficie o mediante la aplicación de métodos de tratamiento superficial tales como carburización y nitruració . La invención también se refiere al uso de un acero de acuerdo a la invención como un acero para perforación. En vez de realizar el elemento completo de
acuerdo a la invención, uno o ambos extremos roscados pueden ser realizados de acuerdo ¿ la invención y ser soldados o unidos sobre una varilla o un tubo de otro material .
EJEMPLO
En la denominada perforadora de galería se utilizan aproximadamente varillas de 4 metros de largo. La parte crítica de las varillas son los fondos sobre las roscas macho tales como se muestran en la figura 1, en donde el agua de limpieza por chorro y las tensiones pulsantes dan origen a la fatiga por corrosión que frecuentemente da como resultado fractura. Las varillas para perforadora de galería son elaboradas de tres aleaciones con composiciones de acuerdo a lo siguiente:
Prueba %C %CR %Ni %Mo %W %Cu %N %Fe Contenido de martensita 1-4 018 134 03 002 001 012 0012 El resto 98% 5-8 050 143 015 002 001 006 0011 El resto 98% 9-12 035 119 022 105 001 006 0013 El resto 98%
La perforación se realizó en una instalación para perforación con perforadora de galería, bajo tierra y la perforación se continuó hasta que ocurrió la fractura/desgaste. Se lograron los siguientes periodos de vida, medidos en medidores perforados:
Prueba no 1 2 3 4 5 6 Medidores perforados 3299 2904 3030 2876 2893 3121 Prueba no 7 8 9 10 1 1 12 Medidores perforados 2976 2656 2628 2189 3222 2929
La vida normal para las varillas de perforadoras de galería, de tipo convencional, por ejemplo de acero endurecido, con forro, de baja aleación, es en el sitio de prueba en cuestión donde la piedra principalmente consta de granito, de aproximadamente 2000 m, lo que muestra que el uso de un acero para perforación de acuerdo a la invención da un mejoramiento notable. En otras palabras, todos los aceros de acuerdo a la presente invención contienen la característica común de C+N mayor o igual a 0.1% en peso, de modo que un acero preferido se selecciona de una de las composiciones listadas enseguida: • C+N > 0.1% en peso y Cr > 11% en peso, o
iA? ^l i.^¡^,.?¡^ i^^^X^^^^ X. J&Í-M j^lJi^HB
• C+N > 0.1% en peso y Cr > 5% en peso, Mo = 5% en peso, W = 5% en peso, Cu = 2% en peso, Mo+W+Cu > 0.5 % en peso o • C+N > 0.1% en peso y Cr+3.3 (Mo+W) +16N > 10% en peso.
Claims (10)
1. Acero para un elemento alargado para perforación en roca por percusión que incluye al menos un canal roscado y de lavado por chorro, caracterizado porque el acero en al menos la rosca es resistente a la corrosión, con sensibilidad reducida para la fatiga por corrosión y el cual tiene una estructura principalmente martensítica .
2. Acero de conformidad con la reivindicación 1, en donde el contenido artensítico es mayor a 50% en peso pero menor a 100% en peso y porque el acero contiene: C+N > 0.1% en peso y Cr > 11% en peso, o C+N > 0.1% en peso y Cr > 5% en peso, Mo = 5% en peso, W = 5% en peso, Cu = 2% en peso, Mo+W+Cu > 0.5% en peso, o C+N > 0.1% en peso y Cr+3.3 (Mo+W) +16N > 10% en peso.
3. Acero de conformidad con la reivindicación 2, en donde el contenido de martensita es mayor a 75% en peso.
4. Acero de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, en donde el contenido de cromo es mayor a 5% en peso.
5. Acero de conformidad con la reivindicación 4, el cual además contiene <5% en peso de Mo, <5% en peso de W y/o <2% en peso de Cu.
6. Acero de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, en donde la composición da un número PRE mayor a 10, donde PRE es definido de acuerdo a la formula PRE = Cr+3.3 (Mo+W)+16N y donde Cr, Mo, W y N corresponden al contenido de los elementos en por ciento en peso.
7. Elemento alargado para perforación en roca por percusión que incluye al menos un canal roscado y de limpieza por chorro, caracterizado porque al menos la rosca es elaborada de un acero resistente a la corrosión con sensibilidad reducida para la fatiga por corrosión, el cual tiene una estructura principalmente martensítica.
8. Elemento de conformidad con la reivindicación 7, en donde el contenido de martensita es mayor a 50% en peso pero menor a 100% en peso y porque el acero contiene: C+N > 0.1% en peso y Cr > 11% en peso, o C+N > 0.1% en peso y Cr > 51 en peso, Mo A 5% en peso, W < 5% en peso, Cu = 2% en peso, Mo+W+Cu > #» 0.5 % en peso, o C+N > 0.1% en peso y Cr+3.3 (Mo+W) +16N > 10% en peso.
9. Elemento de conformidad con la reivindicación 8 en donde el contenido de martensita es mayor a 75% en peso.
10. El uso de un acero para un elemento alargado para perforación por percusión en roca que incluye al menos un canal roscado y de limpieza por chorro, caracterizado porque el acero en al menos la rosca es resistente a la corrosión con sensibilidad reducida para la fatiga por corrosión y que tiene una estructura principalmente martensítica.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE0000521A SE522352C2 (sv) | 2000-02-16 | 2000-02-16 | Avlångt element för slående bergborrning och användning av stål för detta |
PCT/SE2001/000282 WO2001061064A1 (en) | 2000-02-16 | 2001-02-13 | Elongated element and steel for percussive rock drilling |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
MXPA02007824A true MXPA02007824A (es) | 2003-02-10 |
Family
ID=20278491
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
MXPA02007824A MXPA02007824A (es) | 2000-02-16 | 2001-02-13 | Elemento alargado y acero para perforar roca por percusion. |
Country Status (16)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6547891B2 (es) |
EP (1) | EP1259655B1 (es) |
JP (1) | JP2003522837A (es) |
KR (1) | KR100792806B1 (es) |
CN (1) | CN1401013A (es) |
AT (1) | ATE380261T1 (es) |
AU (1) | AU3257201A (es) |
BR (1) | BR0108305A (es) |
CA (1) | CA2395825C (es) |
DE (1) | DE60131729T2 (es) |
MX (1) | MXPA02007824A (es) |
NO (1) | NO20023870D0 (es) |
RU (1) | RU2255134C2 (es) |
SE (1) | SE522352C2 (es) |
WO (1) | WO2001061064A1 (es) |
ZA (1) | ZA200205405B (es) |
Families Citing this family (47)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US9512346B2 (en) | 2004-02-10 | 2016-12-06 | Halliburton Energy Services, Inc. | Cement compositions and methods utilizing nano-hydraulic cement |
US7607482B2 (en) * | 2005-09-09 | 2009-10-27 | Halliburton Energy Services, Inc. | Settable compositions comprising cement kiln dust and swellable particles |
US7445669B2 (en) * | 2005-09-09 | 2008-11-04 | Halliburton Energy Services, Inc. | Settable compositions comprising cement kiln dust and additive(s) |
US8307899B2 (en) | 2005-09-09 | 2012-11-13 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods of plugging and abandoning a well using compositions comprising cement kiln dust and pumicite |
US8403045B2 (en) * | 2005-09-09 | 2013-03-26 | Halliburton Energy Services, Inc. | Settable compositions comprising unexpanded perlite and methods of cementing in subterranean formations |
US8672028B2 (en) | 2010-12-21 | 2014-03-18 | Halliburton Energy Services, Inc. | Settable compositions comprising interground perlite and hydraulic cement |
US8281859B2 (en) | 2005-09-09 | 2012-10-09 | Halliburton Energy Services Inc. | Methods and compositions comprising cement kiln dust having an altered particle size |
US7789150B2 (en) * | 2005-09-09 | 2010-09-07 | Halliburton Energy Services Inc. | Latex compositions comprising pozzolan and/or cement kiln dust and methods of use |
US7607484B2 (en) * | 2005-09-09 | 2009-10-27 | Halliburton Energy Services, Inc. | Foamed cement compositions comprising oil-swellable particles and methods of use |
US8950486B2 (en) | 2005-09-09 | 2015-02-10 | Halliburton Energy Services, Inc. | Acid-soluble cement compositions comprising cement kiln dust and methods of use |
US8505629B2 (en) | 2005-09-09 | 2013-08-13 | Halliburton Energy Services, Inc. | Foamed spacer fluids containing cement kiln dust and methods of use |
US9006155B2 (en) | 2005-09-09 | 2015-04-14 | Halliburton Energy Services, Inc. | Placing a fluid comprising kiln dust in a wellbore through a bottom hole assembly |
US8555967B2 (en) | 2005-09-09 | 2013-10-15 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods and systems for evaluating a boundary between a consolidating spacer fluid and a cement composition |
US7353870B2 (en) * | 2005-09-09 | 2008-04-08 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods of using settable compositions comprising cement kiln dust and additive(s) |
US7077203B1 (en) | 2005-09-09 | 2006-07-18 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods of using settable compositions comprising cement kiln dust |
US7395860B2 (en) * | 2005-09-09 | 2008-07-08 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods of using foamed settable compositions comprising cement kiln dust |
US9676989B2 (en) | 2005-09-09 | 2017-06-13 | Halliburton Energy Services, Inc. | Sealant compositions comprising cement kiln dust and tire-rubber particles and method of use |
US8333240B2 (en) * | 2005-09-09 | 2012-12-18 | Halliburton Energy Services, Inc. | Reduced carbon footprint settable compositions for use in subterranean formations |
US8522873B2 (en) | 2005-09-09 | 2013-09-03 | Halliburton Energy Services, Inc. | Spacer fluids containing cement kiln dust and methods of use |
US9023150B2 (en) | 2005-09-09 | 2015-05-05 | Halliburton Energy Services, Inc. | Acid-soluble cement compositions comprising cement kiln dust and/or a natural pozzolan and methods of use |
US7335252B2 (en) * | 2005-09-09 | 2008-02-26 | Halliburton Energy Services, Inc. | Lightweight settable compositions comprising cement kiln dust |
US9150773B2 (en) | 2005-09-09 | 2015-10-06 | Halliburton Energy Services, Inc. | Compositions comprising kiln dust and wollastonite and methods of use in subterranean formations |
US7743828B2 (en) * | 2005-09-09 | 2010-06-29 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods of cementing in subterranean formations using cement kiln cement kiln dust in compositions having reduced Portland cement content |
US8327939B2 (en) | 2005-09-09 | 2012-12-11 | Halliburton Energy Services, Inc. | Settable compositions comprising cement kiln dust and rice husk ash and methods of use |
US9809737B2 (en) | 2005-09-09 | 2017-11-07 | Halliburton Energy Services, Inc. | Compositions containing kiln dust and/or biowaste ash and methods of use |
US9051505B2 (en) | 2005-09-09 | 2015-06-09 | Halliburton Energy Services, Inc. | Placing a fluid comprising kiln dust in a wellbore through a bottom hole assembly |
US8609595B2 (en) | 2005-09-09 | 2013-12-17 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods for determining reactive index for cement kiln dust, associated compositions, and methods of use |
US8505630B2 (en) | 2005-09-09 | 2013-08-13 | Halliburton Energy Services, Inc. | Consolidating spacer fluids and methods of use |
US7631692B2 (en) * | 2005-09-09 | 2009-12-15 | Halliburton Energy Services, Inc. | Settable compositions comprising a natural pozzolan and associated methods |
US7478675B2 (en) * | 2005-09-09 | 2009-01-20 | Halliburton Energy Services, Inc. | Extended settable compositions comprising cement kiln dust and associated methods |
US8297357B2 (en) | 2005-09-09 | 2012-10-30 | Halliburton Energy Services Inc. | Acid-soluble cement compositions comprising cement kiln dust and/or a natural pozzolan and methods of use |
US7337842B2 (en) * | 2005-10-24 | 2008-03-04 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods of using cement compositions comprising high alumina cement and cement kiln dust |
US7338923B2 (en) * | 2006-04-11 | 2008-03-04 | Halliburton Energy Services, Inc. | Settable drilling fluids comprising cement kiln dust |
WO2007133150A1 (en) * | 2006-05-17 | 2007-11-22 | Sandvik Intellectual Property Ab | A top hammer rock-drilling tool, a drill rod and coupling sleeve |
US8476203B2 (en) | 2007-05-10 | 2013-07-02 | Halliburton Energy Services, Inc. | Cement compositions comprising sub-micron alumina and associated methods |
US9512351B2 (en) | 2007-05-10 | 2016-12-06 | Halliburton Energy Services, Inc. | Well treatment fluids and methods utilizing nano-particles |
US9199879B2 (en) | 2007-05-10 | 2015-12-01 | Halliburton Energy Serives, Inc. | Well treatment compositions and methods utilizing nano-particles |
US8685903B2 (en) | 2007-05-10 | 2014-04-01 | Halliburton Energy Services, Inc. | Lost circulation compositions and associated methods |
US8586512B2 (en) * | 2007-05-10 | 2013-11-19 | Halliburton Energy Services, Inc. | Cement compositions and methods utilizing nano-clay |
US9206344B2 (en) | 2007-05-10 | 2015-12-08 | Halliburton Energy Services, Inc. | Sealant compositions and methods utilizing nano-particles |
SE532138C2 (sv) * | 2007-07-11 | 2009-11-03 | Sandvik Intellectual Property | Avlångt element för slående bergborrning, förfarande för framställning därav samt användning därav |
SE534770C2 (sv) | 2010-01-11 | 2011-12-13 | Atlas Copco Rock Drills Ab | Slående bergborrmaskin innefattande en frontdel med ett spolhus |
SE535183C2 (sv) * | 2010-09-09 | 2012-05-15 | Atlas Copco Secoroc Ab | Korrosionsskyddad nackadapter för en bergborrmaskin, förfarande samt bergborrmaskin innefattande korrosionsskyddad nackadepter |
UA111115C2 (uk) | 2012-04-02 | 2016-03-25 | Ейкей Стіл Пропертіс, Інк. | Рентабельна феритна нержавіюча сталь |
US10941469B2 (en) | 2015-07-16 | 2021-03-09 | Ab Sandvik Materials Technology | Martensitic stainless steel |
CN106593458B (zh) * | 2017-01-12 | 2019-03-01 | 河北工程大学 | 地铁施工用盾构机刀具 |
EP3421623A1 (de) * | 2017-06-26 | 2019-01-02 | HILTI Aktiengesellschaft | Martensitisch härtbarer stahl und dessen anwendung, insbesondere zur herstellung einer schraube |
Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4127043A (en) * | 1977-06-17 | 1978-11-28 | Smith International, Inc. | Rock bit with welded bearing pins |
US4303137A (en) * | 1979-09-21 | 1981-12-01 | Smith International, Inc. | Method for making a cone for a rock bit and product |
JPS5770265A (en) * | 1980-10-22 | 1982-04-30 | Daido Steel Co Ltd | Martensitic stainless steel |
JPS59173245A (ja) * | 1983-03-24 | 1984-10-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐食性のすぐれた油井管用鋼 |
IT1182101B (it) * | 1984-12-21 | 1987-09-30 | Megadiamond Ind Inc | Perfezionamento nei sistemi di cuscinetti per punte di trivelle da roccia |
AT381658B (de) * | 1985-06-25 | 1986-11-10 | Ver Edelstahlwerke Ag | Verfahren zur herstellung von amagnetischen bohrstrangteilen |
US5433798A (en) * | 1993-01-12 | 1995-07-18 | Nippon Steel Corporation | High strength martensitic stainless steel having superior rusting resistance |
US5496421A (en) * | 1993-10-22 | 1996-03-05 | Nkk Corporation | High-strength martensitic stainless steel and method for making the same |
JPH0813084A (ja) * | 1994-06-24 | 1996-01-16 | Nippon Steel Corp | 耐硫化物応力腐食割れ性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼 |
IT1275287B (it) * | 1995-05-31 | 1997-08-05 | Dalmine Spa | Acciaio inossidabile supermartensitico avente elevata resistenza meccanica ed alla corrosione e relativi manufatti |
JPH10287924A (ja) * | 1997-04-16 | 1998-10-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | マルテンサイト単相のステンレス鋼管の製造方法 |
US5988301A (en) * | 1997-06-20 | 1999-11-23 | Sandvik Ab | Drill rod and method for its manufacture |
JP3747585B2 (ja) * | 1997-08-25 | 2006-02-22 | 大同特殊鋼株式会社 | 加工性および耐食性に優れた高硬度マルテンサイト系ステンレス鋼 |
SE514137C2 (sv) * | 1998-03-24 | 2001-01-08 | Sandvik Ab | Gängförband för slående borrning, han- och hondel för att ingå i ett gängförband för slående borrning samt metod för att tillverka en produkt med en gänga för att ingå i ett gängförband för slående borrning |
-
2000
- 2000-02-16 SE SE0000521A patent/SE522352C2/sv not_active IP Right Cessation
-
2001
- 2001-02-13 WO PCT/SE2001/000282 patent/WO2001061064A1/en active IP Right Grant
- 2001-02-13 CA CA2395825A patent/CA2395825C/en not_active Expired - Fee Related
- 2001-02-13 CN CN01805051A patent/CN1401013A/zh active Pending
- 2001-02-13 DE DE60131729T patent/DE60131729T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-02-13 MX MXPA02007824A patent/MXPA02007824A/es unknown
- 2001-02-13 RU RU2002122741/02A patent/RU2255134C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2001-02-13 BR BR0108305-8A patent/BR0108305A/pt not_active Application Discontinuation
- 2001-02-13 JP JP2001559899A patent/JP2003522837A/ja active Pending
- 2001-02-13 AU AU32572/01A patent/AU3257201A/en not_active Abandoned
- 2001-02-13 KR KR1020027010568A patent/KR100792806B1/ko not_active IP Right Cessation
- 2001-02-13 AT AT01904748T patent/ATE380261T1/de active
- 2001-02-13 EP EP01904748A patent/EP1259655B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-02-16 US US09/784,169 patent/US6547891B2/en not_active Expired - Lifetime
-
2002
- 2002-07-05 ZA ZA2002/05405A patent/ZA200205405B/en unknown
- 2002-08-15 NO NO20023870A patent/NO20023870D0/no not_active Application Discontinuation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR100792806B1 (ko) | 2008-01-14 |
JP2003522837A (ja) | 2003-07-29 |
CA2395825A1 (en) | 2001-08-23 |
WO2001061064A1 (en) | 2001-08-23 |
EP1259655B1 (en) | 2007-12-05 |
KR20020073552A (ko) | 2002-09-26 |
DE60131729T2 (de) | 2008-11-06 |
SE0000521D0 (sv) | 2000-02-16 |
US6547891B2 (en) | 2003-04-15 |
SE522352C2 (sv) | 2004-02-03 |
RU2255134C2 (ru) | 2005-06-27 |
CN1401013A (zh) | 2003-03-05 |
SE0000521L (sv) | 2001-08-17 |
EP1259655A1 (en) | 2002-11-27 |
ATE380261T1 (de) | 2007-12-15 |
CA2395825C (en) | 2010-08-03 |
ZA200205405B (en) | 2003-12-31 |
AU3257201A (en) | 2001-08-27 |
US20010023718A1 (en) | 2001-09-27 |
DE60131729D1 (de) | 2008-01-17 |
NO20023870L (no) | 2002-08-15 |
NO20023870D0 (no) | 2002-08-15 |
BR0108305A (pt) | 2003-03-05 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
MXPA02007824A (es) | Elemento alargado y acero para perforar roca por percusion. | |
EP1788104B1 (en) | Material for producing parts or coatings adapted for high wear and friction-intensive applications, method for producing such a material and a torque-reduction device for use in a drill string made from the material | |
JP2003522837A5 (es) | ||
NO20024152L (no) | Gjengeforbindelse og fjellborelement | |
KR100743203B1 (ko) | 나사조인트 및 록드릴요소 | |
MX2008013386A (es) | Partes mecanicas que tienen resistencia incrementada contra el desgaste. | |
KR100976756B1 (ko) | 암반 드릴링용 드릴부재 및 드릴부재의 제작 방법 | |
US8118116B2 (en) | Elongated percussive rock drilling element, a method for production thereof and a use thereof | |
JP2017048424A (ja) | 油井管 | |
ZA200405498B (en) | Element for percussive rock drilling and method for its production. | |
NO166787B (no) | Fremgangsmaate for 5-aroylering av 1,2-dihydro-3h-pyrrolo(1,2-a)pyrrol-1-karboksylsyreestere. |