MX2015002529A - Tuberia de acero sin costuras y metodo para producirla. - Google Patents

Tuberia de acero sin costuras y metodo para producirla.

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Hiroyuki Nagayama
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Abstract

Una tubería de acero sin costuras comprende un carburo específico que tiene un contenido de carbono equivalente (Ceq) de 0.50 a 0.58%, contiene Mo en una cantidad de 50% en masa o más, contiene V, adicionalmente contiene uno o dos componentes seleccionados del grupo que consiste de Ti y Nb, y tiene un tamaño de 20 nm o más.

Description

TUBERÍA DE ACERO SIN COSTURAS Y MÉTODO PARA PRODUCIRLA Campo Téenico de la Invención
[0001] La presente invención se relaciona con una tubería de acero sin costuras y un método para producirla y, más específicamente, a una tubería de acero sin costuras adecuada para una tubería de conducción y un método para producirla.
Se reclama la prioridad sobre la Solicitud de Patente Japonesa No. 2012-188634, presentada el 29 de agosto de 2012, de la cual el contenido se incorpora en la presente para referencia.
Técnica Relacionada
[0002] Han estado en desarrollo en años recientes, pozos de petróleo y pozos de gas en un entorno difícil, representado por mar profundo o distritos fríos, más severos que el entorno convencional. La tubería marítima tendida en tal entorno difícil severo se requiere que tenga resistencia (resistencia a la presión) y tenacidad mayor que la convencional y además se requiere que tenga una resistencia a agrietamiento inducido por hidrógeno (resistencia a HIC).
[0003] Para la tubería marítima, la cual se requiere que tenga tales propiedades, una tubería de acero sin costuras es más adecuada que una tubería de acero soldada. Esto es debido a que la tubería de acero soldada tiene una zona de soldadura (porción de costura) a lo largo de la dirección longitudinal. La zona de soldadura tiene una tenacidad menor que la de un metal base. Por lo tanto, la tubería de acero sin costuras es adecuada para la tubería marítima.
[0004] Cuando el espesor de la tubería de acero sin costuras aumenta, la resistencia a alta presión puede obtenerse. Sin embargo, el aumento en el espesor provoca fácilmente una fractura de fragilidad y disminuye la tenacidad. Para mejorar la resistencia y tenacidad para la tubería de acero sin costuras gruesa, es necesario aumentar la cantidad de elementos de aleación tales como carbono para mejorar la templabilidad. Sin embargo, en el caso donde los tuberías de acero sin costuras que tienen templabilidad mejorada se unen entre sí por soldadura circunferencial, la zona afectada por calor es propensa a endurecer, y la tenacidad y resistencia a HIC de la zona de soldadura circunferencial disminuye.
[0005] En los Documentos de Patente 1 a 3, se describen tuberías de acero sin costuras para la tubería de conducción que tienen resistencia y tenacidad mejoradas y métodos para producirlas.
[0006] En la tubería de acero sin costuras para la tubería de conducción descrita en el Documento de Patente 1, se describe que un producto de un contenido de Mn y un contenido de Mo es 0.8 a 2.6 y de este modo la resistencia y la tenacidad aumentan.Además, la tubería de acero sin costuras para la tubería de conducción descrita en el Documento de Patente 1 contiene al menos uno de Ca y metales de tierras raras (REM), y de este modo aumenta la resistencia de SSC.
[0007] La tubería de acero sin costuras para la tubería de conducción descrita en el Documento de Patente 2 tiene una estructura metalográfica principalmente compuesta de bainita y tiene cementita que tiene una longitud de 20 Gm o menos. En el Documento de Patente 2, se describe que incluso cuando la tubería se forma para ser gruesa, de alta resistencia, buena tenacidad, y buena resistencia a la corrosión pueden obtenerse.
[0008] En la tubería de acero sin costuras descrita en el Documento de Patente 3, se describe que el número de inclusiones basadas en óxido presentes en el acero y que tienen un diámetro mayor que 300 Dm es uno o menospor centímetro cuadrado y el número de inclusiones basadas en óxido que tienen un diámetro de 5 Dm a 300 Gm es 200 o menos por centímetro cuadrado. En el Documento de Patente 3, se describe que cuando el número de inclusiones basadas en óxido se limita como se describe en lo anterior, la fragilidad en el limite de grano se suprime y de este modo la tenacidad de la tubería de acero sin costuras puede aumentar.
Documento de la Teenica Anterior Documento de Patente
[0009] [Documento de Patente 1] Publicación Internacional de PCT No. WO 2007/023804 [Documento de Patente 2] Publicación Internacional de PCT No. WO 2007/023806 [Documento de Patente 3] Solicitud de Patente Japonesa no examinada, Primera Publicación No.2004-124158 Descripción de la Invención Problemas que Serán Resueltos por la Invención
[0010] Sin embargo, cuando la resistencia de las tuberías de acero sin costuras descritas en el Documento de Patente 1 a 3 es X80 o mayor de acuerdo con los estándares de API, es decir, el límite elástico de la tubería de acero sin costuras es 550 MPa o más, la resistencia a HIC puede disminuir.
[0011] Además, cuando las tuberías de acero sin costuras descritas en los Documentos de Patente 1 a 3 se sueldan circunferencialmente en el punto, la dureza de la zona afectada por calor (HAZ) entre las zonas de soldadura circunferencial, particularmente, una linea de fusión (porción de unión), aumenta y de este modo la resistencia a HIC disminuye en algunos casos.
[0012] Un objeto de la presente invención es proporcionar una tubería de acero sin costuras adecuada para una tubería de conducción que tiene alta resistencia y excelente resistencia a HIC, y que tiene excelente resistencia a HIC de HAZ incluso cuando se suelda circunferencialmente.
Medios para Resolver el Problema
[0013] (1) De acuerdo con un aspecto de la presente invención, se proporciona una tubería de acero sin costuras que incluye,como una composición química,por % en masa,C:0.02% a 0.10%,Si:0.05% a 0.5%, Mn: 1.0% a 2.0%, Mo: 0.5% a 1.0%, Cr: 0.1% a 1.0%, Al: 0.01% a 0.10%, P: 0.03% o menos, S: 0.005% o menos, Ca: 0.0005% a 0.005%; V: 0.010% a 0.040%, N: 0.002% a 0.007%, al menos uno seleccionado del grupo que consiste de Ti: 0.008% o menos y Nb: 0.02% a 0.05%, y un resto que consiste de Fe e impurezas, en las que un Ceq equivalente de carbono definido por la siguiente Fórmula (a) es 0.50% a 0.58%, y los carburos específicos que contienen Mo en una relación de 50% en masa o más, V, y al menos uno seleccionado del grupo que consiste de Ti y Nb, y que tiene un tamaño definido por un valor promedio de ejes principales de 20 nm o más se contienen.
Ceq = C + Mn/6 + (Cr + Mo + V)/5 + (Ni + Cu)/15... (a) aquí, dentro de cada uno de los símbolos de elementos en la Fórmula (a), la cantidad de una unidad de % en masa de un elemento correspondiente se sustituye, y en el caso donde un elemento que corresponde al símbolo del elemento no se contiene, "0" se sustituye en el símbolo correspondiente del elemento.
[0014] (2) la tubería de acero sin costuras de acuerdo con (1) además puede incluir al menos uno seleccionado del grupo que consiste de Cu: 1.0% o menos y Ni: 1.0% o menos en lugar de parte del Fe.
[0015] (3) En la tubería de acero sin costuras de acuerdo con (1) o (2), el límite elástico puede ser de 550 MPa o más y una dureza de Vickers en una posición en un lado interior de 1 mm alejada de la superficie interior puede ser 248 HV10 o menor.
[0016] (4) la tubería de acero sin costuras de acuerdo con cualquiera de (1) a (3) puede producirse por un proceso que incluye un templado y un revenido a 660°C a 700°C.
[0017] (5) De acuerdo con otro aspecto de la presente invención, se proporciona un método para producir una tubería de acero sin costuras que incluye calentar un material de acero que incluye como una composición química, por % en masa, C: 0.02% a 0.10%, Si: 0.05% a 0.5%, Mn: 1.0% a 2.0%, Mo: 0.5% a 1.0%, Cr: 0.1% a 1.0%,Al:0.01% a 0.10%,P:0.03% o menos,S:0.005% omenos, Ca: 0.0005% a 0.005%; V: 0.010% a 0.040%, N: 0.002% a 0.007%, al menos uno seleccionado del qrupo que consiste de Ti: 0.008% o menos yNb:0.02% a 0.05%,y un resto que consiste de Fe e impurezas y que tiene un equivalente de carbono Ceq definido por la siquiente Fórmula (b) de 0.50% a 0.58%, produciendo una tubería sin procesar alperforar y laminar elmaterial de acero calentado, produciendo una tubería de acero sin costuras al laminar la tubería sin procesar, templar la tubería de acero sin costuras a una temperatura de templado de un punto de Ac3o mayor, y revenir la tubería de acero sin costuras después del templado a una temperatura de revenido de 660°C a 700°C.
Ceq = C + Mn/6 + (Cr + Mo + V)/5 + (Ni + Cu)/15... (b) aquí, dentro de cada uno de los símbolos de elementos en la Fórmula (b), la cantidad (% en masa) del elemento correspondiente se sustituye, y en el caso donde un elemento que corresponde al símbolo del elemento no se contiene, "0" se sustituye en el símbolo correspondiente del elemento.
[0018] (6) El método para producir una tubería de acero sin costuras de acuerdo con (5) además puede incluir enfriar de forma acelerada la tubería de acero sin costuras en una relación de enfriamiento de 100 °C/min o mayor hasta que una temperatura de la tubería de acero sin costuras alcanza una temperatura de un punto de Ari o menor entre la producción de la tubería de acero sin costuras y el templado de la tubería de acero sin costuras, y la tubería de acero sin costuras enfriada de forma acelerada puede templarse en el templado de la tubería de acero sin costuras.
[0019] (7) En el método para producir una tubería de acero sin costuras de acuerdo con (5)o (6),la tubería de acero sin costuras además puede incluir, como la composición química, al menos uno seleccionado del grupo que consiste de Cu:1.0% o menos y Ni: 1.0% o menos en lugar de parte del Fe.
Efectos de la Invención
[0020] la tubería de acero sin costurasdescrita en lo anterior tiene alta resistencia y excelente resistencia a HIC y tiene excelente resistencia de HIC de HAZ incluso cuando se suelda circunferencialmente.
Breve Descripción de los Dibujos
[0021] La FIGURA 1 es un diagrama de bloque de una línea de producción de una tubería de acero sin costuras de acuerdo con la presente modalidad.
La FIGURA 2 es un diagrama de flujo que muestra un proceso de producción para la tubería de acero sin costuras de acuerdo con la presente modalidad.
La FIGURA 3 es una vista esquemática que muestra la temperatura de un material de acero, una tubería sin procesar, y una tubería de acero sin costuras en cada etapa mostrada en la FIGURA 2.
La FIGURA 4 es una vista en sección transversal que muestra una forma de muesca de una tubería de acero sin costuras al momento en que el examen de la tenacidad de la zona de soldadura circunferencial se lleva a cabo en un ejemplo.
La FIGURA 5 es una vista esquemática que ilustra una pieza de prueba de dureza de Vickers muestreada a partir de una zona de soldadura circunferencial en un ejemplo.
La FIGURA 6 es una vista esquemática que ilustra una pieza de prueba cuadrada muestreada a partir de una zona de soldadura circunferencial en un ejemplo.
Modalidad de la Invención
[0022] En adelante, una modalidad de la presente invención se describirá en detalle con referencia a los dibujos anexos.En los dibujos, los mismos símbolos se aplican a las mismas porciones o equivalentes, y la explicación de los mismos no se repetirá.
[0023] Se investigó y examinó la resistencia y resistencia HIC de la tubería de acero sin costuras.Como resultado, se obtuvieron los siguientes hallazgos.
[0024] (A) Cuando la resistencia del acero aumenta, un contenido de C puede aumentar. Sin embargo, cuando el contenido de C es muy alto, la dureza del acero se vuelve muy alta y la resistencia de HIC se disminuye. Particularmente, cuando la tubería de acero sin costuras se somete a soldadura circunferencial, la dureza de HAZ que incluye una línea de fusión aumenta y la resistencia de HIC de la HAZ disminuye. Por consiguiente, es preferible limitar el contenido de C a 0.02% a 0.10%.
[0025] (B) Cuando el contenido de C es bajo, no se obtiene fácilmente alta resistencia. Aquí, en la modalidad, un Ceq equivalente al carbono expresado por la siguiente Fórmula (1) es 0.50% a 0.58%.
Ceq = C + Mn/6 + (Cr + Mo + V)/5 + (Ni + Cu)/15... (1) Aquí, dentro de cada uno de los símbolos de elementos en la Fórmula (1), la cantidad (% en masa) de cada elemento se sustituye, y en el caso donde un elemento que corresponde al símbolo del elemento no se contiene, "0" se sustituye en el símbolo correspondiente del elemento.
[0026] En un caso de un Ceq equivalente de carbono de 0.50% a 0.58%, incluso cuando el contenido de C se encuentra dentro del margen descrito en lo anterior, un limite elástico de 550 MPa o más se obtiene. Además, incluso cuando la soldadura circunferencial se lleva a cabo, la dureza de la HAZ no aumenta excesivamente. Por lo tanto, la excelente resistencia a HIC del HAZ puede mantenerse.
[0027] (C) Para obtener alta resistencia y excelente resistencia a HIC, es efectivo que una pluralidad de carburos específicos se contengan en la tubería de acero sin costuras. Aquí, los carburos específicos denominados para representar en la presente carburos que contienen Mo como un contenido principal, V, y al menos una de Ti y Nb.
[0028] Es preferible que el tamaño del carburo específico sea 20 nm o más. Cuando el tamaño del carburo específico es muy pequeño, la dureza del acero se vuelve muy alta y la resistencia de HIC se disminuye. Es importante establecer el tamaño del carburo específico a 20 nm o más para aumentar la resistencia de HIC al controlar la dureza del acero que cae en un margen apropiado. Además, cuando el tamaño del carburo específico es de 20 nm omás,la dureza del HAZ de las tuberías de acero sin costuras soldadas circunferencialmente no es propensa a aumentar excesivamente y también la resistencia de HIC del HAZ puede mantenerse .
[0029] (D) Para producir la tubería de acero sin costuras descrita en lo anterior, es efectivo templar y revenir la tubería de acero sin costuras. En el revenido, es preferible que la temperatura de revenido sea de 660°C a 700°C. Por consiguiente, el tamaño del carburo específico se vuelve de 20 nm o más.
[0030] la tubería de acero sin costuras de acuerdo con la modalidad completada basada en los hallazgos anteriores y el método para producirla se describirá.
[0031] Composición Química la tubería de acero sin costuras de acuerdo con esta modalidad tiene la siguiente composición química.
[0032] C: 0.02% a 0.10% El carbono (C)aumenta la resistencia del acero.Cuando el contenido de C es menor de 0.02%, el efecto descrito en lo anterior no puede obtenerse lo suficiente. Por otro lado, cuando el contenido de C es más de 0.10%, la tenacidad déla zona de soldadura circunferencial de la tubería de acero sin costuras disminuye. Por lo tanto, el contenido de C es 0.02% a 0.10%. El límite inferior del contenido de C de preferencia esmás de 0.02%, y de mayor preferencia 0.04%. El límite superior del contenido de C de preferencia es 0.08%.
[0033] Si: 0.05% a 0.5% El silicio (Si) desoxida el acero.Cuando el contenido de Si es 0.05% o más, el efecto descrito en lo anterior puede obtenerse de forma notable. Sin embargo, cuando el contenido de Si es mayor de 0.5%, la tenacidad del acero disminuye. Por consiguiente, el límite superior del contenido de Si es 0.5%. El límite inferior del contenido de Si de preferencia es más de 0.05%, de mayor preferencia 0.08%, y todavía de mayor preferencia 0.10%. El límite superior del contenido de Si de preferencia es menor de 0.5%, de mayor preferencia 0.25%, y todavía de mayor preferencia 0.20%.
[0034] Mn: 1.0% a 2.0% El Manganeso (Mn) mejora el templabilidad del acero, y aumenta la resistencia del acero. Cuando el contenido de Mn es menor de 1.0%, el efecto descrito en lo anterior no se obtiene fácil y efectivamente y un límite elástico de un grado de X80 o mayor no se obtiene fácilmente.Por otro lado, cuando el contenido de Mn es más de 2.05, Mn segrega en acero, y como resultado la tenacidad de la zona afectada por calor (HAZ) formada por la soldadura circunferencial y la tenacidad de la tubería de acero sin costuras misma (metal base) disminuye. Por consiguiente, el contenido de Mn es 1.0% a 2.0%. El límite inferior del contenido de Mn de preferencia es más de 1.0%, de mayor preferencia 1.3%, y todavía de mayor preferencia 1.4%. El límite superior del contenido de Mn es menor de 2.0%, de mayor preferencia 1.8%, y todavía de mayor preferencia 1.6%.
[0035] Mo: 0.5% a 1.0% El Molibdeno (Mo) mejora la templabilidad del acero y aumenta la resistencia del acero. Además, Mo combinado con C y V en el acero para formar carburos específicos finos que contienen al menos uno de un Ti y Nb el cual se describirá posteriormente. Siempre y cuando el tamaño del carburo específico es 20 nm o más, una alta resistencia puede obtenerse de forma estable. Además, ~v incluso cuando el tratamiento en caliente se lleva a cabo después de la soldadura circunferencial, los carburos específicos no se vuelven gruesos fácilmente. De este modo, incluso cuando el tamaño del carburo específico es 20 nm o más, la resistencia del acero puede mantenerse. Los carburos específicos se describirán posteriormente. Cuando el contenido de Mo es menor de 0.5%, el efecto descrito en lo anterior no se obtiene fácilmente. Por otro lado, cuando el contenido de Mo es más de 1.0%, la capacidad de soldadura y tenacidad de HAZ del acero disminuye. Por consiguiente, el contenido de MO es 0.5% a 1.0%. El límite inferior del contenido de MO de preferencia es más de 0.5%, de mayor preferencia 0.6%, y todavía de mayor preferencia 0.7%. El limite superior del contenido de Mo de preferencia es menor de 1.0%, de mayor preferencia 0.9%, y todavía de mayor preferencia 0.8%.
[0036] Cr: 0.1% a 1.0% El Cromo (Cr) mejora la templabilidad del acero, y aumenta la resistencia del acero.Además Cr mejora la resistencia al ablandamiento por revenido del acero. Sin embargo, cuando el contenido de Cr esmenorde 0.1%,el efecto descrito en lo anterior no se obtiene fácil y efectivamente. Por otro lado, cuando el contenido de Cr es más de 1.0%, la capacidad de soldadura y tenacidad de HAZ del acero disminuye. Por consiguiente, el contenido de Cr es 0.1% a 1.0%. El limite inferior del contenido de Cr de preferencia es más de 0.1%, y de mayor preferencia 0.2%. El límite superior del contenido de Cr de preferencia es menor de 1.0%, y de mayor preferencia 0.8%.
[0037] Al: 0.01% a 0.10% El Aluminio (Al) se combina con N para formar nitruros de Al finos y aumenta la tenacidad del acero. Sin embargo, cuando el contenido de Al es menor de 0.01%, el efecto descrito en lo anterior no puede obtenerse efectivamente. Por otro lado, cuando el contenido de Al es más de 0.10%, los nitruros de Al se vuelven gruesos y la tenacidad del acero disminuye. Por consiguiente, el contenido de Al es 0.01% a 0.10%.El límite inferior del contenido de Al de preferencia esmás de 0.01%,y demayor preferencia 0.02%. El limite superior del contenido de Al de preferencia es menor de 0.1%, de mayor preferencia 0.08%, y todavía de mayor preferencia 0.06%. El contenido de Al en la especificación representa la cantidad de Al soluble en ácido (lo cual se denomina Sol.Al).
[0038] P: 0.03% o menos El Fósforo (P)es una impureza.Pdisminuye la tenacidad del acero. Por consiguiente, el contenido de P de preferencia es tan bajo como sea posible. Por lo tanto, el contenido de P se limita a 0.03% o menos. El límite superior del contenido de P de preferencia es menor de 0.03%, de mayor preferencia 0.015%, y todavía de mayor preferencia 0.012%.
[0039] S: 0.005% o menos El Azufre (S) es una impureza. S se combina con Mn para formar MnS grueso, y disminuye la tenacidad y resistencia de HIC del acero. Por consiguiente, el contenido de S de preferencia es tan bajo como sea posible. Por lo tanto, el contenido de S se limita a 0.005% o menos. El límite superior del contenido de S de preferencia es menor de 0.005%, de mayor preferencia 0.003%, y todavía de mayor preferencia 0.002%.
[0040] Ca: 0.0005% a 0.005% El Calcio (Ca) se combina con es S en el acero para formar CaS.La formación de CaS suprime la producción de MnS. Por lo tanto, Ca aumenta la tenacidad y resistencia de HIC del acero. Sin embargo, cuando el contenido de Ca es menor de 0.0005%, el efecto descrito en lo anterior no puede obtenerse efectivamente. Por otro lado, cuando el contenido de Ca es más de 0.005%, la limpieza del acero disminuye y la tenacidad y resistencia de HIC del acero disminuye. Por consiguiente, el contenido de Ca es 0.0005% a 0.005%. El limite inferior del contenido de Ca de preferencia es más de 0.0005%, de mayor preferencia 0.0008%, y todavía de mayor preferencia 0.001%. El límite superior del contenido de Ca de preferencia es menor de 0.005%, de mayor preferencia 0.003%, y todavía de mayor preferencia 0.002%.
[0041] V: 0.010% a 0.040% El Vanadio (V) se combina con C en el acero para formar carburos V, y aumenta la resistencia del acero. Además, V es un sólido disuelto en carburos de Mo para formar carburos específicos. Cuando se contiene V, los carburos específicos no se vuelven gruesos fácilmente.Cuando el contenido de V es menor de 0.010%, el efecto descrito en lo anterior no puede obtenerse efectivamente. Por otro lado, cuando el contenido de V es más de 0.040%, los carburos V se vuelven gruesos. Por consiguiente, el contenido de V es 0.010% a 0.040%. El límite inferior del contenido de V de preferencia es más de 0.010%, y de mayor preferencia 0.02%. El limite superior del contenido de V de preferencia es 0.040%.
[0042] N: 0.002% a 0.007% El Nitruro (N) se combina con Al para formar nitruros de Al finos y aumenta la tenacidad del acero. Para obtener el efecto descrito en lo anterior, el limite inferior del contenido de N de preferencia es 0.002%. Sin embargo, cuando el contenido de N es excesivamente alto, el N sólido disuelto en el acero disminuye la tenacidad del acero.Además, cuando el contenido de N es excesivamente alto, los carbonitruros se vuelven gruesos y la tenacidad del acero disminuye.Por consiguiente, el contenido de N es 0.007% o menos. El limite superior del contenido de N de preferencia es menor de 0.007%, de mayor preferencia 0.006%, y todavía de mayor preferencia 0.005%.
[0043] La composición química de la tubería de acero sin costuras de acuerdo con esta modalidad además contiene al menos uno seleccionado del grupo que consiste de ti y Nb.Ambos de los componentes aumenta la tenacidad del acero y son sólidos disueltos en carburos de Mo para formar carburos específicos.
[0044] Ti: 0.008% o menos El Titanio (Ti) se combina con N en el acero para formar TiN, y suprime la disminución de tenacidad de acero provocada por N que forma una solución sólida.Además,TiN fino que se precipita de forma dispersa, aumenta la tenacidad del acero.Además, Ti es sólido disuelto en carburos de Mo para formar carburos específicos y suprimir la aspereza de los carburos específicos. Siempre y cuando incluso una pequeña cantidad de Ti se contiene, el efecto descrito en lo anterior puede obtenerse. Cuando el contenido de Ti es 0.001% o más, el efecto descrito en lo anterior puede obtenerse de forma notable. Por otro lado, cuando el contenido de Ti es más de 0.008%, TiN se vuelve grueso y se forma TiC grueso, por lo tanto, la tenacidad del acero disminuye. Es decir, cuando Ti se contiene, el contenido de Ti necesita restringirse para refinar y dispersar los nitruros y los carburos específicos. El límite superior del contenido de Ti es 0.008% o menos. El límite superior del contenido de Ti de preferencia es menor de 0.008%, de mayor preferencia 0.005%, todavía de mayor preferencia 0.003%, y todavía de mayor preferencia 0.002%.
[0045] Nb: 0.02% a 0.05% El Niobio (Nb) se combina con C y/o N en el acero para formar carburos de Nb, nitruros de Nb, o carbonitruros de Nb, y aumenta la tenacidad del acero.Además,Nb fino es sólido disuelto en carburos de Mo para formar carburos específicos, suprimiendo por consiguiente la aspereza de los carburos específicos.Cuando el contenido de Nb es menor de 0.02%, el efecto descrito en lo anterior no puede obtenerse efectivamente. Por lo tanto, el límite inferior del contenido de Nb cuando se contiene es de 0.02%. Por otro lado, cuando el contenido de Nb es más de 0.05%, los carburos específicos se vuelven gruesos. Por consiguiente, el contenido de Nb es de preferencia 0.02% a 0.05%. El límite inferior del contenido de Nb de preferencia es más de 0.02%, y de mayor preferencia 0.03%. El límite superior del contenido de Nb de preferencia esmenor de 0.05%, y de mayor preferencia 0.04%.
[0046] El resto de la composición de la tubería de acero sin costuras de acuerdo con lamodalidad incluye Fe e impurezas.Aquí, las impurezas denominadas en la presente son elementos que ingresan de forma mezclada desde mena y chatarra utilizada como materiales sin purificar para el acero, el entorno del proceso de producción, y similar.
[0047] La composición química de la tubería de acero sin costuras de acuerdo con lamodalidad además puede incluir almenos uno seleccionado del grupo que consiste de Cu y Ni en lugar de algo de Fe. Cualquiera de estos elementos aumenta la templabilidad del acero, y mejora la resistencia del acero.
[0048] Cu: 1.0% o menos El Cobre Cu) es un elemento opcional. El Cu mejora la templabilidad del acero y aumenta la resistencia del acero. Cualquier cantidad pequeña de Cu puede proporcionar los efectos descritos en lo anterior. Cuando el contenido de Cu es 0.05% o más, el efecto descrito en lo anterior se obtiene de manera notable. Por otro lado, cuando el contenido de Cu es más de 1.0%, la capacidad de soldadura del acero disminuye.Además, cuando el contenido de Cu es demasiado alto, la resistencia intergranular del acero a alta temperatura disminuye y la maquinabilidad en caliente del acero disminuye. Por consiguiente, el limite superior del contenido de Cu es 1.0%. El limite inferior del contenido de Cu de preferencia es más de 0.05%, de mayor preferencia 0.1%, y todavía de mayor preferencia 0.2%.
[0049] Ni: 1.0% o menos El Níquel (Ni) es un elemento opcional. El Ni mejora la templabilidad del acero y aumenta la resistencia del acero. Cualquier cantidad pequeña de contenido de Ni puede mejorar el efecto descrito en lo anterior.Cuando el contenido de Ni es 0.05% o más, el efecto descrito en lo anterior se obtiene de forma notable. Por otro lado, cuando el contenido de Ni es más de 1.0%, la resistencia de SSC disminuye. Por consiguiente, el límite superior del contenido de Ni es 1.0%. El límite inferior del contenido de Ni de preferencia es más de 0.05%, de mayor preferencia 0.1%, y todavía de mayor preferencia 0.2%.El límite superior del contenido de Ni de preferencia es menor de 1.0%, de mayor preferencia 0.7%, y todavía de mayor preferencia 0.5%.
[0050] Ceq Equivalente al Carbono Para la tubería de acero sin costuras de acuerdo con la modalidad, el Ceq equivalente al carbono definido por la siquiente Fórmula (1) es 0.50% a 0.58%.
Ceq = C + Mn/6 + (Cr + Mo + V)/5 + (Ni + Cu)/15... (1)
[0051] Aquí, dentro de cada uno de los símbolos de elementos en la Fórmula (1), la cantidad (% en masa) del elemento correspondiente se sustituye. En la composición química de la tubería de acero sin costuras de acuerdo con la modalidad, en el caso donde un elemento que corresponde al símbolo del elemento en la Fórmula (1) no se contiene en la tubería de acero sin costuras, "0" se sustituye en el símbolo correspondiente del elemento en la Fórmula (1). Aquí, el "caso donde un elemento no se contiene" mencionado en la presente representa que la cantidad del elemento se encuentra al nivel de las impurezas o menor.
[0052] En la tubería de acero sin costuras de acuerdo con la modalidad, el contenido de C se limita. Esto es debido a que C disminuye notablemente la tenacidad de la zona de soldadura formada por soldadura circunferencial. Sin embarqo, cuando el contenido de C es muy bajo, no puede obtenerse el acero de alta resistencia. En esta modalidad, por lo tanto, el límite inferior del Ceq equivalente de carbono definido por la Fórmula (1) es 0.50%. En este caso, incluso cuando el contenido de C es bajo, puede obtenerse alta resistencia. Más específicamente, el grado de resistencia de la tubería de acero sin costuras puede ser X80 o mayor de acuerdo con los estándares de API, es decir, el límite elástico de la tubería de acero sin costuras puede ser de 550 MPa o más. Por otro lado, cuando el Ceq equivalente de carbono es muy alto, la templabilidad del acero se vuelve muy alto y de este modo la dureza de la zona afectada por calor (HAZ) aumenta excesivamente. Como resultado, la tenacidad de la HAZ disminuye y la resistencia de HIC también disminuye. Por consiguiente, el límite superior del Ceq equivalente de carbono es 0.58%.
[0053] Carburo especifico La tubería de acero sin costuras de acuerdo con la modalidad contiene una pluralidad de carburos específicos que tienen un tamaño de 20 nm o más. Aquí, los carburos específicos representan carburos que contienen Mo como un componente principal, V, y al menos una de Ti y Nb.El "Mo como un componente principal" representa que el contenido de Mo en el carburo es 50% en masa o más con respecto a la masa de todo el carburo. Además, el contenido de V de preferencia es 1% en masa a 50% en masa y el contenido de Ti y el contenido de Nb de preferencia son 1% en masa a 30% en masa con respecto a la masa de todo el carburo
[0054] El tamaño de los carburos específicos puede medirse de la siguiente forma.Un método de réplica de extracción se utiliza para muestrear una película de réplica de extracción desde la porción gruesa de la tubería de acero sin costuras. Específicamente, una película de réplica de extracción (diámetro de 3 mm) se muestrea desde una región que incluye la porción central de una porción gruesa arbitraria de la tubería de acero sin costuras en la dirección del espesor, y una película de réplica de extracción (diámetro de 3 mm) se muestrea desde una región que incluye una porción colocada en el lado interior a 1 mm lejos de la superficie interior en la dirección del espesor. En cada una de las películas de réplica de extracción, cuatro lugares (cuatro campos de visión) de regiones arbitrarias de 10 pm2 se observan. Es decir, para una tubería de acero sin costuras se observan ocho regiones. Un microscopio electrónico de transmisión de electrones (TEM) se utiliza para observar los lugares a un aumento de 3,000 veces.
[0055] A partir de una pluralidad de precipitados observados en cada región, los carburos y carbonitruros se identifican basados en análisis de patrón de difracción de haz de electrones. Además, utilizando espectroscopia de dispersión de energía de rayos X (EDS), las composiciones químicas de cada uno de los carburos identificados y carbonitruros se analiza para identificar los carburos específicos. Diez carburos específicos se seleccionan de la pluralidad de carburos específicos identificados. El eje mayor (nm) de cada uno de los carburos específicos seleccionados se mide. Aquí, ,el "eje mayor" representa el máximo de las líneas rectas que conectan dos puntos diferentes en la interfaz entre los carburos específicos y el metal base. Los ejes mayores de 80 carburos específicos (10 carburos x 8 regiones) se miden por el método descrito en lo anterior. El valor promedio de los ejes mayores medidos se define como el "tamaño (nm) de carburos específicos".
[0056] Los carburos específicos aumentan la resistencia del acero. Sin embargo, cuando el tamaño de los carburos específicos es muy pequeño, la dureza del acero se vuelve muy alta y la resistencia de HIC se disminuye. Cuando el tamaño del carburo específico es 20 nm o menos, la dureza del acero se encuentra dentro de unmargen apropiadomientas que la resistencia del acero aumenta. Por lo tanto, la resistencia de HIC también aumenta. Específicamente, el límite elástico de la tubería de acero sin costuras es de 550MPa o más (grado X80 o mayor).Además,la dureza de Vickers en la posición en el lado interior 1 mm lejos de la superficie interior de la tubería de acero sin costura (en adelante, denominada como una dureza de capa de la superficie interior) es 195 HV10 a 248 HV10. Además, la tenacidad de la tubería de acero sin costuras soldada circunferencialmente no disminuye fácilmente de forma excesiva o la dureza no aumenta fácilmente de forma excesiva.
[0057] El límite superior del tamaño del carburo específico no se limita particularmente. El límite superior del tamaño del carburo específico es, por ejemplo, 200 nm. El límite superior del tamaño de preferencia es 100 nm, y de mayor preferencia 70 nm.
[0058] Método de Producción Un ejemplo de un método para producir una tubería de acero sin costuras de acuerdo con esta modalidad se describirá. En la modalidad, la tubería de acero sin costuras producida por maquinado en caliente se enfría (enfriada por aire o enfriada en forma acelerada). Después, la tubería de acero sin costuras enfriada es templada y revenida a una temperatura específica.En adelante, el método para producir la tubería de acero sin costuras de acuerdo con la modalidad se describirá en detalle.
[0059] Linea de Producción La FIGURA 1 es un diagrama de bloque que muestra un ejemplo de una línea de producción para la tubería de acero sin costuras de acuerdo con la modalidad. Con referencia a la FIGURA 1, la línea de producción incluye un horno 1 de calentamiento, una máquina 2 de perforación, un tren 3 de laminación por alargamiento, un tren 4 de acabado, un horno 5 de retención, un aparato 6 de enfriado por agua, un aparato 7 de templado, y un aparato 8 de revenido. Entre estos aparatos, se dispone una pluralidad de rodillos 10 de transferencia. En la FIGURA 1, el aparato 7 de templado y el aparato 8 de revenido también se incluyen en la línea de producción. Sin embargo, el aparato 7 de templado y el aparato 8 de revenido pueden disponerse de manera que se separen de la línea de producción. En otras palabras, el aparato 7 de templado y el aparato 8 de revenido pueden disponerse fuera de la linea.
[0060] Flujo de Producción La FIGURA 2 es un diagrama de flujo que muestra un proceso de producción para la tubería de acero sin costuras de acuerdo con la modalidad. La FIGURA 3 es un diagrama que muestra un cambio de la temperatura de la superficie de las piezas de trabajo (material de acero, tubería sin procesar, y tubería de acero sin costuras) con respecto al tiempo durante la producción. Aquí, Al en el dibujo representa un punto Aci cuando las piezas de trabajo se calientan, y representa un punto Ari cuando las piezas de trabajo se enfrían.Además, A3 en el dibujo representa el punto Ac3 cuando las piezas de trabajo se calientan, y representa un punto Ar3 cuando las piezas de trabajo se enfrían.
En la modalidad, el punto Ad, punto Ac3, punto Ar3, y punto Ar3son valores obtenidos al crear un diagrama de CCT de una pieza de trabajo muestreada desde el acero que tiene una composición química predeterminada en una prueba de formastor y calcular los valores basados en el diagrama de CCT obtenido.
[0061] Con referencia a las FIGURAS 1 a 3, en el proceso de producción, primero, un material de acero se calienta en el horno 1 de calentamiento (etapa de calentamiento: SI). El material de acero es, por ejemplo, un tocho redondo. El material de acero puede producirse utilizando un aparato de fundición continua tal como un CC redondo. Además, el material de acero también puede producirse por maquinado en caliente (forja o desbastado) en un lingote o una losa.En este ejemplo, la explicación continua asume que el material de acero es un tocho redondo.
[0062] El tocho redondo calentado se maquina en caliente para formar una tubería de acero sin costuras (S2 y S3). Específicamente, el tocho redondo se lamina por perforación por la máquina 2 de perforación para formar una tubería sin procesar (etapa de perforación-laminación: S2). Además, la tubería sin procesar se lamina por el tren 3 de laminación por alargamiento y el tren 4 de acabado para formar una tubería de acero sin costuras (etapa de laminación por alargamiento y etapa de dimensionamiento: S3). Después, la tubería de acero sin costuras producida por maquinado en caliente se calienta a una temperatura predeterminada por el horno 5 de retención según sea necesario (etapa de recalentamiento: S4). De manera sucesiva, la tubería de acero sin costuras se enfría (etapa de enfriamiento:S5).Como el método de enfriamiento, la tubería de acero sin costuras se enfría por medio de enfriamiento por agua (enfriamiento acelerado) utilizando el aparato 6 de enfriamiento por agua (etapa de enfriamiento acelerado: S51) o la tubería de acero sin costura se enfría por medio de enfriamiento por aire (etapa de enfriamiento por aire: S52).
[0063] La tubería de acero sin costuras enfriada se templa utilizando el aparato 7 de templado (etapa de templado: S6) y es revenida a una temperatura de revenido especifica utilizando el aparato 8 de revenido (etapa de revenido: S7). En adelante, cada una de las etapas se describirá en detalle.
[0064] Etapa (SI) de Calentamiento Primero, un tocho redondo se calienta en el horno 1 de calentamiento. La temperatura de calentamiento preferible es de 1100°C a 1300°C. Cuando el tocho redondo se calienta a una temperatura en este margen de temperatura, los carbonitruros en el acero se disuelven. En el caso en donde el tocho redondo se produce a partir de una losa o un lingote por maquinado en caliente, la temperatura de calentamiento de la losa o lingote puede no necesariamente ser de 1100°C a 1300°C. Esto es debido a que cuando el lingote o la losa se calientan, los carbonitruros en el acero se disuelven. El horno 1 de calentamiento, por ejemplo, es un horno de balancín bien conocido u horno giratorio.
[0065] Etapa (S2) de Perforación-Laminado El tocho redondo se saca del horno 1 de calentamiento y entonces el tocho redondo calentado se lamina por perforación por la máquina 2 de perforación para producir una tubería sin procesar. La máquina 2 de perforación se proporciona con una pluralidad de rodillos inclinados y un tapón.El tapón se dispone entre los rodillos inclinados. La máquina 2 de perforación preferible es un perforador de tipo transversal. Cuando el perforador de tipo transversal se utiliza, la perforación puede realizarse en un índice de expansión de tubería alta y de este modo el uso de un perforador de tipo transversal es preferible.
[0066] Etapa (S3) de laminación por alargamiento y Etapa de Acabado A continuación, se lamina una tubería sin procesar. Específicamente, la tubería sin procesar se alarga y lamina por el tren 3 de laminación por alargamiento.El tren 3 de laminación por alargamiento incluye una pluralidad de pedestales de rodillo dispuestos en serie.El tren 3 de laminación por alargamiento es, por ejemplo, un tren de mandril. Sucesivamente, la tubería sin procesar alargada y laminada se estira y lamina por el tren 4 de acabado para producir una tubería de acero sin costuras. El tren 4 de acabado incluye una pluralidad de pedestales de rodillo dispuestos en serie. El tren 4 de acabado es, por ejemplo, un dimensionador o un reductor de extensión. Además, al etapa de laminación por alargamiento y la etapa de acabado se denominan colectiva y simplemente como una etapa de laminado en algunos casos.
[0067] Etapa (S4) de Recalentamiento Una etapa (S4) de recalentamiento se lleva a cabo según sea necesario. Es decir, el método de producción de acuerdo con la modalidad puede no incluir la etapa (S4) de recalentamiento. Específicamente, cuando se lleva a cabo el enfriamiento con agua por una etapa (S51) de enfriamiento acelerado, la etapa (S4) de recalentamiento se lleva a cabo en un caso donde la temperatura de la tubería de acero sin costuras aumenta antes del enfriamiento por agua.En el caso donde la etapa de recalentamiento no se lleva a cabo,en la FIGURA 2,elproceso continúa desde la etapa S3 hasta la etapa S5. En el caso donde la etapa de recalentamiento no se requiere, en la FIGURA 1, el horno 5 de retención no tiene que proporcionarse.
[0068] Cuando se lleva a cabo el enfriamiento acelerado en la siguiente etapa a una temperatura de acabado (la temperatura superficial de la tubería de acero sin costuras inmediatamente después de la etapa de S3 termina)menor deAr3,el recalentamiento se lleva a cabo de preferencia en la etapa (S4) de recalentamiento. En la etapa (S4) de recalentamiento, la tubería de acero sin costuras se carga dentro del horno 5 de retención y se calienta. De preferencia la temperatura de calentamiento en el horno 5 de retención es 900°C a 1100°C. De preferencia, el tiempo de homogenización es de 30 minutos o menos.Esto es debido a que cuando el tiempo de homogenización es muy largo, los carbonitruros compuestos de Ti, Nb, C y N (Ti, Nb) (C, N) pueden precipitarse y volverse gruesos.
[0069] En la etapa (S4) de recalentamiento, un aparato de recalentamiento por inducción puede utilizarse en lugar del horno 5 de retención.
[0070] Etapa (S5) de Enfriamiento La tubería de acero sin costuras producida en la etapa S3 o la tubería de acero sin costuras recalentada en la etapa S4 se enfría. Para el enfriamiento, cualquiera de una etapa de enfriamiento acelerado (S51)y la etapa (S52)de enfriamiento por aire puede llevarse a cabo. La etapa (S51) de enfriamiento acelerado y la etapa (S52) de enfriamiento por aire se denominan colectivamente como una etapa (S5) de enfriamiento.
[0071] Etapa (S51) de Enfriamiento Acelerado Cuando la tenacidad de la tubería de acero sin costuras aumenta, la tubería de acero sin costuras se enfría no por aire por la etapa (S52) de enfriamiento por aire, sino por la etapa (S51) de enfriamiento acelerado. En la etapa (S51) de enfriamiento acelerado, la tubería de acero sin costuras se enfria por agua (enfría de forma acelerada) por el aparato 6 de enfriamiento por agua. La temperatura (temperatura superficial) de la tubería de acero sin costuras antes de enfriarse por agua es Ar3 o mayor, y de preferencia 800°C o mayor. El punto Ar3 de la tubería de acero sin costuras que tiene la composición química dentro del margen descrito en lo anterior de acuerdo con la modalidad es de 750°C o menor.Cuando la temperatura de la tubería de acero sin costuras inmediatamente después de enfriarse por agua es menor que Ar3, se produce ferrita y el templado no es suficiente. De este modo, la temperatura no es preferible.Cuando la temperatura de la tubería de acero sin costuras antes de enfriarse de forma acelerada es menor que Ar3, la tubería de acero sin costuras se recalienta en la etapa {S4) de recalentamiento y la temperatura del mismo aumenta a Ar3 o mayor.
[0072] El índice de enfriamiento en la etapa de enfriamiento acelerado de preferencia es 100°C/min o mayor. Cuando el índice de enfriamiento es menor que el índice de enfriamiento de 100°C/min, debido a que se genera ferrita, la temperatura no es preferible. Además, la temperatura de detención de enfriamiento de preferencia es Ario menor. En la temperatura de detención del enfriamiento de Ar3 o mayor, la cantidad de austenita residual aumenta y de este modo la temperatura no es preferible. El punto Aride la tubería de acero sin costuras de acuerdo con la modalidad que tiene la composición química dentro del margen descrito en lo anterior es 550°C o menor. La temperatura de detención de enfriamiento preferible es 450°C o menor.La microestructura del metal base (matriz) se transforma en martensita o bainita por el enfriamiento acelerado y se refina. Más específicamente, un listón de martensita o un listón de bainita se genera en la martensita o bainita.
[0073] La configuración del aparato 6 de enfriamiento por agua utilizado para enfriamiento acelerado es, por ejemplo, como se describe a continuación. El aparato 6 de enfriamiento por agua incluye una pluralidad de rodillos giratorios, un dispositivo de flujo de agua laminar, y un dispositivo de flujo de agua a chorro. La pluralidad de rodillos giratorios se disponen en dos filas y la tubería de acero sin costuras se proporciona entre la pluralidad de rodillos giratorios dispuestos en dos filas. En este tiempo, cada uno de los rodillos giratorios dispuesto en dos filas entra en contacto con la porción inferior de la superficie exterior de la tubería de acero sin costuras.Cuando los rodillos giratorios giran, la tubería de acero sin costuras gira alrededor del eje del mismo. El dispositivo de flujo de agua laminar se dispone sobre los rodillos giratorios, y vierte agua sobre la tubería de acero sin costuras desde arriba. En este tiempo, el agua vertida sobre la tubería de acero sin costuras forma un flujo de agua laminar. El dispositivo de flujo de agua a chorro se dispone cerca del extremo de la tubería de acero sin costuras dispuesta en los rodillos giratorios.El dispositivo de flujo de agua a chorro inyecta flujo de agua a chorro hacia el interior de la tubería de acero desde el extremo de la tubería de acero sin costuras. El dispositivo de flujo de agua laminar y el dispositivo de flujo de agua a chorro se utilizan para enfriar las superficies exterior e interior de la tubería de acero sin costuras al mismo tiempo. Tal configuración del aparato 6 de enfriamiento por agua particularmente es adecuado para el enfriamiento acelerado de una tubería de acero sin costuras gruesa que tiene un espesor de 35 mm o más.
[0074] El aparato 6 de enfriamiento por agua puede ser un aparato diferente a los rodillos giratorios descritos en lo anterior, el dispositivo de flujo de agua laminar, y dispositivo de flujo de agua a chorro. Por ejemplo, el aparato 6 de enfriamiento por agua puede ser un tanque de agua. En este caso, la tubería de acero sin costuras se sumerge en el tanque de agua y se enfría de forma acelerada. También, el aparato 6 de enfriamiento por agua puede incluir un dispositivo de flujo de agua laminar solamente. Es decir, el tipo de aparato de enfriamiento por agua no se limita.
[0075] Después de que se detiene el enfriamiento por agua en la temperatura de detención de enfriamiento por agua, puede llevarse a cabo el enfriamiento por aire hasta que la temperatura superficial de la tubería de acero sin costuras alcanza la temperatura ambiente. La tubería de acero sin costuras puede enfriarse a temperatura ambiente por el aparato 6 de enfriamiento por agua.
[0076] Como se describe en lo anterior, la etapa (S51) de enfriamiento acelerado es efectiva en el caso donde se obtiene una tenacidad más alta. Sin embargo, cuando no existe necesidad de obtener alta tenacidad, en lugar de una etapa de enfriamiento acelerado (S51), la etapa (S52) de enfriamiento por aire la cual se describirá a continuación puede llevarse a cabo.
[0077] Etapa (S52) de Enfriamiento por Aire En el proceso de producción de la tubería de acero sin costuras de acuerdo con la modalidad, en lugar de la etapa (S51) de enfriamiento acelerado, el enfriamiento (S52) por aire puede llevarse a cabo. En la etapa (S52) de enfriamiento por aire, la tubería de acero sin costuras producida en la etapa S3 se enfría por aire.Por consiguiente, cuando la etapa (S52)de enfriamiento por aire se lleva a cabo, la etapa (S4) de recalentamiento no se lleva a cabo.
[0078] En la etapa (S52) de enfriamiento por aire, el enfriamiento se lleva a cabo hasta que la temperatura superficial de la tubería de acero sin costuras alcanza los 400°C o menos. En el enfriamiento por aire, la tubería de acero sin costuras puede enfriarse a temperatura ambiente.
[0079] Etapa (S6) de Templado La tubería de acero sin costuras la cual se ha sometido a la etapa (S51) de enfriamiento acelerado o la etapa (S52) de enfriamiento por aire se templa. Específicamente, la tubería de acero sin costuras se calienta por el aparato 7 de templado. Por medio de este calentamiento, la microestructura metalográfica de la tubería de acero sin costuras se transforma en austenita. Entonces, la tubería de acero sin costuras calentada se templa por enfriamiento acelerado. Por lo tanto, la microestructura metalográfica de la tubería de acero sin costuras se vuelve una estructura metalográfica la cual consiste principalmente de martensita o bainita.
[0080] En la etapa (S6) de templado, la tubería de acero sin costuras se calienta a una temperatura del punto Ac3 o mayor por el calentamiento utilizando el aparato 7 de templado.Además, la homogenización de preferencia se lleva a cabo por 5 minutos a 90 minutos a una temperatura dentro del margen mencionado en lo anterior. El punto Ac3 de la tubería de acero sin costuras de acuerdo con la modalidad que tiene la composición química dentro del margen descrito en lo anterior es 800°C a 900°C.
[0081] En la etapa de enfriamiento de la etapa (S6) de templado, la tubería de acero sin costuras calentada al punto Ac3 o mayor se templa por enfriamiento acelerado. La temperatura de inicio es el punto Ac3 o mayor como se describe en lo anterior. Además, el índice de enfriamiento durante el tiempo cuando la temperatura de la tubería de acero sin costuras es de 800°C a 500°C es de 5°C/seg (300°C/min) o mayor. Por consiguiente, la estructura de templado uniforme puede obtenerse. La temperatura de detención de enfriamiento es el punto Ari o menor. Cuando la temperatura de detención de enfriamiento es mayor del punto Ari, la cantidad de austenita residual aumenta y de este modo la temperatura no es preferible. La temperatura de detención de enfriamiento preferible es 450°C o menor.También, la tubería de acero sin costuras puede enfriarse a temperatura ambiente por enfriamiento acelerado.
[0082] Etapa (S7) de Revenido La tubería de acero templada se reviene.La temperatura de revenido es de 660°C a 700°C. El tiempo de retención de preferencia es de 10 minutos a 120 minutos. Al llevar a cabo el revenido bajo tales condiciones, los carburos especificados que tienen un tamaño de 20 nm o más pueden dispersarse finamente en la tubería de acero sin costuras. Como resultado, el grado de resistencia de la tubería de acero sin costuras puede ser de X80 o mayor de acuerdo con los estándares de API, es decir, el límite elástico de la tubería de acero sin costuras puede ser de 550 MPa o más. Además, debido a que el tamaño del carburo especificado es 20 nm o más, puede tenerse buena tenacidad y resistencia de HIC en la HAZ soldadas circunferencialmente.
[0083] Por los procesos de producción descritos en lo anterior, incluso para la tubería de acero sin costuras que tiene un espesor de 35 mm o más,puede obtenerse excelente resistencia, tenacidad, y resistencia de HIC.El método de producción descrito en lo anterior particularmente es adecuado para una tubería de acero sin costuras en un espesor de 35 mm o más y también puede aplicarse a una tubería de acero sin costuras que tiene un espesor de 40mm o más. El límite superior del espesor no se limita particularmente y es típicamente de 60 mm o menos. Ejemplos
[0084] Una pluralidad de tuberías de acero sin costuras que tienen diversas composiciones químicas se produjeron, y la resistencia, tenacidad, dureza de la capa superficial interior, y resistencia de HIC de cada una de las tuberías de acero sin costuras se examinó. Además, las tuberías de acero sin costuras se soldaron circunferencialmente y la tenacidad, dureza y resistencia de HIC de la zona de soldadura circunferencial se examino.
[0085] Método de Examinación Una pluralidad de aceros fundidos que tienen una composición químicamostrada en la Tabla 1 se produjo por un horno eléctrico de 40 toneladas. Los lingotes se produjeron a partir de aceros fundidos. Los lingotes se forjaron en caliente para producir tochos redondos.
El símbolo en la Tabla 1 indica que el contenido es igual a menor que el límite de medición.
Tabla 1
[0087] Cada uno de los tochos redondos producidos se calentó a 1100°C a 1300°C.Sucesivamente, cada uno de los tochos redondos se laminó por perforación por un perforador para formar tuberías sin procesar. A continuación, cada una de las tuberías sin procesar se alargó y laminó por el tren de mandril.Entonces,cada una de las tuberías sin procesar se estiró y laminó (dimensionó) por el dimensionador para producir una pluralidad de tuberías de acero sin costuras. Las tuberías de acero sin costuras cada una tuvo un espesor de 40 mm.
[0088] Las Tablas 2-1 y 2-2muestran condiciones de producción para cada uno de los procesos de producción después del acabado.
Tabla 2-1 *Un ejemplo en el que las columnas de etapa de Recalentamiento y etapa de Enfriamiento acelerado están en blanco indica que el acero que se enfría a temperatura ambiente por medio de enfriamiento por aire despues de laminarse en caliente.
Tabla 2-2
[0091] Después de la etapa de dimensionamiento, algunas de las tuberías de acero sin costuras de las pruebas Nos.1 a 18 se calentaron en el horno de retención bajo las condiciones de la temperatura (°C) de calentamiento y el tiempo (min) de homogenización de la "etapa (S4) de recalentamiento" en la Tabla 2-1. Los espacios en blanco indican que la etapa (S4) de recalentamiento no se llevó a cabo.
[0092] Después, la tubería de acero sin costuras la cual se sometió a la etapa de recalentamiento se enfría de forma acelerada por el enfriamiento por agua. La temperatura (°C) de inicio de la "etapa (S51)de enfriamiento acelerado" en la Tabla 2-1 indica una temperatura (temperatura superficial, °C) de la tubería de acero sin costuras después del dimensionamiento o calentamiento en el horno de retención inmediatamente después del enfriamiento acelerado. El índice de enfriamiento acelerado (°C/min) al momento del enfriamiento acelerado fue como se muestra en el índice de enfriamiento acelerado(°C/min) de la "etapa (S51) de enfriamiento acelerado" en la Tabla 2-1. La temperatura de detención de enfriamiento de todas las tuberías de acero sin costuras enfriadas de forma acelerada fue de 450°C o inferior como se muestra en la Tabla 2-1.
[0093] Entre las pruebas Nos.1 a 18, algunos de los números de prueba con espacios en blanco en la temperatura inicial, el indice de enfriamiento, y la temperatura de detención de enfriamiento en la columna "etapa (S51) de enfriamiento acelerado" indican que la tubería de acero sin costuras no se enfrió de forma acelerada sino que se enfrió por aire a temperatura ambiente (25°C).
[0094] Despuésde la etapa de enfriamiento acelerado o la etapa de enfriamiento por aire, cada una de las tuberías de acero sin costuras se calentó y templó. En este tiempo, cada una de las tuberías de acero sin costuras se cargó dentro de un aparato 7 de templado y se calentó a la temperatura (°C) de templado en la columna de la temperatura de calentamiento en la "etapa (S6) de templado" en la Tabla 2-1. En la temperatura de templado, cada una de las tuberías de acero sin costuras se homogeniza por el momento (min) en la columna de tiempo de homogenización mostrado en la "etapa (S6) de templado". Después de homogenizar, las tuberías de acero sin costuras se enfrían de forma acelerada en el índice de enfriamiento (°C/min) mostrada en la columna del índice de enfriamiento de la "etapa (S6) de templado" en la Tabla 2-1. Entonces, el enfriamiento acelerado se detiene en la temperatura de detención de enfriamiento (°C) mostrado en la Tabla 2-1. Después de que se detiene el enfriamiento acelerado en la temperatura de detención de enfriamiento, las tuberías de acero sin costuras se enfrían por aire a temperatura ambiente.
[0095] Después de la Etapa de templado, cada una de las tuberías de acero sin costuras fue revenida. La temperatura de revenido se muestra en la Tabla 2-1. El tiempo de retención en la temperatura de revenido para cada uno de los números de prueba fue de 30 minutos.
[0096] Las tuberías de acero sin costuras producidas por los procesos de producción descritos en lo anterior se sometieron a las siguientes pruebas de evaluación.
[0097] Prueba de Limite Elástico y Resistencia a la Tracción El límite elástico y la resistencia a la tracción de las tuberías de acero sin costuras de cada una de las pruebas Nos. 1 a 18 se examinaron. Específicamente, a partir de cada una de las tuberías de acero sin costuras, una pieza de prueba No.12 (de ancho: 25 mm, longitud de calibre: 200 mm) especificado en JIS Z 2201 se muestreó a lo largo de la dirección longitudinal (dirección L) de la tubería de acero sin costuras. La pieza de prueba muestreada se utilizó para llevar a cabo la prueba de tracción de acuerdo con JIS Z 2241 en la atmósfera a temperatura ambiente (25°C)para obtener el límite elástico (YS)y el esfuerzo de tracción (TS). El límite elástico se obtuvo por el método de alargamiento total de 0.5%. El límite elástico obtenido (PMa) y el esfuerzo de tracción (MPa) se muestran en la Tabla 2-2.El "YS" en la Tabla 2-2 indica el limite elástico obtenido por la mejor pieza de cada número de prueba, y la "TS" indica el esfuerzo de tracción.
[0098] Prueba de Tenacidad La tenacidad de las tuberías de acero sin costuras de cada una de las pruebas Nos. 1 a 18 se examinaron. Específicamente, a partir de la porción central del espesor de cada una de las tuberías de acero sin costuras,una pieza de prueba con muesca V de acuerdo con JIS Z 2242 se muestreó perpendicularmente a la dirección longitudinal de la tubería de acero sin costuras (en la dirección T). La pieza de prueba de muesca en V fue una forma de barra cuadrada que tiene una sección transversal cruzada de 10 iranx 10 mm. La profundidad de la muesca en V fue de 2 mm. Este espécimen de muesca en V se utilizó para llevar a cabo la prueba de impacto de Charpy de acuerdo con JIS Z 2242 a diversas temperaturas. De este modo, la temperatura de transición de aparición de fractura (FATT al 50%) de cada una de las tuberías de acero sin costuras se obtuvo.La Tabla 2-2 muestra el FATT al 50% (°C) obtenido a partir de la pieza de trabajo para cada número de prueba. El FATT al 50% representa la temperatura en la que un porcentaje de fractura dúctil es de 50% en la superficie de fractura de la pieza de prueba.
[0099] Prueba de Dureza de Capa Superficial Interior i Laprueba de dureza de Vickers se llevó a cabo de acuerdo con JIS Z 2244 en tres puntos arbitrarios en el lado interior a 1 mm lejos de la superficie interior de la tubería de acero sin costuras en la dirección del espesor en la sección transversal cruzada (sección transversal perpendicular al eje central) de cada una de las tuberías de acero sin costuras de las pruebas Nos. 1 a 18. La fuerza F de prueba en la prueba de dureza de Vickers fue de 10 kgf (98.07 N).El valor promedio obtenido de los valores de los tres puntos se definió como la dureza de la capa superficial interior (HV10) de la tubería de acero sin costuras del número de pruebas. La dureza de capa superficial interior se muestra en la Tabla 2-2.
[0100] Prueba de Medición de Tamaño de Carburo Especifico El tamaño (nm) del carburo específico se obtuvo por el método descrito en lo anterior en la sección transversal cruzada de cada una de las tuberías de acero sin costuras de las pruebas Nos. 1 a 18. Cuando los carburos específicos se especifican, los elementos (Mo,V,Ti,y Nb)contenidos en los carburos específicos también se identifican, el tamaño (nm) del carburo específico y los elementos identificados en los carburos se muestran en la Tabla 2-2.
[0101] Prueba de Resistencia de HIC de Metal Base La resistencia de HIC de las tuberías de acero sin costuras de las pruebas Nos. 1 a 18 se examinaron. Específicamente, a partir de cada una de las tuberías de acero sin costuras, una pieza de prueba que incluye la superficie interior de la tubería de acero sin costuras, una pieza de prueba que incluye un centro de espesor,y una pieza de prueba que incluye una superficie exterior fueron cada uno muestreado. Es decir, se mostraron tres piezas de trabajo a partir de cada una de las tuberías de acero sin costuras. El espesor de cada pieza de trabajo fue de 30 m, el ancho (en la dirección circunferencial) fue de 20 mm, y la longitud fue de 100 mm. De acuerdo con la Asociación Nacional de Ingenieros en Corrosión (NACE) TM0284-2003, la resistencia de HIC de cada pieza de prueba se evaluó. El baño de prueba en el que las piezas de prueba se sumergieron fue una solución acuosa de 5% de sal común + 0.5% de ácido acético a temperatura ambiente en el cual gas de sulfuro de hidrógeno de 1 atm se saturó.
[0102] Después de 96 horas transcurridas después de la inmersión, cada pieza de prueba se cortó en tres piezas iguales en la dirección longitudinal. La sección transversal en este momento fue una sección transversal de espesor x ancho (en la dirección circunferencial) de la pieza de trabajo. La pieza de prueba cortada se utilizó para obtener una relación de longitud de grieta de CLR (= longitud de grieta (mm)/ancho (mm) de la pieza de trabajo). El valor máximo en la CLR de las tres piezas de trabajo mencionadas en lo anterior muestreadas a partir de cada tubería de acero se definió como la relación de longitud de grieta de CLR de la pieza de prueba. La relación de longitud de grieta de CLR se muestra en la Tabla 2-2.
[0103] Además, con respecto a la pieza de prueba la cual se sometió a la prueba de resistencia de HIC, se llevó a cabo una prueba ultrasónica (UT) en la superficie de la pieza de prueba que incluye la superficie interior de la tubería de acero sin costuras, que corresponde a la superficie interior de la tubería de acero sin costuras, (20 mm x 100 m) y se revisó si existe o no una burbuja (dilatación debido a grietas cerca de la superficie) se hizo presente y el número de burbujas generadas en la pieza de prueba se contó. El número de burbujas se muestra en la Tabla 2-2.
[0104] Examen de Tenacidad de la Zona de Soldadura Circunferencial La prueba de soldadura circunferencial se llevó a cabo en las tuberías de acero sin costuras de las pruebas Nos.3, 5, 9, 12, 17,y 18.Específicamente,cada una de las tuberías de acero sin costuras del número de prueba al respecto se cortó en la porción central en la dirección longitudinal.La porción de corte se sometió a preparación de borde para tomar una forma seccionada longitudinalmente mostrada en la FIGURA 4. Bajo las condiciones de soldadura mostradas en la Tabla 3, las porciones cortadas de las dos tuberías de acero sin costuras cortadas se soldaron circunferencialmente entre sí.
[0105] Tabla 3
[0106] A partir de cada una de las tuberías de acero sin costuras soldadas circunferencialmente, una pieza de prueba de muesca en V Charpy que incluye una zona soldada (que incluye metal soldado, zona afectada por calor, y metal base) se muestrearon en la dirección longitudinal del tubo de acero sin costura (dirección L). Específicamente, a partir de cada una de las tuberías de acero sin costuras, tres piezas de prueba, en las cuales se dispone una muesca en V en la línea de fusión (FL) en la que la tenacidad se deteriora fácilmente en la zona afectada por calor(HAZ), se muestrearon (en lo sucesivo, denominados como pieza de prueba de FL), y además, tres especímenes, en los cuales la muesca V se dispone en la zona de HAZ de dos fases (en lo sucesivo, denominados como "piezas de prueba V.HAZ"), se muestrearon (en lo sucesivo, denominados como pieza de prueba V.HAZ). Aquí, la zona de HAZ de dos fases es una porción en la que el metal base se calienta en la zona de dos fases en la HAZ por calor de soldadura (es decir, una porción calentada a temperatura dentro de un margen de punto de transformación de Aci a AC3) y también representa una porción que tiene estructuras de ferrita y martensita a temperatura ambiente.
[0107] Los especímenes muestreados se utilizaron para llevar a cabo la prueba de Charpy de acuerdo con JIS Z 2242 a temperatura de prueba de -30°C para obtener energía absorbida. El valor inferior de los tres valores de energía absorbida obtenidos a partir de cada número de prueba se definió como la energía absorbida en la pieza de prueba de FL y la pieza de prueba de V.HAZ de cada número de prueba. La energía absorbida obtenida por la prueba se muestra en la Tabla 4.
[0108] Tabla 4
[0109] Prueba de Dureza de Zona de Soldadura Circunferencial A partir de cada una de las tuberías de acero sin costuras soldadas circunferencialmente, como se muestra en la región indicada por la linea punteada en la FIGURA 5, una micro pieza de prueba que incluye una zona de soldadura (espesor TH = 40 mm, ancho WI = 20 mm, longitud 20 mm) se muestreó.En la FIGURA 5, OS se refiere a una superficie exterior e IS se refiere a una superficie interior.
[0110] La sección transversal del espesor TH y el ancho WI (en lo sucesivo, denominado como una superficie de observación) de la micro pieza de trabajo se pulió como espejo. Una solución de ataque con nital se utilizó para mostrar una estructura metalográfica en la superficie de observación del espejo pulido. Entonces, en un margen desde un lado interior de 1 mm lejos de la superficie OS exterior hacia un lado interior de 1 mm lejos de la superficie IS interior a lo largo de la linea FL de fusión, a intervalos de 1 mm, la prueba de dureza Vickers se llevó a cabo de acuerdo con JIS Z 2244.Como resultado, la dureza de 38 puntos en cada micro pieza de prueba se midió. La fuerza F de prueba en la prueba de dureza Vickers fue de 9.8 N. El valor mayor de los valores de dureza obtenidos de 38puntos se definió como la dureza (HV) de la linea de fusión de la pieza de trabajo.
[0111] Prueba de Resistencia de HIC de la Zona de Soldadura Circunferencial Como se muestra en la FIGURA 6, a partir de cada una de las tuberías de acero sin costuras soldadas circunferencialmente, una pieza de prueba cuadrada que incluye una superficie IS interior y una zona WL de soldadura (espesor TH=30 mm, ancho WI=20 mm, longitud =100 mm) se muestreó. La pieza de prueba cuadrada se sumergió en el mismo baño de prueba que en la prueba de resistencia de HIC descrita en lo anterior del metal base por 96 horas. La pieza de prueba cuadrada se retiró del baño de prueba y se llevó a cabo una prueba ultrasónica desde una dirección perpendicular a la línea FL de fusión para examinar si HIC se encuentra presente o no. Los resultados de la prueba se muestran en la Tabla 4. "N" en la Tabla 4 indica que HIC no se observó. "F" indica que HIC se observó.
[0112] Resultados del Examen Con referencia a las Tablas 1, 2-1, y 2-2, para las tuberías de acero sin costuras de la pruebas Nos.1 y 3 a 13, la composición química se encontró dentro del margen de la presente invención, y el equivalente de carbono fue de 0.50% o más. Por lo tanto, el límite elástico de cada uno de los números de prueba fue 550 MPa o más, que corresponden al grado de resistencia de X80 o mayor de acuerdo con los estándares de API. El FATT al 50% de cada uno de los númerosde prueba fue de -50°C o menor,es decir, las tuberías de acero sin costuras tuvieron excelente tenacidad. Además, el tamaño del carburo especificado de los números de prueba fue de 20 nm o más. Por lo tanto, la dureza de capa superficial interior fue de 248 HV10 o menos. De este modo, la relación de longitud de grieta CLR fue baja y el número de burbujas generadas fue pequeño.
[0113] Cuando las pruebas Nos.5 y 6 se compararon, el FATT al 50% de la prueba No.5 el cual se sometió a enfriamiento acelerado fue menor que el de la prueba No.6, y fue excelente. De la misma manera, cuando las pruebas Nos.10 y 11, y 12 y 13 se compararon, el FATT al 50% de las pruebas Nos.10 y 12 fue excelente en comparación con las pruebas Nos.11 y 13. Es decir, mientras las tuberías de acero sin costuras se fabricaron del mismo tipo de acero, se obtuvo excelente tenacidad en un caso donde se llevó a cabo el enfriamiento acelerado.
[0114] Además, con referencia a la Tabla 4, la energía absorbida en las zonas de soldadura circunferencial de todas las pruebas Nos.3, 5, 9, y 12 exceden a 100 J. La dureza de la línea de fusión de cada uno de los números de prueba fue baja. Por lo tanto, incluso en la zona de soldadura, se mostró excelente resistencia de HIC.
[0115] Por otro lado, para la prueba No.2, como se muestra en la Tabla 2-1, la temperatura de revenido fue muy baja. Por lo tanto, el tamaño del carburo específico fue menor a 20 nm.De este modo, la dureza de la capa superficial interior de la prueba No. 2 aumentó y excedió excesivamente 248 HV10.Además, la relación de longitud de grieta CLR fue alta y el número de burbujas también fue grande. Es decir, la resistencia HIC fue baja.
[0116] Para la prueba No.14, el contenido de V fue muy alto. Por lo tanto, la dureza de la capa superficial interior aumentó y excedió excesivamente 248 HV10. La relación de longitud de grieta CLR fue alta y el número de burbujas también fue grande.
[0117] Para la prueba No.15, el contenido de Mo fue muy bajo. Por lo tanto, el limite elástico fue menor de 550 MPa.
[0118] Para la prueba No.16, el Ceq equivalente de carbono fue muy bajo. Por lo tanto, el limite elástico fue menor de 550 MPa.
[0119] Para la prueba No.17, el Ceq equivalente de carbono fue muy alto.Por lo tanto,como semuestra en la Tabla 4,la dureza de la linea de fusión aumenta excesivamente, la energía absorbida fue baja, y ocurre HIC en la HAZ de la zona de soldadura.
[0120] Para la prueba No.18, el contenido de Mn fue muy alto. Por lo tanto, como se muestra en la Tabla 4, la dureza de la línea de fusión aumentó excesivamente y ocurrió HIC en la HAZ de la zona de soldadura.
[0121] La modalidad de la presente invención se ha descrito en lo anterior.Sin embargo, la modalidad descrita en lo anterior es simplemente una ilustración para llevar a cabo la presente invención. Por lo tanto, la presente invención no se limita a la modalidad descrita en lo anterior, y la presente invención puede aplicarse al cambiar o modificar apropiadamente la modalidad descrita en lo anterior sin apartarse del espíritu y alcance de la presente invención.
Aplicabilidad Industrial
[0122] De acuerdo con la presente invención, es posible proporcionar la tubería de acero sin costuras que tiene alta resistencia y excelente resistencia a HIC y tiene excelente resistencia de HIC de la HAZ incluso cuando se suelda circunferencialmente.
Breve Descripción de los Símbolos de Referencia
[0123] 1. HORNO DE CALENTAMIENTO 2. MÁQUINA DE PERFORACIÓN 3. TREN DE LAMINACIÓN POR ALARGAMIENTO 4. TREN DE ACABADO 5. HORNO DE RETENCIÓN 6. APARATO DE ENFRIAMIENTO POR AGUA 7. APARATO DE TEMPLADO 8. APARATO DE REVENIDO FL LÍNEA DE FUSIÓN IS SUPERFICIE INTERIOR OS SUPERFICIE EXTERIOR

Claims (8)

REIVINDICACIONES
1. Una tubería de acero sin costuras caracterizada porque comprende, como una composición química, por % en masa: C: 0.02% a 0.10%; Si: 0.05% a 0.5%; Mn: 1.0% a 2.0%; Mo: 0.5% a 1.0%; Cr: 0.1% a 1.0%; Al: 0.01% a 0.10%; P: 0.03% o menos; S: 0.005% o menos Ca: 0.0005% a 0.005%; V: 0.010% a 0.040%; N: 0.002% a 0.007%; al menos uno seleccionado del grupo que consiste de Ti: 0.008% o menos y Nb: 0.02% a 0.05%; y un resto que consiste de Fe e impurezas, en donde un Ceq equivalente al carbono definido por la siguiente Fórmula (1) es 0.50% a 0.58%, y los carburos específicos que contienen Mo en una relación de 50% en masa o más, V, y al menos uno seleccionado del grupo que consiste de Ti y Nb, y que tiene un tamaño definido por un valor promedio de ejes principales de 20 nm o más se contienen. Ceq = C + Mn/6 + (Cr + Mo + V)/5 + (Ni + Cu)/15... (1) aquí, dentro de cada uno de los símbolos de elementos en la Fórmula (1), la cantidad del % en masa de la unidad de un elemento correspondiente se sustituye, y en el caso donde un elemento que corresponde al símbolo del elemento no se contiene, "0" se sustituye en el símbolo correspondiente del elemento.
2. La tubería de acero sin costuras de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada además porque comprende al menos uno seleccionado del grupo que consiste de Cu: 1.0% o menos y Ni 1.0% o menos en lugar de parte de Fe.
3. La tubería de acero sin costuras de conformidad con la reivindicación 1 ó 2, caracterizada porque el límite elástico es de 550 MPa o más, y una dureza de Vickers en una posición en un lado interior de 1 mm alejado de la superficie interior es de 248 HV10 o menor.
4. La tubería de acero sin costuras de conformidad con la reivindicación 1 ó 2, caracterizada porque la tubería de acero sin costuras se produce por un proceso que incluye un templado y un revenido a 660°C a 700°C.
5. Un método para producir una tubería de acero sin costuras caracterizado porque comprende: calentar un material de acero que incluye, como una composición química, por % en masa, C: 0.02% a 0.10%; Si: 0.05% a 0.5%; Mn: 1.0% a 2.0%; Mo: 0.5% a 1.0%; Cr: 0.1% a 1.0%; Al: 0.01% a 0.10%; P: 0.03% o menos, S: 0.005% o menos, Ca: 0.0005% a 0.005%; V: 0.010% a 0.040%; N: 0.002% a 0.007%; al menos uno seleccionado del grupo que consiste de Ti: 0.008% o: menos y Nb: 0.02% a 0.05%, y un resto que consiste de Fe e impurezas y que tiene un Ceq equivalente de carbono definido por la siguiente Fórmula (2) de 0.50% a 0.58%; producir una tubería sin procesar al laminar por perforación el material de acero calentado; producir una tubería de acero sin costuras al laminar la tubería sin procesar; templar la tubería de acero sin costuras a una temperatura de templado de un punto de Ac3 o mayor; y revenir la tubería de acero sin costuras después del templado a una temperatura de revenido de 660°C a 700°C. Ceq = C + Mn/6 + (Cr + Mo + V)/5 + (Ni + Cu)/15... (2) aquí, dentro de cada uno de los símbolos de elementos en la Fórmula (2), la cantidad (% en masa) del elemento correspondiente se sustituye, y en el caso donde un elemento que corresponde al símbolo del elemento no se contiene, "0" se sustituye en el símbolo correspondiente del elemento.
6. El método para producir una tubería de acero sin costuras de conformidad con la reivindicación 5, caracterizado además porque comprende enfriar de manera acelerada la tubería de acero sin costuras a un índice de enfriamiento de 100°C/min o mayor hasta que una temperatura de la tubería de acero sin costuras alcanza una temperatura de un punto Ario menor entre la producción de la tubería de acero sin costuras y el templado de la tubería de acero sin costuras, en donde la tubería de acero sin costuras enfriada de manera acelerada se templa en el templado de la tubería de acero sin costuras.
7. El método para producir una tubería de acero sin costuras de conformidad con la reivindicación 5 ó 6, caracterizado porque la tubería de acero sin costuras además incluye, como la composición química, al menos uno seleccionado del grupo que consiste de Cu:1.0% o menos y Ni: 1.0% o menos en lugar de parte de Fe.
8. La tubería de acero sin costuras de conformidad con la reivindicación 3, caracterizada porque la tubería de acero sin costuras se produce por un proceso que incluye un templado y un revenido a 660°C a 700°C. RESUMEN DE LA INVENCIÓN Una tubería de acero sin costuras comprende un carburo específico que tiene un contenido de carbono equivalente (Ceq) de 0.50 a 0.58%, contiene Mo en una cantidad de 50% en masa o más, contiene V, adicionalmente contiene uno o dos componentes seleccionados del qrupo que consiste de Ti y Nb, y tiene un tamaño de 20 nm o más.
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