MX2013005882A - Lamina de acero laminada en frio, de alta resistencia, endurecible por horneado, y metodo de fabricacion de la misma. - Google Patents

Lamina de acero laminada en frio, de alta resistencia, endurecible por horneado, y metodo de fabricacion de la misma.

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MX2013005882A
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Satoshi Akamatsu
Masaharu Oka
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Abstract

Se provee una lámina de acero laminada en frío de alta resistencia, endurecible por horneado que tiene propiedades de endurecimiento por horneado superiores, resistencia al envejecimiento a temperatura normal y capacidad de estiramiento en profundidad, así como baja anisotropía en plano. La lámina contiene, en masa: 0.0010% a 0.0040% de carbono, 0.005% a 0.05% de silicio, 0.1% a 0.8% de manganeso, 0.01% a 0.07% de fósforo, 0.001% a 0.01% de azufre, 0.01% a 0.08% de aluminio, 0.0010% a 0.0050% de nitrógeno, 0.002% a 0.020% de niobio y 0.005% a 0.050% de molibdeno. La relación [Mn%] / [P%] es 1.6 a 45, [C%] - (12/93) x [Nb%j es 0.0005% a 0.0025% y el resto es hierro e impurezas inevitables. Las relaciones de intensidad de difracción de rayos X integradas X(222), X(110) y X(200) para los planos {222}, {110} y {200} paralelos a un plano ubicado a una profundidad de 1/4 de la profundidad del espesor de la lámina satisface la ecuación X(222) / {X(110) + X(200)} = 3.0. La resistencia a la tensión es 300 MPa a 450 MPa.

Description

LÁMINA DE ACERO LAMINADA EN FRÍO, DE ALTA RESISTENCIA, ENDURECIBLE POR HORNEADO, Y MÉTODO DE FABRICACION DE LA MISMA Campo técnico La presente invención se refiere a una lámina de acero, laminada en frío de alta resistencia, endurecible por horneado usada para paneles exteriores de automóviles, que tiene resistencia a la tensión en el intervalo de 300 MPa a 450 MPa,¦ que tiene¦ excelente capacidad de endurecimiento por horneado (propiedad de BH) , resistencia al envejecimiento en frío y capacidad de estiramiento en profundo, y que presenta anisotropia planar reducida, y a un método de fabricación de la lámina de acero laminada en frío de alta resistencia, endurecible por horneado.
La presente solicitud reclama prioridad con base en la solicitud de patente japonesa No. 2010-264447 presentada en Japón el 29 de noviembre de 2010, cuyas descripciones son incorporadas aqui por referencia.
Técnica antecedente Las láminas de acero de alta resistencia se han usado para carrocerías de vehículos para el propósito de reducir el peso del vehículo. En años recientes, se ha requerido que estas láminas de acero de alta resistencia tengan tanto un espesor reducido como una alta resistencia a abolladuras. Para responder a estos requerimientos, se han usado láminas de acero laminadas en frío endurecibles por horneado.
Las láminas de acero laminadas en frió endurecibles por horneado tienen resistencia a la deformación cercana a la de una lámina de acero suave, y por lo tanto, presentan excelente capacidad de formación en el tiempo de formación por prensado. Además, un proceso de revestimiento y horneado se aplica después de la formación por prensado para incrementar la resistencia a la deformación. De manera más especifica, las láminas de acero laminadas en frío endurecibles por horneado tienen tanto capacidad de formación alta como resistencia alta.
El endurecimiento por horneado utiliza una clase de enve ecimiento por deformación en la cual la dislocación que ocurre durante la deformación es fijada por carbono en solución sólida o nitrógeno en solución sólida, que son elementos intersticiales sólidos disueltos en acero. La cantidad de endurecimiento por horneado (cantidad de BH) incrementa al incrementar las cantidades de carbono . en solución sólida · y el nitrógeno en solución sólida. Sin embargo, si el elemento en solución sólida incrementa excesivamente, la capacidad de formación se deteriora debido al' envejecimiento en frió. Por lo tanto, es importante controlar apropiadamente los elementos en solución sólida.
Convencionalmente, para la lámina de acero laminada en frío endurecible¦ por horneado, no se ha puesto atención al cambio en el valor de r (valor de Lankford) que sirve como un índice para la capacidad de estiramiento en profundo o el valor de |Ar| que indica la anisotropía planar de la capacidad de estiramiento en . profundo dependiendo del Mn' y P añadidos para aumentar la resistencia del acero, o del Mo añadido para incrementar la resistencia al envejecimiento en frío .
Convencionalmente, se han propuesto varias láminas de acero laminadas en frío endurecibles por horneado. Por ejemplo, el documento de patente 1 y el documento de patente 2 describen una lámina de acero laminada en frío de alta resistencia, endurecible por horneado y un método de fabricación de la lámina de acero laminada en frío de alta resistencia, endurecible por horneado, en la cual refuerzo en solución sólida de un acero al carbón ultra-bajo que tiene Nb añadido en el mismo se logra añadiendo Mn y P; la capacidad de endurecimiento por horneado es impartida al ajusfar la cantidad de C en solución sólida mientras se toma en consideración el resto entre la cantidad de C y la cantidad de Nb; y la resistencia al envejecimiento en frío es alterada al añadir Mo. Sin embargo, las técnicas anteriores se hacen sobre la base de la idea de utilizar el carbono de colindancia de grano para obtener la capacidad de endurecimiento por horneado al hacer la microestructura más fina, y por lo tanto, la dispersión de AIN es esencial. Esto inhibe el crecimiento el grano durante el templado asi como la recristalización. Además, en primer lugar, la cantidad de Al añadida es grande, y por lo tanto, es probable que ocurren defectos de superficie causados por óxido. Además, estos documentos no describen la capacidad de estiramiento en profundo tal como el valor de r y la anisotropia planar de la capacidad de estiramiento en profundo.
El documento de patente 3 se refiere a una lámina de acero laminada en frío de alta resistencia, endurecible por horneado usada para paneles exteriores de automóviles y que tiene resistencia al envejecimiento en frío y un método de fabricación- de la lámina de acero laminada en frío de alta resistencia, endurecible por horneado, en la cual en relación con relación de reducción de laminado en frió se define con una función de la cantidad de C añadido para reducir la anisotropia planar. Sin embargo, en lugar del acero al carbón ultra-bajo, el documento de patente 3 se refiere a una lámina de acero que tiene una microestructura mixta tal como acero DP formado por ferrita y fase de transformación de baja temperatura, y parece relacionarse con un acero que tiene una resistencia significativamente alta. Además, la razón de añadir o asi como Cr y V es incrementar la capacidad de endurecimiento de austenita para obtener la fase . de transformación de baja temperatura. Este documento no describe el valor de r mismo, y la capacidad de estiramiento en profundidad no está clara.
Documentos de la técnica relacionada Documentos de patente Documento de patente 1: Traducción Japonesa Publicada No. 2009-509046 de la Publicación Internacional del PCT Documento de patente 2: Traducción Japonesa Publicada No. 2007-089437 de la Publicación Internacional del PCT Documento de patente 3: Publicación de Patente Japonesa No.. 4042560 Descripción de la invención Problemas que han de ser resueltos por la invención La presente invención tiene la finalidad de resolver problemas de las técnicas convencionales descritas anteriormente, y proveer una lámina, de acero laminada en frío de alta resistencia, endurecible por horneado que tiene resistencia a la tensión en el intervalo de 300 MPa a 450 MPa, que tiene excelente capacidad de endurecimiento por horneado (propiedad de BH) , resistencia al envejecimiento en frió, y capacidad de estiramiento en profundo, y que presenta anisotropía planar reducida, y un método de fabricación de la lámina de acero laminada en frío de alta resistencia, endurecible por horneado.
Medios para resolver los problemas A fin de resolver los problemas anteriormente descritos, la presente invención utiliza las siguientes configuraciones y método. (1) Un primer aspecto de la presente invención provee una lámina de acero laminada en frío de alta resistencia, endurecible por horneado que tiene excelente capacidad de endurecimiento por horneado, resistencia al envejecimiento en frió, y capacidad de estiramiento en profundo, y anisotropía planar reducida, que contiene componentes químicos en % en masa de: C: 0.0010% a 0.0040%, Si: 0.005% a 0.05%, Mn : 0.1% a 0.8%, P: 0.01% a 0.07%, S: 0.001% a 0.01%, Al: 0.01% a 0.08%, N: 0.0010% a 0.0050%, Nb: 0.002% a 0.020%, y Mo: 0.005% a 0.050%, un valor de [Mn%]/[P%] estando en el intervalo de 1.6 a 45, en donde [Mn%] es una cantidad de Mn y [P%] es una cantidad de P, una cantidad de C en solución sólida obtenida de [C%] - (12/93) x [Nb%] estando en el intervalo de 0.0005% a 0.0025%, en donde [C%] es una cantidad de C y [Nb%] es una cantidad de Nb, con el resto incluyendo Fe e impurezas inevitables, en donde la lámina de acero laminada en frío de alta resistencia, endurecible por horneado satisface la siguiente ecuación (1), en donde X(222), X(110) y X(200) representan relaciones de intensidad de difracción de rayos X integradas del plano {222}, plano {110} y plano {200}, respectivamente, siendo paralelos a un plano localizado a una profundidad de 1/4 del espesor de placa desde la superficie de la lámina de acero, y la lámina de acero laminada en frío de alta resistencia, endurecible por horneado tiene resistencia a la tensión en el intervalo de 300 Pa a 450 MPa.
X (222) /{X (110) + X(200)} > 3.0 Ecuación (1) (2) La lámina de acero laminada en frió de alta resistencia, endurecible por horneado de conformidad con (I) anterior además puede contener, en .masa, por lo menos un componente químico seleccionado de: .Cu: 0.01% a 1.00%, Ni: 0.01% a 1.00%, Cr: 0.01% a 1.00%,- Sn: 0.001% a 0.100%, V: 0.02% a 0.50%, W: 0.05% a 1.00%, Ca: 0.0005% a 0.0100%, Mg: 0.0005% a 0.0100%, Zr: 0.0010% a 0.0500%, and RE : 0.0010% a 0.0500%. (3) La lámina de acero laminada en frío de alta resistencia, endurecible por horneado de conformidad con (1) o (2) anteriores puede tener una capa revestida provista sobre por lo menos una superficie. (4) Un segundo aspecto de la presente invención provee una lámina de acero laminada en frío de alta resistencia, endurecible por horneado que tiene excelente capacidad de endurecimiento por horneado, resistencia al enve ecimiento en frió, y capacidad de estiramiento en profundo, y anisotropia planar reducida, que contiene componentes químicos en % en masa de: C: 0.0010%. a 0.0040%, Si: 0.005% a 0.05%, Mn: 0.1% a 0.8%, P: 0.01% a 0.07%, S: 0.001% a 0.01%, Al: 0.01% a 0.08%, N: 0.0010% a 0.0050%, Nb: 0.002% a 0.020%, Mo: 0.005% a 0.050%, Ti: 0.0003% a 0.0200%, y B: 0.0001% a 0.0010%, un valor de [Mn%]/[P%] estando en el intervalo de 1.6 to 45, en donde [Mn%] es una cantidad de Mn y [P%] es una cantidad de P, un valor de [Nb%]/[Ti%] estando en el intervalo de 0.2 a 40, en donde [Nb%] es una cantidad de Nb y [Ti%] es una cantidad de Ti, un valor de [B%]/[N%] estando en el intervalo de 0.05 a 3, en donde [B%] es una cantidad de B y [N%] es una cantidad de N, C en solución sólida indicada por [C%] - (12/93) x [Nb%] - (12/48) x [Ti'%] estando en el intervalo de 0.0005% a 0.0025%, el [Ti'%] siendo [Ti%] - (48114) x [N%] en el caso de [Ti%] - (48114) x [N%] > 0 mientras que el [Ti'%] siendo cero en el caso de [Ti%] - (48114) x [N%] < cero, con el resto incluyendo Fe e impurezas inevitables, en donde la lámina de acero laminada en frío de alta resistencia, endurecible por horneado satisface la siguiente ecuación (1), en donde X(222), X(ll 0), y X(200) representa relaciones de intensidad integrada de difracción de rayos X de plano {222}, plano {110}* y plano {200}, respectivamente, siendo paralelo a un plano localizado a una profundidad de 1/4 del espesor de placa medido desde la superficie de la lámina de aceró, y la lámina de acero laminada en frío de alta resistencia, endurecible por ' horneado tiene resistencia a la tensión en el intervalo de 300 MPa a 450 MPa.
X(222) /{X(110) + X(200)} > 3.0 Ecuación (1) (5) La lámina de acero laminada en -frío de alta resistencia, .endurecible por horneado de conformidad con (4) anterior además puede contener, en masa, por lo menos un componente químico seleccionado de: Cu: 0.01% a 1.00%, Ni: 0.01% a 1.00%, Cr: 0.01% a 1.00%, Sn: 0.001% a 0.100%, V: 0.02% a 0.50%, W: 0.05% a 1.00%, Ca : 0.0005% a 0.0100%, Mg: 0.0005% a 0.0100%, Zr: 0.0010% a 0.0500%, y RE : 0.0010% a 0.0500%. (6) La lámina de acero laminada en frío de alta resistencia, endurecible por horneado de conformidad con (4) o (5) puede tener una capa revestida provista en por lo menos una superficie. ' (7) Un tercer aspecto de la presente invención provee un método de fabricación de una lámina de acero laminada en frío de alta resistencia, endurecible por horneado, que incluye: laminar en caliente una placa que contiene componentes químicos de conformidad con cualquiera de (1), (2), (4) y (5) anteriores a una temperatura de calentamiento de no menos de 1200°C y a una temperatura de acabado de no menos de 900 °C par.a obtener una lámina de acero laminada en caliente; enrollar la lámina de acero laminada en caliente a una temperatura en el intervalo de 700°C a 800°C; enfriar la lámina de acero laminada en caliente que ha sido enrollada a una velocidad de enfriamiento de no más de 0.01°C/seg para disminuir la temperatura por lo menos de 400°C a 250°C; realizar laminado en frió bajo una condición tal que una relación de reducción de laminado en frío CR% en el tiempo de laminado en frió después de baño químico satisface las siguientes ecuaciones (2) y (3), en donde [Mn%] es una cantidad de Mn, [P%] es una cantidad de P, y [Mol] es una cantidad de Mo; realizar templado continuo en un intervalo de temperatura de 770°C a 820°C; y realizar laminado de temple es una relación de reducción de laminado de 1.0% a 1.5%.
CR% > 75 - 5 x ([Mn%] + 8[P%] +. 12[Mo%]) Ecuación (2) CR% < 95 - 10 x ([Mn%] + 8[P%] + 12[Mo%]) Ecuación (3) (8) El método de fabricación la lámina de acero laminada en frío de alta resistencia, endurecible por horneado de conformidad con (7) anterior además puede incluir proveer una capa revestida sobre por lo menos una superficie antes de realizar el laminado de temple.
Efectos de la invención De conformidad con la configuración y método anteriormente descritos, el efecto de añadir Mn, P y otro elemento es especificado, y la relación de reducción de laminado en frió que tiene un efecto grande sobre la capacidad de estiramiento en profundo es ajustada, por lo que es posible proveer una lámina de acero laminada en frió de alta resistencia, endurecible por horneado que tiene resistencia a la tensión en el intervalo de 300 MPa a 450 MPa, que tiene excelente capacidad de endurecimiento por horneado .(propiedad de BH) , resistencia al envejecimiento en frió, y capacidad de estiramiento en profundo, y que presenta anisotropia planar reducida.
Breve descripción de los dibujos La figura 1 es un diagrama que muestra una relación entre una relación de reducción de laminado en frió CR% y componentes de una lámina de acero de conformidad con una modalidad de la presente invención.
Modalidad de la invención Los inventores de la presente realizaron un estudio sobre los componentes de una lámina de acero y un método de fabricación la lámina de acero, y encontraron que, a! aplicar el. laminado en frío a una relación de reducción de laminado en frío predeterminada mientras se controlan apropiadamente los componentes químicos de la lámina de acero, es posible obtener una lámina de acero laminada en frío de alta resistencia, endurecible por horneado que tiene resistencia a la tensión en el intervalo de 300 MPa. y 450 MPa, presentando excelente capacidad de endurecimiento por horneado (propiedad de BH) , resistencia al envejecimiento en frío, y capacidad de estiramiento en profundo, y que tiene anisotropía planar reducida.
De aquí en adelante, se hará una descripción de una lámina de acero laminada en ' frío de alta resistencia, endurecible por horneado con base en los hallazgos anteriormente descritos y de conformidad con una modalidad de la presente invención.
Primero, se describirán los componentes químicos de la lámina de acero laminada en frío de alta resistencia, endurecible por horneado de conformidad con esta modalidad. La cantidad de cada componente químico está indicada en % en masa.
C: 0.0010% a 0.0040% El C es un elemento para facilitar el refuerzo de solución sólida y mejorar la capacidad de endurecimiento por horneado. En el caso en donde la cantidad de C es menor que 0.0010%, la resistencia a la tensión es indeseablemente baja debido a la cantidad significativamente pequeña de C, y la cantidad absoluta de carbono existente en el acero es indeseablemente baja aun cuando Nb se añada con la finalidad de hacer más fino el grano del cristal. Por lo tanto, la capacidad de endurecimiento suficiente por horneado no se puede obtener. Por otra parte, en el caso en donde la cantidad de C excede 0.0040%, la cantidad de C en el estado de solución sólida en el acero incrementa, y la capacidad de endurecimiento por horneado incrementa de manera significativa. Sin embargo, la resistencia al envejecimiento en frió de YP-El < 0.3% después de que el añejamiento no se puede obtener, .y la deformación del tensor ocurre en el tiempo de formación por prensado, deteriorando asi la capacidad de formación. Por lo tanto, la cantidad de C se fija para que esté en el intervalo de 0.0010% a 0.0040%, y además, la cantidad de C en la solución sólida se fija para que esté en el intervalo de 0.0005% a 0.0025% como se describió antes, por lo que es posible obtener, la capacidad de endurecimiento por horneado con la cantidad de BH de 30 MPa o más, y la resistencia al envejecimiento en frío con YP-El de 0.3% o menos después del envejecimiento.
El limite inferior de la cantidad de C preferiblemente se fija para que sea 0.0012%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.0014%. El limite superior de la cantidad de C preferiblemente se fija para que sea 0.0038%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.0035%.
Si: 0.005% a 0.05% El Si es un elemento para incrementar la resistencia. A medida que la cantidad de Si incrementa, la resistencia . incrementa pero la capacidad de formación se deteriora. Por lo tanto, es ventajoso reducir al mínimo la cantidad de Si tanto como sea posible, y por lo tanto, el límite superior de la cantidad de Si se fija para que sea 0.05%. Por otra parte, el límite inferior de la cantidad de Si se fija para ' que sea 0.005%, considerando el costó requerido para reducir la cantidad de Si.
El límite inferior de la cantidad de Si preferiblemente se fija para que .sea 0.01%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.02%. El límite superior de la cantidad de Si preferiblemente se fija para que sea 0.04%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.03%.
Mn: 0.1% a 0.8% El Mn es un elemento que funciona como un elemento de refuerzo de solución sólida para obtener la resistencia a la tensión en el intervalo de 300 MPa a 450 MPa . En el caso en donde la cantidad de Mn es menor que 0.1%, la resistencia a la tensión apropiada no se puede obtener. Por otra parte, en el caso en donde la cantidad de Mn excede 0.8%, la resistencia incrementa de manera drástica y la capacidad de formación se deteriora debido al refuerzo de solución sólida. Por lo tanto, la cantidad de Mn se fija para que esté en el intervalo de 0.1% a 0.8%.
El limite inferior de la cantidad de Mn preferiblemente se fija para que sea 0.12%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.24%. El limite superior de la cantidad de Mn preferiblemente se fija para que sea 0.60%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.45%.
P: 0.01% a 0.07% Como en el caso con Mn, el P es un elemento que funciona como un elemento de refuerzo de solución sólida para obtener la resistencia a la tensión en el intervalo de 300 MPa a 450 MPa . En el caso en donde la cantidad de P es menor que 0.01%, la resistencia a. la tensión apropiada no se puede obtener. Por otra parte, en el caso en donde la cantidad de P excede 0.07%, la fragilidad en trabajo secundario ocurre. Por lo tanto, la cantidad de P se fija para que esté en el intervalo de 0.01 a 0.07%.
El límite inferior de la cantidad de P preferiblemente se fija para que sea 0.011%, y muy preferiblemente se fija para ..que sea 0.018%. El límite superior de la cantidad de P preferiblemente se fija para que sea 0.058%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.050%.
Tanto Mn como P son los elementos de refuerzo de solución sólida. Si la relación (Mn/P) de la cantidad de Mn en relación con la cantidad de P es menor que 1.6 o excede 45.0, la capacidad de formación se deteriora. Por lo tanto, en la lámina de acero laminada en frió de alta resistencia, endurecible por horneado de conformidad con esta modalidad, la cantidad de Mn y la cantidad de P son controladas de tal manera que el valor de [Mn%]/[P%] cae en el intervalo de 1.6 a 45.0,, en donde [Mn%] es la cantidad de Mn y [P%] es la cantidad de P. Con este control, es posible obtener la resistencia a la tensión en el intervalo de 300 MPa a 450 MPa sin deteriorar la capacidad de formación.
El valor de limite inferior de [Mn¾]/[P%] 'preferiblemente se fija para que sea 4.0, y muy preferiblemente se fija para que sea 8.0. El valor de limite superior de [Mn%]/[P%] preferiblemente se .fija para que sea 40.0, y muy preferiblemente se fija para que sea 35.0.
S: 0.001% a 0.01% En el caso en donde la cantidad de S es grande,, el material se deteriora debido a la precipitación excesiva. Por lo tanto, la cantidad de S se fija para que sea 0.01% o menos.
Sin embargo, considerando el costo requerido para reducir la cantidad de S, el limite inferior de la cantidad de S se fija para que sea 0.001%.
El limite inferior de la cantidad de S preferiblemente se fija para que sea 0.002%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.003%. El limite superior de la cantidad de S preferiblemente se fija para que sea' 0.007%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.006%.
Al: 0.01% a 0.08% En general, 0.01% o más de Al se añade al acero para desoxidación. En el caso en donde la cantidad de Al excede 0.08%, los defectos de superficie que resultan de óxido es probable que ocurran. Por lo tanto, la cantidad de Al se fija para que esté en el intervalo de 0.0 1% a 0.081.
El limite inferior de la cantidad de Al preferiblemente se .fija para que sea 0.019%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.028%. El limite superior de la cantidad de Al preferiblemente se fija para que sea 0.067%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.054%.
N: 0.0010% a 0.0050% El N existe en el acero como nitrógeno en solución sólida para incrementar la resistencia a la deformación, y tiene tasa de difusión extremadamente alta en comparación con la del carbono. Por lo tanto, en el caso en donde N existe en el acero en el estado de solución sólida, la resistencia al envejecimiento en frió se deteriora significativamente en comparación con el caso de carbono en solución sólida. Por esta razón, N se fija en el intervalo de 0.0010% a 0.0050%.
El limite inferior de la cantidad de N preferiblemente se fija para que. sea 0.0013%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.0018%. El limite superior de la cantidad de N preferiblemente se fija para que sea 0.0041%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.0033%.
Nb: 0.002% a 0.020% El Nb es un elemento que forma fuertemente carbonitruro para fijar carbono que existe en el acero como precipitado de NbC, y funciona para controlar la cantidad de carbono en solución sólida en el acero. Con el fin de obtener tanto la capacidad de endurecimiento por horneado como la resistencia al envejecimiento con carbono en solución sólida al mantener el carbono en solución sólida que existe en el acero, la cantidad de Nb se fija para que esté en el intervalo de 0.002% a 0.020%, y C en solución sólida se fija para que esté en el intervalo de 0.0005% a 0.0025% como se describe más adelante. Estos valores de fijación proveen la capacidad de endurecimiento por horneado con la cantidad de BH de 30 MPa o más, y la resistencia al envejecimiento en frió con YP-E1 de 0.3% o menos después del envejecimiento.
El limite inferior de la cantidad de Nb preferiblemente se fija para que sea 0.003%, y muy preferiblemente se fija para que sea -0.005%. El limite superior de la cantidad de Nb preferiblemente se fija para que sea 0.012%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.008%.
Mo: 0.005% a 0.050% El Mo que existe en el estado de solución sólida incrementa la fuerza de unión de la colindancia de grano para evitar que se rompa la colindancia de grano debido a P, en otras palabras, mejora la resistencia a la fragilidad en trabajo secundario, y suprime la dispersión de carbono debido a afinidad con carbono en solución sólida para mejorar la resistencia al envejecimiento-, contribuyendo asi a la resistencia al enve ecimiento en frío con YP-E1 de 0.3% o menos después del envejecimiento. Por lo tanto, el limite inferior de la cantidad de Mo se fija para que sea 0.005%. Por otra parte, el limite superior de la cantidad de Mo se fija para que sea 0.050% tomando en consideración el costo de fabricación y la relación de la cantidad en relación con el efecto obtenido de la cantidad de Mo añadida.
El limite inferior de la cantidad de Mo preferiblemente se fija para que sea 0.006%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.012%. El limite superior de la cantidad de Mo preferiblemente se fija para que sea 0.048%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.039%.
El resto del acero es formado por Fe y. otras impurezas inevitables. El acero puede contener impurezas inevitables al grado que no interfieren con el efecto de la presente invención pero se desea que las impurezas inevitables sean reducidas al mínimo tanto como sea posible.
C en solución sólida: 0.0005% a 0.0025% La lámina de acero laminada en frío de alta resistencia, endurecible por horneado de conformidad con esta modalidad contiene C en solución sólida en el intervalo de 0.0005% a 0.0025%. El límite inferior de la cantidad de C en solución sólida preferiblemente se fija para que sea 0.0006%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.000'7%. El limite superior de C en solución sólida preferiblemente se fija para que sea 0.0020%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.0015%. En el caso en donde la lámina de acero laminada en frío de alta resistencia, endurecible por horneado de conformidad con esta modalidad contiene los componentes anteriormente descritos, C en solución sólida se puede obtener de [C%] -' (12/93) x [Nb%]. En esta especificación, [C%] y [Nb%] representan la cantidad de C y la cantidad de Nb, respectivamente.
Con la lámina de acero laminada en frío de alta resistencia, endurecible por horneado de conformidad con esta modalidad y que tiene los componentes anteriormente descritos, es posible obtener la resistencia a la tensión en el intervalo de 300 MPa a 450 MPa, la excelente capacidad de estiramiento en profundo con el valor de r promedio = 1.4, la anisotropía planar reducida de | r \ <0.5, la capacidad de endurecimiento por horneado con 30 MPa o más, y la resistencia al envejecimiento en frío con YP-E1 < 0.3% después del envejecimiento.
Cabe notar que, en la lámina de acero laminada en frío de alta resistencia, endurecible por horneado de conformidad con esta modalidad, los siguientes componentes químicos se pueden añadir dependiendo de la aplicación.
Ti: 0.0003% a 0.0200% El Ti es un elemento que complementa Nb, y el acero puede contener Ti en el intervalo de 0.0003% a 0.0200% por la misma razón que Nb.
En el caso en donde Nb y Ti se añaden de una manera combinada, C en solución sólida se puede obtener de [C%] -(12/93) x [Nb%] - (12/48) x [Ti'%]. En esta especificación, [C%] y [Nb%] representan la cantidad de C y la cantidad de Nb, respectivamente. En el caso de [Ti%] - (48/14) x [N%] < 0, [Ti'%] es [Ti%] - (48/14) x [N%]. En el caso de [Ti%] - (48/14) x [N%] < 0, [Ti'%] es cero.
En este caso, la cantidad de C en solución sólida puede estar en el intervalo de 0.0005% a 0.0025%.
El límite inferior de la cantidad de Ti preferiblemente se fija para que sea 0.0005%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.0020%. El limite superior de la cantidad de Ti preferiblemente se fija para que sea 0.0150%, y muy preferiblemente se' fija para que sea 0.0100%.
Tanto Nb como Ti descritos anteriormente -se usan para controlar la cantidad de C en solución sólida. Sin embargo, debido a la diferencia en la capacidad para formar carbonitruro, la cantidad de Nb y la cantidad de Ti puede ser controlada de tal manera que el valor de [Nb%]/[Ti%] cae en el intervalo de 0.2 a 40, en donde [Nb%] es la cantidad de Nb y [Ti%] es la cantidad de Ti, a fin de controlar apropiadamente la cantidad de C en una solución sólida. El valor de limite inferior de [Nb%]/[Ti%] preferiblemente se fija para que sea 0.3, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.4. El valor de limite superior de .[Nb%]/[Ti%] preferiblemente se fija para . que sea 36.0, y muy preferiblemente se fija para que sea 10.0.
B: 0.0001%. a 0.0010% El B es segregado en la colindancia de grano, y se añade para evitar la fragilidad en trabajo secundario. Sin embargo, en el caso en donde una cierta cantidad o más de B se añaden al acero, el material se deteriora de una manera tal que la resistencia se incrementa y la ductilidad' es significativamente reducida. Por lo tanto, se requiere que B se añada al acero en un intervalo apropiado, y es preferible añadir al acero en el intervalo de 0.0001% a '0.0010%.
El limite inferior de la cantidad de B preferiblemente se fija para que sea 0.0002%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.0003%. El límite superior de la cantidad de B preferiblemente se fija para que sea 0.0008%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.0006%.
Tanto B como N descritos anteriormente forman BN, y en algunos casos, reducen el efecto de refuerzo de la colindancia de grano con soluto B. A fin de suprimir la reducción, la cantidad de B y la cantidad de N puede ser controlada de tal manera que [B%]/[N%] cae dentro del intervalo de 0.05 a 3, en donde [B%] representa la cantidad de B y [N%] representa la cantidad de N. El valor de límite inferior de [B%]/[N%] preferiblemente se fija para que sea 0.10, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.15. El valor de límite superior de [B%]/[N%] preferiblemente se fija para que sea 2.50, y muy preferiblemente se fija para que sea 2.00.
También, además de los componentes químicos descritos anteriormente, la lámina de acero laminada en frío de alta resistencia, endürecible por horneado de conformidad con esta modalidad puede contener por lo menos un componente seleccionado de Cu, Ni, Cr, V, W, Sn, Ca, Mg, Zr, y REM en el siguiente intervalo a fin de mejorar la firmeza y la ductilidad.
Cu: 0.01% a 1.00% Con el fin de obtener el efecto de mejorar l firmeza y la ductilidad con Cu, es deseable fijar la cantidad de Cu en el intervalo de 0.0 1% a 1.00%. En el caso en donde la lámina de acero contiene por arriba de 1.00% de C, existe la posibilidad de que la firmeza y la ductilidad se deterioren. Por otra parte, en el caso en donde la cantidad de Cu es establemente controlada para que sea menor que 0.01%, el costo requerido para el control se incrementa de manera significativa.
El limite inferior de la cantidad de Cu preferiblemente se fija para que sea 0.02%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.03%. El limite superior de la cantidad de Cu preferiblemente se fija para que sea 0.50%, muy preferiblemente se fija para que sea 0.30%.
Ni: 0.01% a 1.00% Con el fin de obtener el efecto de mejorar la firmeza' y la ductilidad con Ni, es deseable fijar la cantidad de Ni en el intervalo de 0.01% a 1.00%. En el caso en donde la lámina de acero contiene más de 1.00% de Ni, existe la posibilidad de que la firmeza y la ductilidad se deteriora. Por otra parte, en el caso en donde la cantidad de Ni es establemente controlada para que sea menor que 0.01%, el costo requerido para el control se incrementa de manera significativa .
El limite inferior de la cantidad de Ni preferiblemente se fija para que sea 0.02%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.03%. El limite superior de la cantidad de Ni preferiblemente se fija para que sea 0.50%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.30%.
Cr: 0.01% a 1.00% Con el fin de obtener el efecto de mejorar la firmeza y la ductilidad con Cr, es deseable fijar la cantidad de Cr en el intervalo de 0.0 1% a 1.00%. En él caso en donde la lámina de acero contiene más de 1.00% de Cr, existe la posibilidad de que la firmeza y la ductilidad se deterioran. Por otra parte, en el caso en donde la cantidad de Cr es establemente controlada para que sea menor que 0.01%, el costo requerido para el control se incrementa de manera significativa .
El limite inferior de la cantidad de Cr preferiblemente se fija para que sea 0.02%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.03%. El limite superior de la cantidad de Cr preferiblemente se fija para que sea 0.50%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.30%.
Sn: 0.001% a 0.100% Con el fin de obtener el efecto de mejorar- la firmeza y la ductilidad con Sn, es deseable fijar la cantidad de Sn para que esté en el intervalo de 0.00 1% a 0.100%. En el caso en donde la lámina de acero contiene más de 0.100% de Sn, existe la posibilidad de que la firmeza y la ductilidad se deterioren. Por otra parte, en el* caso en donde la cantidad de Sn es establemente controlada para que sea menor que 0.001%, el costo requerido para el control se incrementa de manera significativa.
El limite inferior de la cantidad ¦ de Sn preferiblemente se fija para que sea 0.005%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.010%. El limite superior de la cantidad de Sn preferiblemente se fija para que sea 0.050%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.030%.
V: 0.02% a 0.50% Con el fin de obtener el efecto de mejorar la firmeza y la ductilidad con V, es deseable fijar la cantidad de V en el intervalo de 0.02% a 0.50%. En el caso en donde la lámina de acero contiene más de 0.50% de V, existe la posibilidad de que la firmeza y la ductilidad se deterioren. Por otra parte, en el caso en donde la cantidad de Y es establemente controlada para que sea menor que 0.02%, el costo requerido para el control se incrementa de manera significativa.
El limite inferior de la cantidad de Y preferiblemente se fija para que sea 0.03%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.05%. El limite superior de la cantidad de V preferiblemente 'se fija para que sea 0.30%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.20%.
W: 0.0.5% a 1.00% Con el fin de obtener el efecto de mejorar la firmeza y la ductilidad con , es deseable fijar la cantidad de W en el intervalo de 0.05% a 1.00%. En el caso en donde la lámina de acero contiene más de 1.00% de W, existe la posibilidad de que la firmeza y la ductilidad se deterioren. Por otra parte, en el caso en donde la cantidad de W es establemente controlada para que sea menor que 0.05%, el costo requerido para el control se incrementa de manera significativa.
El limite inferior de la cantidad de W preferiblemente se fija para que sea 0.07%, muy preferiblemente se fija para que sea 0.09%. El limite superior de la cantidad de preferiblemente se fija para que sea 0.50%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.30%.
Ca: 0.0005% a 0.0100% Con el fin de obtener el efecto de mejorar la firmeza y la ductilidad con Ca, es deseable fijar la cantidad de Ca en el intervalo de 0.0005% a 0.0100%. En el caso en donde la lámina de acero contiene más de 0.0100% de Ca, existe la posibilidad de que la firmeza y la ductilidad se deterioren. Por otra parte, en el caso en donde la cantidad de Ca es establemente controlada para que sea menor que 0.0005%, el costo requerido para el control se incrementa de manera significativa.
El limite inferior de la cantidad de Ca preferiblemente se fija para que sea 0.0010%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.0015%. El límite superior de la cantidad de Ca preferiblemente se fija para que sea 0.0080%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.0050%.
Mg: 0.0005% a 0.0100% Con el fin de obtener el efecto de mejorar la firmeza y la ductilidad con Mg, es deseable fijar la cantidad de Mg en el intervalo de 0.0005% a 0.0100%. En el caso en donde la lámina de acero contiene más de 0.0100% de Mg, existe la posibilidad de que la firmeza y la ductilidad se deterioren. Por otra parte, en el caso en donde la cantidad de Mg es establemente controlada para que sea menor que 0.0005%, el costo requerido para el control se incrementa de manera significativa.
El limite inferior de la cantidad de Mg preferiblemente se fija para que sea 0.0010%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.0015%. El límite superior de la cantidad de Mg preferiblemente se fija para que sea 0.0080%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.0050%.
Zr:' 0.0010% a 0.0500% Con el fin de obtener el efecto de mejorar la firmeza y la ductilidad con Zr, es deseable fijar la cantidad de Zr en el intervalo de 0.0010% a 0.0500%. En el caso en donde la lámina de acero contiene más de 0.0500% de Zr, existe la posibilidad de que la firmeza y la ductilidad se deterioren. Por otra parte, en el caso en donde la cantidad de Zr es establemente controlada para que sea menor que 0.0010%, el costo requerido para el control se incrementa de manera significativa.
El limite inferior de la cantidad de Zr preferiblemente se fija para que sea 0.0030%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.0050%. El limite superior de la cantidad de Zr preferiblemente se fija para que sea 0.0400%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.0300%.
RE : 0.0010% a 0.0500% Con el fin de obtener el efecto de mejorar la firmeza y la ductilidad con metal de tierras raras (REM) , es deseable fijar la cantidad de REM en el intervalo de 0.0010% a 0.0500%. En el caso en donde la lámina de acero contiene más de 0.0500% de REM, existe la posibilidad de que la firmeza y la ductilidad se deterioren. Por otra parte, en el caso en donde la cantidad de REM es establemente controlada para que sea menor que 0.0010%, el costo requerido para el control se incrementa de manera significativa.
El limite inferior de la cantidad de REM preferiblemente se fija para que sea 0.0015%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.0020%. El limite superior de la cantidad de REM preferiblemente se fija para que sea 0.0300%, y muy preferiblemente se fija para que sea 0.0100%.
Con la lámina de acero laminada en frió de alta resistencia, endurecible por horneado de conformidad con esta modalidad, al controlar la relación de reducción de laminado en frió como se describe más adelante, es posible obtener la capacidad de estiramiento en profundo favorable y la anisotropia planar reducida. Más adelante, se hará una descripción de una estructura agregada de la lámina de acero laminada en frío de. alta resistencia, endurecible por horneado obtenida al controlar la relación de reducción de laminado en frió como se describió antes.
En una lámina de acero delgada, se sabe que el valor de r incrementa al incrementar el plano {111} paralelo a una superficie de placa, y el valor de r disminuye al incrementar el plano {100} y el plano {110} a la superficie de la placa.
La lámina de acero laminada en frío de alta resistencia, endurecible por horneado de conformidad con esta modalidad satisface X(222) /{X(110) + X(200)} > 3.0 Ecuación (1) en donde X(222), X(110) y X(200) representa las relaciones de intensidad integrada de difracción de rayos X del plano {222}, plano {110} y plano {200}, respecti amente, siendo paralelos a un plano ubicado a una profundidad de 1/4 de espesor de la placa medido desde la superficie del plano, obteniendo asi el excelente valor de r promedio y Ar .
En esta especificación, la relación de intensidad integrada de difracción de rayos X representa una intensidad relativa sobre la base de intensidad integrada de difracción de rayos X de una muestra estándar no orientada. La difracción de rayos X se puede medir con un dispositivo de difracción de rayos X de tipo dispersión de energía u otro dispositivo de difracción de rayos X general.
Cabe notar que el valor de X ( 222 ) / { X ( 110 ) + X(200)} preferiblemente se fija para que sea 4.0 o más, y muy preferiblemente se fija para que sea 5.0 o más.
Cabe notar que el revestimiento (deposición) se puede aplicar a por lo menos una superficie de la lámina de acero. El tipo de revestimiento (deposición) incluye, por ejemplo, electrogalvanizado, galvanizado por inmersión en caliente, revestimiento por inmersión en caliente (deposición) con zinc aleado, y revestimiento (deposición) de aluminio .
Enseguida, se hará una descripción de un método de fabricación de la lámina de acero laminada en frío de alta resistencia, endurecible . por horneado de conformidad con esta modalidad. El método de fabricación la lámina de acero laminada, en frío de alta resistencia, endurecible por horneado de conformidad con esta modalidad por lo menos incluye un paso de laminado en caliente, un paso de enrollamiento, un paso de enfriamiento después del enrollamiento, un paso de laminado en frío, un paso de recocido continuo, y un paso de laminado de temple. Cada uno de los pasos se describirá con detalle más adelante.
Paso de laminado en caliente En el paso de laminado en caliente, una placa de acero que tiene los componentes descritos anteriormente es laminada en caliente para fabricar una lámina de acero laminada en caliente. La temperatura de calentamiento se fija para que sea 1200°C o más, preferiblemente se fija para que sea 1220°C o más, y muy preferiblemente se fija para que sea 1250°C o más, a la cual la estructura de la austenita antes del laminado en caliente puede ser suficientemente homogeneizada . La temperatura de acabado del laminado en caliente se fija para que sea no menos de 900°C, que. corresponde a temperatura de Ar3, preferiblemente se fija para que sea 920 °C o más, y muy preferiblemente se fija para que sea 9S0°C o más.
Paso de enrollamiento En el paso de enrollamiento, la lámina de acero laminada en caliente es enrollada a una temperatura en el' intervalo de 700°C a 800°C.
En el caso en donde la temperatura de enrollamiento es menor que 700 °C, la precipitación de NbC u otro carburo no ocurre suficientemente durante el enfriamiento lento ' del rollo después del enrollamiento, y por lo tanto, el carbono en solución sólida permanece excesivamente en la lámina laminada en caliente. Por lo tanto, la estructura de agregado que tiene el valor de r favorable no se desarrolla en el tiempo de recocido después del laminado en frío, causando deterioro en la capacidad de estiramiento en profundo. Por otra parte, en el caso en donde la temperatura de enrollamiento excede 800°C, la estructura de laminado en caliente se- engrosa, y la estructura de agregado que tiene el valor de r favorable no se' desarrolla en el tiempo de recocido después del laminado en frío, causando deterioro en la capacidad de estiramiento en profundo.
Por lo tanto, el limite inferior de la temperatura de enrollamiento preferiblemente se fija para que sea 710°C, y muy preferiblemente se fija para que sea 720°C. El limite superior de la temperatura de enrollamiento preferiblemente se fija para que sea 790°C, y muy preferiblemente se fija para que sea 780°C.
Paso de . enfriamiento después del enrollamiento En el paso de enfriamiento después del enrollamiento, la lámina de acero laminada en caliente después del enrollamiento es enfriada a una velocidad de enfriamiento de 0.01°C/seg o menos, preferiblemente a una velocidad de enfriamiento de 0.008°C/seg o menos, y muy preferiblemente a una velocidad de enfriamiento de 0.006°C/seg o menos. Sólo es necesario que, a la velocidad de enfriamiento, el enfriamiento se realice de tal manera que la temperatura de la lámina de acero disminuye por lo menos de 400°C a 250°C. . Esto es porque, a esta velocidad de temperatura, el limite de solubilidad del carbono es suficientemente bajo, y el carbono se dispersa lo suficiente, por lo que la cantidad de carbón pequeña en una solución sólida se puede precipitar como carburo. En el caso en donde la velocidad de enfriamiento después del enrollamiento excede 0.01°C/seg, el carbono en la solución sólida permanece excesivamente en la placa laminada en caliente. Por lo tanto, la estructura de agregado que tiene el valor de r favorable no se desarrolla en el tiempo de recocido después del laminado en frío, posiblemente causando deterioro en la capacidad de estiramiento en profundo. El límite inferior de la velocidad de enfriamiento después del enrollamiento se puede fijar para qúe sea 0.001°C/seg o más, y preferiblemente se fija para que sea 0.002°C/seg o más al tomar en consideración la productividad.
Paso de laminado en frío En el paso de laminado en frío, la lámina de acero laminada en caliente que ha sido enrollada y sometida a baño químico es laminada en frío para fabricar una lámina de acero laminada en frío.
La relación de reducción de laminado en frío CR% es fijada para que satisfaga las siguientes ecuaciones (2) y (3) dependiendo de la cantidad de Mn, P, y Mo a fin de obtener la excelente capacidad de estiramiento en profundo del valor de r promedio > 1.4 y la anisotropía planar reducida de | Ar | < 0.5.
CR% > 75-5 x ([Mn%] + 8[P%] + 12[Mo%]) Ecuación (2) CR% < 95-10 x ([Mn%] + 8[P%] + 12[Mo%]) Ecuación (3) En esta especificación, CR% representa la relación de laminado en frío (%), y [Mn(%)], [P(%)], y [Mo(%)] representan el % en masa de Mn, P y Mo, respectivamente.
La ecuación (2) es una condición para satisfacer el valor de r promedio > 1.4, y la ecuación (3) es una condición para satisfacer | Ar | < 0.5. Con una condición que satisface ambas condiciones anteriormente descritas, es posible obtener la lámina de acero laminada en frió que tiene anisotropia planar reducida y la capacidad de estiramiento en profundo favorable.
Cabe notar que la figura- 1 muestra una relación entre la relación de reducción de laminado en frío CR% y los componentes de lámina de acero de conformidad con una modalidad de la presente invención.
Paso de recocido continuo .
En el paso de recocido continuo, la lámina de acero laminada en frío es sometida a recocido continuo a una temperatura en el intervalo de 770°C a 820°C.
Como se describió antes, la lámina de acero laminada en frío de alta resistencia, endurecible por horneado de conformidad con esta modalidad es un acero- al carbón ultra bajo que tiene Nb añadido en el mismo (Nb-SULC) , y tiene una temperatura de recristalización mayor que la del acero al carbón ultra-bajo que tiene Ti añadido en el mismo (Ti-SULC) . Por lo tanto, la temperatura de recocido continuo se fija para que esté en el intervalo de 770°C a 820°C para completar la recristalización.
El limite inferior de la temperatura de recocido continuo preferiblemente se fija para que sea 780°C, y muy preferiblemente se fija para que sea 790°C. El limite superior . de la temperatura de recocido continuo preferiblemente se fija para que sea 810°C, y muy preferiblemente se fija para que sea 800°C.
Paso de laminado de temple En el paso de laminado de temple, la lámina de acero laminada en frío después del recocido continuo es sometida a laminado de temple en una relación de reducción de laminado en el intervalo de 1.0% a 1.5% para fabricar la lámina de acero laminada en frío de alta resistencia, endurecible por horneado.
La relación de reducción de laminado en el laminado de temple se fija para que esté en el intervalo de 1.0% a 1.5%, que es mayor que el acero al carbón ultra-bajo (SULC) ordinario, para el propósito de evitar que ocurra deformación del tensor en el tiempo de formación por prensado debido a la existencia de C en solución sólida, al utilizar la lámina de acero laminada en frío endurecible por horneado fabricada a través del método de fabricación anteriormente descrito.
El limite inferior de la relación de reducción de laminado en el laminado' de temple preferiblemente se fija para que sea 1.05%, muy preferiblemente a 1.10%. El limite superior de la relación de reducción de laminado preferiblemente se fij.a para que sea 1.4%, y muy preferiblemente se fija para que sea 1.3% Paso de revestimiento Cabe notar que entre el paso de recocido continuo y el paso de laminado de temple, puede ser posible aplicar un proceso de revestimiento (deposición) a por lo menos un lado de la lámina de acero. Ejemplos de tipos de revestimiento (deposición) incluyen electrogalvanizado, galvanizado por inmersión en caliente, revestimiento por inmersión en caliente (deposición) con zinc aleado, y revestimiento de aluminio (deposición) . Las condiciones de revestimiento (deposición) no están específicamente limitadas.
Ejemplos Enseguida , la presente invención se describirá de manera más específica con base, en ejemplos. Las muestras 1 a 29 se fabricaron al someter . las placas de acero A a U que tenían los intervalos de componentes mostrados en la tabla 1 y tabla 2 al laminado en caliente, enrollamiento, enfriamiento después del enrollamiento, enfriamiento después de baño químico, recocido continuo, y laminado de temple bajo las condiciones mostradas en la tabla 3. La tabla 4 muestra los resultados de medición de las muestras 1 a 29 en términos de resistencia a la tensión (MPa) , valor de BH (MPa) , valor de r promedio, |Ar|, y YP-E1 (%) después del envejecimiento.
El BH(%) representa la capacidad de endurecimiento por horneado, y la cantidad de BH se midió de tal manera que: la cantidad de predeformación en la prueba de BH fue 2%; el envejecimiento correspondiente al proceso de revestimiento y horneado se realizó bajo las condiciones de una temperatura de 170°C durante 20 minutos;, y la evaluación se hizo con el punto de deformación superior en el tiempo de re-tensión. El YP-E1 (%) después del envejecimiento es un índice para evaluación de resistencia al envejecimiento en frío, y representa el alargamiento a un punto de deformación cuando un tratamiento térmico se aplicó durante una hora a una temperatura de 100°C, y después se realizó la prueba de tensión.
Las muestras de prueba No. 5 especificadas en JIS Z 2201 se cortaron de la lámina de acero laminada en frío en una dirección L (dirección de laminado) , dirección D (a un ángulo de 45° en relación con la dirección de laminado) , y dirección C (a un ángulo de 90° en relación con la dirección de laminado) ; los valores de r (rL, rD, re) se obtuvieron para cada una de las direcciones de conformidad con los requerimientos bajo JIS Z 2254; y el valor de r 'promedio y la anisotropía planar (valor de Ar) se obtuvieron de conformidad con las ecuaciones (4) y (5). Cabe notar que el esfuerzo plástico aplicado fue 15%, que está en en el intervalo de alargamiento uniforme especificado.
Valor de r promedio = (rL + 2 x rD + rc) /4 Ecuación (4) Valor de M = (rL - 2 x rD + rc) /2 Ecuación (5) Con el dispositivo de difracción de rayos X de tipo de dispersión de energía, se realizó medición de X(222), X(110) y X(200) que representa las relaciones de intensidad integrada de difracción de rayos X de plano {222}, plano {110} y plano {200}, respectivamente, que son paralelos a un plano ubicado a una profundidad de 1/4 de espesor de la placa medido desde la superficie de la lámina de acero, obteniendo así un valor (valor de T) de T = X ( 222 ) / { X ( 110 ) + X(200)}.
Tabla 1 C I Si I Mn I P I S I Al I N I Nb I Mo | Ti | ~B % en masa Tabla' 2 Tabla 3 Tabla 4 Como se puede ver de la tabla 1 a la tabla 4, se confirma que, con ejemplos comparativos que no satisfacen las condiciones de la presente invención, cualquiera de la resistencia a la tensión, el BH, el valor de r promedio, el valor de | Ar | , y YP-El (%) después del envejecimiento en frío se deterioraron. Por otra parte, con ejemplos que satisfacen las condiciones de la presente invención, todos de la resistencia a la tensión, el BH, el valor de r promedio, el valor de I Ar | , y YP-El (%) después del envejecimiento en frío fueron favorables. A partir de los ejemplos anteriormente descritos, se confirmó el efecto de la presente invención.
Aplicabilidad industrial De conformidad con la presente invención, es. posible proveer la lámina de acero laminada en frió de alta resistencia, endurecible por horneado que tiene excelente capacidad de endurecimiento por horneado y resistencia al envejecimiento, en frío, anisotropia planar reducida, y capacidad de estiramiento en profundo favorable, y un método de fabricación de la lámina de acero laminada en frío de alta resistencia, endurecible por horneado.

Claims (8)

REIVINDICACIONES
1. Una lámina de acero laminada en frío de alta resistencia, endurecible por horneado que tiene excelente capacidad de endurecimiento por horneado, resistencia al envejecimiento en frió, y capacidad de estiramiento en profundo, y anisotropia planar reducida, que · contiene componentes químicos en % en masa de: C: 0.0010% a 0.0040%, Si: 0.005% a 0.05%, Mn: 0.1% a 0.8%, P: 0.01% a 0.07%, S: 0.001% a 0.01%, Al: 0.01% a 0.08%, N: 0.0010% a 0.0050%, Nb: 0.002% a 0.020%, y Mo: 0.005% a 0.050%, un valor de [Mn%]/[P%] estando en el intervalo de 1.6 a 45, en donde [Mn%] es una cantidad de Mn y [P%] es una cantidad de P, una cantidad de C en solución sólida obtenida de [C%], - (12/93) x [Nb%] estando en un intervalo de 0.0005% a 0.0025%, en donde [C%] es una cantidad de C y [Nb%] es una cantidad de Nb, con el resto incluyendo Fe e impurezas inevitables, en donde la lámina de acero laminada en frío de alta resistencia, endurecible por horneado satisface la siguiente ecuación (1), en donde X(222), X(110) y X(200) representan relaciones de intensidad integrada dé difracción de rayos X del plano {222}, plano {110} y plano {200}, respectivamente, siendo paralelos a un plano ubicado a una profundidad de 1/4 del espesor de la placa ' medido desde una superficie de la lámina de acero, y la lámina de acero laminada en frió de alta resistencia, endurecible por horneado tiene resistencia a la tensión en un intervalo de 300 MPa a 450 MPa. X(222) /{X(110) + X(200)} > 3.0 Ecuación (1)
2. La lámina de acero laminada en frío de alta resistencia, endurecible por horneado de conformidad con la reivindicación 1, que además contiene, en masa, por lo menos un componente químico seleccionado de: Cu: 0.01% a 1.00% ° I Ni: 0.01% a 1.00% o I Cr: 0.01% a 1.00% Sn: 0.001% a 0.100% V: 0.02% a 0.50% W: 0.05% a 1.00%, Ca: 0.0005% a 0.0100% Mg: 0.0005% a 0.0100%, Zr: 0.0010% a 0.0500%, y REM: 0.0010% a 0.0500%.
3. La lámina de acero laminada en frió de alta resistencia, endurecible por horneado de conformidad con la reivindicación 1 ó 2, en donde se provee una capa revestida sobre por lo menos una superficie. . Una lámina de acero laminada en frío de alta resistencia, endurecible por horneado que · tiene excelente capacidad de endurecimiento por horneado, resistencia al envejecimiento en frió, y capacidad de estiramiento en profundo, y anisotropia planar reducida, que contiene componentes químicos en % en masa de: C: 0.0010% a 0,0040%, Si: 0.005% a 0.05%, Mn: 0.1% a 0.8%, P: 0.01% a 0.07%, S: 0.001% a 0.01%, Al: 0.01% a 0.08%, N: 0.0010% a 0.0050%, Nb: 0.002%' a 0.020%, o: 0.005% a 0.050%, Ti: 0.0003% a 0.0200%, y B: 0.0001% a 0.0010%, un valor de [Mn%]/[P%] estando en un intervalo de 1.6 a 45, en donde [Mn%] es una cantidad de Mn y [P%] es una cantidad de P, un valor de [Nb%]/[Ti%] estando en un intervalo de 0.2 a 40, en donde [Nb%] es una cantidad de Nb y [Ti%] es una cantidad de Ti, un valor de [B%]/[N%] estando en un intervalo de
0.05 a 3, en donde [B%] es una cantidad de B y [N%] es una cantidad de N, C en solución sólida indicada por [C%] - (12/93) x [Nb%] - (12/48) x [Ti'%] estando en un intervalo de 0.0005% a 0.0025%, el [Ti'%] siendo [Ti%] - (48/14) x [N%] en un caso de [Ti%] - (48/14) x [N%] > o mientras que [Ti'%] es cero en un caso de [Ti%] - (48/14) x [N%] < cero, con el resto incluyendo Fe e impurezas inevitables, en donde la lámina de acero laminada en frió de alta resistencia, endurecible por horneado satisface la siguiente ecuación (1), en donde X(222), X(110), y X(200) representan relaciones de intensidad integrada de difracción de rayos X del plano {222}, plano {110} y plano {200}, respectivamente, siendo paralelos a un plano ubicado a una profundidad de 1/4 del espesor de la placa medido desde una superficie de la lámina de acero, y la lámina de acero laminada en frió de alta resistencia, endurecible por horneado tiene una resistencia a la tensión en un intervalo de 300 MPa a 450 MPa. X(222) /{X(110) + X(200)} ~ 3.0 Ecuación (1)
5. La - lámina de acero laminada en frío de alta resistencia, endurecible por horneado de conformidad con la reivindicación 4, que además contiene, en masa, por lo menos un componente químico seleccionado de: Cu: 0.01% a 1.00%, Ni: 0.01% a 1.00%, Cr: 0.01% a 1.00%, Sn: 0.001% a 0.100%. V: 0.02% a 0.50%, W: 0.05% a 1.00%, Ca: 0.0005% a 0.0100%, g: 0.0005% a 0.0100%, Zr: 0.0010% a 0.0500%, y REM: 0.0010% a 0.0500%.
6. La lámina de acero laminada en frío de alta resistencia, endurecible por horneado de conformidad con la reivindicación 4 ó 5, en donde una capa revestida se provee sobre por lo menos una superficie.
7. Un método de fabricación de una lámina de acero laminada en frío de ^alta resistencia, endurecible por horneado, que incluye: laminar en caliente una placa que contiene componentes químicos de conformidad con cualquiera de ' las reivindicaciones 1, 2, 4 y 5 a una temperatura de calentamiento de no menos de 1200°C y a una temperatura de acabado de no menos de 900 °C para obtener una lámina de acero laminada en caliente; enrollar la lámina de acero laminada en caliente a una temperatura en un intervalo de 700°C a 800°C; enfriar la lámina de acero laminada en caliente que ha sido enrollada a una velocidad de enfriamiento de no más de 0.01°C/seg para disminuir la temperatura por lo menos de 400°C a 250°C; realizar laminado en frío bajo una condición que una relación de reducción de laminado en frió CR% en un tiempo de laminado en frío después de baño químico satisface las siguientes ecuaciones (2) y (3), en donde [Mn%] es una cantidad de n, [P%] es una cantidad de P, y [Mol] es una cantidad de Mo; realizar recocido continuo en un intervalo de temperatura de 770°C a 820°C; y realizar laminado de temple en una relación de reducción de laminado de 1.0% a 1.5%. CR% > 75 - 5 x ([Mn%] + 8[P%] + 12[Mo%]) Ecuación (2) CR% < 95 - 10 x ([Mn%] + 8[P%] + 12[Mo%]) Ecuación (3)
8. El método de fabricación de una lámina de acero laminada en frío de . alta resistencia, endurecible por horneado, de conformidad con la reivindicación 7, que además incluye proveer una capa revestida sobre por lo menos una superficie antes de realizar el laminado de temple.
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