MX2008013074A

MX2008013074A - Dispositivo de control de carga que tiene un circuito excitador variable.

Info

Publication number: MX2008013074A
Application number: MX2008013074A
Authority: MX
Inventors: Gregory T Davis; Neil Orchowski; Donald F Hasuman Jr
Original assignee: Lutron Electronics Co
Priority date: 2006-04-10
Filing date: 2007-04-05
Publication date: 2008-10-27
Also published as: AU2007238882A1; DE602007011744D1; CN101427611A; ATE494761T1; CA2648878C; CA2648878A1; BRPI0709493A2; WO2007120578A1; EP2014140B1; US7619365B2; EP2014140A1; AU2007238882B2; ES2357450T3; CN101427611B; US20070236152A1; IL194521A0

Abstract

Un dispositivo de control de carga para controlar la cantidad de energía distribuida a una carga eléctrica desde una fuente de energía de CA comprende un dispositivo manejablemente conductivo y un circuito excitador variable de compuerta. El dispositivo manejablemente conductivo se a.copla en conexión eléctrica serial entre la fuente y la carga eléctrica para controlar la cantidad de energía distribuida a la carga. El circuito excitador variable se acopla térmicamente con el dispositivo manejablemente conductivo y proporciona una impedancia continuamente 'fariable en serie con la entrada de control del dispositivo manejablemente conductivo. La impedancia del circuito excitador variable se puede operar para disminuir cuando una temperatura del dispositivo manejablemente conductivo incrementa y viceversa. De preferencia, el circuito excitador variable comprende un termistor de NTC. Por consiguiente, los tiempos de conmutación del dispositivo manejablemente conductivo, es decir, los tiempos cuando el dispositivo manejablemente conductivo está cambiando entre los estados conductivo y no conductivo, siguen siendo constantes o alternativamente disminuyen, cuando la temperatura del dispositivo manej ablemente conductivo incrementa.

Description

DISPOSITIVO DE CONTROL DE CARGA QUE TIENE UN CIRCUITO EXCITADOR VARIABLE CAMPO DE LA INVENCIÓN La presente invención se refiere a circuitos excitadores para dispositivos manejablemente conductivos en dispositivos de control de carga, y más particularmente, a circuitos excitadores sensibles a temperatura para conmutadores de semiconductor, tales como transistores de efecto de campo (FET) , en reguladores de intensidad de luz eléctrica .

ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN Los dispositivos de control de carga estándares, tales como reguladores de intensidad de luz eléctrica, utilizan uno o más conmutadores de semiconductor, tales como triacs o transistores de efecto de campo (FET) para controlar la corriente distribuida a una carga eléctrica, por ejemplo, para controlar la intensidad de una carga de iluminación. El conmutador de semiconductor típicamente se acopla en serie entre una fuente de corriente alterna (CA) y la carga de iluminación. Utilizando una técnica de regulación de intensidad de control de fase, el regulador de intensidad transforma al conmutador de semiconductor en conductivo durante una porción de cada medio ciclo para proporcionar energía a la carga de iluminación, y transforma al conmutador de semiconductor en no conductivo durante la otra porción del medio ciclo para desconectar la energía de la carga. En regulación de intensidad de control de fase sin retorno, el conmutador de semiconductor es conductivo al final de cada medio ciclo. Alternativamente, en regulación de intensidad de control de fase de retorno, el conmutador de semiconductor es conductivo al comienzo de cada medio ciclo. La Figura 1 es un diagrama esquemático simplificado de un regulador de intensidad 10 de la técnica anterior. El regulador de intensidad 10 tiene una conexión H con corriente en una fuente 12 de CA y una conexión DH con corriente regulada por intensidad en una carga 14 de iluminación. El regulador de intensidad 10 comprende FET 16, 18 conectados en una conexión antiserial entre la fuente 12 de CA y la carga 14 de iluminación para controlar la cantidad de energía distribuida a la carga. Los FET 16, 18 cada uno tiene entradas de control (o compuertas) que se acoplan con un circuito 20 de control, tal como un microcontrolador . El circuito 20 de control se puede operar para transformar a cada FET 16, 18 en conductivo (o no conductivo) al proporcionar (o al no proporcionar) a la compuerta un voltaje mayor que el voltaje de umbral de compuerta VTH del FET. Frecuentemente, las compuertas de los FET 16, 18 se conectan para permitir una operación simplificada de los FET. La operación resultante permite que un FET 16 bloquee el flujo de corriente en la carga 14 durante los medios ciclos positivos y el segundo FET 18 bloquee el flujo de corriente en la carga 16 durante los medios ciclos negativos de la fuente de CA. Un suministro 22 de energía genera un voltaje VCc de corriente directa (CD) para energizar el circuito 20 de control. Un circuito 24 de cruce por cero proporciona una indicación de los cruces por cero del voltaje de CA de la fuente 12 de CA al circuito 20 de control. Un cruce por cero se define como el tiempo en el cual el voltaje de suministro de CA hace transición de la polaridad positiva a la negativa, o de la polaridad negativa a la positiva, al comienzo de cada medio ciclo. El circuito 24 de cruce por cero recibe el voltaje de CA a través de un diodo DI en los medios ciclos positivos y a través de un diodo D2 en los medios ciclos negativos. El circuito 20 de control determina cuándo encender o apagar los FET 16, 18 cada medio ciclo mediante la sincronización de cada cruce por cero del voltaje de CA. La mayor parte de la disipación de energía (o "pérdida de energía") en los FET 16, 18 del regulador de intensidad 10 se presenta durante dos periodos de tiempo principales de cada medio ciclo: un tiempo de conducción coNDucT y un tiempo de conmutación tSwiTCH- Durante el tiempo de conducción, una pérdida de conducción PD-CONDUCT/ se presenta y se determina por la resistencia de paso RDs(on) , de los FET y la corriente de carga ILOAD/ a través de los FET, es decir: PD-CONDUCT = ILOAD2 · ¾s(on) (Ecuación 1) Durante el tiempo de conmutación tSwiTCH, uno de los FET 16, 18 hará transición entre los estados no conductivo y conductivo. La Figura 2 muestra las formas de onda de la corriente ID a través del FET, el voltaje VDS a través del FET, y la disipación de energía instantánea, PD-INST del FET durante el tiempo de conmutación tSwiTCH/ cuando el regulador de intensidad 10 está operando con regulación de intensidad de control de fase de retorno. Como se muestra en la Figura 2, el FET hará transición de un estado conductivo a un estado no conductivo durante el tiempo de conmutación. Por consiguiente, la corriente ID a través del FET disminuirá mientras el voltaje VDS a través del FET incrementará durante el tiempo de conmutación. Por otro lado, con la regulación de intensidad de control de fase sin retorno, el FET hará transición de un estado no conductivo a un estado conductivo durante el tiempo de conmutación tSwiTCH, y de este modo, la corriente ID a través del FET incrementará y el voltaje VDS a través del FET disminuirá.

Una pérdida de conmutación, PD-SWITCH/ se presenta durante el tiempo de conmutación y es dependiente de la corriente ID de caída y el voltaje VDS de elevación (o la corriente ID de elevación y el voltaje VDS de caída) durante el tiempo de conmutación tSWiTCH · De este modo, la energía total PD -TOTAL disipada por los FET 16, 18 es dependiente de la pérdida de conducción durante el tiempo de conducción y la pérdida de conmutación durante el tiempo de conmutación, es decir, PD-TOTAL = (tco DuCT ' PD-CONDUCT + tswiTCH ' PD-SWITCH) /TRALF-CYCLE (Ecuación 2) donde THALF-CYCLE es el período de un medio ciclo. El solapamiento de la corriente de cambio lDS y el voltaje de cambio VDS provoca que la disipación de energía instantánea PD-INST alcance un punto más alto durante el tiempo de conmutación tswiTCH/ como se muestra en la Figura 2. La pérdida de conmutación PD-SWITCH típicamente es una porción importante de la disipación de energía total. Por consiguiente, un incremento pequeño en el tiempo de conmutación tswiTCH, puede provocar una elevación importante en la disipación de energía total PD-TOTAL de los FET. Los reguladores de intensidad de iluminación son regulados por muchos estándares industriales, por ejemplo, los estándares de interferencia electromagnética (EMI) que limitan la magnitud del ruido de EMI que sale de la salida de control de fase del regulador de intensidad. Si el tiempo de conmutación tSWiTCH/ es decir, el tiempo cuando el conmutador de semiconductor cambia del estado conductivo al estado no conductivo (y viceversa) , es sustancialmente corto, la salida de control de fase tendrá muchos componentes de alta frecuencia y el ruido de EMI se incrementará. Por lo tanto, muchos reguladores de intensidad de la técnica anterior han incluido una resistencia de compuerta RG en serie con las compuertas de los FET para reducir, es decir, incrementar, los tiempos de elevación y caída de la corriente que fluye a través del FET durante estos tiempos de conmutación. Por ejemplo, si la resistencia de la resistencia de compuerta RG es de 22 k.Q, el tiempo de conmutación tswiTCH, puede ser aproximadamente 62 ^iseg. cuando el voltaje de fuente de CA tiene una magnitud de 240 VAC/ la corriente de carga consumida por la carga de iluminación tiene una magnitud de 10 A, y la temperatura ambiente es de 25 °C. Sin embargo, los tiempos de conmutación tSwiTCH incrementados debido a la resistencia de compuerta RG conllevan a una disipación de energía total PD-TOTAL incrementada del FET (como se muestra en la Ecuación 2 anterior). Además, cuando la disipación de energía PD-TOTAL del FET incrementa y la temperatura del FET se eleva, la resistencia de paso RDs(on) incrementará, lo cual entonces conlleva a una pérdida de conducción PD-co DucT incrementada. Complicando este problema térmico se encuentra el hecho de que la temperatura de elevación provoca que las características internas del FET cambien de modo que el voltaje de umbral VTH del FET disminuye. Para hacer transición de los FET 16, 18 del estado conductivo al estado no conductivo, el circuito 20 de control jala las entradas de control de los FET hacia el circuito común. Por consiguiente, una corriente de compuerta IG fluirá fuera de la compuerta y tendrá una magnitud de IG = VTH / RG = CM · ??/At (Ecuación 3) donde CM es la capacitancia de Miller del FET, At igual al tiempo de conmutación tSWiTcH/ y ?? es el voltaje de cambio en la compuerta del FET. Debido al voltaje de elevación a través del FET y la corriente de caída a través del FET, el voltaje en la compuerta del FET, es decir, ??, seguirá siendo sustancialmente constante en el voltaje de umbral VTH por la duración del tiempo de conmutación t SWITCH; or lO tanto, el tiempo de conmutación tSwiTCH/ es dependiente del voltaje de umbral VTH, puesto que tswi CH = At = (RG · CM · ??) /VTH (Ecuación 4) De este modo, cuando la temperatura del FET se eleva, el voltaje de umbral VTH del FET disminuye, el tiempo de conmutación tSwiTCH incrementa (por ejemplo, por más de 85 ^iseg.), y la disipación de energía total PD-TOTAL incrementa. Esta condición puede llevar a una situación de fuga térmica, lo cual provoca temperaturas indeseables del dispositivo y, al final, falla de los FET (por ejemplo, cuando la temperatura del FET se eleva a 135 °C) . Algunos reguladores de intensidad de la técnica anterior disminuyen el tiempo de conducción de los FET cada medio ciclo para poder disminuir la pérdida de conducción PD-CONDUCT cuando la temperatura de los FET incrementa. Sin embargo, esto provoca que el nivel de intensidad de la carga de iluminación cambie, lo cual es indeseable. De este modo, existe una necesidad de un circuito excitador de compuerta que permita un tiempo de conmutación incrementado, y de este modo mínimo ruido de EMI cuando los FET están operando en o cerca de la temperatura ambiente, y el cual proporcione adicionalmente un tiempo de conmutación disminuido cuando la temperatura de los FET ha incrementado para evitar sobrecalentamiento de los FET.

SUMARIO DE LA INVENCIÓN De acuerdo con la presente invención, un dispositivo de control de carga para controlar la cantidad de energía distribuida a una carga eléctrica desde una fuente de energía de CA, comprende un dispositivo manejablemente conductivo y un circuito excitador variable. El dispositivo manejablemente conductivo se adapta para ser acoplado en conexión eléctrica serial entre la fuente y la carga eléctrica. El dispositivo manejablemente conductivo tiene una entrada de control para transformar al dispositivo manejablemente conductivo en conductivo y no conductivo. El circuito excitador variable se acopla con la entrada de control del dispositivo manejablemente conductivo para proporcionar una impedancia continuamente variable en serie con la entrada de control del dispositivo manejablemente conductivo. La impedancia del circuito excitador variable cambia en respuesta a la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo, específicamente, la impedancia disminuye cuando una temperatura del dispositivo manejablemente conductivo incrementa e incrementa cuando el dispositivo manejablemente conductivo disminuye. De preferencia, el circuito excitador variable comprende una impedancia en conexión eléctrica serial con la entrada de control del dispositivo manejablemente conductivo, una primera resistencia acoplada en conexión eléctrica serial de la entrada de control del dispositivo manejablemente conductivo y en conexión eléctrica paralela con la impedancia, y una segunda resistencia en conexión eléctrica serial con la impedancia de modo que la combinación serial de la segunda resistencia y la impedancia se acopla en conexión eléctrica paralela con la primera resistencia.

De acuerdo con otra modalidad de la presente invención, un dispositivo de control de carga para controlar la cantidad de energía distribuida a una carga eléctrica distribuida desde una fuente de energía de CA comprende un dispositivo manejablemente conductivo y un circuito excitador. El dispositivo manejablemente conductivo se acopla en conexión eléctrica serial entre la fuente y la carga eléctrica y tiene una entrada de control para cambiar el dispositivo manejablemente conductivo entre un estado conductivo y un estado no conductivo. El dispositivo manejablemente conductivo se caracteriza por un tiempo de conmutación cuando el dispositivo manejablemente conductivo está cambiando entre el estado conductivo y el estado no conductivo. El circuito excitador se acopla con la entrada de control del dispositivo manejablemente conductivo de modo que la duración del tiempo de conmutación es en respuesta a una temperatura del dispositivo manejablemente conductivo. De preferencia, el tiempo de conmutación sigue siendo sustancialmente constante (en lugar que incremente) cuando la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo incrementa. Además, la presente invención proporciona un circuito excitador para un dispositivo manejablemente conductivo en un dispositivo de control de carga. El circuito excitador comprende una primera resistencia acoplada en conexión eléctrica serial con una entrada de control del dispositivo manejablemente conductivo, y un dispositivo térmicamente sensible acoplado en conexión eléctrica paralela con la primera resistencia. El dispositivo térmicamente sensible se acopla térmicamente con el dispositivo manejablemente conductivo de modo que el dispositivo térmicamente sensible se puede operar para proporcionar una impedancia variable en respuesta a una temperatura del dispositivo manejablemente conductivo. De preferencia, la impedancia variable disminuye continuamente cuando la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo incrementa, e incrementa continuamente cuando la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo disminuye. El circuito excitador además comprende una segunda resistencia acoplada en conexión eléctrica serial con el dispositivo térmicamente sensible. La presente invención además proporciona un método para controlar un dispositivo manejablemente conductivo en un dispositivo de control de carga. El método comprende las etapas de proporcionar una impedancia variable en conexión eléctrica serial con una entrada de control del dispositivo manejablemente conductivo, y cambia la impedancia variable en respuesta a la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo. De preferencia, la impedancia variable cambia continuamente. Más específicamente, la impedancia variable disminuye continuamente cuando la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo incrementa, e incrementa continuamente cuando la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo disminuye. De acuerdo con otro aspecto de la presente invención, un método para controlar un dispositivo manejablemente conductivo en un dispositivo de control de carga comprende la etapa de controlar el dispositivo manejablemente conductivo entre un estado conductivo y un estado no conductivo durante un tiempo de conmutación en respuesta a una temperatura del dispositivo manejablemente conductivo. Además, el tiempo de conmutación sigue siendo sustancialmente constante cuando la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo incrementa. Otras características y ventajas de la presente invención se volverán aparentes a partir de la siguiente descripción de la invención que se refiere a las Figuras anexas .

BREVE DESCRIPCIÓN DE LAS FIGURAS La Figura 1 es un diagrama esquemático simplificado de un regulador de intensidad de iluminación de la técnica anterior típico; la Figura 2 es un esquema de la corriente a través de, el voltaje a través de, y la disipación de energía instantánea de, un FET del regulador de intensidad de la Figura 1 ; la Figura 3 es un diagrama esquemático simplificado de un regulador de intensidad que tiene un circuito excitador variable de compuerta de acuerdo con la presente invención; la Figura 4 muestra un esquema de una resistencia equivalente del circuito excitador variable de compuerta de la Figura 3 en respuesta a la temperatura de un termistor del circuito excitador variable de compuerta; la Figura 5 es un diagrama esquemático simplificado de un regulador de intensidad que tiene dos circuitos excitadores variables de compuerta de acuerdo con una segunda modalidad de la presente invención; la Figura 6 es un diagrama esquemático simplificado de un regulador de intensidad que tiene un circuito excitador variable de compuerta de acuerdo con una tercera modalidad de la presente invención; y la Figura 7 muestra un esquema de una resistencia equivalente del circuito excitador variable de la Figura 6 en repuesta a la temperatura de un sensor de temperatura del regulador de intensidad.

DESCRIPCIÓN DETALLADA DE LA INVENCIÓN El sumario anterior, así como la siguiente descripción detallada de las modalidades preferidas, se entiende mejor cuando se lee junto con las figuras anexas. Para propósitos de ilustrar la invención, se muestra en las figuras una modalidad que es actualmente preferida, en la cual números similares representan partes similares a través de las diversas vistas de las figuras, se entiende, sin embargo, que la invención no se limita a los métodos específicos y medios descritos. La Figura 3 es un diagrama esquemático simplificado de un regulador de intensidad 100 de acuerdo con la presente invención. El regulador de intensidad 100 tiene dos conexiones: una conexión H con corriente a una fuente 102 de CA y una conexión DH con corriente regulada por intensidad a una carga 104 de iluminación. Para controlar la energía distribuida a la carga 104 de iluminación, un dispositivo manejablemente conductivo que comprende, por ejemplo dos FET 110, 112 en conexión antiserial, se acoplan entre la terminal H con corriente y la terminal DH con corriente regulada por intensidad. Cada FET 110, 112 tiene una entrada de control, es decir, una compuerta para transformar al FET en no conductivo y conductivo. El FET 110 conduce durante el primer medio ciclo positivo de la forma de onda de CA y el otro FET 112 conduce durante el segundo medio ciclo negativo de la forma de onda de CA. El dispositivo manejablemente conductivo también puede comprender un FET o un transistor bipolar con compuerta aislada (IGBT) en un puente rectificador de onda completa, dos IGBT en conexión antiserial, o cualquier otro tipo adecuado de conmutador de semiconductor bidireccional .

De preferencia, ambos FET 110, 112 tienen el número de parte IRFPS43N50K, el cual es fabricado por International Rectifier . Un circuito 114 de control proporciona una señal de control a las compuertas de los FET 110, 112 a través de un circuito 116 excitador variable para provocar que los FET se vuelvan conductivos o no conductivos. El circuito 114 de control puede comprender un circuito análogo o cualquier dispositivo de procesamiento adecuado, tal como un dispositivo lógico programable (PLD) , un microcontrolador, un microprocesador, o un circuito integrado de aplicación específica (ASIC) . Un suministro 118 de energía y un circuito 120 de cruce por cero se acoplan con la fuente 102 de CA a través de dos diodos DI, D2. El suministro 118 de energía genera un voltaje Vcc de corriente directa (CD) para energizar el circuito 114 de control. El circuito 120 de cruce por cero proporciona una indicación de los cruces por cero del voltaje de CA de la fuente 102 de CA al circuito 114 de control, lo cual determina cuando encender o apagar los FET 110, 112 cada medio ciclo mediante sincronización de cada cruce por cero del voltaje de CA. En otras palabras, la conmutación de los FET 110, 112 se sincroniza por los cruces por cero del voltaje de fuente de CA. El circuito 116 excitador variable comprende una impedancia, es decir, un termistor 122 de coeficiente de temperatura negativa (NTC) , en serie con la compuerta de los FET 110, 112. El circuito 116 excitador variable además comprende una primera resistencia (es decir, una resistencia de compuerta RGATE) en serie con las compuertas de los FET 110, 112 y en paralelo con el termistor 122 de NTC, y una segunda resistencia, (es decir, una resistencia limitante RLIMIT) en serie con el termistor 122 de NTC. La combinación serial del termistor 122 de NTC y la resistencia limitante RLIMIT se acoplan en paralelo con la resistencia de compuerta RGATE- Un termistor de NTC es una resistencia térmicamente sensible que disminuye continuamente en resistencia cuando la temperatura del dispositivo incrementa (y viceversa) . El termistor 122 de NTC se localiza de preferencia en proximidad cercana con los FET 110, 112 de modo que el termistor de NTC se acopla térmicamente con los FET, es decir, la resistencia del termistor de NTC es sensible a la temperatura de los FET. El circuito 116 excitador variable tiene una resistencia equivalente REQ de REQ = [RGATE ' (RNTC + RLIMIT) 1 / (RGATE + RNTC + RLIMIT) / (Ecuación 5) donde R TC es la resistencia del termistor 122 de NTC. La resistencia de compuerta RQATE y la resistencia limitante RLIMIT de preferencia tienen resistencias de 33 kQ y 10 kQ, respectivamente. El termistor 122 de NTC de preferencia tiene el número de parte NCP15WB473J03RC, el cual es fabricado por Murata Manufacturing Co . , Ltd y tiene una resistencia de 47 kQ en 25°C. Por consiguiente, la resistencia equivalente REQ del circuito 116 excitador variable es de aproximadamente 20.9 kQ en 25 °C, lo cual provoca que el tiempo de conmutación de los FET 110, 112 sea de aproximadamente 55 ^iseg. Cuando las temperaturas de los FET 110, 112 incrementan, la temperatura del termistor 122 de NTC también incrementa, y de este modo la resistencia del termistor de NTC disminuye. Esto provoca que la resistencia equivalente REQ del circuito 116 excitador variable disminuya, lo cual a su vez provoca que los tiempos de elevación y caída, es decir, los tiempos de conmutación de los FET 110, 122 disminuyan. De preferencia, las temperaturas de los FET 110, 112 no exceden los 105 °C. La resistencia limitante RLIMIT evita que la resistencia equivalente REQ del circuito 116 excitador variable caiga demasiado bajo, es decir, no menor que la resistencia de la combinación paralela de la resistencia limitante RLIMIT y la resistencia de compuerta RGATE, y que permiten que corrientes excesivamente grandes dañen los componentes del regulador de intensidad 100. Mientras los tiempos de elevación y caída de los FET 110, 112 incrementan cuando la temperatura incrementa (como se menciona previamente) , la operación del termistor 122 de NTC proporciona compensación al disminuir los tiempos de conmutación de los FET. Como resultado, los tiempos de conmutación del regulador de intensidad 100 siguen siendo sustancialmente constantes cuando la temperatura cambia. De preferencia, el tiempo de conmutación cambia al menos del 10% del tiempo de conmutación nominal. Por ejemplo, el tiempo de conmutación seguirá estando entre 49.5 ^iseg. y 60.5 ^iseg. a través del margen de temperatura de operación de los FET, asumiendo un tiempo de conmutación nominal de aproximadamente 55 ^iseg. a una temperatura ambiente de 25 °C. El margen de temperatura de operación de los FET varía de aproximadamente 70 °C a 100 °C con una temperatura ambiente de aproximadamente 25 °C a 40°C. Alternativamente, los componentes del circuito 116 excitador variable pueden dimensionarse para compensar los incrementos en temperatura, de este modo permitiendo que los tiempos de conmutación del regulador de intensidad 100 disminuyan cuando se eleve la temperatura. Cuando se ejecuta a temperaturas más altas, el exceso de compensación permite que el regulador de intensidad 100 opere a temperaturas incluso más bajas que si los tiempos de conmutación se mantuvieran sustancialmente constantes a través del margen de temperatura de operación. Sin embargo, la resistencia equivalente REQ no debe caer lo suficientemente bajo para provocar problemas de EMI, es decir, de preferencia no menores a 9 kQ - 10 kQ . La Figura 4 muestra un esquema de la resistencia equivalente deseada REQ del circuito 116 excitador variable en respuesta a la temperatura del termistor 122 de NTC para disminuir los tiempos de conmutación de los FET 110, 112 cuando las temperaturas de los FET incrementan. Debido a la naturaleza del termistor 122 de NTC, el circuito 116 excitador variable proporciona una impedancia continuamente variable en serie con la compuerta de los FET 110, 112. Mientras los valores de la resistencia de compuerta RGATE/ la resistencia limitante RLIMIT y el termistor 122 de NTC de preferencia tienen valores como se describe en lo anterior, otros valores pueden utilizarse para estos componentes. Además, aunque el circuito 116 excitador variable de la modalidad mostrada de la presente invención comprende un termistor de NTC, el circuito excitador variable podría comprender alternativamente otro tipo de dispositivo térmicamente sensible, por ejemplo, un termistor de coeficiente de temperatura positiva (PTC) acoplado en una forma para proporcionar la misma funcionalidad que el circuito excitador variable de la presente invención. La Figura 5 es un diagrama esquemático simplificado de un regulador de intensidad 150 que tiene dos circuitos 116A, 116B excitadores variables de compuerta de acuerdo con una segunda modalidad de la presente invención. Un circuito 114A de control se puede operar para controlar individualmente cada uno de los FET 110, 112. El primer circuito 116A excitador variable se proporciona en serie entre el circuito 114A de control y la compuerta del primer FET 110 y se acopla térmicamente con el primer FET 110. Similarmente , el segundo circuito 116B excitador variable de compuerta se proporciona en serie entre el circuito 114A de control y la compuerta del segundo FET 112 y se acopla térmicamente con el segundo FET 112. Cada uno de los circuitos 116A, 116B excitadores variables de compuerta opera en una forma similar con el circuito 116 excitador variable de compuerta sencillo del regulador de intensidad 100 mostrado en la Figura 3 para proporcionar una impedancia continuamente variable en serie con las compuertas de cada uno de los FET 110, 112. De preferencia, el primer circuito 116A excitador variable sólo es sensible a la temperatura del primer FET 110, mientras el segundo circuito 116B excitador variable sólo es sensible a la temperatura del segundo FET 112. La Figura 6 es un diagrama esquemático simplificado de un regulador de intensidad 200 de acuerdo con una tercera modalidad de la presente invención. El regulador de intensidad 200 incluye un circuito 116 excitador variable que se puede operar para proporcionar una pluralidad de etapas discretas de diferentes impedancias entre un circuito 214 de control y las compuertas de los FET 110, 112. El circuito 216 excitador variable incluye una pluralidad de resistencias 230 - 239 en conexión eléctrica paralela. Cada una de las resistencias 230 - 239 se acopla en conexión eléctrica serial con un dispositivo 240 - 249 manejablemente conductivo, respectivamente. Los dispositivos 240 - 249 manejablemente conductivos cada uno puede comprender un FET o un IGBT en un puente rectificador de onda completa, dos FET o IGBT en conexión antiserial, o cualquier otro tipo adecuado de conmutador bidireccional . Los dispositivos 240 - 249 manejablemente conductivos, cada uno tiene entradas de control, las cuales se acoplan con el circuito 214 de control, de modo que el circuito de control se pueda operar para acoplar selectivamente las resistencias 230 - 230 en serie con las compuertas de los FET 110, 112. Un sensor 250 de temperatura se acopla térmicamente con los FET 110, 112 y se puede operar para proporcionar una señal de control representativa de la temperatura de los FET al circuito 214 de control. El sensor 250 de temperatura puede ser cualquier clase de dispositivo térmicamente sensible que se pueda operar para acoplar una señal representativa de las temperaturas de los FET 110, 112 con el circuito 214 de control . Por consiguiente, el circuito de control se puede operar para conmutar selectivamente una o más de las resistencias 230 - 239 en serie con las compuertas de los FET 110, 112, y de este modo controlan los tiempos de conmutación de los FET, en respuesta a las temperaturas de los FET. El regulador de intensidad 200 se puede operar para proporcionar por lo menos tres resistencias discretas separadas en serie con las compuertas de los FET 110, 112. De preferencia, el regulador de intensidad 200 proporciona diez etapas discretas de resistencia en serie con las compuertas de los FET 110, 112 para poder evitar centelleo perceptible en la carga 104 de iluminación. Como se muestra en la Figura 6, el regulador de intensidad 200 proporciona las resistencias 230 - 230 separadas para poder proporcionar diez etapas discretas de resistencia. Alternativamente, el regulador de intensidad 200 podría incluir un número menor de resistencias para proporcionar las diez etapas discretas de resistencia, por ejemplo, al conmutar dos o más resistencias en paralelo. La Figura 7 muestra un esquema de una resistencia equivalente deseada REQ2 del circuito 216 excitador variable en respuesta a la señal de control del sensor 250 de temperatura, es decir, las temperaturas de los FET 110, 112. El circuito 216 excitador variable proporciona diez resistencias discretas entre una resistencia máxima, por ejemplo, aproximadamente 22 kQ, y una resistencia mínima, por ejemplo, aproximadamente 9 Q. Alternativamente, el circuito 216 excitador variable puede proporcionar más de diez resistencias discretas que la resistencia máxima y la resistencia mínima. De preferencia, las resistencias 230 - 239 se dimensionan para proporcionar una etapa máxima de 1.5 k.Q entre dos resistencias discretas adyacentes. Cada etapa de resistencia provoca que el tiempo de conmutación de los FET 110, 112 cambie por menos de aproximadamente 20 ^iseg. De preferencia, el cambio entre cada etapa de resistencia discreta producirá un cambio de menos de 10 ^iseg. en los tiempos de conmutación de los FET 110, 112. Aunque la palabra "dispositivo" se ha utilizado para describir los elementos del regulador de intensidad de la presente invención, se debe observar que cada "dispositivo" descrito en la presente no necesita contenerse completamente en una sola caja o estructura. Por ejemplo, el regulador de intensidad 100 de la Figura 3 puede comprender un circuito de control en un dispositivo montado en la pared con el circuito excitador variable de compuerta y el conmutador de semiconductor montado en una ubicación separada, tal como un panel de energía.

Adicionalmente , los diagramas de circuito mostrados en las figuras y descritos en el texto son un ejemplo de la invención y no son las únicas implementaciones posibles. Como se aprecia por una persona de experiencia ordinaria en la técnica, las sustituciones de componentes de circuitos y alteraciones pueden hacerse en la presente invención sin limitación excepto como se identifica por las reivindicaciones anexas. Aunque la presente invención se ha descrito con respecto a modalidades particulares de la misma, muchas otras variaciones y modificaciones y otros usos se volverán aparentes para aquellos con experiencia en la técnica. Se prefiere, por lo tanto, que la presente invención se limite no por la descripción específica en la presente, sino por las reivindicaciones anexas.

Claims

NOVEDAD DE LA INVENCIÓN Habiendo descrito la presente invención se considera como novedad y por lo tanto se reclama como propiedad lo descrito en las siguientes reivindicaciones. REIVINDICACIONES 1. Un dispositivo de control de carga, para controlar la cantidad de energía distribuida en una carga eléctrica desde una fuente de energía de CA, el dispositivo de control de carga que comprende: un dispositivo manejablemente conductivo adaptado para acoplarse en conexión eléctrica serial entre la fuente y la carga eléctrica, el dispositivo manejablemente conductivo tiene una entrada de control para cambiar el dispositivo manejablemente conductivo entre un estado conductivo y un estado no conductivo, el dispositivo manejablemente conductivo caracterizado por un tiempo de conmutación cuando el dispositivo manejablemente conductivo está cambiando entre el estado conductivo y el estado no conductivo; y un circuito excitador variable acoplado con la entrada de control del dispositivo manejablemente conductivo para proporcionar una impedancia en serie con la entrada de control del dispositivo manejablemente conductivo; donde el tiempo de conmutación es en respuesta al circuito excitador variable, de modo que la duración del tiempo de conmutación cambia en respuesta a la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo. 2. El dispositivo de control de carga de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque el circuito excitador variable se puede operar para disminuir la impedancia cuando la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo incrementa y porque puede operar para incrementar cuando la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo disminuye. 3. El dispositivo de control de carga de conformidad con la reivindicación 2, caracterizado porque el circuito excitador variable se puede operar para proporcionar una impedancia continuamente variable en serie con la entrada de control del dispositivo manejablemente conductivo . 4. El dispositivo de control de carga de conformidad con la reivindicación 3, caracterizado porque le circuito excitador variable se acopla térmicamente con el dispositivo manejablemente conductivo. 5. El dispositivo de control de carga de conformidad con la reivindicación 4, caracterizado porque el circuito excitador variable comprende un termistor. 6. El dispositivo de control de carga de conformidad con la reivindicación 5, caracterizado porque el termistor comprende un termistor de NTC. 7. El dispositivo de control de carga de conformidad con la reivindicación 6, caracterizado porque el circuito excitador variable además comprende una primera resistencia acoplada en conexión eléctrica serial con la entrada de control del dispositivo manejablemente conductivo y en conexión eléctrica paralela con el termistor de NTC. 8. El dispositivo de control de carga de conformidad con la reivindicación 7, caracterizado porque el circuito excitador variable además comprende una segunda resistencia acoplada en conexión eléctrica serial con el termistor de NTC; donde la combinación serial de la segunda resistencia y el termistor de NTC se acoplan en conexión eléctrica paralela con la primera resistencia. 9. El dispositivo de control de carga de conformidad con la reivindicación 3, caracterizado porque el dispositivo manejablemente conductivo comprende un conmutador de semiconductor. 10. El dispositivo de control de carga de conformidad con la reivindicación 9, caracterizado porque el conmutador de semiconductor comprende un primer FET y un segundo FET en conexión antiserial. 11. El dispositivo de control de carga de conformidad con la reivindicación 10, caracterizado porque el primer FET y el segundo FET son controlados independientemente . 12. El dispositivo de control de carga de conformidad con la reivindicación 11, caracterizado porque el circuito excitador variable de compuerta comprende un primer circuito excitador variable de compuerta en conexión eléctrica serial con el primer FET y un segundo circuito excitador variable de compuerta en conexión eléctrica serial con el segundo FET. 13. El dispositivo de control de carga de conformidad con la reivindicación 10, caracterizado porque una compuerta del primer FET se conecta eléctricamente con una compuerta del segundo FET. 14. El dispositivo de control de carga de conformidad con la reivindicación 9, caracterizado porque el conmutador de semiconductor comprende un FET en un rectificador de puente. 15. El dispositivo de control de carga de conformidad con la reivindicación 9, caracterizado porque el conmutador de semiconductor comprende dos IGBT en conexión antiserial. 16. El dispositivo de control de carga de conformidad con la reivindicación 9, caracterizado porque el conmutador de semiconductor comprende un IGBT en un rectificador de puente. 17. El dispositivo de control de carga de conformidad con la reivindicación 3, caracterizado además porque comprende : un circuito de control acoplado con el circuito excitador variable de compuerta para proporcionar una señal de control para transformar al dispositivo manejablemente conductivo en conductivo y no conductivo. 18. El dispositivo de control de carga de conformidad con la reivindicación 2, caracterizado porque el circuito excitador variable se puede operar para proporcionar por lo menos tres etapas discretas de impedancia en serie con la entrada de control del dispositivo manejablemente conductivo. 19. El dispositivo de control de carga de conformidad con la reivindicación 18, caracterizado porque el circuito excitador variable se puede operar para proporcionar por lo menos diez etapas discretas de impedancia en serie con la entrada de control del dispositivo manejablemente conductivo. 20. El dispositivo de control de carga de conformidad con la reivindicación 2, caracterizado porque la carga eléctrica comprende una carga de iluminación y el circuito excitador variable se puede operar para proporcionar una pluralidad de etapas discretas de impedancia en serie con la entrada de control del dispositivo manejablemente conductivo de modo que la pluralidad de etapas discretas de impedancia es lo suficientemente grande para evitar centelleo perceptible en la carga de iluminación cuando las impedancias se cambian de una etapa a la siguiente. 21. Un dispositivo de control de carga, para controlar la cantidad de energía distribuida a una carga eléctrica desde una fuente de energía de CA, que comprende: un dispositivo manejablemente conductivo adaptado para ser acoplado en conexión eléctrica serial entre la fuente y la carga eléctrica, el dispositivo manejablemente conductivo tiene una entrada de control para cambiar el dispositivo manejablemente conductivo entre un estado conductivo y un estado no conductivo, el dispositivo manejablemente conductivo caracterizado por un tiempo de conmutación cuando el dispositivo manejablemente conductivo está cambiando entre el estado conductivo y el estado no conductivo; y un circuito excitador acoplado con la entrada de control del dispositivo manejablemente conductivo y que puede operar para controlar la duración del tiempo de conmutación en respuesta a una temperatura del dispositivo manejablemente conductivo, donde el tiempo de conmutación es en respuesta al circuito excitador variable, de modo que la duración del tiempo de conmutación cambia en respuesta a la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo. 22. El dispositivo de control de carga de conformidad con la reivindicación 21, caracterizado porque la duración del tiempo de conmutación sigue siendo sustancialmente constante cuando la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo incrementa. 23. El dispositivo de control de carga de conformidad con la reivindicación 22, en donde el dispositivo manejablemente conductivo es caracterizado por un tiempo de conmutación nominal y el tiempo de conmutación cambia durante menos de 10% del tiempo de conmutación nominal . 2 . El dispositivo de control de carga de conformidad con la reivindicación 21, caracterizado porque el circuito excitador se puede operar para producir un cambio de etapa en el tiempo de conmutación, el cambio de etapa es menor que aproximadamente 20 ^iseg. 25. El dispositivo de control de carga de conformidad con la reivindicación 21, caracterizado porque el cambio de etapa es menor que aproximadamente 10 ^iseg. 26. El dispositivo de control de carga de conformidad con la reivindicación 21, caracterizado porque la duración del tiempo de conmutación disminuye cuando la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo incrementa . 27. Un circuito excitador para un dispositivo manejablemente conductivo en un dispositivo de control de carga, el dispositivo manejablemente conductivo se puede operar para hacer transición entre un estado conductivo y un estado no conductivo, el dispositivo manejablemente conductivo caracterizado por un tiempo de conmutación cuando el dispositivo manejablemente conductivo está cambiando entre el estado conductivo y el estado no conductivo, el circuito excitador comprende: una primera resistencia que puede operar para ser acoplada en conexión eléctrica serial con una entrada de control del dispositivo manejablemente conductivo; y un dispositivo térmicamente sensible acoplado en conexión eléctrica paralela con la primera resistencia y acoplado térmicamente con el dispositivo manejablemente conductivo, el dispositivo térmicamente sensible se puede operar para proporcionar una impedancia variable en respuesta a una temperatura del dispositivo manejablemente conductivo, de modo que la duración del tiempo de conmutación cambia en respuesta a la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo. 28. El circuito excitador de conformidad con la reivindicación 27, caracterizado porque la impedancia variable disminuye cuando la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo incrementa e incrementa cuando la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo disminuye . 29. El circuito excitador de conformidad con la reivindicación 28, caracterizado porque la impedancia variable cambia continuamente en respuesta a los cambios en la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo. 30. El circuito excitador de conformidad con la reivindicación 29, caracterizado porque el dispositivo térmicamente sensible comprende un termistor. 31. El circuito excitador de conformidad con la reivindicación 30, caracterizado porque el termistor comprende un termistor de NTC. 32. El circuito excitador de conformidad con la reivindicación 29, caracterizado además porque comprende: una segunda resistencia acoplada en conexión eléctrica serial con el dispositivo térmicamente sensible. 33. El circuito excitador de conformidad con la reivindicación 27, caracterizado la impedancia variable comprende por lo menos tres etapas discretas de impedancia en conexión eléctrica serial con la entrada de control del dispositivo manejablemente conductivo en respuesta a la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo. 34. El circuito excitador de conformidad con la reivindicación 33, caracterizado porque la impedancia variable comprende por lo menos diez etapas discretas de impedancia en conexión eléctrica serial con la entrada de control del dispositivo manejablemente conductivo en respuesta a la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo . 35. El circuito excitador de conformidad con la reivindicación 27, caracterizado porque el dispositivo de control de carga se puede operar para controlar una carga de iluminación, y la impedancia variable comprende una pluralidad de etapas discretas de impedancia en conexión eléctrica serial con la entrada de control del dispositivo manejablemente conductivo de modo que la pluralidad de etapas de impedancia es lo suficientemente grande para evitar centelleo perceptible en la carga de iluminación cuando la impedancia variable cambia de una etapa discreta a la siguiente etapa discreta. 36. Un método para controlar un dispositivo manejablemente conductivo en un dispositivo de control de carga, el método caracterizado porque comprende las etapas de: proporcionar una impedancia variable en conexión eléctrica serial con una entrada de control del dispositivo manejablemente conductivo; hacer transición del dispositivo manejablemente conductivo entre un estado conductivo y un estado no conductivo durante un tiempo de conmutación; y controlar la impedancia variable en respuesta a la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo, de modo que la duración del tiempo de conmutación cambia en respuesta a la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo . 37. El método de conformidad con la reivindicación 36, caracterizado porque la etapa de cambiar comprende disminuir la impedancia variable cuando la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo incrementa e incrementa la impedancia variable cuando la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo disminuya . 38. El método de conformidad con la reivindicación 37, caracterizado porque la etapa de cambiar comprende cambiar la impedancia variable continuamente cuando la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo cambie. 39. El método de conformidad con la reivindicación 38, caracterizado porque la impedancia variable comprende un termistor. 40. El método de conformidad con la reivindicación 39, caracterizado porque el termistor comprende un termistor de NTC. 41. El método de conformidad con la reivindicación 37, caracterizado porque la etapa de cambiar comprende proporcionar por lo menos tres etapas discretas de impedancia para la impedancia variable cuando la temperatura del dispositivo mane ablemente conductivo cambie . 42. El método de conformidad con la reivindicación 41, caracterizado porque la etapa de cambiar comprende proporcionar por lo menos diez etapas discretas de impedancia para la impedancia variable cuando la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo cambie . 43. El método de conformidad con la reivindicación 37, caracterizado porque el dispositivo de control de carga se puede operar para controlar una carga de iluminación, y la etapa para cambiar comprende proporcionar una pluralidad de etapas discretas de impedancia en conexión eléctrica serial con la entrada de control del dispositivo manejablemente conductivo de modo que una pluralidad de etapas discretas de impedancia es lo suficientemente grande para evitar centelleo perceptible en la carga de iluminación cuando la impedancia variable se cambia de una etapa de impedancia discreta a la siguiente etapa de impedancia discreta. 44. Un método para controlar un dispositivo manejablemente conductivo en un dispositivo de control de carga, el método caracterizado porque comprende las etapas de: hacer transición del dispositivo manejablemente conductivo entre un estado conductivo y un estado no conductivo durante un tiempo de conmutación; y controlar la duración del tiempo de conmutación en respuesta a una temperatura del dispositivo manejablemente conductivo. 45. El método de conformidad con la reivindicación 44, caracterizado porque el tiempo de conmutación sigue siendo sustancialmente constante, la etapa de cambiar comprende disminuir la impedancia variable cuando la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo incrementa e incrementa la impedancia variable cuando la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo disminuya . 46. El método de conformidad con la reivindicación 45, en donde el dispositivo manejablemente conductivo es caracterizado por un tiempo de conmutación nominal y el tiempo de conmutación cambia durante menos de 10% del tiempo de conmutación nominal. 47. El método de conformidad con la reivindicación 44, caracterizado porque el tiempo de conmutación cambia en etapas discretas de menos de aproximadamente 20 ^iseg. cada una. 48. El método de conformidad con la reivindicación 47, caracterizado porque el tiempo de conmutación cambia en etapas discretas de menos de aproximadamente 10 ^iseg 49. El método de conformidad con la reivindicación 44, caracterizado porque el tiempo de conmutación disminuye cuando la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo incrementa. 50. Un dispositivo de control de carga, para controlar la cantidad de energía distribuida a una carga eléctrica desde una fuente de energía de CA, el dispositivo de control de carga que comprende: un dispositivo manejablemente conductivo adaptado para ser acoplado en conexión eléctrica serial entre la fuente y la carga eléctrica, el dispositivo manejablemente conductivo tiene una entrada de control para controlar el dispositivo manejablemente conductivo entre un estado conductivo y un estado no conductivo, el dispositivo manejablemente conductivo caracterizado por un tiempo de conmutación cuando el dispositivo manejablemente conductivo está cambiando entre el estado conductivo y el estado no conductivo; y un circuito excitador variable acoplado con la entrada de control del dispositivo manejablemente conductivo para proporcionar una impedancia continuamente variable en serie con la entrada de control del dispositivo manejablemente conductivo; donde el circuito excitador variable se acopla térmicamente con el dispositivo manejablemente conductivo, de modo que la impedancia continuamente variable se puede operar para disminuir cuando una temperatura del dispositivo manejablemente conductivo incrementa y puede operar para incrementar cuando la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo disminuye; y además, en donde el tiempo de conmutación del dispositivo manejablemente conductivo es en respuesta al circuito excitador variable, de modo que la duración del tiempo de conmutación cambia en respuesta a la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo. 51. Un dispositivo de control de carga, para controlar la cantidad de energía distribuida a una carga eléctrica desde una fuente de energía de CA, que comprende: un primer dispositivo mane ablemente conductivo que puede operar para conducir corrientes desde la fuente de la carga durante un medio ciclo positivo de la fuente de energía de CA, el primer dispositivo manejablemente conductivo tiene una primera entrada de control para controlar el primer dispositivo manejablemente conductivo entre un estado conductivo y un estado no conductivo, el primer dispositivo manejablemente conductivo caracterizado por un primer tiempo de conmutación cuando el primer dispositivo manejablemente conductivo está cambiando entre el estado conductivo y el estado no conductivo; un segundo dispositivo manejablemente conductivo que puede operar para conducir corrientes desde la fuente de la carga durante un medio ciclo negativo de la fuente de energía de CA, el segundo dispositivo manejablemente conductivo tiene una segunda entrada de control para controlar el segundo dispositivo manejablemente conductivo entre un estado conductivo y un estado no conductivo, el segundo dispositivo manejablemente conductivo representado por un segundo tiempo de conmutación cuando el segundo dispositivo manejablemente conductivo está cambiando entre el estado conductivo y el estado no conductivo; un circuito de control puede operar para transformar independientemente al primer y segundo dispositivos manejablemente conductivos en conductivos y no conductivos ; un primer circuito excitador variable acoplado en conexión eléctrica serial con la primera entrada de control del primer dispositivo manejablemente conductivo para proporcionar una primera impedancia en serie con la primera entrada de control, el primer tiempo de conmutación es sensible a la temperatura del primer dispositivo manejablemente conductivo; un segundo circuito excitador variable acoplado en conexión eléctrica serial con la segunda entrada de control del segundo dispositivo manejablemente conductivo para proporcionar una segunda impedancia en serie con la segunda entrada de control, el segundo tiempo de conmutación es sensible a la temperatura del segundo dispositivo manejablemente conductivo; en donde la primera impedancia del primer circuito excitador variable se puede operar para cambiar sustancialmente sólo en respuesta a una primera temperatura del primer dispositivo manejablemente conductivo y la segunda impedancia del segundo circuito excitador variable se puede operar para cambiar sustancialmente sólo en respuesta a una segunda temperatura del segundo dispositivo manejablemente conductivo; además, en donde el primer y segundo tiempos de conmutación cambian en longitud y en respuesta a las temperaturas del primer y segundo dispositivos manejablemente conductivos, respectivamente. 52. El dispositivo de control de carga de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque el tiempo de conmutación disminuye en longitud cuando la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo incrementa e incrementa en longitud cuando la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo disminuye. 53. El circuito excitador de conformidad con la reivindicación 27, caracterizado porque el tiempo de conmutación disminuye en longitud cuando la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo incrementa e incrementa en longitud cuando la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo disminuye. 54. El método de conformidad con la reivindicación 36, caracterizado porque el tiempo de conmutación disminuye en longitud cuando la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo incrementa e incrementa en longitud cuando la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo disminuye. 55. El dispositivo de control de carga de conformidad con la reivindicación 50, caracterizado porque el tiempo de conmutación disminuye en longitud cuando la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo incrementa e incrementa en longitud cuando la temperatura del dispositivo manejablemente conductivo disminuye. 56. El dispositivo de control de carga de conformidad con la reivindicación 51, caracterizado porque el primer y segundo tiempos de conmutación disminuyen en longitud cuando las temperaturas del primer y segundo dispositivos manejablemente conductivos incrementan, respectivamente, e incrementan en longitud cuando las temperaturas del primer y segundo dispositivos manejablemente conductivos disminuyen.