MX2007016503A - Metodo para tratar tela con polimeros liquidos viscosos. - Google Patents

Abstract

Un proceso para tratar una tela tejida al aplicar a la tela un polimero viscoso en una solucion al 5 a 40 % en peso con un solvente, en donde el polimero tiene una T9 en el intervalo de aproximadamente menos 40 a aproximadamente 0 degree C y una viscosidad de fusion de esfuerzo cortante cero de aproximadamente 2 x 106 a aproximadamente 1013 poise cuando se mide a 20 degree C y luego vaporar el solvente tal que el polimero solo penetra parcialmente la tela y penetra en y entre los paquetes de fibras antes de que solidifique el polimero.

Description

MÉTODO PARA TRATAR TELA CON POL MEROS LIQUSDQS VISCOSOS Campo de la Invención Esta invención se refiere al tratamiento de telas para el uso en ropa protectora con soluciones de polímeros viscosos .

Antecedentes de la Invención Las actuales armaduras corporales blandas hechas de telas tejidas requieren alta densidad de peso por área, parcialmente a fin de lograr menos de 44 mm de Deformación de Cara Posterior (BFD como se requiere por la norma NIJ 0101.04 Revisión A) . La BFD es un indicador de trauma cortante, entre menor sea la BFD, mejor será la protección del trauma cortante. Aunque muchas construcciones de armaduras corporales pueden detener de manera adecuada los proyectiles balísticos, el choque asociado con el trauma cortante puede provocar aun lesión sustancial o muerte. Debido a que las telas tejidas y la armadura corporal blanda relacionada hecha de las mismas exhiben típicamente altos valores de BFD, frecuentemente se requiere mayor peso base para la captación con la norma NIJ 0101.04 rev A. por ejemplo, los actuales chalecos 100 % KevlarMR tejido pesan más de 0.00049 kg/cm2 (1 libra por pie cuadrado (psf) ) para protección de nivel 0.00049 II bajo la norma NIJ. Por ejemplo, las telas R?F. : 189001 convencionales se impregnan frecuentemente con adhesivos sólidos, tal como polietileno laminado en la tela en forma de película. Bricoe, B. J., Motamedi, F., "Role of interfacial friction and lubrication in yarn and fabric mechanism", TextileResearch Journal 1990 6(12), 697 y Bricoe, B. J. , Motamedi, F. , "The ballistic impact characteristics of aramid fabrics: the influence of interface friction", Wear 1992 158(1-2), 229 describen ambos fluidos de polímero de viscosidad media que se impregnaron en telas. Los aditivos tiene una baja Tg de -115°C. Encuentran un efecto de lubricación como se espera. La solicitud internacional (WO 2004/074761 Al) describe fluidos de polímeros viscoelásticos que se impregnaron con solvente en telas balísticas y otras hojas balísticas que contienen fibra, relacionadas. El intervalo preferido de la temperatura de transición vitrea (Tg) es -128°C a -40°C. Se consideraron bajas viscosidades de 0.25 Pa s a 2.5 x 104 Pa s. La WO 00/46303 y la US 3,649,426 describen telas de poliaramida con suspensiones de partículas de espesamiento con esfuerzo cortante en bolsas o en la parte posterior de paneles de poliaramida. Lee, Y. S. et al. (N. J. Advanced Body Armor Utilizing Shear Thickening Fluids, 23rd Army Science Conference, 2002), considera suspensiones de espesamiento con esfuerzo cortante de partículas en unión con telas balísticas . La US 5,354,605 y la US 4,623,574 usaron elastómeros de alto peso molecular y baja Tg como materiales de matriz de adhesivo para capas de fibras. Estas proporcionaron flexibilidad en capas balísticas unidireccionales . La aplicación de bajos niveles de menos de aproximadamente 3 % de estos adhesivos sólidos de la masa fundida, no es efectiva en la mejora de la BFD debido a que la resina no puede fluir sustancialmente debido a alta viscosidad y por lo tanto la tela está impregnada de manera completa y escasa. La aplicación de niveles moderados de adhesivos sólidos de la masa fundida es efectiva en el incremento de la rigidez de la tela y de esta manera mejora la BFD, pero la V50 cae sustancialmente y se sacrifica la comodidad. La frase "de la masa fundida" significa que el adhesivo puede ser una película originalmente sólida fundida en la superficie de la tela por laminación o puede ser extrusión de una capa delgada libre de solvente de polímero caliente de una boquilla de ranura sobre la superficie de la tela. En ambos casos, el polímero puede pegarse en el exterior de la superficie de la tela y no puede penetrar de forma suficiente para que sea efectivo.

La aplicación de bajos niveles de adhesivos sólidos o elastómeros de la solución no es efectiva debido a que las uniones delgadas de adhesivo entre los paquetes en la tela son quebradizas y no pueden curar después de la deformación mecánica durante el uso normal.

Breve Descripción de la Invención Esta invención se refiere a un proceso para fabricar una tela que incluye proporcionar una tela tejida hecha de un hilo con una tenacidad de al menos 10 gpd, aplicar a la tela un polímero viscoso en una solución al 5 a 40 % en peso con un solvente, en donde el polímero tiene una Tg en el intervalo de aproximadamente -40 a aproximadamente 0°C, y evaporar el solvente tal que el solvente penetre sólo parcialmente la tela tal que el polímero esté localizado con los hilos de fibra antes de que solidifique el polímero.

Descripción Detallada de la Invención Esta invención proporciona la fabricación de prendas balísticas a partir de telas que tienen pesos base sustancialmente menores que disminuye significativamente el grado del trauma cortante actualmente logrado con sistemas convencionales de 100 % tela tejida. También se retienen adecuada V50 y flexibilidad. La tela puede ser tejida de hilo que tiene una tenacidad de al menos 10 gramos por denier (gpd) . Los polímeros viscosos para la aplicación a la tela se proporcionan en una solución de 5 a 40 % en peso en base al peso total del polímero y solvente. El polímero tiene una Tg en el intervalo de -40 a aproximadamente 0°C y una viscosidad en fusión de esfuerzo cortante cero de aproximadamente 2xl06 a aproximadamente 1013 poises cuando se mide a 20°C. El revestimiento de polímero viscoso reside eventualmente de forma parcial entre los paquetes de fibras donde puede incrementar más efectivamente la fricción deslizante de los paquetes a porcentajes de peso relativamente bajos del material de revestimiento de polímero. Los paquetes son múltiples filamentos o fibras (es decir, hilos) que constituyen la tela. Sin que se retenga a alguna teoría, se cree que aunque algo del polímero pueda penetrar los paquetes, una cantidad efectiva se puede mantener fuera de los paquetes para lograr el efecto deseado. Esto se logra a través de la combinación de una viscosidad relativamente alta y la velocidad relativamente rápida de evaporación del solvente. Esta combinación se puede controlar para obtener un intervalo de penetración. Como tal, el polímero puede estar localizado principalmente en un lado de la tela pero puede estar localizado posteriormente bajo los paquetes o puede fluir parcialmente a través de la tela a los paquetes en el lado no revestido. Los polímeros líquidos viscosos sensibles a la tensión con peso molecular promedio en peso (Mw) apropiado y temperatura de transición vitrea (Tg) apropiada se describen en la solicitud de patente co-pendiente, internamente designada como KB-4800, también asignada a DuPont. Esta aplicación de adhesivo es crítica para aumentar al máximo la cantidad de fibra balística en un peso base determinado a fin de retener alta V50. Además, esto se logra con BFD mejorada. Es esta invención, la viscosidad de la solución de polímero y la evaporación rápida de solvente limita el flujo de la solución de polímero en los paquetes de múltiples filamentos. De esta manera, el polímero eventualmente reside de manera parcial en capas más resistentes y más gruesas entre los paquetes debido a que la evaporación del solvente las fija en su lugar. Además, las telas tratadas con estos adhesivos líquidos (pero altamente viscosos) son auto-curables, diferente de aquellas impregnadas con elastómeros sólidos. El uso de estos aditivos líquidos viscosos que tiene estos atributos no se ha considerado en la técnica anterior. Frecuentemente se usan aceites de acabado en la fabricación de telas tejidas y tienden a disminuir esta fricción de deslizamiento de paquetes debido a la adhesión reducida de estos adhesivos débiles y de esta manera incrementa la BFD (es decir, la hace peor) . Usando el revestimiento por aspersión de soluciones moderadamente viscosas, junto con remoción apropiada de aceites de acabado también da la misma impregnación incompleta de los paquetes conduciendo a buena BFD. La técnica anterior no trata con la remoción del acabado para modificar las entrecaras en estos sistemas balísticos de bajo contenido de adhesivo. Aunque no una lista exhaustiva, se pueden usar otros métodos de revestimiento, tal como cuchillas, revestimiento por transferencia, y revestimiento por extrusión en solución desde una boquilla con corte. Estos se hacen a bajos niveles de polímero adicionado de los que se han demostrado en la técnica anterior. De manera sorprendente, se ha encontrado que el fregado, es decir, la remoción del acabado por enjuague acuoso de duración relativamente corta de la tela proporciona suficiente eficacia de polímero sensible a tensión para producir bajos valores de BFD. Típicamente, el fregado se refiere a remoción de acabado por enjuague acuoso para remover un gran porcentaje del aceite de acabado, sin embargo, en este caso, el fregado se refiere a la remoción de una cantidad relativamente más pequeña de aceite de acabado. El enjuague de la tela se realiza en baños acuosos de temperatura ambiente e incluye cuatro ciclos de inmersión en baños acuosos con agua en exceso removida por apretamiento entre los ciclos. La tela entonces se calienta finalmente a aproximadamente 70°C durante aproximadamente 45 segundos bajo vacío moderado para secar la tela al remover suavemente el agua. El calentamiento post-revestimiento para secado después de la aplicación del revestimiento de polímero emplea un ciclo similar de temperatura y tiempo intermedio. En el caso de una poliaramida tal como KevlarMR, los tiempos y temperaturas de secado moderado se requieren para retener alta V50, debido a que se llega a deshidratar aun por temperaturas moderadas (alrededor de 100°C) y puede haber alguna pérdida permanente de la V50. En general, las viscosidades de esfuerzo cortante cero de los presentes adhesivos como se proporciona en la presente son demasiado altas a temperatura ambiente para ser medidas por técnicas normales. Se obtuvieron datos de viscometría por capilar a temperaturas entre 50°C y 100°C y a velocidades de esfuerzo cortante de 1 s-1 a 1000 s-1. Entonces se estimaron viscosidades de velocidad de esfuerzo cortante cero al extrapolar de estas temperaturas a 20°C y velocidad de esfuerzo cortante cero. Se ejemplifican adicionalmente las ventajas en los ejemplos no limitantes a continuación. Ejemplos En los siguientes ejemplos, un copolímero de etileno/metil-acrilato (38/62 % p/p) que tiene un alto peso molecular (MW) de aproximadamente 100000 g/mol y una viscosidad de fusión de velocidad de esfuerzo cortante cero de 1 x 107 Poise (Po) a 20°C medida por viscometría capilar se refiere como "E/MA-alto". Está disponible como VamacMR VCD 6200 de DuPont. Un etileno/metil-acrilato (38/62 % p/p) con una temperatura de transición vitrea de -32 °C que tiene un MW medio de aproximadamente 40000 g/mol y una viscosidad de fusión de velocidad de esfuerzo cortante cero de 6 x 106 Po a 20 °C y se refiere como "E/MA-medio" . Es un grado experimental hecho por DuPont. Poli (hexa-metacrilato) de alto Mw con Mw a 400000 g/mol se refiere como "PHM" y está disponible de Scientific Polymer Products Company (Ontario, NY) . Para todos los ejemplos (diferentes de aquellos en Ejemplos 3-5), el valor de BFD para cada uno de los dos disparos tomados se dio sin promediar.

Ejemplo 1 Panales de tela de poliaramida que tienen una construcción de tejido plano de hilo de poli (para-fenileno-tereftalamida) de 840 denier disponible de DuPont bajo la marca comercial KEVLARMR tejido a 26 x 26 extremos por pulgada (10.2 x 10.2 extremos por centímetro) y que tiene peso de cara nominal de 5.8 onzas/yarda cuadrada (197 g/m2) se fregaron y secaron. Paneles de tela fregada se revistieron usando una cuchilla de caucho con E/MA-alto que tiene una temperatura de transición vitrea de -32 °C, de una solución al 15 % en tolueno con una viscosidad en solución de 144 centiPoise a 20°C. El revestimiento final fue de 3.4 % en peso del peso de tela revestida después de la evaporación del tolueno bajo condiciones de la invención. Un paquete balístico, preparado de 21 capas de paneles revestidos, que tiene un peso base de aproximadamente 0.87 libras por pie cuadrado (52.5 g/m2) se colocó contra un lecho de arcilla y se probó con un proyectil magnum ,357 bajo condiciones de prueba NIJ nivel II. Se midió la V50 como que es 1583 pies/s. los valores de deformación de cara posterior fueron 32 mm y 33 mm a velocidades de impacto de 1440 pies/s (439 m/s) y 1440 pies/s (439 m/s), respectivamente.

Ejemplo A y B Comparativo El Ejemplo A Comparativo fue un paquete balístico, preparado de 21 capas de tela de poliaramida no revestida que tiene una construcción de tejido plano de hilo de 840 denier y que tiene un peso de cara nominal que tiene un peso base de aproximadamente 0.87 psf (52.5 g/m2) se colocó contra un lecho de arcilla y se probó contra proyectil magnum .357 bajo condiciones de prueba de NIJ nivel II. Se midió la V50 que es de 1583 pies/s (pie/s) (481 m/s). Los valores de deformación de cara posterior fueron 40 mm y 38 mm a velocidades de impacto de 1460 pies/s (445 m/s) y 1443 pies/s (440 m/s), respectivamente . El Ejemplo B Comparativo fue otro paquete balístico que tiene un peso base de aproximadamente 0.84 psf (50.7 g/m2) , se preparó de 21 capas de tela de poliaramida no revestida que tiene una construcción de tejido plano de hilo de 840 denier y que tiene un peso de cara nominal de 5.8 onzas/yarda cuadrada (197 g/m2) . El paquete se colocó contra un lecho de arcilla y se probó contra proyectil magnum .357 bajo condiciones de prueba de NIJ nivel II. La resistencia a la penetración balística se midió que es de 1627 pies/s (496 m/s) . Los valores de deformación de cara posterior fueron 44 mm y 41 mm a velocidad de impacto de 1450 pies/s (442 m/s) y 1452 pies/s (443 m/s), respectivamente. El Ejemplo 1 muestra buena BFD y V50 con polímero líquido viscoso E/MA-alto adicionado de 3.4 % revestido en un lado de una solución de polímero viscoso, en tanto que las capas de tela no revestidas en Ejemplos A y B Comparativos mostraron mayores valores de BFD. La BFD para Ejemplo Comparativo A fue ligeramente mejor que el Ejemplo Comparativo B, debido al mayor peso base de la anterior.

Ejemplo 2 Se fregaron y secaron panales de tela de poliaramida que tienen una construcción de tejido plano de 840 denier como en Ejemplo 1 anterior y que tiene un peso de cara nominal de 5.8 onzas/yarda cuadrada (197 g/m2). Los panales de tela fregados se revistieron, usando una técnica de aspersión, con E/MA-medio que tiene una temperatura de transición vitrea de -32°C, de una solución al 15 % en tolueno. El revestimiento final fue de 5.1 % del peso de la tela revestida después de la evaporación del tolueno bajo condiciones de la invención. Un paquete de prueba balística, preparado de 20 capas de paneles revestidos, que tiene un peso base de aproximadamente 0.84 psf (50.7 g/m2) se colocó contra un lecho de arcilla y se probó contra proyectil magnum .357 bajo condiciones de prueba de NIJ nivel II. La resistencia a la penetración balística se midió como que es de 1560 pies/s (475 m/s). Los valores de deformación de cara posterior fueron 32 mm y 35 mm a velocidades de impacto de 1427 pies/s (435 m/s) y 1453 pies/s (443 m/s), respectivamente. Este ejemplo muestra buena BFD y V50 con aspersión de polímero líquido viscoso E/MA-medio adicionado de 5.1 % revestido en un lado de una solución de polímero moderadamente viscoso. El secado rápido durante la aspersión limita especialmente el flujo de la solución de polímero en el paquete de múltiples filamentos que conduce a mayor fricción y mejor BFD.

Ejemplos 3, 4, 5 y Ejemplo Comparativo C Veintidós capas de paneles de tela de poliaramida KevlarMR 840d que tiene una construcción de tejido plano como se describe anteriormente se trataron de forma variada y se probaron para BFD y V50, como se muestra más adelante. Las veintidós capas de la tela que no se trató copolímero se usó como Ejemplo C Comparativo. La BFD es un promedio tomado de cinco disparos magnum .357 a 1430 ± 30 pies/s (436 ± 9m/s) , excepto para Ejemplo Comparativo C donde es un promedio de diez disparos.

Tabla 1 * Una penetración ocurrió a 1430 pies/s (436 m/s) n.a. en la tabla anterior significa no aplicable. Los Ejemplos 3, 4 y 5 son demostraciones adicionales para fracciones de bajo peso de revestimiento, óptimas y métodos que conducen a buena BFD y relativamente buena V50 incluyen dos diferentes aditivos de polímero viscoso (E/MA-alto y PHM) . La BFD para Ejemplo Comparativo C no revestido es pero y V50 para todos estos puntos son esencialmente las mismas.

Ejemplo Comparativo D Paneles de tela de poliaramida no plegados tienen una construcción de tejido plano de 840 denier con un peso de cara nominal de 5.8 onza/yarda cuadrada (197 g/m2), los paneles de tela se revistieron con E/MA-alto que tiene una temperatura de transición vitrea de -32°C, de una solución al 13 % en tolueno con una viscosidad en solución de 76 cPoise a 20°C. Se midió el revestimiento final que es de 2.3 % en peso del peso de tela revestida después de la e3vaporación de tolueno bajo condiciones de la invención. Un paquete balístico, preparado de 21 capas de paneles revestidos, que tiene un peso base de aproximadamente 0.84 psf (50.7 g/m2) se colocó contra un lecho de arcilla y se probó usando un proyectil magnum .357 bajo condiciones de prueba de NIJ nivel II. Se midió la resistencia de penetración balística que es de 1571 pies/s (479 m/s) . Los valores de deformación de cara posterior fueron 43 mm y 40 mm a velocidad de impacto de 1461 pies/s (445 m/s) y 1459 pies/s (445 m/s), respectivamente. Se cree que la ausencia de fregado dio por resultado los aceites de acabado que permanecen en la tela e interfieren de este modo con la adhesión de solución de polímero. Se cree que el Ejemplo Comparativo C exhibió pobre BFD debido a que los aceites de acabado interfieren con y reducen la adhesión que conduce a menor fricción de paquetes y pero FBD, en tanto que el Ejemplo 1 tiene el aceite removido antes del revestimiento y tiene buena BFD. La solución de revestimiento usada y el método de revestimiento fueron los mismos para ambos de estos Ejemplos.

Ejemplo 6 En este ejemplo, una muestra de 63 pulgadas (1.6 metros) de ancho por 20 yardas (18.3 metros) de largo de una tela de tejido cuadrado que comprende hilo KevlarMR de 840d como antes y que tiene un peso base de 5.8 onza/yarda cuadrada (197 g/m2), se empalmó entre dos tramos de una tela de nilón de longitud similar. La tela de nilón se dio como un material guía para procesamiento subsiguiente. La tela se ha sometido anteriormente a un proceso de fregado patentado por el tejedor para llevar el nivel de acabado residual a una especificación de menos de 0.2 % en peso.

La tela se montó en una desenrolladora colocada en la alimentación de un revestidor continuo. Un rodillo de 62 pulgadas (1.57 m) de ancho de forro de liberación de poli (etilentereftalato) (PET) revestido con silicón de dos milésimas de pulgada (0.051 mm) de grueso se colocó en una segunda desenrolladora en la alimentación del revestidor. Tanto la tela como la película de liberación entonces se procesaron a través del revestidor a 4.5 yardas/min (4.1 m/min) . En particular, la película de liberación pasó primero en una estación de revestimiento de rollo inverso a la cual se revistió una solución al 15 % en peso de etileno/metil-acrilato (E/MA-alto) en metil-etil-cetona (MEK) en la superficie tratada con silicón de la película de liberación a un ancho de 60 pulgadas (1.52 m) . La película de liberación revestida con solución de E/MA-alto/MEK entonces se laminó a la tela en una segunda estación tal que el lado revestido de la película de liberación llegó a estar en contacto con una superficie de la tela. Se colocaron un conjunto de dos rodillos inactivos se colocaron tal que el producto laminado de película de liberación/tela revestido hizo una envoltura en "S" en donde la presión de contacto entre la película de liberación y la tela se incrementó de modo que el revestimiento de E/MEK-alto/MEK se transfirió de manera sustancial a la tela e impregnó parcialmente la tela. Antes del procesamiento de la tela de KevlarMR, se hicieron ajustes en la estación de revestimiento de rodillos invertidos tal que el sistema distribuyó un peso de revestimiento (base seca) de 0.28 onzas/tarda cuadrada (9.5 m/g2) a la película de liberación tal que la tela de KevlarMR subsiguientemente revestida y seca comprendió 4.6 % en peso de E/MA-alto. El producto laminado de película de liberación/tela entonces se hizo pasar de manera continua a través de un secador convectivo de aire caliente para remover el solvente de MEK. El producto laminado se orientó tal que la tela se expuso al flujo de aire caliente incidente para mejorar la velocidad de secado. Los ajustes del secador fueron tales que el producto laminado emergió del secador esencialmente libre de MEK y habiendo logrado una temperatura de 73°C. El producto laminado entonces se hizo pasar de manera continua a través de un conjunto de rodillos de apriete para transferir cualquier E/MA-alto residual que permaneció en la película de liberación a la tela. El producto laminado de película/tela entonces se recolectó en un núcleo de cartón en una enrolladora normal de tela. La película de liberación y la tela de nilón en cualquier extremo de la tela KevlarMR entonces se removió y se descartó. La tela KevlarMR entonces se cortó en pliegues nominales de 15 pulgadas por 15 pulgadas (38 cm por 38 cm) que entonces se usaron para construir cuatro panales balísticos de 20 pliegues para prueba. Los paneles se probaron en un intervalo balístico siguiendo la norma NIJ 0101.04 Tipo II usando vals Magnum JSP 357. Los cuatro paneles tuvieron una V50 promedio de 1546 pies/s (471 m/s) y una deformación BFD promedio de 37 mm. Se hace constar que con relación a esta fecha, el mejor método conocido por la solicitante para llevar a la práctica la presente invención, es el que resulta claro a partir de la presente descripción de la invención.

Claims (10)

1. REIVINDICACIONES
2. Habiéndose descrito la invención como antecede, se reclama como propiedad lo contenido en las siguientes reivindicaciones: 1. Proceso para fabricar una tela, caracterizado porque comprende: (a) proporcionar una tela tejida que comprende un hilo con una tenacidad de al menos 10 gpd, (b) aplicar a la tela un polímero viscoso en una solución al 5 a 40 % en peso con un solvente, en donde el polímero tiene una Tg en el intervalo de menos 40 a 0°C y una viscosidad de fusión de esfuerzo cortante cero de 2xl06 a 1013 poise cuando se mide a 20°C, y (c) evaporar el solvente tal que el polímero penetre sólo parcialmente la tela tal que resida entre los paquetes de fibras. 2. Proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque el polímero presente después del paso (c) es menos de 9 % en peso de la tela.
3. 3. Proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque incluye antes del paso (b) , pasos de fregado de enjuague de la tela con agua entre 20-100°C y secado de la tela tal que la tela se mantenga a una temperatura de menos de 100°C.
4. 4. Proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque el polímero se selecciona del grupo que consiste de etileno/metil-metacrilato de peso molecular medio, etileno/metil-metacrilato de alto peso molecular, y poli (hexil) metacrilato de alto peso molecular.
5. 5. Proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque el polímero es de una solución y la viscosidad de la solución es mayor de 0.01 Poise a 20°C y con un solvente que tiene un punto de ebullición de menos de 150°C.
6. 6. Proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque el polímero se aplica de una solución y el solvente se evapora por debajo de 100°C.
7. 7. Proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque la tela comprende hilo de poliaramida.
8. 8. Proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque el polímero viscoso se aplica por revestimiento de cuchilla o cuchillo directamente en la tela .
9. 9. Proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque el polímero viscoso se aplica por uno del grupo que consiste de revestimiento por rodillo directamente sobre la tela, revestimiento de una película, entonces transferir el revestimiento de la tela de la película revestida y rociado.
10. 10. Proceso de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque el hilo comprende fibras seleccionadas del grupo que consiste de poliamina aromática, poliolefina, polibenzoxazol, polibenzotiazol, poli{ 2, 6-diimidazo [4, 5-b, 4' , 5' -e] piridinilen-1, 4(2, 5-dihidroxi) fenilen} , poliareneazoles, polipiridazoles, polipiridobisimidazol y mezclas de los mismos.