JP5021638B2 - 布帛を粘性液体ポリマーで処理する方法 - Google Patents

Description

本発明は、防護衣類に用いられる布帛を、粘性ポリマー溶液で処理することに係る。

織布から作製された現在の軟質防護服は、４４ｍｍ未満の背面変形（ＮＩＪ規格０１０１．０４改訂Ａに必要とされるＢＦＤ）を達成することを一部目的として、高い面積重量密度を必要としている。ＢＦＤは、鈍的外傷の指標であり、ＢＦＤが低いほど、鈍的外傷からの防護が良好である。多くの軟質防護服構造は、弾道発射物を適切に止めることができるものの、鈍的外傷に関連した衝撃によって、重傷や死を招く可能性が尚ある。織布およびそれから作製された関連の軟質防護服は、典型的に大きなＢＦＤ値を示すため、ＮＩＪ規格０１０１．０４ Ｒｅｖ．Ａに準拠するためには大きな坪量を必要とすることが多い。例えば、現在の１００％織布ケブラー（Ｋｅｖｌａｒ）（登録商標）チョッキは、ＮＩＪ規格下でレベルＩＩの防護とするためには１平方フィート当たり１ポンド（ｐｓｆ）を超える重量となる。例えば、従来の布帛は、フィルム形態で布帛にラミネートされたポリエチレン等固形接着剤で含浸されることが多い。

ブリスコー（Ｂｒｉｓｃｏｅ）Ｂ．Ｊ、モタメジ（Ｍｏｔａｍｅｄｉ）Ｆの非特許文献１、およびブリスコー（Ｂｒｉｓｃｏｅ）Ｂ．Ｊ、モタメジ（Ｍｏｔａｍｅｄｉ）Ｆの非特許文献２は、両方とも、布帛に含浸した中粘度ポリマー流体について記載している。添加剤は−１１５℃という低いＴｇを有していた。それらは、予測通りの潤滑効果であった。

国際出願の特許文献１は、防弾布帛に溶剤含浸した粘弾性ポリマー流体および関連の繊維含有防弾シートを開示している。ガラス転移温度（Ｔｇ）の好ましい範囲は、−１２８℃〜−４０℃である。０．２５Ｐａ ｓ〜２．５×１０^４Ｐａ ｓの低粘度も検討された。

特許文献２および特許文献３には、パウチまたはポリアラミドパネルの裏に、ずり粘稠化粒子サスペンションを備えたポリアラミド布帛が記載されている。

非特許文献３では、防弾繊維と組み合わせた粒子のずり粘稠化サスペンションが検討されている。

特許文献４および特許文献５では、繊維層について接着剤マトリックス材料として低Ｔｇ、高分子量エラストマーを用いた。これらは、単配向性防弾層に可撓性を与えた。

溶融物からのかかる固形接着剤を、低レベル、約３％未満で適用してもＢＦＤを改善するには有効ではない。というのは、高粘度のために樹脂が十分に流れず、布帛の含浸が不完全で、僅かしか含浸されないからである。溶融物から中レベルの固形接着剤を適用すると、布帛の剛性を増大し、ＢＦＤを改善するのに有効であるが、Ｖ_５０が大幅に下がって、快適性が犠牲となる。「溶融物から」という言い回しは、接着剤を、ラミネートにより布帛表面に溶融した元々固体のフィルムとすることができる、またはスリットダイから布帛表面への熱ポリマーの薄い溶剤フリーの層の押し出し物とすることができることを意味している。いずれの場合も、ポリマーは、布帛表面の外側に粘着して、効率的に浸透できない。

溶液から低レベルの固形接着剤またはエラストマーを適用するのは有効ではない。というのは、布帛の束間の疎な接着剤結合は脆性で、通常の着用中の機械的変形後、元に戻らないからである。

国際公開第２００４／０７４７６１ Ａ１号パンフレット 国際公開第００／４６３０３号パンフレット 米国特許第３，６４９，４２６号明細書 米国特許第５，３５４，６０５号明細書 米国特許第４，６２３，５７４号明細書 「ヤーンおよび布帛メカニックにおける界面摩擦と潤滑の役割（Ｒｏｌｅ ｏｆ ｉｎｔｅｒｆａｃｉａｌ ｆｒｉｃｔｉｏｎ ａｎｄ ｌｕｂｒｉｃａｔｉｏｎ ｉｎ ｙａｒｎ ａｎｄ ｆａｂｒｉｃ ｍｅｃｈａｎｉｃｓ）」、テキスタイルリサーチジャーナル（ＴｅｘｔｉｌｅＲｅｓｅａｒｃｈ Ｊｏｕｒｎａｌ）１９９０年６（１２）、６９７ 「アラミド布帛の防弾衝撃特性：界面摩擦の影響（Ｔｈｅ ｂａｌｌｉｓｔｉｃ ｉｍｐａｃｔ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ａｒａｍｉｄ ｆａｂｒｉｃｓ）」、ウエアー（Ｗｅａｒ）１９９２年１５８（１−２）、２２９ リーＹ．Ｓ．ら（Ｌｅｅ，Ｙ．Ｓ． ｅｔ ａｌ．）（ずり粘稠化流体を利用するＮ．Ｊ．最新防護服、２３回米陸軍科学会議、２００２年（Ｎ．Ｊ． Ａｄｖａｎｃｅｄ Ｂｏｄｙ Ａｒｍｏｒ Ｕｔｉｌｉｚｉｎｇ Ｓｈｅａｒ Ｔｈｉｃｋｅｎｉｎｇ Ｆｌｕｉｄｓ，２３ｒｄ Ａｒｍｙ Ｓｃｉｅｎｃｅ Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ，２００２）

本発明は、
少なくとも１０ｇｐｄの靭性を備えたヤーンを含んでなる織布を準備し、
布帛に、溶剤により５〜４０ｗｔ％溶液にある粘性ポリマーを適用し、ここでポリマーのＴｇが約マイナス４０℃〜約０℃の範囲であり、
溶剤を蒸発させて、ポリマーのみが部分的に布帛に浸透して、ポリマーが固化する前に繊維ヤーンと共に配置されるようにすること
を含む、布帛の製造方法に係る。

本発明は、従来の１００％織布システムで現在得られている鈍的外傷の範囲を大幅に減少する大幅に低い坪量を有する防弾衣類の製造を提供する。適切なＶ_５０および可撓性も保持される。布帛は、１デニール当たり少なくとも１０グラム（ｇｐｄ）の靭性を有するヤーンから織ることができる。

布帛に適用する粘性ポリマーは、ポリマーと溶剤の総重量に基づいて５〜４０ｗｔ％の溶液で提供される。ポリマーのＴｇは、−４０〜約０℃の範囲であり、ゼロ剪断溶融粘度は、２０℃で測定したとき、約２×１０^６〜約１０^１３ポアズである。粘性ポリマーコーティングは、最終的に、繊維の束間に部分的に存在し、比較的低重量パーセンテージのポリマーコーティング材料で、より効率的に束滑り摩擦を増大することができる。束は、布帛を形成するマルチフィラメントまたは繊維（すなわち、ヤーン）である。理論に縛られるものではないが、ポリマーの中には束に浸透できるものがあるが、有効量が束の外側で維持できて所望の効果が達成できるものと考えられる。これは、比較的高粘度と、溶剤の比較的早い蒸発速度との組み合わせにより達成される。この組み合わせを制御すると、ある範囲の浸透を行うことができる。このように、ポリマーは、主に、布帛の片側に位置しているが、部分的に、束の下に配置させたり、布帛を通って、コートされていない側の束まで部分的に流すことができる。

適切な重量平均分子量（Ｍｗ）およびガラス転移温度（Ｔｇ）を備えた歪み応答粘性液体ポリマーが、同じくデュポン（ＤｕＰｏｎｔ）に譲渡された同時係属特許出願に、ＫＢ−４８００として記載されている。接着剤のこの適用は、高Ｖ_５０を保持するために、ある坪量で防弾繊維の量を最大にするのに重要である。さらに、これは、改善されたＢＦＤにより達成される。

本発明において、ポリマー溶液の粘度および即時の溶剤蒸発が、ポリマー溶液のマルチフィラメント束への流れを制限する。このように、ポリマーは、最終的に、束間のより厚く丈夫な層に部分的に存在する。溶剤蒸発により、適所に固定されるからである。さらに、これらの液体（ただし高粘性の）接着剤で処理した布帛は、固体エラストマーで含浸したものとは違って、自己回復性である。こうした属性を有するかかる粘性液体接着剤を用いることは、従来技術では考えられていなかった。

仕上げ油が、織布を製造するのに用いられることが多く、これらの弱い接着剤の接着力の減少のために、この束滑り摩擦を減じる傾向があるため、ＢＦＤが増大する（すなわち、悪くする）。仕上げ油を適切に除去するのと共に、中粘度の溶液からの噴霧コーティングを用いても、同じ不完全な束含浸となって、良好なＢＦＤにつながる。従来技術は、かかる低接着剤防弾システムにおいて界面を修正するのに、仕上げ除去を行っていない。

網羅的なリストではないが、ドクターブレード、転写コーティングおよびスリットダイからの溶液押し出しコーティング等その他のコーティング方法を用いることができる。これらは、従来技術で示されているよりも低いポリマー添加レベルで行われる。

意外にも、精錬、すなわち、布帛の比較的短い間の水濯ぎによる仕上げ除去によって、歪み応答ポリマーの十分な効率が得られ、低いＢＦＤ値が得られる、ということが分かった。典型的に、精錬とは、大量の仕上げ油を除去するための水濯ぎによる仕上げ除去のことを指すが、この場合は、精錬とは、比較的少量の仕上げ油の除去を指す。布帛の濯ぎは、室温の水浴で実施され、水浴には４つの浸漬サイクルが含まれ、サイクル間で絞ることにより過剰の水が除去される。布帛は、最終的に、約７０℃で約４５秒間、中程度の真空下で加熱されて、水を徐々に除去することにより、布帛を乾燥した。ポリマーコーティング適用後の乾燥のための後コーティング加熱では、同様の中程度の時間および温度サイクルを用いる。ケブラー（Ｋｅｖｌａｒ）（登録商標）等のポリアラミドの場合には、高Ｖ_５０を保持するには、中程度の乾燥時間および温度が必要である。中温（約１００℃）でも脱水され、Ｖ_５０の永久損失となる可能性があるためである。

通常、ここで提供される目的の接着剤のゼロ剪断粘度は、標準技術により測定される室温では高すぎる。毛管粘度測定データは、５０℃〜１００℃の温度および１ｓ−１〜１０００ｓ−１の剪断速度で得られた。これらの温度から２０℃まで、ゼロ剪断速度を外挿することにより、ゼロ剪断速度粘度を推定した。

以下の実施例に利点をさらに示すが、これらに限られるものではない。

実施例
以下の実施例において、約１００，０００ｇ／モルの高ＭＷ、および毛管粘度測定法により測定された２０℃で１×１０^７ポアズ（Ｐｏ）のゼロ剪断溶融粘度を有するエチレン／メチルアクリレート（３８／６２ｗ／ｗ％）コポリマーは、「高Ｅ／ＭＡ」と呼ぶ。デュポン（ＤｕＰｏｎｔ）よりベイマック（Ｖａｍａｃ）（登録商標）ＶＣＤ６２００として入手可能である。ガラス転移温度が−３２℃で、約４０，０００ｇ／モルの中ＭＷおよび２０℃で６×１０^６Ｐｏのゼロ剪断速度溶融粘度を有するエチレン／メチルアクリレート（３８／６２ｗ／ｗ％）は、「中Ｅ／ＭＡ」と呼ぶ。デュポン（ＤｕＰｏｎｔ）製の実験等級のものである。４００，０００ｇ／モルのＭｗの高Ｍｗポリ（ヘキシルメタクリレート）は、「ＰＨＭ」と呼ばれ、サイエンティフィックポリマープロダクツカンパニー（Ｓｃｉｅｎｔｉｆｉｃ Ｐｏｌｙｍｅｒ Ｐｒｏｄｕｃｔｓ Ｃｏｍｐａｎｙ）（ニューヨーク州、オンタリオ（Ｏｎｔａｒｉｏ，ＮＹ））より入手可能である。

全ての実施例（実施例３〜５以外）について、２回の発射についてのそれぞれのＢＦＤ値を平均せずに示した。

実施例１
１インチ当たり２６×２６の端部数（１センチメートル当たり１０．２×１０．２の端部数）で織られ、公称面重量が５．８ｏｚ／平方ヤード（１９７ｇ／ｍ^２）のデュポン（ＤｕＰｏｎｔ）よりケブラー（ＫＥＶＬＡＲ）（登録商標）という商品名で入手可能な８４０デニールの平織構造を有するポリアラミド布帛パネルを、精錬し乾燥した。精錬した布帛パネルを、ガラス転移温度が−３２℃の高Ｅ／ＭＡと共に、ゴムドクターブレードを用いて、２０℃での溶液粘度が１４４センチポアズの、トルエン中１５％溶液から、コートした。最終コーティングは、本発明の条件下で、トルエンを蒸発させた後のコートされた布帛重量の３．４ｗｔ％であった。２１層のコートしたパネルから作製された、１平方フィート当たり約０．８７ポンド（ｐｓｆ）（５２．５ｇ／ｍ^２）の坪量を有する防弾パックを、クレイ床に対して配置し、ＮＩＪレベルＩＩ試験条件下で．３５７マグナム発射により試験した。Ｖ_５０を測定したところ、１５８３ｆｔ／ｓであった。背面変形値は、１４４０ｆｔ／ｓ（４３９ｍ／ｓ）および１４４０ｆｔ／ｓ（４３９ｍ／ｓ）で、それぞれ３２ｍｍおよび３３ｍｍであった。

比較実施例ＡおよびＢ
比較実施例Ａは、２１層のコートしていないポリアラミド布帛から作製された、８４０デニールヤーンの平織構造を有し、公称面重量を有し、約０．８７ｐｓｆ（５２．５ｇ／ｍ^２）の坪量を有する防弾パックであり、クレイ床に対して配置し、ＮＩＪレベルＩＩ試験条件下で．３５７マグナム発射により試験した。Ｖ_５０を測定したところ、１秒当たり１５７７フィート（ｆｔ／ｓ）（４８１ｍ／ｓ）であった。背面変形値は、１４６０ｆｔ／ｓ（４４５ｍ／ｓ）および１４４３ｆｔ／ｓ（４４０ｍ／ｓ）で、それぞれ４０ｍｍおよび３８ｍｍであった。

比較実施例Ｂでは、２１層のコートしていないポリアラミド布帛から作製された、８４０デニールヤーンの平織構造を有し、約５．８ｏｚ／平方ヤード（１９７ｇ／ｍ^２）の公称面重量を有する約０．８４ｐｓｆ（５０．７ｇ／ｍ^２）の坪量を有する他の防弾パックであった。パックを、クレイ床に対して配置し、ＮＩＪレベルＩＩ試験条件下で．３５７マグナム発射により試験した。弾性貫通抵抗性を測定したところ、１６２７ｆｔ／ｓ（４９６ｍ／ｓ）であった。背面変形値は、１４５０ｆｔ／ｓ（４４２ｍ／ｓ）および１４５２ｆｔ／ｓ（４４３ｍ／ｓ）の衝撃速度で、それぞれ４４ｍｍおよび４１ｍｍであった。

実施例１は、粘性ポリマー溶液から片側にコートされた高Ｅ／ＭＡ粘性液体ポリマーを３．４％添加することにより、良好なＢＦＤおよびＶ_５０を示しているが、比較実施例ＡおよびＢのコートされていない布帛層はこれより高いＢＦＤ値を示している。比較実施例ＡのＢＦＤは、坪量が高いため、比較実施例Ｂより僅かに良好であった。

実施例２
実施例１同様、８４０デニールの平織構造を有し、５．８ｏｚ／平方ヤード（１９７ｇ／ｍ^２）の公称面重量を有するポリアラミド布帛パネルを、精錬し乾燥した。精錬した布帛パネルを、トルエン中１５％溶液から、ガラス転移温度が−３２℃の中Ｅ／ＭＡにより、噴霧技術を用いてコートした。最終コーティングは、本発明の条件下で、トルエン蒸発後、コートされた布帛重量の５．１％であった。２０層のコートしたパネルから作製された、約０．８４ｐｓｆ（５０．７ｇ／ｍ^２）の坪量を有する防弾試験パックを、クレイ床に対して配置し、ＮＩＪレベルＩＩ試験条件下で．３５７マグナム発射により試験した。弾性貫通抵抗性を測定したところ、１５６０ｆｔ／ｓ（４７５ｍ／ｓ）であった。背面変形値は、１４２７ｆｔ／ｓ（４３５ｍ／ｓ）および１４５３ｆｔ／ｓ（４４３ｍ／ｓ）の衝撃速度で、それぞれ３２ｍｍおよび３５ｍｍであった。本実施例によれば、中粘度のポリマー溶液から片側にコートした中Ｅ／ＭＡ粘性液体ポリマー噴霧を５．１％添加することにより、良好なＢＦＤおよびＶ_５０が示されている。噴霧中の即時の乾燥によって、ポリマー溶液のマルチフィラメント束へのフローが特に制限されて、摩擦が大きくなり、ＢＦＤが良好になっている。

実施例３、４、５および比較実施例Ｃ
上述した平織構造を有する２２層の８４０ｄケブラー（Ｋｅｖｌａｒ）（登録商標）ポリアラミド布帛パネルを、以下に示すように、様々に処理し、ＢＦＤおよびＶ_５０について試験した。ポリマーで処理しなかった２１層の布帛を比較実施例Ｃに用いた。比較実施例Ｃについては、１０回の発射の平均である以外は、１４３０±３０ｆｔ／ｓ（４３６±９ｍ／ｓ）での５回の．３５７マグナム発射からとった平均である。

実施例３、４および５は、最良の低コーティング重量分率、ならびに良好なＢＦＤおよび比較的良好なＶ_５０につながる方法についてさらに実証するものであり、２種類の異なる粘性ポリマー添加剤（高Ｅ／ＭＡおよびＰＨＭ）を含んでいる。コートされていない比較実施例ＣのＢＦＤは悪く、これら全項目についてＶ_５０は実質的に同じである。

比較実施例Ｄ
精錬していないポリアラミド布帛パネルは、８４０デニールの平織り構造を有していた。公称面重量が５．８ｏｚ／ｓｑ ｙｄ（１９７ｇ／ｍ^２）布帛パネルは、ガラス転移温度が−３２℃の高Ｅ／ＭＡで、２０℃での溶液粘度が７６ｃＰｏｉｓｅのトルエン中１３％溶液からコートされていた。最終コーティングを測定したところ、本発明の条件下で、トルエンを蒸発させた後のコートされた布帛重量の２．３ｗｔ％であった。２１層のコートしたパネルから作製された、約０．８４ｐｓｆ（５０．７ｇ／ｍ^２）の坪量を有する防弾パックを、クレイ床に対して配置し、ＮＩＪレベルＩＩ試験条件下で．３５７マグナム発射用いて試験した。弾性貫通抵抗性を測定したところ、１５７１ｆｔ／ｓ（４７９ｍ／ｓ）であった。背面変形値は、１４６１ｆｔ／ｓ（４４５ｍ／ｓ）および１４５９ｆｔ／ｓ（４４５ｍ／ｓ）で、それぞれ４３ｍｍおよび４０ｍｍであった。精錬しなかったことで、仕上げ油が布帛に残り、ポリマー溶液の接着が妨げられたものと考えられる。

仕上げ油が接着を妨げ、減じて、束摩擦を下げ、ＢＦＤを悪くするため、比較実施例ＣのＢＦＤは乏しく、一方、実施例１は、コーティングの前に油が除去されているため、ＢＦＤが良好であったと考えられる。用いたコーティング溶液およびコーティング方法は、これらの例の両方について同じであった。

実施例６
本実施例においては、上述した８４０ｄケブラー（Ｋｅｖｌａｒ）（登録商標）ヤーンを含み、坪量が５．８ｏｚ／ｙｄ^２（１９７ｇ／ｍ^２）の四角形織布の幅６３インチ（１．６ｍ）×長さ２０ヤード（１８．３ｍ）の試料を、同じ長さの２枚のナイロン布帛間でつなぎ合わせた。ナイロン布帛は、後の処理でのリーダー材料として作用した。機織により、０．２ｗｔ．％未満の仕様までの残渣仕上げレベルとすることにより、適切な精錬プロセスを布帛には予め施しておいた。

布帛を、連続コーターの送り込みに配置された巻き戻し部に装着した。厚さ２ミル（０．０５１ｍｍ）のシリコーンがコートされたポリ（エチレンテレフタレート）（ＰＥＴ）剥離ライナの幅６２インチ（１．５７ｍ）のロールを、コーターの送り込みの第２の巻き戻し部に配置した。布帛と剥離フィルムの両方を、４．５ヤード／分（４．１ｍ／分）でコーターを通して処理した。特に、剥離フィルムをまず、リバースロールコーティングステーションへ通し、そこで、メチルエチルケトン（ＭＥＫ）中エチレン／メチルアクリレート（高Ｅ／ＭＡ）の１５ｗｔ％の溶液を、剥離フィルムのシリコーン処理表面に幅６０インチ（１．５２ｍ）までコートした。高Ｅ／ＭＡ／ＭＥＫ溶液コート剥離フィルムを、布帛に、第２のステーションでラミネートして、剥離フィルムのコート側が布帛の一表面と接触するようにした。２本のアイドラローラを１組配置して、コート剥離フィルム／布帛ラミネートが「Ｓ」ラップを作製するようにした。剥離フィルムと布帛との間の接触圧が増大して、高Ｅ／ＭＡ／ＭＥＫコーティングが、布帛に実質的に転写されて、布帛に部分的に含浸された。ケブラー（Ｋｅｖｌａｒ）（登録商標）布帛を処理する前に、リバースロールコーティングステーションで調整を行って、システムが、０．２８ｏｚ／ｙｄ２（９．５ｇ／ｍ^２）のコーティング重量（乾燥基準）を与えて、後にコートされ乾燥されたケブラー（Ｋｅｖｌａｒ）（登録商標）布帛が、４．６ｗｔ％の高Ｅ／ＭＡを含むようにした。

その後、剥離フィルム／布帛ラミネートを、対流ホットエア乾燥機に連続的に通過して、ＭＥＫ溶剤を除去した。ラミネートを配向して、布帛が、衝突するホットエアフローに露出されて、乾燥速度が早くなるようにした。乾燥機の設定は、ＭＥＫを実質的に含まず、７３℃の温度となった乾燥機からラミネートが出るようなものとした。ラミネートを、圧搾ロール１組に連続的に通過させて、剥離フィルムに残った残渣高−Ｅ／ＭＡを布帛に転写した。フィルム／布帛ラミネートを、標準布帛巻き取り機のボール紙芯に集めた。ケブラー（Ｋｅｖｌａｒ）（登録商標）布帛のいずれかの端部にある剥離フィルムおよびナイロン布帛を除去し廃棄した。

ケブラー（Ｋｅｖｌａｒ）（登録商標）布帛を、公称１５インチ×１５インチ（３８ｃｍ×３８ｃｍ）の層へ切断して、これを用いて、試験用の２０層の弾性パネルを構築した。３５７マグナムＪＳＰ弾丸を用いて、ＮＩＪ規格０１０１．０４タイプＩＩに従った防弾範囲でパネルを試験した。４枚のパネルの平均Ｖ₅₀は１５４６ｆｔ／秒（４７１ｍ／ｓ）であり、平均ＢＦＤ変形は３７ｍｍであった。
次に、本発明の好ましい態様を示す。
1.（ａ）少なくとも１０ｇｐｄの靭性を備えたヤーンを含んでなる織布帛を準備し、
（ｂ）布帛に、溶剤により５〜４０ｗｔ％溶液にある粘性ポリマーを適用し、ここでポリマーのＴｇがマイナス４０℃〜０℃の範囲でありかつ２０℃で測定したときのゼロ剪断溶融粘度が２×１０ ⁶ 〜１０ ¹³ ポアズであり、
（ｃ）溶剤を蒸発させてポリマーのみが部分的に布帛に浸透して繊維束間に存在するようにする
ことを含んでなる布帛の製造方法。
2.工程（ｃ）のあとに存在するポリマーが、布帛の重量を基準として９ｗｔ％未満である上記１に記載の方法。
3.工程（ｂ）の前に、布帛が１００℃未満の温度に維持されるように、布帛を２０〜１００℃の水で濯いで乾燥させる精錬工程を含む上記１に記載の方法。
4.ポリマーが、中分子量エチレン／メチルアクリレート、高分子量エチレン／メチルアクリレートおよび高分子量ポリ（ヘキシルメタクリレート）よりなる群から選択される上記１に記載の方法。
5.ポリマーが溶液からのものであり、溶液粘度が２０℃で０．０１ポアズを超え、溶剤の融点が１５０℃未満である上記１に記載の方法。
6.ポリマーが溶液から適用され、溶剤が１００℃未満で蒸発する上記１に記載の方法。
7.布帛がポリアラミドヤーンを含んでなる上記１に記載の方法。
8.粘性ポリマーが、ナイフまたはドクターブレードコーティングにより布帛に直接適用される上記１に記載の方法。
9.粘性ポリマーが、布帛に直接ロールコーティングすること、フィルムをコーティングして、次にそのコーティングされたフィルムから布帛へ転写コーティングすることおよび噴霧することよりなる群の１つによって適用される上記１に記載の方法。
10.ヤーンが芳香族ポリアミド、ポリオレフィン、ポリベンゾオキサゾール、ポリベンゾチアゾール、ポリ｛２，６−ジイミダゾ［４，５−ｂ４’，５’−ｅ］ピリジニレン−1，４（２，５−ジヒドロキシ）フェニレン｝、ポリアレーンアゾール、ポリピリダゾール、ポリピリドビスイミダゾールおよびこれらの混合物よりなる群から選択される繊維を含んでなる上記１に記載の方法。

Claims (1)

1. （ａ）少なくとも１０ｇｐｄの靭性を備えたヤーンを含んでなる織布帛を準備し、
   （ｂ）布帛に、溶剤により５〜４０ｗｔ％溶液にある粘性ポリマーを適用し、ここでポリマーのＴｇがマイナス４０℃〜０℃の範囲でありかつ２０℃で測定したときのゼロ剪断溶融粘度が２×１０⁶〜１０¹³ポアズであり、
   （ｃ）溶剤を蒸発させてポリマーのみが部分的に布帛に浸透して繊維束間に存在するようにする
   ことを含んでなる布帛の製造方法であって、
   布帛がポリアラミドヤーンを含み、
   ポリマーが、中分子量エチレン／メチルアクリレート、高分子量エチレン／メチルアクリレートおよび高分子量ポリ（ヘキシルメタクリレート）よりなる群から選択される、
   前記製造方法。