KR101392019B1 - 점착성 액체 중합체를 이용하여 직물을 처리하는 방법 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 직물을 유리 전이 온도 (Tg)가 약 -40℃ 내지 약 0℃ 범위이고, 영점 전단 용융 점도가 20℃에서 측정했을 때 약 2×106 내지 약 1013 포이즈인 점착성 중합체 5 내지 40 중량% 및 용매를 포함하는 용액으로 처리한 뒤, 용매를 증발시켜 중합체가 부분적으로만 직물을 침투하고 중합체가 고화되기 전에 섬유 번들 내 및 사이에 침투하도록 함으로써 제직물을 처리하는 방법을 개시한다.
방탄복, 둔상, 보호복, 점착성 중합체, 직물 처리, 케블라

Description

점착성 액체 중합체를 이용하여 직물을 처리하는 방법{METHOD FOR TREATING FABRIC WITH VISCOUS LIQUID POLYMERS}
본 발명은 점착성 중합체 용액을 이용하여 보호용 의류에 사용되는 직물을 처리하는 방법에 관한 것이다.
제직물로 제조된 현재의 연성 방탄복(soft body armor)은, 부분적으로는 44 mm 미만의 배면 변형 (Back Face Deformation (BFD); NIJ 기준 0101.04 Revision A에 의해 요구됨)을 달성하기 위해, 높은 면적 중량 밀도를 요구한다. BFD는 둔상(blunt trauma)의 지표로써, BFD가 낮을수록 둔상에 대한 보호가 우수하다. 많은 연성 방탄복 구조물이 탄도를 충분히 막을 수 있지만, 둔상과 연관된 충격은 여전히 상당한 손상 또는 사망을 야기할 수 있다. 제직물 및 이로부터 제조된 관련된 연성 방탄복은 전형적으로 높은 BFD 값을 나타내기 때문에, NIJ 기준 0101.04 rev. A에 부합하기 위해서는 더 높은 기초 중량이 종종 요구된다. 예를 들어, 현재 100% 제직된 케블라(Kevlar)? 조끼의 중량은 NIJ 기준 하에서 레벨 II 보호를 위해 제곱 피트 당 1 파운드 (psf) 넘게 나간다. 예를 들어, 종래의 직물들은 종종 직물 내에 필름 형태로 적층된 폴리에틸렌과 같은 고체 접착제로 함침시켰다.
문헌 [Briscoe, B. J., Motamedi, F., "Role of interfacial friction and lubrication in yarn and fabric mechanics", TextileResearch Journal 1990 6(12), 697] 및 문헌 [Briscoe, B. J., Motamedi, F. "The ballistic impact characteristics of aramid fabrics: the influence of interface friction", Wear 1992 158(1-2), 229]은 둘다 직물 내로 함침되는 중간 점도 중합체 유체를 기술하였다. 첨가제는 -115℃의 낮은 유리 전이 온도를 가진다. 이들은 예상한 바와 같은 윤활 효과를 발견하였다.
국제 공개 공보 WO 2004/074761 A1은 방탄 직물, 및 방탄 시트를 포함하는 다른 관련 섬유 내로 용매 함침된 점탄성 중합체 유체를 개시한다. 유리 전이 온도 (Tg)의 바람직한 범위는 -128 내지 -40℃이다. 0.25 Pa·s 내지 2.5 × 104 Pa·s의 낮은 점성이 고려된다.
WO 00/46303 및 US 3,649,426은 폴리아라미드 패널 주머니 안에 또는 폴리아라미드 패널 뒤에 전단-증점 입자 현탁액을 포함하는 폴리아라미드 직물을 기술한다.
문헌 [Lee, Y. S. et al. NJ. Advanced Body Armor Utilizing Shear Thickening Fluids, 23rd Army Science Conference, 2002]은 방탄 섬유와 관련하여 전단-증점 입자 현탁액을 고려하였다.
US 5,354,605 및 US 4,623,574는 섬유층을 위한 접착 매트릭스 물질로서 낮 은 유리 전이 온도 (Tg), 고분자량의 엘라스토머를 사용하였다. 이는 단방향 방탄층에 가요성을 제공하였다.
낮은 농도, 즉 약 3% 미만의 이러한 고체 접착제를 용융물로부터 도포하는 것은 BFD를 개선하는데 효과적이지 않은데, 이는 높은 점도 때문에 수지가 실질적으로 유동할 수 없고, 따라서 직물이 불완전하고 성기게 함침되기 때문이다. 중간 농도의 고체 접착제를 용융물로부터 도포하는 것은 직물 강성도를 증가시켜 BFD를 개선하는데 효과적이지만, V50이 실질적으로 감소하고 착용감이 희생된다. "용융물로부터"라는 어구는 접착제가 적층에 의해 직물 표면 내로 용융된, 원래는 고체 필름일 수 있거나, 직물 표면 상에 슬릿 다이로부터 고온 중합체의 용매-불포함 박층을 압출시킨 것일 수 있다는 것을 의미한다. 두 경우 모두, 중합체는 직물 표면의 외부면에 붙을 수 있고, 효과적일 만큼 충분히 침투할 수 없다.
용액으로부터 낮은 농도의 고체 접착제 또는 엘라스토머를 도포하는 것은, 직물 내 번들 사이의 얇은 접착 접합점이 끊어지기 쉽고(brittle) 통상적인 착용시의 기계적 변형 후 복구될 수 없기 때문에 효과적이지 않다.
발명의 요약
본 발명은 비강도 10 gpd 이상의 얀으로 제조된 제직물을 제공하는 단계, 유리 전이 온도 (Tg)가 -40℃ 내지 0℃ 범위인 점착성 중합체 5 내지 40 중량% 및 용매를 포함하는 용액을 직물에 도포하는 단계, 및 용매를 증발시켜 중합체가 부분적으로만 직물을 침투하고 중합체가 고화되기 전에 섬유 얀에 위치되도록 하는 단계를 포함하는 직물의 제조 방법에 관한 것이다.
본 발명은 종래의 100% 제직물 시스템으로 현재 얻어지는 둔상 정도를 현저하게 감소시키는, 실질적으로 낮은 기초 중량을 가지는 직물로부터 방탄복을 제조하는 방법을 제공한다. 충분한 V50 및 가요성도 달성된다. 직물은 데니어 당 10 그램 (gpd) 이상의 비강도를 가지는 얀으로부터 제직될 수 있다.
직물에 적용되기 위한 점착성 중합체는 중합체 및 용매의 총 중량을 기준으로 5 내지 40 중량%의 용액으로 제공된다. 중합체는 -40 내지 약 0℃ 범위의 유리 전이 온도 (Tg) 및 20℃에서 측정했을 때 약 2×106 내지 약 1013 포이즈의 영점 전단 용융 점도를 가진다. 점착성 중합체 코팅은 종국적으로, 비교적 낮은 중량 퍼센트의 중합체 코팅 물질로 번들-미끄럼 마찰을 보다 효과적으로 증가시킬 수 있는 곳인 섬유 번들 사이에 부분적으로 잔류한다. 번들은 직물을 구성하는 복수의 필라멘트 또는 섬유 (즉, 얀)이다. 어떠한 이론에 따르지 않고, 중합체 중 일부가 번들에 침투할 수 있지만, 원하는 효과를 달성하기 위해 번들 외부에 효과량이 유지될 수 있다고 여겨진다. 이는 용매의 비교적 높은 점도 및 비교적 빠른 증발 속도의 조합을 통해 달성된다. 이러한 조합은 일정 범위의 침투를 얻도록 조절될 수 있다. 이로써, 중합체는 주로 직물의 한면에 위치하지만, 번들 아래에도 부분적으로 위치할 수 있거나 부분적으로 직물을 통과해 코팅되지 않은 면의 번들로 유동할 수도 있다.
적절한 중량 평균 분자량 (Mw) 및 유리 전이 온도 (Tg)를 가지는 변형-반응성 점착성 액체 중합체가, 마찬가지로 듀폰에 양도되어 함께 출원 계속중인 특허 출원 (내부적으로 KB-4800로 명명)에 기술되어 있다. 이 출원의 접착제는 높은 V50을 달성하기 위해, 주어진 기초 중량에서 방탄 섬유의 양을 최대화하는데 중요하다. 게다가, 이는 개선된 BFD와 함께 달성된다.
본 발명에서, 중합체 용액의 점도 및 용매의 빠른 증발은 중합체 용액이 멀티필라멘트 번들 내로 유동하는 것을 제한한다. 따라서, 중합체는 용매 증발에 의해 한 위치에 고정되기 때문에, 종국적으로 번들 사이의 두껍고 거친 층에 부분적으로 잔류하게 된다. 또한, 이 액체(이지만 점성이 높은) 접착제로 처리된 직물은 고체 엘라스토머로 함침된 것과는 달리 자가-회복성이다. 이러한 장점이 있는 점착성 액체 접착제를 사용하는 것은 선행 기술에서 고려된 적이 없다.
마감 오일은 종종 제직물 제조에 사용되며, 이 약한 접착제의 감소된 접착 때문에 이러한 번들 미끄럼 마찰을 줄이는 경향이 있어, BFD를 증가시킨다 (즉, 악화시킨다). 마감 오일을 적절히 제거하는 것과 함께 중간 점착성 용액의 분무 코팅을 이용하면, 동일한 불완전한 번들 함침이 제공되고 이는 양호한 BFD로 이어진다. 선행 기술에서는 이러한 저 접착성 방탄 시스템에서 경계면을 조절하기 위해 마감 제거를 다룬 적이 없다.
완전한 목록은 아니지만, 예컨대 닥터 블레이드, 전달 코팅, 및 슬릿 다이로부터의 용액 압출 코팅과 같은 다른 코팅법을 사용할 수 있다. 이들은 선행 기술에서 예증된 것보다 낮은 중합체 첨가 수준으로 실행된다.
놀랍게도, 정련 (scouring), 즉, 직물을 비교적 짧은 기간 동안 물로 세정하여 마감 오일을 제거하면, 변형-반응성 중합체의 충분한 효능이 제공되어 낮은 BFD 값을 나타낸다. 전형적으로 정련은 높은 비율의 마감 오일을 제거하기 위한, 수성 세정에 의한 마감 제거를 의미하지만, 본 발명에서 정련은 비교적 적은 양의 마감 오일의 제거를 의미한다. 직물의 세정은 실온 수조에서 실시하고, 수조 중 침지 주기 4회와 주기 사이에 쥐어짬으로써 과량의 물을 제거하는 것을 포함한다. 그후 최종적으로 직물을 건조시키기 위해 직물을 약 70℃에서 약 45초간 약한(mild) 진공 하에서 가열하여 물을 온건하게 제거한다. 중합체 코팅 도포 후 건조를 위한 코팅후 가열은 유사한 약한(mild) 시간 및 온도 주기를 이용한다. 케블라?와 같은 폴리아라미드의 경우, 약한 온도 (약 100℃)에 의해서도 탈수되고, V50의 일부 영구적 손실이 있을 수 있기 때문에, 높은 V50을 달성하기 위해서 온건한(moderate) 건조 시간 및 온도가 요구된다.
일반적으로, 본 명세서에 제공된 대상 접착제의 영점 전단 점도는 표준 기술로 실온에서 측정하기에는 너무 높다. 모세관 점도측정 데이터를 50℃ 내지 100℃ 온도 및 1 s-1 내지 1000 s-1의 전단 속도에서 얻는다. 그런 다음, 영점 전단 속도 점도를 이들 온도로부터 20℃ 및 영점 전단 속도로 외삽하여 추정한다.
하기 비제한적 실시예에서 장점을 더 예시한다.
하기 실시예에서, 약 100,000 g/mol의 높은 중량 평균 분자량 (Mw)을 가지고, 20℃에서 모세관 점도측정에 의해 측정한 영점 전단 속도 용융 점도가 1 x 107 포이즈 (Po)인 에틸렌/메틸 아크릴레이트 (38/62 w/w%) 공중합체를 "E/MA-high"로 지칭한다. 이는 듀폰에서 상품명 Vamac? VCD 6200으로 입수가능하다. 약 40,000 g/mol의 중간 중량 평균 분자량 (Mw)을 가지고, 20℃에서 영점 전단 속도 용융 점도가 6 x 106 Po이며, 유리 전이 온도가 -32℃인 에틸렌/메틸 아크릴레이트 (38/62 w/w%)를 "E/MA-medium"으로 지칭한다. 이는 듀폰에 의해 제조된 실험 등급이다. Mw 400,000 g/mol의 고 Mw 폴리(헥실 메타크릴레이트)를 "PHM"으로 지칭하며, 이는 뉴욕주 온타리오 소재의 사이언티픽 폴리머 프로덕츠 컴퍼니 (Scientific Polymer Products)에서 입수가능하다.
모든 실시예에서 (실시예 3 내지 5 제외), 2회 시도 각각에 대한 BFD 값을 평균화하지 않고 제시하였다.
실시예 1
듀폰에서 상품명 케블라?로 입수가능한 840 데니어 폴리(파라-페닐렌 테레프탈아미드) 얀으로 인치 당 26 × 26 경사 (센티미터 당 10.2 × 10.2 경사)로 직조된, 평직 구조를 가지고 공칭 면 중량(nominal face weight)이 5.8 온스/제곱 야드 (197 g/㎡)인 폴리아라미드 직물 패널을 정련하고 건조시켰다. 정련된 직물 패널을 유리 전이 온도 -32℃인 E/MA-high의 톨루엔 중 15% 용액 (20℃에서의 용액 점도 144 센티포이즈)으로 닥터 고무 블레이드를 이용하여 코팅하였다. 최종 코팅은 본 발명의 조건 하에서 톨루엔을 증발시킨 뒤 코팅된 직물 중량의 3.4 중량%였다. 코팅된 패널 21개 층으로 제조되고 기초 중량이 제곱 피트 당 약 0.87 파운드 (psf) (52.5 g/㎡)인 방탄 팩을 클레이 베드에 기대어 놓고, NIJ 레벨 II 시험 조건 하에서 .357 매그넘 발사체를 이용하여 시험하였다. V50은 1583 ft/s로 측정되었다. 배면 변형값은 충격 속도 1440 ft/s (439 m/s) 및 1440 ft/s (439 m/s)에서 각각 32 mm 및 33 mm였다.
비교예 A 및 B
비교예 A는 840 데니어 얀의 평직 구조를 가지며 공칭 면 중량을 가지는, 코팅되지 않은 폴리아라미드 직물의 21개 층으로 제조된, 기초 중량 약 0.87 psf (52.5 g/㎡)인 방탄 팩을 클레이 베드에 기대어 놓고, NIJ 레벨 II 시험 조건 하에서 .357 매그넘 발사체를 이용하여 시험한 것이다. V50은 1577 ft/s (481 m/s)로 측정되었다. 배면 변형값은 충격 속도 1460 ft/s (445 m/s) 및 1443 ft/s (440 m/s)에서 각각 40 mm 및 38 mm였다.
비교예 B는 840 데니어 얀의 평직 구조를 가지며 공칭 면 중량 5.8 oz/sq yd (197 g/㎡)인 코팅되지 않은 폴리아라미드 직물의 21개 층으로 제조된, 기초 중량 약 0.84 psf (50.7 g/㎡)인 다른 방탄 팩이다. 팩을 클레이 베드에 기대어 놓고, NIJ 레벨 II 시험 조건 하에서 .357 매그넘 발사체를 이용하여 시험하였다. 탄알 관통 저항성(Ballistic penetration resistance)은 1627 ft/s (496 m/s)로 측정되었다. 배면 변형값은 충격 속도 1450 ft/s (442 m/s) 및 1452 ft/s (443 m/s)에서 각각 44 mm 및 41 mm였다.
실시예 1에서는 점착성 중합체 용액으로 한면에 코팅된, 3.4% 첨가된 E/MA-high 점착성 액체 중합체를 이용하여 양호한 BFD 및 V50을 나타낸 반면, 비교예 A 및 B의 코팅되지 않은 직물층은 높은 BFD 값을 나타냈다. 비교예 A에 대한 BFD는 높은 기초 중량 때문에 비교예 B보다 약간 우수했다.
실시예 2
상기 실시예 1에서와 같이 840 데니어의 평직 구조를 가지고, 공칭 면 중량이 5.8 oz/sq yd (197 g/㎡)인 폴리아라미드 직물 패널을 정련하고 건조하였다. 정련한 직물 패널을 유리 전이 온도 -32℃인 E/MA-med의 톨루엔 중 15% 용액으로, 분무 기법을 이용하여 코팅하였다. 최종 코팅은 본 발명의 조건 하에서 톨루엔을 증발시킨 뒤, 코팅된 직물 중량의 5.1%였다. 코팅된 패널 20개층으로 제조되고 기초 중량 약 0.84 psf (50.7 g/㎡)인 시험 방탄 팩을 클레이 베드에 기대어 놓고, NIJ 레벨 II 시험 조건 하에서 .357 매그넘 발사체를 이용하여 시험하였다. 탄알 관통 저항성은 1560 ft/s (475 m/s)로 측정되었다. 배면 변형값은 충격 속도 1427 ft/s (435 m/s) 및 1453 ft/s (443 m/s)에서 각각 32 mm 및 35 mm였다. 본 실시예는 중간 점착성 중합체 용액으로 한면에 코팅된, 5.1% 첨가된 E/MA-med 점착성 액체 중합체 분무를 이용하여 양호한 BFD 및 V50을 나타냈다. 특히, 분무시 빠른 건조는 중합체 용액이 멀티필라멘트 번들 내로 유동하는 것을 제한하여, 더 높은 마찰 및 더 우수한 BFD를 나타냈다.
실시예 3, 4, 5 및 비교예 C:
상술한 바와 같이 평직 구조를 가지는 840 d 케블라? 폴리아라미드 직물 패널의 22개층을 하기에 나타낸 바와 같이 다양하게 처리하고 BFD 및 V50에 대해 시험하였다. 비교예 C에 대해서는, 중합체로 처리하지 않은 직물의 22개층을 사용하였다. BFD는 비교예 C를 제외하고는 1430 ± 30 ft/s (436 ± 9 m/s)에서 .357 매그넘 5발로부터 얻은 평균이며, 비교예 C에서는 10발의 평균이다.
Figure 112008004887087-pct00001
* 1430 ft/s (436 m/s)에서 관통이 1회 일어났다.
실시예 3, 4 및 5는 양호한 BFD 및 비교적 양호한 V50을 나타내는, 최적의 낮은 코팅 중량 분획 및 방법에 대한 추가적인 예증이며, 2종의 상이한 점착성 중합체 첨가제 (E/MA-high 및 PHM)를 포함한다. 코팅되지 않은 비교예 C에 대한 BFD는 열등하였고, 상기 항목 모두에 대한 V50은 본질적으로 동일하였다.
비교예 D
840 데니어의 평직 구조를 가지고, 공칭 면 중량 5.8 oz/sq yd (197 g/㎡)의 직물 패널인 정련하지 않은 폴리아라미드 직물 패널을, 유리 전이 온도 -32℃인 E/MA-high의 톨루엔 중 13% 용액 (20℃에서 용액 점도 76 cPo)으로 코팅하였다. 최종 코팅은 본 발명의 조건 하에서 톨루엔을 증발시킨 뒤, 코팅된 직물 중량의 2.3 중량%로 측정되었다. 코팅된 패널 21개층으로 제조되고 기초 중량이 약 0.84 psf (50.7 g/㎡)인 방탄 팩을 클레이 베드에 기대어 놓고, NIJ 레벨 II 시험 조건 하에서 .357 매그넘 발사체를 이용하여 시험하였다. 탄알 관통 저항성은 1571 ft/s (479 m/s)로 측정되었다. 배면 변형값은 충격 속도 1461 ft/s (445 m/s) 및 1459 ft/s (445 m/s)에서 각각 43 mm 및 40 mm였다. 정련 단계가 없으면 직물에 마감 오일이 남게 되고, 이것이 중합체 용액의 부착을 방해하는 것으로 보인다.
비교예 C에서는 마감 오일이 부착을 방해하고 감소시켜 낮은 번들 마찰 및 열등한 BFD를 나타낸 반면, 실시예 1에서는 코팅 전에 오일을 제거하여 양호한 BFD를 나타낸 것으로 보인다. 사용한 코팅 용액 및 코팅 방법은 이들 실시예 양자 모두에 대해 동일하다.
실시예 6
본 실시예에서, 상기와 같은 840 d 케블라? 얀을 포함하고 기초 중량이 5.8 oz/yd2 (197 g/㎡)인 폭 63 인치 (1.6 m) × 길이 20 야드 (18.3 m)의 사각형 제직물 샘플을 유사한 길이의 나일론 직물 2개 사이에 접합시켰다. 나일론 직물은 후속 처리를 위한 리더재 (leader material)로 작용하였다. 직물을 미리 직조기에 의한 적절한 정련 처리에 도입시켜, 잔류 마감제 농도를 상술한 0.2 중량% 미만으로 해두었다.
직물을 연속 코팅기의 공급부에 위치한 언와인드(unwind)에 올렸다. 2 밀 (0.051 mm) 두께로 실리콘 코팅된 폴리(에틸렌테레프탈레이트) (PET) 방출 라이너의 폭 62 인치 (1.57 m) 롤을 코팅기 공급부 제2 언와인드 상에 위치시켰다. 그런 다음 직물과 방출 필름 양자 모두를 4.5 얀/분 (4.1 m/분)으로 코팅기를 통해 처리하였다. 특히, 방출 필름을 먼저 역(reverse) 롤 코팅 스테이션에 통과시켰는데, 여기서, 메틸 에틸 케톤 (MEK) 중 에틸렌/메틸 아크릴레이트 (E/MA-high) 15 중량%의 용액을 방출 필름의 실리콘 처리된 표면 상에 폭 60 인치 (1.52 m)로 코팅하였다. 그런 다음 E/MA-high/MEK 용액으로 코팅된 방출 필름을, 방출 필름의 코팅된 면이 직물의 한 면과 접촉하도록 제2 스테이션에서 직물에 적층시켰다. 2개의 유동바퀴(idler) 롤 세트를, 코팅된 방출 필름/직물 적층체가 "S" 랩(wrap)을 이루어, 방출 필름과 직물 간의 접촉압이 증가하여 E/MA-high/MEK 코팅이 실질적으로 직물로 전달되고, 부분적으로 직물에 함침되도록 위치시켰다. 케블라? 직물의 처리 전에, 역 롤 코팅 스테이션에 조정을 가하여 시스템이 코팅 중량 (건조 기준) 0.28 oz/yd2 (9.5 g/㎡)을 방출 필름에 전달함으로써, 후속적으로 코팅 및 건조된 케블라? 직물이 4.6 중량%의 E/MA-high를 포함하도록 하였다.
그후 방출 필름/직물 적층체를 연속적으로, 대류성 고온 공기 건조기에 통과시켜 MEK 용매를 제거하였다. 충돌하는 고온 공기류에 직물이 노출되도록 적층체를 배향시켜 건조 속도를 강화하였다. 건조기 설정은 본질적으로 MEK를 포함하지 않으며 73℃의 온도에 도달한 건조기로부터 적층체가 발생되도록 하였다. 그런 다음, 적층체를 연속적으로 일련의 압착 롤에 통과시켜, 방출 필름 상에 남아있는 잔류 E/MA-high가 직물로 이동하도록 하였다. 그후 필름/직물 적층체를 표준 직물 와인더(winder)에서 카드보드 상에 수집하였다. 그런 다음, 방출 필름 및 케블라? 직물 양 끝의 나일론 직물을 제거하고 버렸다.
그후 케블라? 직물을 공칭 15 인치×15 인치 (38 cm × 38 cm) 겹으로 절단한 뒤, 시험용 20겹 방탄 패널 4개를 제조하는데 사용하였다. 357 매그넘 JSP 탄알을 이용하여 NIJ 기준 0101.04 타입 II에 따라 탄도 범위에서 시험하였다. 4개의 패널의 평균 V50은 1546 ft/sec (471 m/s)였고, 평균 BFD는 37 mm였다.

Claims (10)

  1. (a) 비강도(tenacity) 10 gpd 이상인 얀을 포함하는 제직물을 제공하는 단계;
    (b) 유리 전이 온도 (Tg)가 -40℃ 내지 0℃ 범위이고, 영점 전단 용융 점도가 20℃에서 측정했을 때 2×106 내지 1013 포이즈인 점착성 중합체 5 내지 40 중량% 및 용매를 포함하는 용액을 직물에 도포하는 단계; 및
    (c) 용매를 증발시켜, 중합체가 부분적으로만 직물에 침투되어 섬유 번들 사이에 잔류되도록 하는 단계
    를 포함하며, (b) 단계 전에, 20 내지 100℃ 사이의 물로 직물을 세정하고 직물을 100℃ 미만의 온도에서 유지시켜 건조시키는 정련(scouring) 단계를 포함하는, 직물의 제조 방법.
  2. (a) 비강도(tenacity) 10 gpd 이상인 얀을 포함하는 제직물을 제공하는 단계;
    (b) 유리 전이 온도 (Tg)가 -40℃ 내지 0℃ 범위이고, 영점 전단 용융 점도가 20℃에서 측정했을 때 2×106 내지 1013 포이즈인 점착성 중합체 5 내지 40 중량% 및 용매를 포함하는 용액을 직물에 도포하는 단계; 및
    (c) 용매를 증발시켜, 중합체가 부분적으로만 직물에 침투되어 섬유 번들 사이에 잔류되도록 하는 단계
    를 포함하며, 상기 중합체가 용액으로부터 유래된 것이고, 상기 용액의 점도가 20℃에서 0.01 포이즈보다 크고, 비점 150℃ 미만의 용매를 포함하는 것인, 직물의 제조 방법.
  3. (a) 비강도(tenacity) 10 gpd 이상인 얀을 포함하는 제직물을 제공하는 단계;
    (b) 유리 전이 온도 (Tg)가 -40℃ 내지 0℃ 범위이고, 영점 전단 용융 점도가 20℃에서 측정했을 때 2×106 내지 1013 포이즈인 점착성 중합체 5 내지 40 중량% 및 용매를 포함하는 용액을 직물에 도포하는 단계; 및
    (c) 용매를 증발시켜, 중합체가 부분적으로만 직물에 침투되어 섬유 번들 사이에 잔류되도록 하는 단계
    를 포함하며, 상기 중합체가 용액으로부터 도포되고, 용매는 100℃ 미만에서 증발되는 것인, 직물의 제조 방법.
  4. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서, (c) 단계 후 존재하는 중합체가 직물 중량의 9 중량% 미만인 방법.
  5. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서, 중합체가 중간 분자량 에틸렌/메틸 아크릴레이트, 고분자량 에틸렌/메틸 아크릴레이트 및 고분자량 폴리(헥실 메타크릴레이트)로 이루어진 군으로부터 선택되는 것인 방법.
  6. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서, 직물이 폴리아라미드 얀을 포함하는 것인 방법.
  7. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서, 점착성 중합체를 칼 또는 닥터 블레이드 코팅에 의해 직물 위에 직접 도포하는 방법.
  8. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서, 점착성 중합체가 직물 상 직접 도포 롤 코팅, 필름 코팅 후 코팅된 필름으로부터 직물로의 전달 코팅, 및 분무로 이루어진 군 중 하나의 수단으로 도포되는 방법.
  9. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서, 얀이 방향족 폴리아미드, 폴리올레핀, 폴리벤즈옥사졸, 폴리벤조티아졸, 폴리{2,6-디이미다조[4,5-b4',5'-e]피리디닐렌-1,4(2,5-디히드록시)페닐렌}, 폴리아렌아졸, 폴리피리다졸 및 폴리피리도비스이미다졸로 이루어진 군으로부터 선택되는 섬유를 포함하는 것인 방법.
  10. 삭제
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