KR970009088B1 - 용접부에서의 내지연파괴특성이 우수한 피씨강철봉 - Google Patents

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Description

용접부에서의 내지연파괴특성이 우수한 PC강철봉

본 발명은 점용접(spot welding)의 용접부에서 우수한 내(耐) 지연파괴 특성을 지닌 PC(prestressed concrete)강철봉(steel bar)에 관한 것이다.

콘크리이재는, 강한 내압축력을 구비하고 있지만, 내인장력에 열악하다.

상술한 문제점을 극복하기 위하여 PC강철봉이 우수한 강도를 지닌 부재로서 프레 스트레스도 콘크리트에서 사용되고 있다.

일본 공업 규격(JIS G-3109)에 있어서, PC강철봉의 중요한 기계적 특성으로서 내력(耐力)(PS), 인장의 강도(TS) 및 신장(E1)의 하한값(예컨대 1,20ON/㎟이상의 인장강도) 및 이완값의 상한값이 규정되어 있다.

PC 강철봉은 통상 킬드강재를 열간압연하고, 이어서 늘림(stretching), 뽑기(drawing), 열처리중의 어느 한 가지 방법, 또는 이것들을 조합한 방법을 적용함에 따라서 제조할 수 있다.

일반적으로, 0.8wt%이상의 카아본을 함유하는 고탄소강에 대하여는 상술한 뽑기법이 적용되며, 저탄소강 또는 중탄소강에 대하여는 담금질 및 템퍼링(tempering)으로 된 상술한 열처리법이 적용되어 있다.

상술한 고탄소강으로 뽑기법에 따라 제조된 PC강철봉에 대하여는 점용접을 하는 것이 곤란하므로 케이지(cage)를 형성함에 있어, 작업능률이 현저하게 저하한다고 하는 문제가 있었다.

한편, 상술한 저탄소강 또는 중탄소강으로 담금질 및 템퍼링으로 된 열처리법으로 제조되는 PC강철봉에 대하여는 점용접을 할 수 있으므로 주요강철봉과 보조강철봉 사이를 점용접함에 따라서 케이지를 능률적으로 형성할 수 있다.

그러나, 콘크리이트속에 PC강철봉을 사용하였을 경우 다음과 같은 문제가 발생하였다.

콘크리이트 시공시에 콘트리이트속에 염분이 함유되고, 낮은 pH 값의 물이 사용되면, 지연파괴, 즉 고강도를 지닌 부재가 그 한계강도 이내의 어떤 부하 응력하에서 어떤 시간적 경과후 돌연히 파괴를 일으킨다고 하는 현상이 PC 강철봉에서 발생하였다.

상술한 문제를 극복하기 위하여 본질적으로 다음에 의하여 이루어지는 우수한 내지연파괴특성을 지닌 PC강철봉이 1990년 9월 25일자로써 출원공개된 일본 특허공개공보 No. 2,240,238에 설명되어 있다.

카아본(C) : 0.2∼0.4wt.%

실리콘(Si) : 0.2∼2.0wt.%

망간(Mn) : 0.2∼1.5wt.%

크롬(Cr) : 0.3∼2.0wt.%

몰리브덴(Mo) : 0.1∼0.5wt.% 및 나머지, 철(Fe) 및 불가피한 불순물, 단, 전술한 불가피한 불순물로서의 인(P) 및 유황(S)의 각각의 함유량은 인에 대하여는 0.020 wt.%이하, 유황에 대하여는 0.005wt.%이하(이하, 선행기술 1이라 한다).

그러나, 선행기술 1의 상술한 PC 강철봉은, 다음의 문제점을 갖고 있다.

선행 기술 1의 PC강철봉은 그 모재료에 있어서 내지연파괴특성이 향상되어 있다.

그러나, 선행 기술 1의 PC강철봉에 점용접을 하면 용접열의 영향에 따라서 PC 강철봉의 용접부가 경화하며, 이것을 콘크리이트에서 사용하면, 용접부에 있어서의 지연파괴가 발생한다.

또한, 다음 단계로 되는 뛰어난 점용접성을 지닌 PC 강철봉의 제조방법이, 1980년 3월 27일자로써 출원 공고된 일본 특허공고공보 No. 55-11726호에 개재되어 있다.

본질적으로 다음으로 된 강재

카아본(C) : 0.2∼0.3wt.%

실리콘(Si) : 0.2∼0.6wt.%

망간(Mn) : 0.9∼2.0wt.%

크롬(Cr) : 0.1∼0.6wt.% 및, 나머지 철(Fe) 및 불가피한 불순물을 오오스테나이트(austenitizing)화 온도영역으로부터 담금질하고, 이어서, 이것을 280℃이상의 온도에서 템퍼링 한다(이하, 선행기술 2라 한다).

그러나, 선행기술 2의 방법에 따라서 제조된 PC강철봉은 다음의 문제점을 갖고 있다.

선행 기술 2의 방법에 따라서 제조된 PC 강철봉은 뛰어난 점용접성 및 점용접후에 있어서의 높은 인장 강도를 갖고 있다.

그러나 선행기술 2의 PC 강철봉에 점용접을 하면, 그 용접열의 영향에 따라서 PC강철봉의 용접부가 경화하여, 이것을 콘크리트에서 사용하면, 선행기술 1에 있어서와 마찬가지로 용접부에 있어서의 지연파괴가 발생한다.

이러한 사실로부터 종래의 PC 강철봉과 동일수준의 내력, 인장강도 및 신장에 관한 제특성 및 이완특성을 지녔고, 또한 점용접의 용접부에서 우수한 내지연파괴 특성을 갖는 PC강철봉의 개발이 강하게 요망되고 있으나, 이러한 PC 강철봉은 아직 제안되고 있지 않다.

따라서, 본 발명의 목적은 종래의 PC 강철봉과 동일수준의 내력, 인장강도 및 신장에 관한 제특성 및 이완특성을 구비하였고, 또한 점용접의 용접부에서 뛰어난 내지연파괴특성을 지닌 PC강철봉을 제공함에 있다.

본 발명의 특징의 한 가지에 따라서 본질적으로 다음으로 되는 용접부에 있어서의 내지연파괴특성에 뛰어난 PC 강철봉을 제공하게 된다.

카아본(C) : 0.2∼0.6wt.%

실리콘(Si) : 0.2∼2.0wt.%

망간(Mn) : 0.2∼2.0wt.%

니켈(Ni) : 0.25∼0.8wt.% 미만, 나머지, 철 및 불가피한 불순물, 단, 전술한 바 불가피한 불순물로서의 인(P) 및 유황(S)의 각각의 함유량은 인에 대하여는 0.020wt.%이하, 유황에 대하여는 0.015wt.% 이하.

본 발명의 특징의 다른 한 가지에 따라서 본질적으로 다음으로 되는 용접부에 있어서의 내지연파괴특성에 뛰어난 PC 강철봉을 제공한다.

카아본(C) : 0.2∼0.6wt.%

실리콘(Si) : 0.2∼2.0wt.%

망간(Mn) : 0.2∼2.0wt.%

니켈(Ni) : 0.25∼0.8wt.% 미만, 다음으로 되는 그 군에서 선택된 적어도 1개의 성분.

크롬(Cr) : 0.3∼2.0wt.%

몰리브덴(Mo) : 0.1∼0.5wt.%

구리(Cu) : 0.5∼1.0wt.%

붕소(B) : 0.0003∼0.0050wt.% 및

텅스텐(W) : 0.03∼0.50wt.% 및 나머지, 철 및 불가피한 불순물 단, 불가피한 불순물로서의 인(P) 및 유황(S)의 각각의 함유량은 인에 대하여는 0.020wt.%이하, 및 유황에 대하여는 0.015wt.% 이하.

우리들은 상술한 관저에서 종래의 PC 강철봉과 동일 수준의 보증 응력, 인장 강도 및 신장에 대한 제특성, 및 이완 특성을 구비하였고 또한 점용접의 용접부에서 우수한 내지연파괴특성을 갖는 철봉을 개발하도록, 예의 연구를 거듭하였다.

그 결과 우리들은 다음의 식견을 얻을 수 있었다.

즉, 점용접을 하지 않은 PC 강철봉을 20%의 농도를 지닌 50℃의 온도의 티오시안산암모늄(NH₄SCN)용액속에 침지하고, 그 강철봉에 대하여, 그 인장강도의 70%의 응력을 부가하여, 강철봉의 파단 시간을 측정하였을때에 파단시간이 20시간 이상일 경우, 강철봉은 점용접의 용접부에서 우수한 내지연파괴특성을 갖고 있었다.

즉, 점용접이된 PC강철봉의 용접부에 있어서의 내지연파괴특성을 점용접을 하지 않은 PC강철봉이 그것과 동일 수준으로 함에 따라서 점용접이된 강철봉의 용접부에 있어서도 우수한 내지연파괴특성을 구비할 수 있었다.

바꾸어 말하면 점용접이된 일정한 성분조성을 구비한 PC강철봉을 205의 농도를 지닌 50℃의 온도의 티오시안산암모늄(NH₄SCN)용액속에 침지하고, 강철봉에 대하여 점용접을 하지 않은 강철봉의 인장강도의 70%의 응력을 부가하여 강철봉의 용접부에 있어서의 파단 시간을 측정하였을때에 파단시간이 20시간 이상일 경우, 점용접이된 강철봉은, 그 용접부에서 점용접을 하지 않은 PC강철봉의 모재료에 있어서와 동일 수준의 내지연파괴특성을 구비하였다고 말할 수 있다.

또한, 용접부에 있어서의 상술한 내지연파괴특성은 PC강철봉의 성분조성에 따라서 결정된다는 것을 판명하였다.

본 발명은 상술한 식견에 기초하여 이루어진 것으로서 본 발명의 PC 강철봉은 본질적으로 다음 것으로 되어 있다.

카아본(C) : 0.2∼0.6wt.%

실리콘(Si) : 0.2∼2.0wt.%

망간(Mn) : 0.2∼2.0wt.%

니켈(Ni) : 0.25∼0.8wt.% 및

단, 전술한 불가피한 불순물로서의 인(P) 및 유황(S)의 각각의 함유량은 인에 대하여는 0.020wt.% 이하 및 유황에 대하여는 0.015wt.%이하.

본 발명의 PC 강철봉은 다음으로 된 그루우프에서 선택된 적어도 1개의 성분을 부가적으로 함유하여도 좋다.

크롬(Cr) : 0.3∼2.0wt.%

몰리브덴(Mo) : 0.1∼0.5wt.%

구리(Cu) : 0.05∼1.0wt.%

붕소(B) : 0.0003∼0.0050wt.% 및

텅스텐(W) : 0.03∼0.50wt.%.

본 발명의 PC 강철봉의 화학 성분 조성을 상술한 바와 같이 한정한 이유에 대하여 다음에 설명한다.

(1) 카아본

카아본은 강철의 담금질 경향 및 농도를 높이는 작용을 갖고 있다. 그러나 카아본 함유량이 0.2wt.%미만에서는 상술한 소망의 효과를 거둘 수 없고, 강철의 담금질 경향 및 강도가 뒤떨어진다. 한편, 카아본 함유량이 0.6wt.%를 초과하면, 강철의 점용접성이 열악화한다. 따라서 카아본 함유량은 0.2∼2.0wt.%의 범위내에 한정하여야 한다.

(2) 실리콘

실리콘은 강철의 내지연파괴특성 및 이완특성을 높이는 작용을 갖고 있다. 그러나 실리콘 함유량이, 0.2wt.%미만에서는 상술한 바 소망하는 효과를 얻을 수 없고 강철의 내지연파괴특성 및 이완특성이 뒤떨어진다. 강철의 인성(toughness)이 열악화한다. 따라서 실리콘 함유량은 0.2∼2.0wt.%의 범위내에 한정하여야 한다.

(3) 망간

망간은 강철의 담금질 경향 및 강도를 높이는 작용을 갖고 있다. 그렇지만 망간 함유량이 0.2wt.%미만에서는 상술한 바 소망하는 효과를 얻을 수 없고, 강철의 담금질 경향 및 강도가 뒤떨어진다. 한편 망간 함유량이, 2.0wt.%를 초과하면, 강철의 신장성이 열악화한다. 따라서 망간 함유량은 0.2∼2.0wt.%의 범위내에 한정하여야 한다.

(4) 니켈

니켈은 용접부의 내지연파괴특성을 향상시키는 작용을 갖고 있다. 특히 점용접이된 PC 강철봉은 20%의 농도를 지닌 50℃의 온도의 티오시안산암모늄(NH₄SCN)용액속에 침지하여, 점용접이된 강철봉에 대하여 점용접을 하지 않은 강철봉의 인장강도의 70%의 응력을 부가하여 그 파단 시간을 측정하였을때에 점용접이된 강철봉의 용접부에 있어서의 파단 시간을 20시간 이상으로 할 수 있다. 그러나, 니켈 함유량이 0.25wt.% 미만에서는 상술한 소망의 효과를 얻을 수 없고, 용접부의 내지연파괴특성은 뒤떨어져 있었다. 한편, 니켈 함유량이 0.8wt.%이상으로 되면, 코스트는 높아지게 된다. 따라서 니켈 함유량은 0.25∼0.8wt.% 미만의 범위내에 한정하여야 한다.

(5) 인

인은 PC강철봉속에 불가피하게 섞여 들어간 불순물의 하나이다. 인 함유량은 적을수록 바람직하나 인함유량을 공업적 규모로 대폭 저감시킨다는 것은 경제성의 관점에서 곤란하다. 그러나, 인 함유량이 0.20wt.%를 초과하면, 강철의 내지연파괴특성을 열악화시킨다. 따라서 인 함유량은 0.020wt.%이하는 한정하여야 한다.

(6) 유황

유황은 PC강철봉속에 불가피하게 섞여 들어가는 불순물의 하나이다. 유황 함유량은, 적을수록 바람직하나 유황 함유량을 공업적 규모로 대폭 저감시킨다는 것은 경제성의 관점에서 곤란하다. 그러나, 유황 함유량이 0.015wt.%를 초과하면, 강철의 내지연파괴특성을 열악화시킨다. 따라서 유황 함유량은 0.015wt.%이하로 한정하여야 한다.

(7) 크롬

크롬은 강철의 담금질 경향 및 강도를 높이는 작용을 갖고 있다. 따라서 본 발명의 PC 강철봉에 있어서는 필요에 따라서 크롬을 부가적으로 첨가한다. 그러나 크롬의 함유량이 0.3wt.%미만에서는 상술한 바 희망하는 효과를 얻을 수 없다. 한편, 크롬 함유량이 2.0wt.%를 초과하면 코스트가 높아진다. 따라서 크롬함유량은 0.3∼2.0wt.%의 범위내에 한정하여야 한다.

(8) 몰리브덴

몰리브덴은 강철의 담금질 경향 및 내지연파괴특성을 높이는 작용을 갖고 있다. 따라서, 본 발명의 PC 강철봉에 있어서는 필요에 따라서 몰리브덴을 부가적으로 첨가한다. 그러나, 몰리브덴 함유량이 0.1wt.%미만에서는 내지연파괴특성에 관하여 희망하는 효과를 얻을 수 없다. 한편, 몰리브덴 함유량이 0.5wt.%을 초과하면 코스트가 높아진다. 따라서 몰리브덴 함유량은 0.1∼0.5wt.%의 범위내에 한정하여야 한다.

(9) 구리

구리는 내지연파괴특성을 높이는 작용을 갖고 있다. 그러나, 구리 함유량이 0.05wt.%미만에서는 상술한 바 희망하는 효과를 얻을 수 없다. 한편, 구리 함유량이 1.0wt.%을 초과하면, 코스트가 높아진다. 따라서 구리 함유량은 0.05∼1.0wt.%의 범위냉 한정하여야 한다.

(10) 붕소

붕소는 강철의 담금질 경향 및 내지연파괴특성을 높이는 작용을 갖고 있다. 따라서, 본 발명의 PC 강철봉에 있어서는 필요에 따라서 붕소를 부가적으로 첨가한다. 그러나, 붕소 함유량이 0.003wt.%미만에서는 상술한 바 희망하는 효과를 얻을 수 없다. 한편 붕소 함유량이 0.0050wt.%를 초과하면 강철의 담금질 경향을 열악화시킨다. 따라서 붕소함유량은 0.0003∼0.0050wt.%의 범위내에 한정하여야 한다. 더욱이, 상술한 범위내의 양의 붕소를 함유하는 경우에는 PC 강철봉은 강철 속의 질소(N)를 고정하기 위하여, 0.01∼0.05wt.%의 범위내의 티탄(Ti)을 함유하는 것이 바람직하다. 지르코늄(Zr) 및 니오븀(Nb)는 티탄과 같은 작용을 구비하고 있으므로, 티탄, 지르코늄(Zr) 및 니오븀(Nb)중의 적어도 하나를 0.01∼0.05wt.%의 범위내의 합계량에서 함유하여도 좋다.

(11) 텅스텐

텅스텐은 강철의 내지연파괴특성을 높이는 작용을 하고 구비하고 있다. 따라서 본 발명의 PC강철봉에 있어서는 필요에 따라서 텅스텐을 부가적으로 첨가한다. 그러나, 텅스텐 함유량이 0.03wt.%미만에서는 상술한 바 소망의 효과를 얻을 수 없다. 한편, 텅스텐 함유량이 0.5wt.%를 초과하면 코스트가 높아지게 된다. 따라서 텅스텐 함유량은 0.03∼0.50wt.%의 범위내에 한정하여야 한다. 다음에 본 발명의 PC 강철봉을 실시예에 따라 더욱 상세히 설명한다.

[실시예]

제1표에 나타낸 본 발명의 범위내의 화학성분조성을 지닌 본 발명의 강철재 Nos.1∼26의 각각을 직경 8mm의 둥근봉으로 열간압연하고, 이어서 인발법(drawing method)에 따라서, 직경 7.4mm 의 이형둥근봉(deformed round bar)으로 성형하였다.

이어서, 이와 같이 성형한 이형둥근봉에 고주파 가열을 사용하여 920∼1,020℃의 범위내의 온도에서 담금질을 하고, 이어서 1,420N/㎟이상의 인장강도를 갖도록 한 온도에서 템퍼링을 하였다.

더욱이 상술한 열처리는 고주파 가열이외의 수단으로 실행하여도 좋다.

이어서 이와 같이 열처리를 한 본 발명의 이형둥근봉에 대하여 다음에 나타낸 조건에서 점용접을 하여 본 발명의 범위내의 샘플링(이하, 본 발명 샘플링이라 한다) Nos.1∼26을 조제하였다.

용접전류 : 3,000A, 통전사이클수 : 2, 가압력 : 410N, 및 나사선후우크 철근 : SWRM 8의 직경 2mm의 둥근봉

이어서 제1표에 나타낸 본 발명의 범위밖의 화학성분조성을 구비한 강철재 Nos, 27∼38을 상술한 바와 동일한 요령에 따라서 본 발명의 범위밖의 샘플링(이하, 비교용 샘플링이라 한다)Nos. 27∼38을 조제하였다.

이와 같이 하여 조제한 본 발명 샘플링 Nos. 1∼26 및 비교용 샘플링 Nos. 27∼37의 각각에 대하여, 모재료의 인장시험, 이완시험 및 용접성 시험 및 용접부의 지연파괴 시험을 다음의 요령으로 실시하였다.

(1) 용접부의 내지연파괴특성 시험

샘플링의 각각을, 20%의 농도를 지닌 50℃ 온도의 티오시안산암모늄(NHSCN)용액속에 침지하고, 전술한 샘플링에 대하여 전술한 샘플링의 모재료의 인장강도의 70%의 응력(stress)을 부가하여 전술한 샘플링의 상술한 점용접의 용접부에 있어서의 파단시간을 측정하였다.

(2) 인장시험

표점거리(gauge length)를 60mm로 하여 일본 공업 규격 JIS Z-2241의 규정에 따라서 상술한 열처리후의 샘플링에 대하여 인장시험을 하였다.

(3) 용접성 시험

점용접후의 샘플링의 각각에 인장시험을 하여, 인장강도(JS) 및 신장(E1)에 관하여 일본 공업 규격 JIS-G-3109의 규격에 적합한 것을 0 표로 그리고 부적합한 것을 X 표로 평가하였다.

(4) 이완 시험

각 샘플링에 20℃(실온) 및 75℃의 온도에서 이완 시험을 하였다.

실온에서는 일본 공업 규격 JIS G-3109의 규격에 따라서 시험을 하였다.

75℃의 온도에서는 상기 JIS규격으로 규정된 인장강도의 70%의 응력을, 5시간 동안, 샘플링에 부가하고, 이어서 23시간 동안 연소실내에 자연방냉한 다음, 하중의 변화량을 측정하여, 초기하중에 대한 하중의 변화량의 백분율을 구하므로서 이완값으로 하였다.

상술한 각 시험결과를 제2표에 나타내었다.

제2표로부터 명백한 바와 같이 본 발명 샘플링 Nos. 1∼26은 어느 것이나 종래의 PC강철봉과 동일수준의 내력(PS), 인장강도(TS) 및 신장(E1)에 관한 제특성 및 이완 특성을 구비하였고, 또한 점용접의 용접부에서 파단시간 20시간 이상의 우수한 내지연파괴특성을 지니고 있었다.

이에 대하여 니켈을 함유하고 있지 않은 비교용 샘플링 Nos. 27 및 28은 용접부에 있어서의 내지연파괴특성에 뒤떨어져 있었다.

실리콘 함유량이 본 발명의 범위를 벗어나서 적었던 비교용 샘플링 Nos. 29 및 32는 용접부에 있어서의 내지연파괴특성에 뒤떨어져 있었다.

카아본 함유량이 본 발명의 범위를 벗어나서 적었던 비교용 샘플링 Nos. 30은 내력(PS)에 뒤떨어져 있어, 그 결과 PC강철봉으로서 사용할 수 없었다.

카아본 함유량이 본 발명의 범위를 벗어나서 많았던 비교용 샘플링 Nos. 31은 용접성이 뒤떨어져 있었다.

실리콘 함유량이 본 발명의 범위를 벗어나서 많았던 비교용 샘플링 Nos. 33은 강철의 인성이 저하하여 그 결과 용접성 및 용접부의 내지연파괴특성에 뒤떨어져 있었다.

망간 함유량이 본 발명의 범위를 벗어나서 적고 또는 많었던 비교용 샘플링 Nos. 34 및 35는 각기 강도 또는 연성(ductilith)에 뒤떨어졌고, 용접부의 내지연파괴특성에 뒤떨어져 있었다.

인 또는 유황의 함유량이 본 발명의 범위를 벗어나서 많고, 또는 니켈 함유량이 본 발명의 범위를 벗어나서 적었던 비교용 샘플링 Nos. 36, 37 및 38은 용접부에 있어서의 내지연파괴특성에 뒤떨어져 있었다.

이상 상세히 설명한 바와 같이 본 발명의 PC강철봉은 종래의 PC강철봉과 동일 수준의 내력, 인장강도 및 신장에 관한 제특성 및 이완특성을 지녔고, 또한 점용접의 용접부에서 우수한 내지연파괴특성을 구비하고 있어서, 지연파괴의 발생하기 쉬운 환경하에 있어서도, 사용할 수 있으며, 그리하여 많은 공업상 유용한 결과를 가져오게 되었다.

Claims (2)

1. 카아본(C) : 0.2∼0.6wt.%

   실리콘(Si) : 0.2∼2.0wt.%

   망간(Mn) : 0.2∼2.0wt.%

   니켈(Ni) : 0.25∼0.8wt.% 및

   나머지, 철(Fe) 및 불가피한 불순물, 단, 상기 불가피한 불순물로서의 인(P) 및 유황(S)의 각각의 함유량은, 인에 대하여는 0.020wt.%이하, 및 유황에 대하여는 0.015wt.% 이하 및 점용접된 PC강철봉을 20%의 농도를 가진 50℃의 온도의 티오시안산암모늄 용액중에 침지하고, 또, 상기 PC 강철봉의 인장강도의 70%의 응력을 부가한때의 용접부에서의 파단시간은 20시간 이상이며, 용접부에서의 내지연파괴특성이 우수한 1,400N/㎟이상의 인장강도를 가진 것을 특징으로 하는 용접부에서의 내지연파괴특성이 우수한 PC강철봉.
2. 카아본(C) : 0.2∼0.6wt.%

   실리콘(Si) : 0.2∼2.0wt.%

   망간(Mn) : 0.2∼2.0wt.%

   니켈(Ni) : 0.25∼0.8wt.% 미만,

   다음으로 이루어지는 군에서 선택된 적어도 1개의 성분

   몰리브덴(Mo) : 0.1∼0.5wt.%

   구리(Cu) : 0.05∼1.0wt.%

   붕소(B) : 0.0003∼0.0050wt.% 및

   텅스텐(W) : 0.03∼0.50wt.%. 및

   나머지, 철(Fe) 및 불가피한 불순물, 단, 상기 불가피한 불순물로서의 인(P) 및 유황(S)의 각각의 함유량은 : 인에 대하여는 0.020wt.%이하, 및 유황에 대하여는 0.015wt.%이하, 및 점용접된 PC강철봉을 20%의 농도를 가진 50℃의 온도의 티오시안암모늄 용액중에 침지하고, 또, 상기 PC강철봉의 인장강도의 70%의 응력을 부가한때의 용접부에 있어서의 파단시간은 20시간 이상이며, 용접부에서의 내지연파괴특성이 우수한 1,400N/㎟이상의 인장강도를 가진 것을 특징으로 하는 용접부에서의 내지연파괴특성이 우수한 PC강철봉.