KR970008900B1 - 기체-액체 혼합방법 및 장치 - Google Patents

기체-액체 혼합방법 및 장치 Download PDF

Info

Publication number
KR970008900B1
KR970008900B1 KR1019920007330A KR920007330A KR970008900B1 KR 970008900 B1 KR970008900 B1 KR 970008900B1 KR 1019920007330 A KR1019920007330 A KR 1019920007330A KR 920007330 A KR920007330 A KR 920007330A KR 970008900 B1 KR970008900 B1 KR 970008900B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
gas
liquid
outer shell
line
feed gas
Prior art date
Application number
KR1019920007330A
Other languages
English (en)
Other versions
KR920021202A (ko
Inventor
마아빈 리츠 로렌스
죤 베르그만 쥬니어 토마스
애디스 미첼
Original Assignee
티모티 엔. 비숍
유니온 카바이드 인더스트리얼 개시즈 테크놀로지 코포레이션
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=24787285&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=KR970008900(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by 티모티 엔. 비숍, 유니온 카바이드 인더스트리얼 개시즈 테크놀로지 코포레이션 filed Critical 티모티 엔. 비숍
Publication of KR920021202A publication Critical patent/KR920021202A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR970008900B1 publication Critical patent/KR970008900B1/ko

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J3/00—Processes of utilising sub-atmospheric or super-atmospheric pressure to effect chemical or physical change of matter; Apparatus therefor
    • B01J3/04—Pressure vessels, e.g. autoclaves
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/18—Stationary reactors having moving elements inside
    • B01J19/1868—Stationary reactors having moving elements inside resulting in a loop-type movement
    • B01J19/1875—Stationary reactors having moving elements inside resulting in a loop-type movement internally, i.e. the mixture circulating inside the vessel such that the upwards stream is separated physically from the downwards stream(s)
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F23/00—Mixing according to the phases to be mixed, e.g. dispersing or emulsifying
    • B01F23/20—Mixing gases with liquids
    • B01F23/23—Mixing gases with liquids by introducing gases into liquid media, e.g. for producing aerated liquids
    • B01F23/233—Mixing gases with liquids by introducing gases into liquid media, e.g. for producing aerated liquids using driven stirrers with completely immersed stirring elements
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/50—Circulation mixers, e.g. wherein at least part of the mixture is discharged from and reintroduced into a receptacle
    • B01F25/53—Circulation mixers, e.g. wherein at least part of the mixture is discharged from and reintroduced into a receptacle in which the mixture is discharged from and reintroduced into a receptacle through a recirculation tube, into which an additional component is introduced
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/0053—Details of the reactor
    • B01J19/0066—Stirrers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/18—Stationary reactors having moving elements inside
    • B01J19/1868—Stationary reactors having moving elements inside resulting in a loop-type movement
    • B01J19/1881—Stationary reactors having moving elements inside resulting in a loop-type movement externally, i.e. the mixture leaving the vessel and subsequently re-entering it
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F27/00—Mixers with rotary stirring devices in fixed receptacles; Kneaders
    • B01F27/05—Stirrers
    • B01F27/11—Stirrers characterised by the configuration of the stirrers
    • B01F27/19—Stirrers with two or more mixing elements mounted in sequence on the same axis
    • B01F27/191—Stirrers with two or more mixing elements mounted in sequence on the same axis with similar elements

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Treating Waste Gases (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)

Abstract

내용없음

Description

기체-액체 혼합방법 및 장치
제 1 도는 기체와 액체의 혼합을 위한 종래의 STR 시스템의 측입면도,
제 2 도는 기체와 액체의 혼합을 위한 종래의 SSP 시스템의 흐름선도,
제 3 도는 본 발명의 특정 구현예의 측입면도,
제 4 도는 측류 믹서 장치를 사용하는 본 발명의 구현예의 측입면도, 그리고
제 5 도는 측류 믹서 장치를 사용하는 본 발명의 다른 구현예의 입면도이다.
* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명
1, 20, 40 : 반응용기2, 24, 34, 75 : 기체 스파아저 수단
3, 7, 21, 25, 29, 31, 33, 42 : 라인4, 8, 22, 27, 30 : 제어밸브
5, 54, 59, 73 : 기체-액체 경계면6, 55, 57, 87 : 탑상기체 영역
9, 43, 47, 83, 84, 90 : 임펠러12, 45 : 구동수단
23 : 펌프25 : 파이프 라인 콘택터
26 : 복귀 벤드28 : 인젝터
44, 49, 77, 86 : 구동축46, 90 : 작은 AGR 장치
48 : 중공흡출관51 : 외측 쉘
52 : 배출통로53, 71, 88 : 액체
56 : 루프부분58 : 구동축 밀봉수단
60 : 압력조절기62, 89, 91 : 배플
70 : 발효용기74 : 공기주입라인
76 : 패들교반수단78 : 배기수단
79 : 수평 측류유입도관80 : 기체 용해기
81 : 수평 배출도관82 : 수직 연결도관
85 : 러쉬톤 터빈
본 발명은 기체와 액체의 혼합에 관한 것이다. 보다 구체적으로, 본 발명은 산소와 다른 기체와의 액체 중에서의 용해 및/또는 반응에 관한 것이다.
기체와 액체를 혼합하기 위한 매우 다양한 기법 및 시스템은 당해 기술분야에 공지되어 있다. 가장 흔히 사용되는 시스템은 교반-탱크 반응기(STR) 시스템을 포함하는데, 이 시스템에서는 예컨대, 공기가 기계식 교반장치가 구비되어 있는 반응기 안으로 스파아지 된다. 교반장치의 임펠러는 예컨대 공기중의 산소가 반응용기중의 액체에 용해되도록 반응기내의 내용물을 혼합시키는 작용을 한다. 그러한 STR 시스템은 다양한 기체-액체 혼합조작, 예컨대, 효모 또는 특수한 약제를 제조하기 위해 사용되는 것과 같은 대규모의 호기발효, 또는 광석으로부터 금을 시안화 나트륨의 수용액으로 용해시키기 위해 사용되는 것과 같은 대규모의 침출 탱크조작에 사용될 수 있다. 그러나, 이런 많은 조작시에, 용해 또는 다른 가공처리를 효과적으로 수행할 수 있는 종래의 STR 시스템에서 보다 많은 산소 또는 다른 기체를 첨가하는 것이 바람직하다. 그 결과로서, 다양한 상업적 조작의 실제적인 필요조건을 만족할만하게 충족시키기 위해서는 다른 기체-액체 혼합방법 및 장치가 필요하게 되었다. 그러나, 많은 경우, 1차 믹서 시스템을 변경시키지 않고, 다만 그러한 1차 믹서 시스템에 2차 용해 처리 용기를 부가하는 것이 바람직하다.
STR 같은 1차 용해기의 기체용해 용량을 증대시키기 위해 자주 사용되는 기체-액체 혼합 시스템은, 소위 측류(side-stream) 펌핑(SSP) 파이프라인 콘택터 시스템이다. SSP 시스템의 조작시에, 액체는 전형적으로, STR 같은 1차 공급원으로부터 상승유압 및 액체내의 난류 혼합상태를 제공하기에 충분히 높은 유속에서 기체를 첨가하기 위한 재순환 파이프를 통하여 재순환된다. 그러나 난류 흐름 상태는 액체에 첨가된 기체를 분산시키고, 상승된 유압의 사용과 함께, 그러한 분산을 기체 용해 목적 및, 가능하다면 기체와 액체 또는 그것의 구성 성분과의 향상된 반응을 위해 증가시키기에 전형적으로 충분하다. 고농도의 상기 첨가된 기체를 함유하고 있으면서 SSP 시스템으로부터 유출된 액체는, 그런 다음 1차 공급원으로 복귀되어 원하는 정도의 부화기체를 공급한다. SSP 시스템은 기체-액체 혼합목적에 효과적인 한편, 그러한 시스템의 펌핑 에너지 요구조건은 일반적으로 꽤 높으며, 이러한 인자는 상기 시스템의 사용시, 특히 실질적인 양의 기체가 액체에 용해되어야 할 때 주요한 결점의 원인이 된다. 또한 SSP 시스템의 기체 활용은 때로 실제 상업적 조작에 사용할 수 있을 정도로 크게 만족스럽지 못하다.
그러므로, 대량의 기체를 액체에 녹이거나 또는 대량의 기체를 액체와 반응시키기 위한 대용수단에 대한 지속적인 요구가 당해 기술분야에 계속 존재한다는 것이 쉽게 인지된다. 바람직하게 그러한 수단은 SSP 용해기 시스템의 사용시 소모된 것보다 실질적으로 더 적은 에너지를 소모하면서 기체를 액체에 용해시킬 수 있을 것이다. 또한 그러한 수단은 바람직하게도 상기 SSP 시스템과 비교하여 높은 기체 활용 효율이 달성되는 것을 가능하게 할 것이다. 특히, 당해 기술분야에는 산소같은 별도의 기체를, 공기같은 다른 기체가 유입되어 들어가는 액체에 효과적으로 분산시키는 것이 바람직한 조작의 개선된 가공처리에 대한 요구가 존재한다.
그러므로 본 발명의 목적은 기체와 액체의 혼합을 위한 개선된 방법 및 장치를 제공하는 것이다.
본 발명의 다른 목적은 바람직하게 낮은 펌핑에너지 요구조건에서 액체중에 기체를 용해시키기 위해 개선된 방법 및 장치를 제공하는 것이다.
본 발명의 또다른 목적은 낮은 펌핑에너지 요구조건과 함께 고수준의 기체 활용도에서 액체중에 대량의 기체를 용해시키기 위해 개선된 방법 및 장치를 제공하는 것이다.
본 발명의 추가의 목적은 2차 기체를, 1차 기체가 분산되어 있는 액체 내에 분산시키기 위해 개선된 방법 및 장치를 제공하는 것이다.
상기 및 기타의 목적을 염두에 두고, 본 발명을 이하에 상세히 설명하며, 본 발명의 신규한 특징은 특히 첨부되는 특허청구의 범위에서 주지될 것이다.
SSP 시스템의 종래 파이프라인 콘택터 대신에, 고에너지 및 기체활용 효율을 가지고 있는 인-라인(in-ling) 기체용해 장치가 본 발명에서 사용된다. 그 결과, 본 발명에서는 액체에 용해된 및/또는 액체와 반응된 기체의 단위량당 요구되는 에너지는 실질적으로 감소하며, 기체 활용효율은 높아진다.
본 발명의 목적들은 SSP 시스템의 파이프라인 콘택터를 고효율의 인-라인 기체 용해장치로 대체시킴으로써 달성된다. 그 결과, 종래의 SSP 용해 시스템과 비교하여 액체에 용해된 및/또는 액체와 반응된 기체의 단위량당 요구되는 에너지량이 감소되며, 바람직하게도 높은 기체 활용효율이 얻어진다.
본 발명의 실시에 사용될 수 있는 고효율 기체 용해장치의 예시적인 구현예는, 예컨대 록켈 등의 미국특허 제 4,328,175호와 리츠의 재공고된 특허 제32,562(U. S. Re. patent)호에 개시되어 있는 어드밴스드 개스리액터(AGR) 장치이다. 상기 고효율 기체 용해장치는 본 발명의 실시에서, 상기 SSP 시스템의 측류에 사용된 파이프라인 콘택터를 대체하기 위해서 인-라인 기체 용해기로서 사용될 때 매우 효과적임이 발견되었다. 고효율의 인-라인 용해장치의 상기와 같은 사용은, 장치 내에서의 기체용해를 위한 상대적으로 대량의 액체부분의 처리와, 처리되는 상기 대량의 액체의 나머지 부분으로 복귀되는 상기 액체의 재순환을 포함한다.
제 1 도는 종래의 STR 시스템을 도시하는데, 이 장치에서 커다란 반응용기(1)는 용기의 하부에 위치한 스파아저수단(2)을 포함하고 있다. 이 스파아저수단(2)에는 외부 공급원으로부터의 공기 또는 다른 기체가 이곳으로 통과하는 것을 가능하게 하도록 제어밸브(4)를 포함하고 있는 라인(3)이 구비되어 있다. 탑상 기체 영역(6)을 가지고 있는 기체-액체 경계면(5)은, 상기 용기(1)로부터 기체를 배출시키기 위해 구비되어 있으며 제어밸브(8)를 그 안에 포함하고 있는 기체 회수라인(7)을 가지고 있는 STR 시스템의 조작에 사용되기 위해 구비되어 있다. 임펠러수단(9)은 반응용기(1)내에 위치하여서, 반응용기내에서 액체부분내의 기체 스파아저수단(2)에 형성된 기포의 균일한 분산을 용이하게 형성함으로써 액체중의 기체의 용해를 용이하게 하는, 도면부호(10)으로 표시되는 순환하는 액체 흐름 패턴을 생성한다. 임펠러수단(9)은 적당한 구동수단(12)과 연결시키기 위해 용기(1)로부터 위쪽으로 뻗어있는 구동축(11)을 가지고 있다.
제 1 도의 STR 시스템을 이용하여 가능한 것보다 더 많은 기체가 액체안에 용해되는 것을 가능하게 하기 위해서, 제 2 도의 SSP 시스템은 처리반응기 또는 용기 외부에서 기체-액체혼합을 수행하기 위한 파이프라인 콘택터를 제공한다. 제 2 도에 도시된 시스템에서 용기(20)는, 용기의 바닥으로부터, 액체를 용기(20)로부터 기체 스파아저수단(24)에 펌핑하기 위해 적용된 펌프(23)까지 연장되어 있는, 제어밸브(22)를 포함하고 있는 라인(21)을 가지고 있다. 상기 스파아저(24)에는 라인(25)을 통하여, 예컨대 산소같은 기체가 통과한다. 기체 스파아저수단(24)로부터 나오는 기체-액체 혼합물은 기체 스파아저수단(24)에서 용기(20)로부터 액체안으로 기체가 통과할 때 형성된 기포의 균일한 분산을 위해, 또한 액체중에서의 상기 기체의 용해를 위해, 바람직하게는 하나 또는 그 이상의 복귀벤드(26)를 함유하고 있는 상대적으로 긴 흐름라인, 또는 파이프라인 콘택터(25)를 통과한다. 기체-액체 혼합물은 바람직하게는 제어밸브(27)를 포함하고 있는 파이프라인 콘택터(25)로부터 용기(20)의 바닥으로 통과하여 인젝터(28)를 통해 용기안에 함유된 액체안으로 주입된다. 제어밸브(30)를 포함하고 있는 라인(29)은 바람직하게는 샘플축출 목적으로 용기(20)의 바닥으로부터 기체-액체 혼합물의 일부를 회수하기 위해 제공된 것이고, 마찬가지로 제어밸브(32)를 포함하고 있는 라인(31)은 파이프라인 콘택터(25)로부터 기체-액체 혼합물의 일부를 회수하기 위해 제공될 수 있다. 예컨대 공기와 같은 1차 기체는 통상 라인(33)과 스파아저(34)를 통하여 용기(20)에 유입된다.
종래의 가압 SSP 시스템 파이프라인 콘택터 접근법은 예컨대 공기와 같은 1차 기체를 사용하여 STR 시스템에서 효과적으로 용해될 수 있는 것보다 더 많은 2차 기체, 예컨대 산소가 용해되는 것을 가능하게 한다. 상술된 설명에서 알 수 있는 바와 같이, 1차 기체는 용기(20)안에 있는 액체에 직접 주입됨으로써 첨가되는 한편, 2차 기체는 기체 스파아저수단(24) 및 종래의 가압 SSP 시스템 파이프라인 콘택터(25)를 통과하고, 그 결과 용기(20)로 되돌아 가는 용해된 2차 기체로 부화된 액체를 재순환시키면서 용기(20)로부터 액체의 본체 부분에 공급된다. 전형적으로 고안된 SSP 시스템을 사용하면, SSP 시스템에서 시간당 100파운드의 산소를 용해하기 위해 약 115마력의 모우터를 가지고 있는 펌프가 필요하게 될 것이다. 그러한 기체-액체 혼합조작의 명목상의 산소 활용도는 전형적으로 약 75%일 것이고, 따라서 용해되고 활용된 산소 각 100파운드에 대해 약 133파운드의 산소가 SSP 시스템 파이프라인 콘택터(25)를 통과해야 한다.
다른 한편으로, 본 발명의 AGR 구현예의 실시예에서는, 산소 활용도가 본질적으로 100%일 것이고, 산소 100파운드를 용해하기 위해 필요한 힘은 단지 약 10 내지 20 마력일 뿐이다. 제 3 도에 도시된 바와 같이 본 발명의 한 AGR 구현에서, 비교적 작은 AGR 장치가 큰 반응용기 내부에 설치되며, 전형적으로 SSP 시스템을 이용하여 얻어지는 에너지 필요량과 기체 활용도와 비교할 때 전체 에너지 필요량을 상당히 감소시키고, 산소 또는 다른 기체의 활용도를 크게 증가시키는 작용을 한다.
제 3 도의 구현예에서, 큰 반응용기(40)는 용기의 바닥 근처에 설치된 기체 스파아저수단(41)를 가지고 있으며, 이 용기에는 라인(42)이 기체를 상기 스파아저에 공급시키기 위해 설치된다. 임펠러 수단(43)은 전용기(40)를 통하여 상기 스파아저로부터 기포의 분포를 촉진시키기 위해 상기 스파아저수단(41)위의 용기(40)중에 설치된다. 탑상 구동수단(45)에 연결된 구동축(44)은 상기 임펠러 수단(43)을 회전시키는데 사용된다. 통상적으로 도면부호(46)으로 도시되는 작은 AGR 장치는 중공 흡출관(48)내에 설치된 이중 나선형 임펠러로서 도시된 고전단 축방향 흐름 하강-펌핑 임펠러 수단(47)을 포함한다. 임펠러 수단(47)은 적당한 동력수단(50)에 연결된 구동축(49)에 의해 회전된다. 흡출관(48) 및 임펠러 수단(47)은, 흡출관(48) 아래에 하향으로 연장되는 외측 쉘(51)내에 설치되고 하단부의 AGR 장치(46)에 의해 형성된 용해된 산소부화 액체를 용기(40)중에 존재하는 액체(53)내로 통과시키기 위한 배출통로(52)를 갖는다. 전형적으로, 액체(53)는 용기(40)의 상단부까지 충전되고, 기체-액체 경계면(54)은 용기(40)의 액체 부피를 증가시키기 위해 바람직한 공간부를 제공하는 탑상 기체영역(55)으로부터 상기 액체를 탑상 기체영역(55)을 분리시키는 루프부분(56)을 포함한다. 구동축 밀봉수단(58)은 기체-액체 경계면(59) 위의 기체영역(57)을 약간 가압시키기 위해 설치된다. 기체 공간부로부터 산소 또는 다른 기체의 일부분이 용해 및 소모됨으로써 상기 기체영역(57) 중에서 고정압력을 유지시키는데 필요한 산소 또는 다른 기체는, 압력조절기(60) 또는 다른 상기 수단에 의해 산소 또는 다른 기체는, 압력조절기(60) 또는 다른 상기 수단에 의해 산소 또는 다른 기체 공급시스템(61)으로부터 기체영역(57)에 공급된다. 통상적으로 적당한 배플(62)을 흡출관(48)의 상단부에 설치하여 상기 흡출관(48)내로의 액체의 흐름을 촉진시키고, 기체 주입 소용돌이(65)의 형성을 증진시킨다. 또한, 흡출관(48)에는 그것의 상단부에 원뿔형 부재(63)를 설치하여 임펠러 수단(47)에 의해 흡출관의 상부 내로의 액체의 흐름을 더욱더 촉진시키는 것이 바람직하다.
AGR 장치(46)가 용기(40)내의 인라인 혼합기로서 사용되는 제 3 도의 구현예의 작동시에, 임펠러 수단(47)의 작동은 액체가 흡출관과 외측 쉘(51)의 벽들 사이의 환상 공간부(64)에 상향으로, 그리고 흡출관(48)내에 하향으로 공급되도록 하는 방식으로 AGR 장치(46)의 외측 쉘(51)내에 재순환하는 흐름 패턴을 생성시킨다. 상기 재순환 흐름 패턴은 소용돌이(65)를 전개시키며, AGR 장치(46)내의 기체-액체 경계면(59)을 제공하는 유동하는 액체 수준에서 기체 주입에 의해 탑상 기체영역(57)으로부터의 기체를 흡출관(48)내에서 하향으로 유동하는 액체내로 공급하기 위한 것이다.
산소 또는 다른 기체부화 용액 및 관련된 기포(65)가 흡출관(48)의 바닥으로부터 공급됨에 따라, 이들의 하향 흐름속도는 AGR 장치(46)의 외측 쉘(51)의 좀더 큰 횡단면에 의해 기포의 부력 유도 상승속도 이하로까지 감소된다. 따라서, 기포는 흡출관(48)과 외측 쉘(51) 사이의 상기 환상 공간부(63)내에 상향으로 상승할 것이다. 상기 기포들의 일부분은 임펠러 지대내로 다시 흐르는 액체에 의해 흡출관(48)내에 재공급될 것이고, 반면에 잔류물은 기체영역(47)을 통과하여 궁극적으로, 소용돌기(65)의 결과로서, 흡출관(48)내에서 하향으로 통과하는 액체내에 재주입된다. 기체배출구(67)는 만일 필요하다면 탑상 기체영역(57)으로부터 기체들을 배기시키는데에 사용된다. 본 발명의 상기 구체예의 실행시에, 산소 또는 다른 기체 활용도는 100%에 이를 수 있다. 따라서, 시간당 100파운드의 산소를 용해시키기 위한 대응하는 통상적인 SSP 장치에 비해, 본 발명의 실행시에는 약 33파운드의 산소가 절약된다.
기포가 새어나오는 산소 또는 다른 기체-부화 액체의 하향 운동량은, 상기 액체 흐름을 AGR 외측 쉘(51)의 바닥에 운반할 것이며 배출통로(52)를 통해 용기(40)내의 액체(53)의 주본체내로 운반될 것이다. 새로운 낮은 산소 또는 다른 기체 함유량을 갖는 슬러리는 개방부(66)를 통해 AGR 외측 쉘(51)의 바깥쪽에서 안쪽으로, 바람직하게는 그것의 상단부에서 유동하여 외측 쉘(51)의 바닥으로부터 배출된 액체 흐름량을 대체시킬 것이다. AGR 장치의 매우 충분한 기체 용해력으로 인해, 그리고 기재된 바와 같이 바람직하게 사용된 고전단 나선형 임펠러가 아주 충분한 에너지를 갖는 높은 부피 펌핑장치이기 때문에, 그리고 본 발명의 장치가 실질적으로 대기압에서 작동되기 때문에, 시간당 100파운드의 산소를 용해시키는데에 SSP 장치가 약 115마력을 필요로 하는 것에 비해 본 발명의 장치는 단지 약 10 내지 20마력을 필요로 한다.
본 발명의 제 3 도의 구현예는 높은 효율을 갖는 AGR 장치를 사용하는 것을 도시하는데, 여기에서 인라인 기체용해기는 기체-액체 혼합 용기중에서 기체가 액체의 일부분으로 용해되는 것을 증가시키며, 이에 대한 에너지 필요량을 감소시키는 데에 사용된다. 인라인 AGR 장치는, AGR 장치중에서 처리된 원하는 기체-액체 혼합물의 측류가 혼합용기 그 자체, 즉 AGR 장치(46)의 외측 쉘(51)내에 포함된다는 것외엔 통상적인 SSP 장치의 파이프라인 콘택터 부품에 대체되는 것으로 제시될 것이다. AGR 장치의 고전단 혼합 작동은 기체의 좀더 큰 기포를 좀더 작은 기포로 분해시키고, 따라서 AGR 장치를 통해 통과하는 액체의 일부분중으로의 기체의 용해를 증가시키고, 이어서 혼합 용기중에서의 액체의 주본체내에 장입시키는 작용을 한다.
제 4 도는, 측류 및 인라인 기체 혼합기를 통해 혼합 용기로부터 통과된 액체의 일부분으로의 기체의 용해를 증가시키기 위해 좀더 큰 기포를 좀더 작은 기포로 분해시키고, 이어서 혼합 용기내에 재순환시키기 위해 비교적 높은 효능을 갖는 기체 분리기가 혼합 용기로부터 제거된 측류중에 사용된다는 것을 도시한다. 제 4 도의 구현예의 사용을 도시하는 실시예는 포함된 발효 장치 또는 다른 장치에 추가로 용해된 산소를 공급시키는 것에 관한 것이며, 여기에서 액체 저장기에는 공기가 공급된다. 통상적으로, 제 3 도의 구현예를 참조로 하여 기재된 바와 같은 AGR 장치가 상기 응용의 사용을 위해 가장 효과적인 기체 분리장치인 반면에, 제 4 도의 구체예는 본 발명의 실행시에 에너지 필요량을 감소시키며, 기체-액체 혼합작동시 산소 또는 다른 기체 활용용량을 충분히 증가시킬 수 있는 다소 덜 효과적인 기체분리기의 사용에 관해 설명된다. 따라서, 제 4 도의 구체예에서는 좀더 큰 기체입자를 작은 기포로 분해시켜 기체 용해력을 증가시키는 인라인 고전단 조건을 생성시키고, 그리고 그럼으로써 전체 장치의 기체 활용용량을 증가시키기 위해, 러쉬톤, 터빈, 방사상-흐름 고전단 임펠러와 함께 하향 펌핑 축방향 흐름 임펠러 수단이 사용된다. 상기 구현예에서, 발효용기(70)는 그 안에 액체(71) 및 탑상 기체영역(72)을 가지고, 그럼으로써 기체-액체 경계면(73)이 형성되는 것으로 도시된다.
공기 주입라인(74)은 용기(70)의 하단부에 설치된 스파아저 수단에 공급공기를 공급시키는 데에 사용된다. 패들 교반수단(76)이 스파아저수단(75)에 대해 설치되고, 이러한 교반수단은 구동축(77) 및 구동 동력수단(도시되지 않았음)에 의해 구동된다. 스파아저 수단(75)로부터의 기체를 액체(71)내에 주입시에 형성된 기포는, 패들 교반수단의 회전에 의해 액체내에 분산되고 상기 액체는 액체중에 기체를 용해시키기 위해 용기(70)내의 재순환 흐름 패턴을 통해 통과된다. 배기수단(78)은 용해되지 않은 기체를 장치로부터 제거시키기 위해 설치된다. 증가된 기체 용해력 및 감소된 에너지 필요량은 용기(70)로부터 재순환된 액체의 일부분을 상기의 비교적 높은 효능을 갖는 고전단 기체 용해기에 측류, 즉 인라인 적용함으로써 달성된다.
제 4 도에 도시한 바와 같이, 액체는 기체-액체 경계면(73) 아래의 용기(70)의 상단부로부터 실질적으로 수평 측류 유입도관(79)내에 통과되어 기체용해기(80)의 상단부내에 공급되고, 기체 용해기의 바닥으로부터 실질적으로 수평 배출도관(81)내에 배출되어 용기(70)의 하단부내에 재순환된다. 수직 연결도관(82)은 도관들(79 및 81) 사이에 유체를 소통시킨다. 배출관(81)의 직경은 배출관을 통해 통과되는 기체-액체 혼합물의 흐름 속도가 충분히 낮도록, 즉 정상적으로 약 5피트/초 이하의 정도가 되도록 하는 크기이므로, 상기 수평도관(81)에서 상기 혼합물의 기포가 도관의 상부에 상승할 것이고, 수직 연결도관(82)과의 교차부분에서 실질적으로 모든 기포는 고도로 산소화된 액체상의 약간의 부분과 더불어 상기 도관내에 상승할 것이다. 상기 방법에 의해, 용해기(80)중에 초기에 용해되지 않은 산소 또는 다른 기체부화 기포가 고도의 효능을 갖는 용해기에 복귀될 수 있다. 이어서 상기 유체는 도관(79)내에 공급되어 기체용해기(80)로 재순환된다. 고도로 산소화된 액체상의 주부분은 용기(70)의 바닥부내에 다시 유동된다. 장치내의 정수압 균형을 유지시키기 위해, 추가적인 양의 산소가 용해될 경우 등가 부피의 액체는 용기(70)로부터 수평 유입도관(79)을 통해 기체 용해기(80)내에 다시 유동된다.
제 4 도에 도시한 바와 같은 기체 용해기(80)는 2개의 축방향 흐름 임펠러(83) 및 (84)를 포함하고, 러쉬톤 터빈(85)은 적당한 구동장치(도시되지 않았음)에 연결된 통상의 구동축(86)위의 상기 임펠러들 사이에 설치된다.
상부 임펠러(83)는, 탑상 기체영역(87)으로부터의 공기, 또는 바람직하게는 산소를 기체 용해기(80)내의 액체(88)의 하향 흐름내에 하향으로 배출시키기 위해 상기 임펠러가 소용돌이를 발생시키도록 하는 방식으로 기체 용해기(80)내의 액체 표면 아래의 깊이에 설치하는 것이 유리하다. 기체 주입수단(87A)은, 기체용해기(80)를 통해 통과하는 액체중에서의 기체의 분산을 증가시키기 위해 2차 기체, 예컨대 산소가 탑상 기체영역(87)내에 주입될 수 있도록 하는 방식으로 설치하는 것이 바람직하다. 기체-액체 혼합물이 러쉬톤 터빈(85)의 흐름 패턴내에 하향으로 공급됨에 따라, 혼합물중에서의 기포가 터빈의 전단 작용에 의해 실질적으로 좀더 미세한 크기의 기포로 분해되고, 이것은 액체중에서의 기체의 용해력을 증가시킨다. 배플(89)은 상기 기체용해기(80)의 벽의 가장자리 주변에서의 액체의 유동을 억제시키기 위해 기체용해기(80)의 벽을 따라 또는 벽근처에 설치하고, 따라서 임펠러의 하향 펌핑 및 전단작용을 개선시키는 것이 바람직하다. 하부의 축방향-흐름 임펠러(84)는 기체-액체 혼합물에 대해 추가적인 하향 운동을 제공하고, 그럼으로써 예를 들면 기체용해기(80) 밖의 고도로 산소화된 용액을 포함하는 상기 혼합물을 배출관(81)으로 펌핑시키는 작용을 한다.
당업자는 상기에서 기술한 바와 같이 본 발명의 실행시에 제 3 및 4 도의 구현예에 사용한 기체용해기 이외의 다른 고성능 기체용해기가 사용될 수 있다는 것을 이해할 것이다.
본 발명의 장점을 더욱더 입증하기 위해, AGR 장치가 측류 기체용해기(80)중에서의 고성능 인라인 기체 용해기로서 사용된다는 것외엔 제 4 도의 구현예의 장치와 유사한 장치중에서 기체-액체 혼합 작동을 수행하였다.
제 5 도의 구현예의 엘레먼트는, 이중 나선형 임펠러(90)가 제 4 도의 구현예의 축방향 흐름 임펠러(83 및 84) 및 러쉬톤 터빈(85) 대신에 상기 인라인 AGR 장치로서 설치된다는 것외엔 제 4 도의 구현에의 엘레먼트와 같은 도면부호로 명기된다. 제 4 도의 구현예의 배플(89)이 제 5 도의 구현예에서 사용될 필요는 없지만, 기체 소모 소용돌이의 형성을 촉진시키기 위해, 그리고 AGR 장치를 포함하는 기체용해기(80)내로의 하향 액체흐름을 촉진시키기 위해 적당한 배플수단(91)을 설치할 수 있다. 상기 AGR 장치는, 상기 AGR 장치가 탑상 기체영역(87)으로부터의 산소 또는 다른 기체를 기체용해기(80)내의 액체(88)의 하향 흐름내에 하향으로 배출시키는 소용돌이를 발생시키도록 하는 방식으로 기체용해기(80)중에서의 액체 표면아래에 설치하는 것이 바람직하다.
본 발명의 실행시에 수득될 수 있는 장점의 예에 있어서, 제 5 도의 측류 라인의 혼합기 구현예의 실행시에 AGR 장치(90)와 더불어 사용된 처리용기(70)는 효모 세포가 산생되는 작은 시판용 발효장치이다. 발효기가 공기 스파징을 사용하여 표준 STR법에 따라 작동되는 경우, 효모 세포의 고성장 속도의 시간에서 용해된 산소농도는 용액 1리터당 산소 약 1.5밀리그램이다. 제 5 도의 구체예가 사용되는 경우, AGR 장치(90)로부터 제거된 산소-부화 흐름이 발효기(70)내에 재순환됨에 따라, 용해된 산소수준은 산소 필요량에 있어서 약 10%의 전체 감소율로 용액 1리터당 약 30밀리그램으로까지 증가된다.
통상적인 SSP 장치에 비해 본 발명의 장치의 작동 이점은 본 발명의 실행시에 액체와의 접촉시 회전축 밀봉수단이 필요치 않다는 것이다. SSP 장치에 사용될 수 있는 바와 같은 전형적인 펌프 밀봉수단을 사용하며 무균을 유지하는데에 있어서 잠정적인 문제점은 특정 유형의 약제 발효에 대한 SSP 산소화 장치의 개조와 주된 관계가 있다. 또한, 본 발명의 기체-액체 혼합장치는 SSP 장치에 있어서 요구되는 상승된 압력에 비해 실질적으로 대기압 조건에서 작동될 수 있다. 그외에도, SSP 장치가 사용되는 경우에 비해 인라인 AGR 장치와 더불어 본 발명이 실행되는 경우에는 발효작동시 세포들을 손상시킬 수 있는 전단력이 주반응 용기에서의 액체와 관련하여 감소된다.
다양한 수정 및 변형이, 특허청구의 범위에 의해 제한되는 본 발명의 범위로부터 벗어남이 없이 본 발명의 상세한 설명에서 만들어질 수 있다는 것이 이해될 것이다. 액체의 본체에서 액체의 일부분을 인라인 기체용해 장치를 통해 통과시키는 데에 있어서, 통과된 부분은 특정 기체-액체 혼합작동 및 사용된 장치의 특정크기 및 특성, 및 액체중에 바람직하게 용해되는 산소 또는 다른 기체의 부가적인 양에 따라 달라질 것이란 것을 이해할 것이다.
그러나, 통상적으로 액체의 일부분은 액체의 본체가 적당한 시간내에, 전형적으로 약 1/2 내지 약 1시간 또는 그 이상의 시간내에 인라인 기체용해 장치를 통해 통과되는 부분일 것이다.
따라서, 본 발명은 액체중에 기체를 좀더 효과적으로 용해시킬 수 있는 개선된 기체-액체 혼합방법 및 장치를 제공한다. 상기와 같이, 본 발명은 기체-액체 혼합 기술에 있어서 고도로 바람직한 개선점을 나타내며, 실제 통상적인 응용에 있어서 통상적인 방법 및 장치에 비해 기체가 다량의 액체중에 좀더 높은 기체 활용율 및 좀더 낮은 에너지 필요량으로 용해되는 것을 보장해준다.

Claims (17)

  1. (a) 혼합용기내에 탑상 기체영역을 가지고 있는 기체-액체 경계면을 가지는 액체의 본체를 혼합용기 내에서 재순환하는 흐름 상태로 유지하는 단계;
    (b) 상기 액체의 본체안에 1차 공급기체 스트림을 직접 유입하여 액체 본체의 재순환 흐름 경로 및 유속이, 상기 공급기체 스트림을 액체에 유입시킬 때 형성된 기포가, 상기 액체본체에 기체를 용해시키거나 또는 액체 본체와 기체를 반응시키기 위해 재순환하는 액체본체와 함께 순환하도록 하는 단계;
    (c) 상기 액체본체에서 액체의 일부분을 고에너지 및 기체사용 및/또는 반응효율을 가지고 있는 인-라인 기체 용해장치를 통해 계속 통과시키는 단계;
    (d) 상기 인-라인 기체 용해장치를 통해 액체의 본체에 2차 공급 기체를 유입시키는 단계; 그리고
    (e) 혼합용기에서 액체의 본체로 복귀되는 인-라인 기체 용해기 장치로부터 나오는 용해된 2차 기체로 부화된 상기 액체의 일부분을 계속 재순환시키는 단계로 이루어지며 그로써 높은 활용효율이 얻어지고, 액체로 용해된 및/또는 액체와 반응된 단위 기체당 요구되는 에너지가 감소되는 것을 특징으로 하는 기체-액체 혼합방법.
  2. 제1항에 있어서, 상기 1차 공급 기체스트림이 공기로 이루어지고, 2차 공급 기체가 산소로 이루어지는 것을 특징으로 하는 방법.
  3. 제1항에 있어서, 상기 인-라인 기체용해 장치가 그안에 축방향 흐름, 하향-펌핑 임펠러수단이 설치된 중공 흡출관을 포함하고, 상기 인-라인 기체용해 장치내에서, 액체가 상기 흡출관의 내부에서 하향으로 흐르고 외부에서는 상향으로 흐르는 재순환 흐름 패턴을 만들기 위하여 상기 임펠러 수단을 회전시키는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 방법.
  4. 제3항에 있어서, 상기 인-라인 기체용해 장치가 상기 액체본체내에 위치된 외측 셀을 포함하고, 장치의 내부에 액체의 상기 일부분을 통과시키기 위해, 및 장치로부터 용해된 2차 기체내에 풍부한 액체를 배출시키기 위해 오프닝을 가지고 있어서, 상기 외측 셀내의 재순환 흐름경로가, 액체 및 수반되는 기포를 상기 환상 공간에서 상향으로 통과하는 액체안으로 배출시키고, 용해된 2차 기체에 풍부한 액체는 상기 외측 쉘의 바닥부분으로부터 혼합용기의 상기 액체 본체안으로 배출되는 것을 특징으로 하는 방법.
  5. 제4항에 있어서, 2차 공급기체를 상기 외측 쉘의 액체수준위에 있는 탑상영역으로 유입시키는 단계를 더 포함하며, 상기 외측 쉘내의 재순환 흐름 패턴은 소용돌이를 전개시키고, 흡출관 내부에서 하향으로 통과하고 있는 액체내에, 기체주입에 의하여 탑상 기체영역으로부터의 상기 2차 공급기체를 배출시키는 정도인 것을 특징으로 하는 방법.
  6. 제5항에 있어서, 상기 공급 기체 스트림이 공기로 이루어지고, 상기 2차 공급 기체가 산소로 이루어지는 것을 특징으로 하는 방법.
  7. 제3항에 있어서, 상기 중공 흡출관이 상기 기체 용해장치의 외측 쉘을 포함하고, 상기 외측 쉘이 상기 혼합용기 외부에 설치되며, 상기 재순환 흐름 패턴이 상기 기체 용해장치의 상부부분에 혼합용기로부터 나오는 액체를 통과시키는 것을 포함하고, 상기 기체 용해장치의 바닥부분으로부터의 2차 공급기체의 용해농도가 높은 액체의 재순환이 상기 혼합용기로 복귀하는 것을 특징으로 하는 방법.
  8. 제7항에 있어서, 상기 외측 쉘의 액체 수준위에 있는 탑상 영역으로부터 2차 공급 기체를 유입시키는 단계를 더 포함하며, 상기 재순환 흐름 패턴은 소용돌이를 전개시키고, 상기 기체 용해장치에서 하향으로 통과하고 있는 액체내에, 기체 주입에 의하여 탑상 기체영역으로부터 상기 2차 공급 기체를 배출시키는 정도인 것을 특징으로 하는 방법.
  9. 제8항에 있어서, 상기 공급 기체 스트림이 공기로 이루어지고, 2차 공급 기체가 산소로 이루어지는 것을 특징으로 하는 방법.
  10. (a) 그안에서 탑상 기체영역을 가지는 기체-액체 경계면을 가지고 있는 액체의 본체를 재순환하는 흐름 패턴으로 유지하기 위해 적용된 교반 수단을 가지고 있는 혼합용기;
    (b) 상기 액체의 본체안에 공급 기체 스트림을 직접 유입시키기 위한 도관수단;
    (c) 액체의 본체로부터 액체의 일부분을 계속 수용하고, 그안에 유입된 2차 기체를 효과적으로 용해 및/또는 반응시키기 위해 적용된 인-라인 기체 용해장치;
    (d) 상기 인-라인 기체 용해장치를 통하여 통과하고 있는 액체의 일부분에 2차 공급 기체를 유입시키기 위한 도관수단; 및
    (e) 혼합용기내의 상기 액체 본체에, 상기 인-라인 기체 용해장치로부터 나오는 용해된 2차 기체에 부화된 액체의 일부분을 계속해서 되돌려 통과시키기 위한 기계적 수단으로 이루어지고, 그리고 높은 기체 활용효율이 얻어지며, 액체로 용해된 및/또는 액체와 반응된 단위 기체당 요구되는 에너지가 감소되는 것을 특징으로 하는 기체와 액체의 혼합장치.
  11. 제10항에 있어서, 상기 인-라인 기체 용해장치가 그안에 축방향 흐름의 하향 펌핑 임펠러 수단이 설치되어 있는 중공 흡출관을 포함하고, 상기 인-라인 기체 용해장치내에서 액체가 상기 흡출관의 내부에서 하향으로 통과하고, 외부에서는 상향으로 흐르는 재순환 흐름패턴을 형성할 수 있는 것을 특징으로 하는 장치.
  12. 제11항에 있어서, 상기 인-라인 기체 용해장치가 상기 액체 본체내에 위치된 외측 쉘을 포함하고, 장치의 내부에 액체의 상기 일부분을 통과시키고, 장치의 바닥부분으로부터 용해된 2차 기체에 풍부한 액체를 혼합용기내의 액체 본체에 배출시키기 위한 오프닝을 장치안에 가지고 있는 것을 특징으로 하는 장치.
  13. 제12항에 있어서, 상기 외측 쉘의 액체 수준위에 있는 탑상 영역으로 2차 공급 기체를 유입시키기 위한 도관수단을 더 포함하며, 상기 축방향 흐름의 하향-펌핑 임펠러 수단은, 소용돌이를 전개시키고, 흡출관 내부에서 하향으로 통과하고 있는 액체내에, 기체 주입에 의하여 탑상 기체 영역으로부터의 2차 공급 기체를 배출시키기 위해 외측 쉘내에 재순환 흐름패턴을 생성할 수 있는 것을 특징으로 하는 장치.
  14. 제11항에 있어서, 상기 중공 흡출관이 상기 인-라인 기체 용해장치의 외측 쉘을 포함하고, 외측 쉘은 상기 혼합용기의 외부에 설치되어 있는 것을 특징으로 하는 장치.
  15. 제14항에 있어서, 2차 공급 기체를 상기 외측 쉘의 수준위에 있는 탑상영역에 유입시키기 위한 도관 수단을 더 포함하며, 상기 축방향 흐름의 하향-펌핑 임펠러 수단은 소용돌이를 전개시키고, 상기 기체 용해장치에서 하향으로 통과하고 있는 액체에 기체 주입에 의하여 탑상 기체 영역으로부터의 상기 2차 공급 기체를 배출시키기 위해 적용되는 것을 특징으로 하는 장치.
  16. 제15항에 있어서, 상기 축방향 흐름의 하향-펌핑 임펠러 수단이 이중 나선형 임펠러 수단인 것을 특징으로 하는 장치.
  17. 제15항에 있어서, 상기 축방향 흐름의 하향-펌핑 임펠러 수단이 그 사이에 방사상 흐름 러쉬톤 터빈 수단이 설치되어 있는 상부 및 하부 축방향 흐름 임펠러 수단을 포함하고 있는 것을 특징으로 하는 장치.
KR1019920007330A 1991-05-01 1992-04-30 기체-액체 혼합방법 및 장치 KR970008900B1 (ko)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US7/694,070 1991-05-01
US07/694,070 1991-05-01
US07/694,070 US5108662A (en) 1991-05-01 1991-05-01 Gas-liquid mixing process and apparatus

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR920021202A KR920021202A (ko) 1992-12-18
KR970008900B1 true KR970008900B1 (ko) 1997-05-30

Family

ID=24787285

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1019920007330A KR970008900B1 (ko) 1991-05-01 1992-04-30 기체-액체 혼합방법 및 장치

Country Status (9)

Country Link
US (1) US5108662A (ko)
EP (1) EP0511677B2 (ko)
JP (1) JPH05184894A (ko)
KR (1) KR970008900B1 (ko)
BR (1) BR9201637A (ko)
CA (1) CA2067674C (ko)
DE (1) DE69214003T3 (ko)
ES (1) ES2091972T5 (ko)
MX (1) MX9202056A (ko)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101334939B1 (ko) * 2012-12-03 2013-11-29 한국기계연구원 다상 유동 발생장치

Families Citing this family (30)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2662616B1 (fr) * 1990-05-31 1994-07-08 Anjou Rech Installation pour le traitement de flux liquides a contacteur monophasique, et dispositif recirculateur-degazeur pour une telle installation.
FR2672230B1 (fr) * 1991-02-04 1993-04-16 Anjou Rech Installation de melange de deux phases fluides par agitation mecanique, notamment pour le traitement des eaux par transfert de gaz oxydant, et utilisation d'une telle installation.
US6344489B1 (en) * 1991-02-14 2002-02-05 Wayne State University Stabilized gas-enriched and gas-supersaturated liquids
KR100301612B1 (ko) * 1992-07-09 2001-12-01 테리 에이. 매튜스 리액터
DE69522365T2 (de) * 1994-05-11 2002-05-23 Praxair Technology Inc Verbesserungen bei der Oxidation organischer Chemikalien
US5836290A (en) * 1995-07-24 1998-11-17 The Gasifier Corporation Apparatus and method for gasifying volatile liquid fuels
AU1123797A (en) * 1995-12-21 1997-07-17 Gasifier Corporation, The Gas/liquid fuel dispersion
US6159435A (en) * 1996-05-06 2000-12-12 Atomaer Pty Ltd Leaching of mineral ores
PE69399A1 (es) * 1996-11-06 1999-07-21 Atomaer Pty Ltd Lixiviacion mejorada de minerales metalicos
US6362367B2 (en) 1998-04-21 2002-03-26 Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corp. Preparation of organic acids
US6165435A (en) * 1998-12-24 2000-12-26 Praxair Technology, Inc. Method and production of nitric acid
KR100339516B1 (ko) * 1999-04-02 2002-05-31 이계욱 무인수력 자동 회전, 이동 분무장치
FR2823743B1 (fr) * 2001-04-19 2004-03-12 Alain Boulant Dispositif pour brasser et aerer un liquide dans une cuve de traitement
FR2823742B1 (fr) * 2001-04-19 2004-03-12 Alain Boulant Dispositif pour brasser et aerer un liquide dans une cuve de traitement
WO2002092549A1 (en) * 2001-05-15 2002-11-21 Inca International S.P.A. Agitation system for alkylbenzene oxidation reactors
JP4231249B2 (ja) * 2002-07-01 2009-02-25 大成建設株式会社 高酸素水製造装置及び底質の浄化方法
FR2868332B1 (fr) 2004-03-31 2006-05-26 Air Liquide Electronics Sys Appareil de traitement d'effluents gazeux
US8044220B2 (en) * 2007-06-27 2011-10-25 H R D Corporation High shear process for the production of butadiene sulfone
JP5184975B2 (ja) * 2008-06-03 2013-04-17 大王製紙株式会社 再生粒子の製造方法
JP5263877B2 (ja) * 2008-10-22 2013-08-14 アイセル株式会社 混合装置及び混合システム
JP5463475B2 (ja) * 2009-02-27 2014-04-09 アイセル株式会社 反応装置、反応方法及び触媒ユニット
KR101740736B1 (ko) * 2008-06-16 2017-05-26 아이세루 가부시키가이샤 혼합 요소, 혼합 장치, 교반날개, 혼합기, 혼합 시스템 및 반응 장치
JP5500575B2 (ja) * 2008-06-16 2014-05-21 アイセル株式会社 混合要素、混合装置、混合方法、攪拌翼、攪拌装置及び攪拌方法
WO2013165473A1 (en) 2012-05-01 2013-11-07 Therox, Inc. System and method for bubble-free gas-enrichment of flowing liquid within a conduit
EP2919897A4 (en) * 2012-11-15 2016-07-27 Hydro Proc &Mining Ltd SYSTEMS AND METHODS FOR DIFFUSING A GAS IN A LIQUID
FI124934B (fi) 2013-01-30 2015-03-31 Outotec Oyj Sekoitussäiliöreaktori
US10252226B2 (en) 2014-04-28 2019-04-09 Blueingreen Llc Systems and methods for dissolving a gas into a liquid
DE102014117734A1 (de) * 2014-12-03 2016-06-09 Sonderhoff Engineering Gmbh Vorrichtung und Verfahren zum Beladen einer Flüssigkeit mit einem Gas
DE102016013229B4 (de) 2016-06-15 2020-06-25 Günter Busch Verfahren und Vorrichtung für die Mischung von Gasen und Flüssigkeiten, bevorzugt für die biochemische Synthese von Methan aus Kohlenstoffdioxid und Wasserstoff
KR20200078221A (ko) * 2018-12-21 2020-07-01 한화솔루션 주식회사 회분식 반응기

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2964382A (en) * 1958-04-04 1960-12-13 Wyandotte Chemicals Corp Production of precipitated calcium carbonate
FR1603327A (ko) * 1967-03-24 1971-04-05
US4290885A (en) * 1977-12-22 1981-09-22 Dochan Kwak Aeration device
US4235719A (en) * 1978-03-27 1980-11-25 Fmc Corporation Pressurized oxygenation system and method
DE2926441A1 (de) * 1979-06-29 1981-01-22 Linde Ag Verfahren und vorrichtung zur sauerstoffanreicherung einer fluessigkeit
US4328175A (en) * 1979-10-02 1982-05-04 Union Carbide Corporation Apparatus for contacting a liquid with a gas
USRE32562E (en) * 1982-07-08 1987-12-15 Union Carbide Corporation Process and apparatus for mixing a gas and a liquid
GB8401779D0 (en) * 1984-01-24 1984-02-29 Boc Group Plc Dissolving gas liquid
DE3442954A1 (de) * 1984-09-19 1986-03-27 Bayer Ag, 5090 Leverkusen Verfahren und vorrichtung zum herstellen eines fliessfaehigen, zu schaumstoff ausreagierenden gemisches aus fliessfaehigen, in vorratsraeumen gelagerten komponenten
US4680119A (en) * 1985-04-10 1987-07-14 Franklin Jr Grover C Apparatus for introducing a gas into a liquid
DE3516027A1 (de) * 1985-05-04 1986-11-06 Huels Chemische Werke Ag Ruehrsystem und verfahren zum begasen von fluessigkeiten
MX169769B (es) * 1986-10-21 1993-07-26 Union Carbide Corp Mezclado mejorado de gas-liquido
GB8811114D0 (en) * 1988-05-11 1988-06-15 Ici Plc Fermentation process & apparatus
EP0441505A1 (en) * 1990-02-05 1991-08-14 Imperial Chemical Industries Plc Agitators
US5004571A (en) * 1990-03-30 1991-04-02 Union Carbide Industrial Gases Technology Corporation Liquid level control in gas-liquid mixing operations

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101334939B1 (ko) * 2012-12-03 2013-11-29 한국기계연구원 다상 유동 발생장치

Also Published As

Publication number Publication date
DE69214003T3 (de) 2001-02-08
DE69214003D1 (de) 1996-10-31
CA2067674A1 (en) 1992-11-02
JPH05184894A (ja) 1993-07-27
US5108662A (en) 1992-04-28
BR9201637A (pt) 1992-12-15
CA2067674C (en) 1995-08-29
KR920021202A (ko) 1992-12-18
EP0511677B1 (en) 1996-09-25
ES2091972T5 (es) 2000-05-01
EP0511677A3 (en) 1993-03-03
ES2091972T3 (es) 1996-11-16
EP0511677B2 (en) 2000-01-19
EP0511677A2 (en) 1992-11-04
MX9202056A (es) 1992-11-01
DE69214003T2 (de) 1997-04-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR970008900B1 (ko) 기체-액체 혼합방법 및 장치
US7455776B2 (en) Method for mixing high viscous liquids with gas
CA2052076C (en) Oxygen enrichment method and system
US6145815A (en) System for enhanced gas dissolution having a hood positioned over the impeller with segregating rings
US4211733A (en) Gas-liquid mixing process and apparatus
US6565070B2 (en) Reactor
US6135430A (en) Enhanced gas dissolution
CA2101627C (en) A reactor
US5143543A (en) Biological conversion method
US5102104A (en) Biological conversion apparatus
CA2670028C (en) System and method for mixing high viscous liquids with gas
US5021069A (en) Method of effecting a bioreaction
EP0057659A2 (en) Draft tube type reactor with centrally arranged auxiliary agitator
EP0017451A1 (en) Apparatus and method for producing a gas in liquid dispersion

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
G160 Decision to publish patent application
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant
FPAY Annual fee payment

Payment date: 20051108

Year of fee payment: 9

LAPS Lapse due to unpaid annual fee