KR960014326B1

KR960014326B1 - 텔레비젼 편향 장치

Info

Publication number: KR960014326B1
Application number: KR1019880003078A
Authority: KR
Inventors: 미세르 레오나르디 지오반니
Original assignee: 알 씨 에이 라이센싱 코포레이션; 유진 엠. 휘태커
Priority date: 1987-03-23
Filing date: 1988-03-23
Publication date: 1996-10-15
Also published as: US4777412A; GB8706822D0; KR880012078A

Abstract

내용 없음.

Description

텔레비젼 편향 장치

제1도는 스퀘어-플래너 환상 튜브의 비구형 면판상에 나타나는 걸윙 왜곡의 라스터 패턴을 도시한 도면.

제2도는 스퀘어-플래너 화상 튜브의 비구형 면판상의 라스터 스캐닝과 연관하여 사용된 라스터 스캐닝 회로에 대한 블록 다이어그램.

제3도는 라스터의 핀쿠션 왜곡을 도시한 도면.

제4도는 걸윙 왜곡을 보정하는 회로를 포함하는 제2도의 수직 편향 회로의 상세한 실시예를 도시한 도면.

제5a~5j도는 제4도의 회로 동작을 설명하는데 유용한 수직 주파수인 파형을 도시한 도면.

제6a~6j도는 제4도의 회로 동작을 설명하는데 유용한 수평 주파수에 두배이고 수평 주파수의 파형을 도시한도며.

* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명

40 : 수직 편향회로(40) 41 : 수직 편향 증폭기(41)

63 : LC 공진회로 70 : 라스터 왜곡 보정 회로.

본 발명은 걸윙 왜곡 보정 편향 회로에 관한 것이다.

RCA 코포레이션 스퀘어-플래너 화상 튜브와 같은 신규의 플래터 면판 화상 튜브는 비구면 면파 곡선을 갖고 있다.

RCA 100°, COTY-SP, 스퀘어-플래너, 27V, 칼라텔레비젼 화상 튜브 A68ACC10X로 대표되는 것과 같이 플래터 면판 화상 튜브의 한 형태로, 면판의 중앙에 관하여 단위가 Z인 튜즈 면판 새지탈 높이에 대한 식은 다음과 같다:

여기서 X와 Y는메이저 및 마이너 축을 따라 편판 중앙으로부터 단위가 밀리미터인 거리 좌표이고,

상기 식으로 규저된 화상 튜브 면판은 면판의 중앙 가까이서 비교적 앝은 곡률을 갖고 있다, 상기 곡률은 튜브의 메이저와 마이너 축에 평해한 통로를 따라 엣지 가까잇 증가한다. 전체적인 결과는 면판이 비교적 펀평한 와관 을 갖고, 실제로 공통 평면에 위치한 상. 하, 좌 및 우 엣지를 따르는 포인트 즉 플래너 엣지를 갖는다.

그러한 화상 튜브는 제1도의 라스터 라인으로 예시되어 있는 걸윙 왜곡이라 정위한 기하학적인 왜곡을 버정하는 펄스 편향 전류의 변조를 필요로 한다. 이러한 왜곡의 원인 은 전자빔들이 라스터 패턴을 스캔할때 곡률의 빔 스캐닝 반경과 곡률의 튜브 면판 반경 사이으 차이이다.

제1도에서, 라스터 영역 R은 제2도의 스퀘어-플래너 화상 튜브 SP의 면판(30)의 가시영역을 둘러싸는 직각 박스로 개략적으로 표현되어있다. 제2도의 수평 및 수직 편향 회로(20및 40)가 이스트-웨스트, 노스-사우스 및 S-왜곡과 같은 왜곡을 보정한다고 가정하면, 면판(30)상의 수평 라스트 스캔 패턴의 표시는 제1도에 예시되어 있다. 제1도의 라 스캔 랑니들은 걸윙 왜곡으로 규정된 잔여 왜곡을 나타낸다.

걸윙 왜곡에서, 라인 ****와 같은 정해진 라스터 라인을 스캐닝하는 전자빔의 수직 편차는 제1도의 점선위치인 직선에 대하여 대략 2싸이클 발진된다. 시간 *****과 *****사이의 수직 트레이스 간격의 제1반동안, 각각의 라스터 라인 스캔의 수직 편차는 라인 트레이스 간격 ****의 시간 *****와 *****가까이의 정해진 라인 스캔의 중간점에서 상향 탈선을 발생시킨다. 수직 트레이스의 윗부분반동안 각각의 라스터 라인 스캔의 최대 하향 편차는 시간**********및 *****에 각각 대응하는 각각의 라인 스캔으로 초기, 중앙 및 종단에서 나타난다.

부가적으로, 걸윙 왜곡에서, 정해진 라스터 라인의 편차 위상은 라스터의 윗부분 반으로부터 라스터의 아래 부분 반까지 스캐닝할때 180°스위치된다. 그래서 수직 시간 *****에서 스캔된 라스터 라닝 *****의 편차으 위상은 수직 순간 *****에서 스캔된 대응 라스터 라인 *****의 탈선에 비례하는 위상으로 반전된다.

수평 및 수직 편향 회로(20및 40)가 제2오으 스퀘어-플래너 화상 튜브 SP의 면판(30)상의 라스터 스캐닝과 연관하여 사용될대, 제1도의 라스터 R에 대한 걸윙 왜곡으 뇩영향은 수직 트레이스 간격*****동안 변한다. 걸윙 왜곡 수직 트레이스의 중간 과 수직 트레이스의 초기 도는 종기를 조정할때 스캔된 라스터 라인에 대해 최대이다, 그래서, 라스터 라인의 최대 걸윙 왜곡 또는 최대 편차는 수직 수캔 순간 *****및 *****동안 라스터라인 *****및 *****를 스캐닝할때 나타난다.

라스터 스캔 라인의 최소 또는 0인 걸윙 왜곡은 수직 스캔 순간 *****,

***** 및 ***** 각각동안 라스터 랑니 **** , ***** 및*****를 스캐닝할때 라스터 의 상, 중 및 하에서 라인 스캐닝과 결합된다.

라스터 왜곡에 대한 또다른 널리 공지된 형태는 핀쿠션 왜곡이며, 특히 그러한 왜곡의 상 및 하 또는 N-S양상이다. 이러한 형의 왜곡은 라스터 스캐닝 랑니의 중앙 휨 즉, 라스터 상단에서의 최대 하향 휨으로부터 라스터 중간 가까운 곳에서의 최소 휨을 통해 라스터 바닥에서의 최대 상향 휨까지 변화하는 휨의 특성이있다.

이 휨은 대략 하이퍼볼릭 도느 패러볼릭한 모양이다. 제3도는 보정되지 않았을때, 크로스해치(CROSSHATCH)패텬의 스트립 모양에 관한 상, 하 핌쿠션 왜곡 및 측면 또는 E-W핀쿠션 왜곡의 영향을 도시한다. 이러한 왜곡은 타켓트 영역의 사이즈 및 모양과 타겟트에 관해 중앙인 전자빔 편향의 관련 위치와 같은 그러한 인자에 의해 결정되는 편향 시스템의 물리적인 기하학의 결과이다.

상-하 핀쿠션 왜곡 문제점에 대한 널리 알려진 해결책은 수평 레이트 fh보정 전류로 주파수 fv에서 수직 스캐닝 전류를 변조시키는 것이다. 그래서, CRT의 스크린 상단에서 수평 스캔 라인의 스캐닝동안, 예로, 수평에이트 보정전류는 수직 스캐닝 전류에서 가변 전화를 야기시킨다, 가변 변화는 그러한 수평 라인의 중간에서 수직 스캐닝 전류가 엣지에서 스캐닝 전류보다 큰 그러한 정도이다. 그래서, 그러한 수평 라인의 중간에서 수직 스캐닝 전류가 엣지에서 스캐닝 전류보다 큰 그러한 정도이다. 그래서, 그러한 수평 스캔 라인의 중앙부분은 CRT스크린의 수평 중앙으로부터 표시된다, 따라서, 활-형 수평 스캔 라인은 수평 직선에 더 가깝게 나타나도록 수정된다.

본 발명에 따라서, 화상튜브 면판의 라스터 스캐닝 과 연관하여 나타나는 경향이 있는 걸윙 왜곡은 걸윙보정 회로에 의해 보상된다, 걸윙 교정 회로는 라인 또는 수퍼 레이트로 반복하는 제1신호와 필드 또는 수직 레이트로 반복하는 제2신호에 응답하여, 예로 , 필드 레이트로 변조되는 ****와 같은 라인 레이트 보다 큰 고주파수로 제3신호를 발생시킨다. 제1및 제2신호에응답하는 핀쿠션 보정 회로는 필드 레이트로 변조된 진폭이고, 예로 라인 레이트 fh인 주파수에 있는 제4신호를 발생시킨다. 제 3및 제4신호는 제3및 제4신호를 나타내는 변조되고 결합된 신호를 형성하도록 결합된다. 결합된 신호는 변압기의 제2권선에 결합된 변압기이다. 변압기의 제2권선에서 발생되는 변조 전압은 걸윙 및 노스-사우스 왜곡을 보정하기 위해 필드 편향 전류를 변조시녹는 필드 편향 회로에 결합된다.

변압기의 권선은 수평 주파수로 동조될 수 있는 공조회를 형성하는 캐패시터에 결합되는 인덕턴스를 형성한다. 변조 전압은 권선의 단자들 사이에서 발생된다. 공진시, 공진 회로는 수평 주파수이고 변조 전압에 포함되는 핀큐션 왜곡 보정 성분 전압의 진폭을 양호하게 증폭시킨다. 따라서, 변조 전압의 핀쿠션 왜곡 보정 전압콤포넌트의 진폭은 필요한 핀쿠션 왜곡 보정전압 성분의 진폭만큼 큰 것을 필요로 하지 않기 때문에 증폭될 필요없이 권선에 결합되는 변압기이다.

본 발명의 또한 양상에 따르면, 제1및 제2라스터 왜곡 보정을 하는 텔레비젼 편향 장치는 제1편향 주파수에 과련된 주파수를 갖고 있는 입력 신호의 소스와 제2편향 주파수에 관련된 주파수를 갖고 있는 제2신호 소스를 포함한다. 제1및 제2소스에 의해 발생되는 신호들은 제1라스터왜곡에 따라서 제1편향 주파수에 관련되는 제3주파수를 갖고 있는 제1라스터 왜곡 보정 신호를 발생시키는데 사용된다. 보정 신호느 제2소스에의해 발생 되는 신호에따라서 변조된다. 제1 및 제2소스에 의해 발생되는 신호들은 제2라스터 왜곡에 따라서 제1편향 주파수에 관련되는 주파수를 갖고 있는 제2라스터 왜곡 보정 신호를 발생시키는데 사용된다. 제2라스터 왜곡 보정 신호는 제2소스에 의해 발생되는 신호에 따라서 변조된다. 편향 회로 출력 스테이지는 제2편향 주파수에 관련되는 주파수를 갖고 있는 신호에 응답한다. 편향 회로는 제2편향 주파수를 갖고 있고 편향 권선내의 편향전류를 발생시키는 편향 권선을 포함한다. 변압기의 제1권선은 편향 권선에 결합된다. 제1 및 제2라스터 왜곡보정 신호는 실제로 변압기의 작용에 의해서 제1 및 제2라스터 왜곡 보정 신호에 따라서 제1권선에서 변조전압이 발생하도록 제1권선에 인가된다. 변조 전압은 제1권선의 정해진 권선수에 걸쳐 발생되는 변조 전압의 대응 부분이 제1 및 제2왜곡 보정 신호를 나타내도록 제1 및 제2라스터 왜곡의 보정을 제공하는 식으로 편향전류를 변조시킨다.

제4도에 도시된 편향 회로에서, 수직 편향 회로(40)는 수직 편향 권선 *에서 수직 편향 전류 *를 발생시키는 수직 편향 증폭기(41)를 포함한다. 본 발명을 구체화하는 결합된 핀쿠션 및 걸윙 왜곡 보정 회로(70)는 결윙의 걸윙 변조 전압 성분Vlg와 캐패시터 **양단에 걸리는 핀쿠션 변조 전압 *을 수직 편향 권선*에 인가시키므로써 수직 편향 전류*를 변조시킨다. 노스-사우스 핀쿠션 라스터 왜곡 보정을 제공하기 위하여, 보정 회로(70)는 수직 편향 권선 *에 전압 V1의 노스-사우스 보정 전압 성분 *를 인가시키므로써 수직 편향 전류*를 변조시킨다. 수직 편향 전류 *는 결합 캐패시터 *와 전류 샘플링 저항 *를 통하여 접지로 흐른다.

제5a~5j및6a~6j도는 제4도의 보정 회로(70)의 동작을 설명하는데 유용한 파형을 도시한다. 제4도, 5a~5j 및 6a~6j도는 제4도의 보정 회로(70)의 동작을 설명하는데 유용한 파형을 도시한다. 제4도, 5a~5j 및 6a~6j도에서 비슷한 번호와 심볼은 비슷한 아이템 또는 기능을 예시한다.

제4도의 수직 편향 전류 *의 노스-사우스 핀쿠션 보정은 수직 편향 권선 *에 인가되는 걸윙 변조 전압성분 Vlg과 함께 캐패시터 *양단에 걸리는 노스-사우스 변조 전압 성분 *를 발생시키는 라스터 왜곡 보정회로(70)에 의해 제공된다. 노스-사우스 변조 전압 성분 *는 수평 트레이스 간격의 중앙 가까이에 교차점을 갖는 LC 공진 회로(63)에 의한 위상을 갖는 라인 주파수 정현파 전압이다. 라인 주파수 전압 성분 *의 진폭엔벨로프는 라스터의 상 하 가까이에서 최대 엔벨로프 높이를 갖고 있고 중앙 가까이에서 높이르 갖고 있는 일반적으로 톱니식인 수직율로변화하도록 만들어진다. 변조 전압 성분 *를 발생시키기 위하여, 라스터 왜곡보정 회로(70)는 아래 설명되는 바와 같이 단자(151)에서 노스-사우스 핀쿠션 변조 전압 *를 발생시키는 핀쿠션 변조 제어 회로(60)를 포함한다.

제4도의 저항 *양단에 발생되는 제5a도의 톱니 신호 *는 캐패시터 C100를통하여 코사인 진폭 제어 저항R100에 결합되어 접합 단자(100)에 결합된다. 연산 증폭기 *의 반전 입력 단자에 결합되는 저항 R100은 증폭기 *로 제5b도의 수직률 반전된 톱니 신호 *르 발생시키는 반전 증폭기를 형성한다. 신호 *의 피크-투-피크-진폭은 증폭기의 입력 레벨을 제어하는 제4도의 가변 저항 R100을 조정하므로써 조정된다.

증폭기 *의 비반전 입력 단자는 제너다이오드 Z82양단에 발생되는 DC 기준 전압 REF에 결합된다.

톱니 신호 *는 캐패시터 C100을 통하여 결합되고, DC기준 전압 REF는 저항 R100을 통하여 증폭기 *의 반전 입력 단자에 부가된다. 그러므로, 증폭기 *의 출력 단자에서 발생되는 신호 *는 또한 전압 REF보다더 포지티브인 부분과 기준 전압 REF보다 작은 포지티브인 제2실제 대칭 부분을 갖고 있는 톱니 신호이다.

이러한 방법으로, 톱니 신호 *는 제5b도에 도시된 바와 같은 전압 REF와 같은 평균값을 가지고 있다. 제4도의 신호 *는 저항 R101를 통하여 핀쿠션 변조 제어 회로(60)의 접합 단자(101)에 결합된다. 단자(101)는 비교기 *의 출력 단자에 결합된다. 아래 설명된 바와 같이, 스위치로서 동작하는 비교기 *는 수평 리트레이스펄스 *에 응답한다.

예로, 제2도의 수평 편향 회로(20)의 재상 변압기에서 발생되는 제6a도의 수평 리트레이스 펄스 *는 제5도의 저항 *와 캐패시터(*)에 결합된다. 제2 및 4도에서 비슷한 숫자와 심볼은 비슷한 아이템 또는 기능을 가리킨다. 따라서, 수평 레이트 fH에서 제6b도의 톱니 신호 **는 0과 동일한 평균 값을 갖고 있는 제4도의 캐패시터 * 양단에 발생된다. 신호 *는 비교기 *의 반전 입력 단자와 비교기 *의 비반전 입력 단자에 결합된다. 비교기 *와 *의 다른 대응 입력 단자는 접지에 결합되므로 0전압이 걸린다. 따라서, 단자(101)는 제6a도의 각 수평 주기 H의 제1반동안 전도 스위치로서 동작하고 제2반동안은 비전도 스위치로서 동작하는 비교기 *의 출력 단자에 의해 접지된다.

각각의 수평 주기 H의 제2반동안, 제4도의 비교기 *가 비전도 스위치로서 동작할때, 신호 *는 다이오드D1을 통하여 단자(151)에 결합되어, 각각의 주기 H에서 앞서 언급된 제6f도의 노스-사우스 핀쿠션 변조 신호*의 제1부분이 형성된다. 주기 H의 제1반동안 접지된 단자(101)는 백바이어스된 다이오드 D1에 의해 단자(151)로부터 결합이 풀린다.

제4도의 고정 저항 R112와 가변 저항 R111은 단자(102)에서 조정가능한 레벨로 신호 **를 발생시키는 분압기를 형성한다. 단자(102)는 비교기 **의출력 단자에 결합되어 있다. 접지와 단자(102) 사이에 결합되는 스위치로서 동작하는 비교기 *는 제6c도의 각 수평 주기 H의 제2반동안 단자(102)가 대략 0전위에 걸리게 한다. 따라서, 단자(102)는 백바이어스 다이어드에 의해 단자(151)로부터 분리된다. 그래서, 수직 트레이스동안 나타나는 각각의 수평 주기 H의 제1반동안, 기준전압 REF의 값과 비슷한 단자(102)에서의 신호 *는 다이오드 D2를 통하여 단자(151)에 결합되므로, 제6f도에 도시된 바와 같이 핀쿠션 변조 신호 *의 제2부분이 형성된다. 앞서 설명된 바와 같이, 각각의 수평 주기 H의 제2반동안, 신호 *의 제1부분이 형성되게신호 *대신에 단자(151)에 결합된다.

제4도의 노스-사우스 핀쿠션 변조 신호 *는 저항 R124를 통하여 증폭기 *의 반전 입력 단자에 결합된다. 신형 반전 증폭기의 구성에서 결합되는 증폭기 *는 신호 *에 선형으로 비례하는 대응 신호 성분을 갖고 있는 출력 신호 *를 발생시킨다.

신호 *는 캐패시터(C110)과저항(R110)을 통해서 클라스 A모드에서 동작하는 전력 트랜지스터 *의 베이스에 AC 결합된다. 트랜지스터 *는 변압기 T의 제1차 권선 *에 결합된다. 변압기 T의 제2차 권선 *는 수직 편향 권선 *와 직렬로 결합된다. 변압기 T의 제2차 권선 *는 캐패시터 *와 함께 라인 주파수 fH에 동조되는 LC 공진 회로(63)를 형성한다.

제6f도에 도시된 신호 *의 라인 레이트 스퀘어-웨이브 성분에 응답하여, 전력 트랜지스터 *는 수직 편향권선 *에 인가되는 주파수 *에서 사인파형을 갖고 있는 노스-사우스 변조 전압 성분 *가 발생되도록 공진회로(63)를 라인레이트 발진시키는 콜렉터 전류 *를 발생시킨다. 전압 성분 *의 수직 레이트로 진폭 엔벨로프 변화는 신호 *의 진폭의 수직 레이트 변화에 따라서 성취된다. 전압 성분 *의 위상 변화는 권선 *의 인덕턴스를 변화시키므로써 조정된다.

수직 편향 권선 *에 인가될때 사인파 노스-사우스 변조 전압 성분 *는 전압 *로부터 *시프트된 위상인 필드 편향 전류*로 코사인 노스-사우스 보정 변조 전류 성분을 발생시킨다. 그래서, 제1도의 라인 스캐닝순간 * 내지 *에 관하여, 수직 편향 전류 *의 노스-사우스 보정 전류 성분은 시간 *에서 수평 트레이스의 중앙에서 최대 크기에 도달한다.

수직 트레이스동안 나타나는 제6f도의 각각의 수평 주기 H의 제1반동안, 신호 *는 앞서 설명된 바와 같이, 각각의 수평 주기 H의 제2반동안, 신호 *의 제1부분이 형성되게 신호 *대신에 단자(151)에 결합된다.

신호 *는 캐패시터(C110)과 저항(R110)을 통해서 클라스 A모드에서 동작하는 전력 트랜지스터 *의 베이스에 AC결합된다. 트랜지스터 *는 변압기 T의 제1차 권선 *에 결합된다. 변압기 T의 제2차 권선 *는 쉬직편향 권선 *와 직렬로 결합된다. 변압기 T의 제2차 권선 *는 캐패시터 *와 함께 라인 주파수 fH에 동조되는 LC 공진 회로(63)를 형성한다.

제6f도에 도시된 신호 *의 라인 레이트 스퀘어-웨이브 성분에 응답하여, 전력 트랜지스터 *는 수직 편향권선 *에 인가되는 주파수 *에서 사인파형을 갖고 있는 노스-사우스 변조 전압 성분 *가 발생되도록 공진회로(63)를 라인 레이트 발진시키는 콜렉터 전류 *를 발생시킨다. 전압 성분 *의 수직 레이트로 진폭 엔벨로프 변화는 신호 *의 진폭의 수직 레이트 변화에 따라서 성취된다. 전압 성분 *의 위상 변화는 권선 *의인덕턴스를 변화시키므로써 조정된다.

수직 편향 권선 *에 인가될때 사인파 노스-사우스 변조 전압 성분 *는 전압*로부터 * 시프트된 위상인 필드 편향 전류 *로 코사인 노스-사우스 보정 변조 전류 성분을 발생시킨다. 그래서, 제1도의 라인 스캐닝 순간 *내지 *에 관하여, 수직 편향 전류 *의노스-사우스 보정 전류 성분은 시간 *에서 수평 트레이스의 중앙에서 최대 크기에 도달한다.

수직 트레이스동안 나타나는 제6f도의 각각의 수평 주기 H의 제1반동안, 신호 *는 앞서 설명된 바와 같이 전압 REF와 같다. 수직 트레이스의 제1반동안 나타나는 각각의 수평 주기 H의 제2반동안, 신호 *의 레벨은 그러한 주기 H의 제1반동안의 레벨보다 덜 포지티브인 반면에, 수직 트레이스의 제2반동안 나타나는 그들의 수평 주기 H의 제2반동안, 신호 *의 레벨은 그러한 주기 H의 제1반동안의 레벨보다 더 포지티브이다. 그래서, 신호*의 수평 레이트위상은 제5b도는 신호 *가 전압 REF와 같게 될때 나타나는 대응 크로스오버포인트에서 * 반전된다. 제2차 크로스오버 포인트는 수직 리트레이스동안 나타난다. 저항 R111을 조정하면신호 *가 변하고, 그래서 제1크로스오버 포인트가 나타날때 수직 트레이스내에서 시간을 변화시킨다. 이러한 방식으로, 저항 R111을 조정하면 노스-사우스 핀쿠션 또는 코사인 센터리잉 양호하게 제공된다.

주어진 주기 H에서 제4도의 신호 *의수평 레이크 피크-투-피크 진폭은 앞서 설명된 바와 같이 일정한전압 REF와 거의 같은 정해진 수평 주기 H의 제1반동안에 나타나는 제6f도의 신호 *의 레벨과 그러한 수평주기 H의 제2반동안의 레벨 사이의 차이와 같다. 제2반동안, 신호 *의 레벨은 제5b도의 신호 *에 비례한다.

상술된 바와 같이, 신호 *는 전압 REF와 거의 같은 평균값을 갖고 있는 톱니 신호이다. 제5d도의 신호 *의 피크-투-피크 크기의 수직 레이트 엔벨로프가 제1위상 크로스오버 포인트가 나타나는 그것의 중앙을 향하여 수직 트레이스의 초기로부터 수직 레이트 램핑식으로 점차 감소하는 것은 당연하다. 유사하게, 그것은 수직트레이스의 단부를 향해 수직 트레이스의 중앙으로부터 수직 레이트 램핑식으로 첨차 증가한다.

노스-사우스 변조 전압 성분 *는 대략 라스터의 중앙에서 *변한다. 위상 반전이 일어날때의 시간은 상술된 바와 같이 저항 R111을 조정하므로써 조절된다. 또한, 위상은 후속 수직 스캐닝의 시작 바로전에 다시 * 변해야만 한다. 그러므로, 그것은 예로 수직 리트레이스동안 *변해야만 한다.

수직 리트레이스동안 나타나는 전압 * 위상의 *의 갑작스런 변화에 대한 전압 성분 *의 응답은 충분히 빠르지 않다. 전압 성분 *의 진폭은 수직 리트레이스 전에 그것의 최대값에 있기 때문에, 그러한 위상 변화에 대한 느린 응답은, 속도 증가가 없다면, 라스터의 상부에 라스트 왜곡을 만들어낼 수 있다. 그러므로, 수직리트레이스동안 그러한 위상을 반전시키기 위한더 긴 응답 시간이 허락되도록 그러한 위상 반전이 시작될때의 시간을 앞당기는 것이 바람직할 수 있다. 수직 리트레이스동안 전압 성분 *에서의 위상 반전은 제5b도의 다운램핑 신호 *가 단자(102)에서의 전압과 같에 될때 나타나기 시작한다.

본 발명의 양상에 따르면, 제너 다이오드(Z20), 다이오드(D20) 및 저항(R103)의 직렬 배열은 제5h도의 수직 레이트 신호 *가 발생되는 수직 편향 증폭기(41)의 출력 단자와 단자(12) 사이에 결합된다. 제어 다이오드(Z20)가 전도되게 하는 신호 8의 대응 리트레이스 펄스의 일부는 단자(102)에 결합되고, 단자(102)는 단자(102)엣 수직 트레이동안 보다 수직 리트레이스동안 더 포지티브인 전압을 만든다. 제5b도의 *가 신호 *의 수직 리트레이스 펄스가 단자(102)에 연결되지 않았을때보다 수직 리트레이스내에서 더 일찍 단자(102)에서의 전압과 같게됨은 당연하다. 수직 리트레이스 동안, 위상 반전 또는 제2크로스오버 포인트가 제4도의 신호 *와 캐패시터 * 양단의 전압 성분 *에서 나타날때의 시간은 양호하게 앞당겨짐은 당연하다. 그래서, 위상반전은 속도가 증가하게 된다.

걸윙 라스터 왜곡을 보정하기 위하여, 결합된 핀쿠션과 걸윙 보정 회로(70)는 전류 *로 예시된 식으로 즉 제1도에 두 전류 파형 **로 예시된 필드 편향 트레이스내에서 각각의 라인 편향 주기주기동안 수직 편향 전류*를 변조시킨다. 전류*는 변조 전류*의 발진에 대략 2사이클이 라인 트레이스 인벌 *동안 발생되는 수직 편향 전류의 라인 반복 변조 성분을 나타낸다.

라스터 라인의 걸윙 왜곡을 보정하기 위하여, 변조 전류 성분 *는 대응 라스터 라인들의 발진 수직펀차와 *이상이다. 그래서, 라스터 라인 *와 같은 라스터의 상단 반동안에 스캔된 라인에 대하여, 변조 전류성분 *는 라닌 트레이스 순간 8오 *가까이의 네가티브 최소 AC-와이즈에 도달하고, * *와 *가까이에서 그것의 포지티브 최대치에 도달한다. 라스터 R의하단 반동안에 스캔된 라인에 대하여 변조 전류 성분은 위상 반전된 전류**이며, 그것은 *오 * 가까이에서 최대치에 도달하고, ***및* 가까이에서 최소치에 도달한다.

또한, 스퀘어-플래너 화상 튜브의 비구형 면판에 표시된 라스터의 걸윙 왜곡 보정을 제공하기 위하여, 변조전류 성분 *의 진폭 엔벨로프 *는 제1도에 예시된 식으로 수직 트레이스 간격 *동안 엔벨로프 높이에서 변화된다. 변조 엔벨로프의 높이는 대략 2사이클의 발진을 하며, 라스터 라인 *와 *의 스캐닝에대응하는시간 *와 *가까이에서 최대 높이 도달한다. 변조 엔벨로프는 라스터 라인 *를 스캐닝할때 수직 트레이스의중간 즉 시간 * 가까이에서 0에 가까운 높이에 도달하고, 라스터 라인 *와 *를 스캐닝할때 시간* 및 * 가까이에서 라스터의 위부분 및 밑바닥 가까이까지 도달한다. 다른 변조 엔벨로프는 여러 엔벨로프 수직변화를 필요로 하는 텔레비젼 스시템에 대한 걸윙 왜곡을 보정하기 위하여 발생될 수 있다.

변조 엔벨로프 *를 갖고 있는 변조 전류 성분*를 발생시키기 위하여, 왜곡 보정회로(70)는 단자(51)에서 걸윙 변조 신호 *르 발생시키기는 걸윙 변조 제어 회로(50)를 포함한다. 걸윙 변조 제어 회로(50)는 제5c도에 도신된 사인파형을 갖고 있는 증폭기 *의 출력 단자에서 사인파 신호 *를 발생시키는 사인파 발생기(80)를 포함한다.

저항 * 양단에 발생되는 신호 *의 톱니 파형은 캐패시터(C100)를 통하여 발생기(80)의 단자(100)에 AC결합된다. 발생기(80)는 톱시 신호 *를 두배 적분하므로써 사인파 *를 형성한다. 사인파 신호 *는 저항 R1과 캐패시터 C1을 통하여 증폭기 *의 반전 입력 단자에 결합된다.

본 발명의 특징에 따르면, 신호 *는 증폭기 *에서 앞서 설명되었듯이 S-보정을 제공하는 단자(100)에 결합되는 수직 톱니에 부가된다. 따라서, 제5b도에 도시된 바와 같이 신호 *의 트레이스 부분은 직선은 아니지만 사인파 전압 성분을 포함한다.

대략 50%충격율을 갖고 있는 제6c도의 수평 레이트 신호 *는 에미터 팔로워로서 동작하는 제4도의 트랜지스터 *을 통하여 캐패시터(C82)와 저항(R82)을 포함하는 미분 네트워크에 결합된다. 미분 네트워크는 포지티브 고잉 전이가 신호 *에서 나타날때 포지티브 고잉 협 펄스를 갖고 있고 네가티브 고잉 전이가 신호 *에서 발생될때 네가티브 고잉 협 펄스를 갖고 있는 신호 *를 발생시킨다. 제6d도의 신호 *는 서로 결합된대응 출력 단자를 갖고 있는 제4도의비교기 *와 *를 통하여 트랜지스터 *의 베이스 전극에 결합된다.

본 발명의 또 한 양상을 실행할때, 비교기 *와 *는 걸윙 왜곡 보정을 위해 사용되고 제4도의 트랜지스터 *의 콜렉터 전극에서 발생되는 주파수 **에서 제6e도의 신호 *를발생시키는 주파수 배가기롯 동작한다. 제6e도의 신호 *는 각각의 신호 전이가 제6c도의 신호 *에서 나타날때 포지티브 협 펄스를 포함한다.

주파수 **에서 나타나는 신호 *의 협 펄스들은 걸윙 변조기(81)에 결합된다.

본 발명의 또 한 양상을 구체화하는 걸윙 변조기(81)의 저항(R2)은 앞서 설명된 사인파 신호 *에 의해 구동되는 단자와 적분 캐패시터(C2)의 판에 결합되는 제2단자(81a)를 갖고 있다. 캐패시터(C2)의 다른판은접지되어 있다. 따라서, 주기 H의 각각의 반동안, 캐패시터(C2)는 사인파 신호 *가 전압 REF보다 더 포지티브일 때는 언램핑식으로 충전되고, 사인파 신호 *가 전압 REF보다 덜 포지티브일때는 다운램핑식으로 충전되어, 톱니 신호 *의 제1부분이 단자(81a)에서 발생된다.

스위칭 트랜지스터(Q3)는 접지되는 에미터와 제너 다이오드(Z7 5)를 통하여 단자(81a)에 결합된다. 트랜지스터(Q3)의 베이스는 저항(R81)을 통하여 신호 *에 결합된다. 트랜지스터(Q3)와 다이오드(Z75)는 캐패시터(C2)의 봄륙자(81a)에서 제6e도의 신호 *의대응 협 펄스가 나타날때마다 기준 전압 REF와 같은 레벨에신호 *를 클램프 또는 설정한다. 따라서, 톱니 신호 *의 제2부분은 제1부분의 방향에 반대 방향으로 변화하게 형성된다. 예로, 제5c도의 사인파 신호 8가 전압 REF보다 덜 포지티브일때, 제6e도의 신호 *의 포지티브 펄스는 제4도의 다이오드(D81c)를 통하여 단자(81a)에 결합되므로 캐패시터(C2)는 제너 다이오드Z7 5에 의해 설정되며 전압 REF 와 거의 같은 클랭핑 레벨까지 충전된다.

주기 H의 각각의 반의 대응부분동안, 신호 *의 대응 포지티브 펄스가 나타나지 않을때, 단자(81a)에서의 신호 *는 사인파 신호 *가 전압 REF를 기준하여 포지티브이면 업램핑이고 신호 *가 전압 REF에 관하여 네가티브이면 다운램프 신호가 된다. 제6g도의 주기 H의 각각의 반동안 제4도의 트랜지스터(Q3)의 클램핑동작의 발생 바로 전에 나타나는 제6g도의 신호 *의 크기 또는 피크는 그때 제5c도의 수직 레이트 사인파신호 *의 레벨에 의해 결정된다. 제4도의 신호 *의 극성이 반전될때, 신호*의 위상 또한 *전된다. 라서, 수평 레이트의 두배에서 나타나는 톱니 신호 *는 신호 *의 전류값에 따라서 진폭 변조된다.

신호 *에서의 위상 반전은 대략 수직 트레이스의 중앙에서 나타난다.

변조된 신호 *는 저항(R83)을 통하여 예로팔 방식으로 31.25KHz인 **에서 중앙 통과 주파수를 갖고 있는 능동 대역 필터(83)에 결합된다. 필터(83)는 신호 *로부터 단자(51)에 걸윙 보정 신호 *를 발생시킨다. 신호 *에서, 수직 레이트 및 4겹의 수평 레이트 신호 성분과 그들 각각의 고조파는 상당히 제거되거나또는 크게 감쇄된다. 제2도의 편향 권선*에서의 수평 편향 전류에 관한 신호 *위상의 정밀한 조정은 제4도의 대역 필터(83)의 저항(R114)을 변화시키므로써 성취된다.

본 발명에 따르면, 걸윙 변조 신호 *는 증폭기(**)의반전 입력 단자에 결합되어 노스-사우스 핀쿠션변조 신호 *와 합산되므로, 증폭기 *의 출력 단자에서 두 신호의 합을 포함하고 걸윙 및 핀쿠션 왜곡 보정수직 리트레이스동안 나타나는 전압 *위상의 *의 갑작스런 변화에 대한 전압 성분 *의 응답은 충분히 빠르지 않다. 전압 성분 *의 진폭은 수직 리트레이스 전에 그것의 최대값에 있기 때문에, 그러한 위상 변화에대한 느린 응답은, 속도 증각가 없다면, 라스터의 상부에 라스트 왜곡을 만들어낼 수 있다. 그러므로, 수직리트레이스동안 그러한 위상을 반전시키기 위한 더 긴 응답 시간이 허락되도록 그러한 위상 반전이 시작될때의 시간을 앞당기는 것이 바람직할 수 있다. 수직 리트레이스동안 전압 성분 *에서의 위상 반전은 제5b도의 다운램핑 신호 *가 단자(102)에서의 전압과 같에 될때 나타나기 시작한다.

본 발명의 양상에 따르면, 제너 다이오드(Z20), 다이오드(D20) 및 저항(R103)의 직력 배열은 제5h도의 수직레이트 신호 *가 발생되는 수직 편향 증폭기(41)의 출력 단자와 단자(12)사이에 결합된다. 제어 다이오드(Z20)가 전도되게 하는 신호 *의 대응 리트레이스 펄스의 일부는 단자(102)에 결합되고, 단자(102)는 단자(102)에서 수직 트레이동안 보다 수직 리트레이스동안 더 포지티브인 전압을 만든다. 제5b도의 *가 신호 *의 수직 리트레이스 펄스가 단자(102)에 연결되지 않았을때보다 수직 리트레이스내에서 더 일찍 단자(102)에서의 전압과 같게됨은 당연하다. 수직 리트레이스 동안, 위상 반전 또는 제2크로스오버 포인트가 제4도의 신호 *와 캐패시터 * 양단의 전압 성분 *에서 나타날때의 시간은 양호하게 앞당겨짐은 당연하다. 그래서, 위상반전은 속도가 증가하게 된다.

걸윙 라스터 왜곡을 보정하기 위하여, 결합된 핀쿠션과 걸윙 보정 회로(70)는 전류*로 예시된 식으로 즉제1도에 두 전류 파형 *로 예시된 필드 편향 트레이스내에서 각각의 라인 편향 주기주기동안 수직 편향 전류*를 변조시킨다. 전류*는 변조 전류 *의 발진의 대략 2사이클이 라인 트레이스 인터벌 *동안 발생되는 수직 편향 전류의 라인 반복 변조 성분을 나타낸다.

라스터 라인의 걸윙 왜곡을 보정하기 위하여, 변조 전류 성분 *는 대응 라스터 라인들의 발진 수지 편차와 8이상이다. 그래서, 라스터 라인 *와 같은 라스터의 상단 반동안에 스캔된 라인에 대하여, 변조 전류선분*는 라인 트레이스 순간 *와 *가까이의 네가티브 최소 AC-와이즈에 도달하고, * *와 * 가까이에서 그것의 포지티브 최대치에 도달한다. 라스터 R의 하단 반동안에 스캔된 라인에 대하여 변조 전류 성분은 위상 반전된 전류 *이며, 그것은 *와 * 가까이에서 최대치에 도달하고, ****및* 가까이에서 최소치에 도달한다.

또한, 스퀘어-플래너 화상 튜브의 비구형 면판에 표시된 라스터의 걸윙 왜곡 보정을 제공하기 위하여, 변조전류 성분 *의 진폭 엔벨로프 *는 제1도에 예시된 식으로 수지 트레이스 간격 * 동안 엔벨로프 높이에서 변화된다. 변조 엔벨로프의 높이는 대략 2사이클의 발진을 하며, 라스터 라인 *와 *의 스캐닝에 대응하는 시간 *와 *가까이에서 0에 가까운 높이에 도달하고, 라스터 라인 *와 *를 스캐닝할때 시간 *및 * 가까이에서 라스터의 위부분 및 밑바닥 가까이까지 도달한다. 라스터 라인 *와 *를 스캐닝할때 시간 *및 *가까이엣 라스터의 위부분 및 밑바닥 가까이까지 도달한다. 다른 변조 엔벨로프는 여러 엔벨로프 수직 변화를 필요로 하는 텔레비젼 스시템에 대한 걸윙 왜곡을 보정하기 위하여 발생될 수 있다.

변조 엔벨로프 *를 갖고 있는 변조 전류 성분 *를 발생시키기 위하여, 왜곡 보정회로(70)는 단자(51)에서 걸윙 변조 신호 *를 발생시키기는 걸윙 변조 제어 회로(50)를 포함한다. 걸윙 변조 제어 회로(50)는 제5c도에 도시된 사인파형을 갖고 있는 증폭기 *의 출력 단자에서 사인파 신호 *를 발생시키는 사인파 발생기(80)를 포함한다.

저항 * 양단에 발생되는 신호 *의 톱니 파형은 캐패시터(C100)를 통하여 발생기(80)의 단자(100)에 AC결합된다. 발생기(80)는 톱니 신호 *를 두배 적분하므로써 사인파 신호 *를 형성한다. 사인파 신호 *는 저항 R1과 캐패시터 C1을 통하여 증폭기 *의 반전 입력 단자에 결합된다.

본 발명의 특징에 따르면, 신호 *는 증폭기 *에서 앞서 설명되었듯이 S-보정을 제공하는 단자(100)에 결합되는 수직 톱니에 부가된다. 따라서, 제5b도에 도시된 바와 같이 신호 *의 트레이스 부분은 직선은 아니지만, 사인파 전압 성분을 포함한다.

대략 50%충격율을 갖고 있는 제6c도의 수평 레이트 신호 *는 에미터 팔로워로서 동작하는 제4도의 트랜지스터 *을 통하여 캐패시터(C82)와 저항(R82)을 포함하는 미분 네트워크에 결합된다. 미분 네트워크는 포지티브 고잉 전이가 신호 8에서 나나날때 포지티브 고잉 협 펄스를 갖고 있고 네가티브 고잉 전이가 신호 *에서 발생될때 네가티브 고잉 협 펄스를 갖고 있는 신호 *를 발생시킨다. 제6d도의 신호 *는 서로 결합된 대응 출력 단자를 갖고 있는 제4도의 비교기 *와 *를 통하여 트랜지스터 *의베이스 전극에 결합된다.

본 발명의 또 한 양상을 실행할때, 비교기 *와 *는 걸윙 왜곡 보정을 위해 사용되고 제4도의 트랜지스터 *의 콜렉터 전극에서 발생되는 주파수 **에서 제6e도의 신호 *를 발생시키는 주파수 배가기로서 동작한다. 제6e도의 신호 *는 각각의 신호 전이가 제6c도의 신호 *에서 나타날때 포지티브 협 펄스를 포함한다.

본 발명의 또 한 양상을 구체화하는 걸윙 변조기(81)의 저항(R2)은 앞서 설명된 사인파 신호 *에 의해 구동되는 단자와 적분 캐패시터(C2)의 판에 결합되는 제2단자(81a)를 갖고 있다. 캐패시터(C2)의 다른판은접지되어 있다. 따라서, 주기 H의 각각의 반동안, 캐패시터(C2)는 사인파 신호 *가 전압REF보다 더 포지티브일 때는 언램핑식으로 충전되고, 사인파 신호 *가 전압 REF보다 덜 포지티브일때는 다운램핑식으로 충전되어, 톱니 신호 8의 제1부분이 단자(81a)에서 발생된다.

스위칭 트랜지스터(Q3)는 접지되는 에미터와 제너 다이오드(Z7 5)를 통하여 단자(81a)에 결합된다. 트랜지스터(Q3)의 베이스는 저항(R81)을 통하여 신호 *에 결합된다. 트랜지스터(Q3)와 다이오드(Z7. 5)는 캐패시터(C2)의 단자(81a)에서 제6e도의 신호 *의 대응 협 펄스가 나타날때마다 기준 전압 REF와 같은 레벨에 신호 *를 클램프 또는 설정한다. 따라서, 톱니 신호 *의 제2부분은 제1부분의 방향에 반대 방향으로 변화하게 형성된다. 예로, 제5c도의 사인파 신호 *가 전압 REF보다 덜 포지티브일때, 제6e도의 신호 *의 포지티브 펄스는 제4도의 다이오드(D81c)를 통하여 단자(81a)에 결합되므로 캐패시터(C2)는 제너 다이오드 Z7.5에 의해 설정되며 전압 REF와 거의 같은 클랭핑 레벨까지 충전된다.

주기 H의 각각의 반의 대응부분동안, 신호 *의 대응 포지티브 펄스가 나타나지 않을때, 단자(81a)에서의 신호 *는 사인파 신호 *가 전압 REF를 기준하여 포지티브이면 업램핑이고 신호 *가 전압 REF에 관하여 네가티브이면 다운램프 신호가 된다. 제6g도의 주기 H의 각각의 반동안 제4오의 트랜지스터(Q3)의 클램핑동작의 발생 바로 전에 나타나는 제6g도의 신호 *의 크기 또는 피크는 그때 제5c도의 수직 레이트 사인파신호 *의 레벨에 의해 결정된다. 제4도의 신호 *의 극성이 반전된때, 신호 *의 위상 또한 *반전된다. 따라서, 수평 레이트의 두배에서 나타나는 톱니 신호 *는 신호 *의 전류값에 따라서 진폭 변조된다.

변조된 신호 *는 저항(R83)을 통하여 예로팔 방식으로 31.25KHz인 **에서 중앙 통과 주파수를 갖고 있는 능동 대역 필터(83)에 결합된다. 필터(83)는 신호 *로부터 단자(51)에 걸윙 보정 신호 *를 발생시킨다. 신호*에서, 수직 레이트 및 4겹의 수평 레이트 신호 성분과 그들 각각의 고조파는 상당히 제거되거나 또는 크게 감쇄된다. 제2도의 편향 권선 *에서의 수평 편향 전류에 관한 신호 *위상의 정밀한 조정은 제4도의 대역 필터(83)의 저항(R114)을 변화시키므로써 성취된다.

본 발명에 따르면, 걸윙 변조 신호 *는 증폭기(*)의 반전 입력 단자에 결합되어 노스-사우스 핀쿠션변조 신호 *와 합산되므로, 증폭기 *의 출력 단자에서 두 신호의 합을 포함하고 걸윙 및 핀쿠션 왜곡 보정을 제공하는 신호 *는 트랜지스터 *의 베이스에 결합된다. 트랜지스터 *는 선형 증폭기로서 동작하기 때문에, 신호 *가 발생된다. 상술된 바와 같이, 주파수 **를 갖고 있고 권선 *에 결합되는 트랜지스터 *의 콜렉터 전류 ic의 대응 콜렉터 전류 성분은 왜곡없이 양호하게 증폭된다.

걸윙 변조 전압 성분 *는 단자(51)에서 신호 *에 의해 변조되는 트랜지스터(*)내의 콜렉터 전류 ic의 대응 전류 성분의 결과로서 변압기 작용에 의해 변압기 T의 권선 * 양단에 발생된다. 수직 편향 권선 *에 인가되는 걸윙 보정 전압 성분 *은 수직 편향 전류 *를 변조시킨다. 전압 성분 *의 수직 레이트 진폭 변조는 왜곡 보정 회로(70)가 제1도의 걸윙 보정 전류 *의 수직 레이트 변조 엔벨로프를 발생시키도록 회로(70)를 인에이블 한다.

본 발명의 또한 양상을 실행할때에, 걸윙 왜곡 보정을 제공하는 전압 성분 *과, 핀쿠션 왜곡 보정을 제공하는 전압 성분 8는 변압기 T의 변압기 작용에 의해 형성된다. 전압 성분 *및 *의 각각은 예로 변압기T의 권선 *와 같은 동일한 권선의 각 권선의 턴 양단에 발생되는 대응 부분을 포함한다. 그래서, 예로 변압기 T와 같은 단지 하나의 변압기는 편향 권선 *에 결합되는 결합된 변조 전압 *을 형성하는 전압 성분 *와 *를 발생시키는데 필요하다.

제4도의 변조기(81)는 억압된 캐리어 변조기로서 기능한다. 걸윙 보정 전압 성분 *의 위상은 단자(81a)에 결합되는 저항(R117)을 조정하므로써 제어되는 순간에 수직 트레이스의 중앙 가까이에서 * 스위치된다.

이러한 위상 변화는 보정회로(70)가 적당한 걸윙 왜곡 보정을 위해 필요할때 **로부터 **까지의 수직 트레이드의 중간에서 걸윙 보정 전류 *의 위상을 변화시키도록 인에이블 한다.

핀큐션 왜곡 보정을 제공하는 신호 *는 주파수 **에서 실제로 신호 성분을 포함하지 않고 또는, 50%충격율을 갖고 있는 구형파형이기때문에 걸윙 왜곡 보정에 역효과를 줄 수 있는 우수 고조파에서도 신호 성분을 포함한다. 양호하게 걸윙 본조 신호 *는 주파수 배가기(82)에 결합되는 신호 *가 50%충격율을 갖고있기 때문에 수평 주파수 *에서 실제로 신호 성분을 포함하지 않는다. 신호 *와 *는 선형 스테이지를 통하여 권선 *에 결합되기 때문에, 라스터 왜곡 보정에 역효과를 줄 수 있는 크로스 변조가 발생하지 않는다.

증폭기 *의 출력 단자에서 발생되는 신호 *의 주파수 **외에 *에 있는 신호 성분은 주파수 *에서 트랜지스터 *의 콜렉터에서 고임피던스를 형성하는 회로(63)의 공진 작용에 의해 양호하게 증폭된다. 주파수 **에서의 신호 성분은 단지 작은 걸윙 신호 진폭이 걸윙 왜곡 보정을 위해 필요하기 때문에 증폭될 필요가 없다. 부가적으로, 회로(63)는 전압 성분 *의 주파수보다 훨씬 낮은 주파수 *에서 동조되기 때문에, 전압성분 *의 위상은 권선 *의 인봄뉘턴스를 조정하므로써 영향받지 않는다. 앞서 지적했듯이, 전압 성분 *의 위상은 적당히 조정된 핀쿠션 왜곡 보정을 제공하기 위하여 권선 *의 인덕턴스를 변화시키므로써 조정된다.

사인파 발생기(80)의 이중 적분 동작의 결과로서, 제5c의 사인파 신호 *는 제2도의 비구형 면판 화상 튜브에서의 걸윙 왜곡의 최대일때의 대응 최대점에 제5f도의 걸윙 변조 신호 *의 피크-투-피크 진폭이 도달하게 한다.

그래서, 제1도의 신호 *와 전압 성분 *는 수직 스캐닝이 라스터의 상단 엣지로부터 대락 1/3다운될때, 그리고 라스터의 바닥 엣지로부터 1/3높아질때 대응 최대점에 있게 된다. 제5f도의 신호 *와 제1도의 전압성분 *는 걸윙 보정이 필요하지 않은 라스터의 상, 하 및 중앙 각각의 수직 스캐닝동안 최소의 피크-투-피크 진폭을 갖는다.

Claims

제1편향 주파수(수평)에 관련된 어떤 주파수에 있는 입력 신호(F_HS)의 제1소스(R₉,C₇)와, 제2편향 주파수(수직)에 관련되는 어떤 주파수에 있는 입력 신호(V_RS)의 제2소스(R_S)와, 상기 제1 및 제2소스에 의해 발생되는 사이 신호들에 응답하여, 상기 제2소스(R_S)에 의해 발생되는 상기 신호(V_RS)에 따라서 변조되는 상기 제1편향 주파수(F_H)에 관련되는 제3주파수(2F_H)에서 제1라스터 왜곡 보정 신호를 상기 제1라스터 왜곡에 따라서 발생시키는 수단(U2_C'D)와, 상기 제1및 제2소스에 의해 발생되는 상기 신호레 응답하여, 상기 제2소스(R_S에 의해발생되는 상기 신호(V_RS에 따라서 변조되는 상기 제1편향 주파수(수평)에 관련하여 어떤 주파수의 제2라스터왜곡 보정 신호(V_PC)를 발생시키는 수단(U2_A.B)과, 평향 권선(L₇)를 포함하는 상기 제2편향 주파수(수직)에 관련되는 상기 주파수에서 상기 신호(V_RS)에 응압하여 상기 편향 주파수(수직)에서 상기 편향권선내의 편향 전류를 발생시키는 편향 회로 출력 스테이지(40)를 포함하는 제1(걸윙)및 제2(N-S 핀쿠션)라스터 왜곡 보정을 하는 텔레비젼 편향 장치에 있어서, 상기 제1권선(L₉)에 각각 인가되는 상기 제1및 제2라스터 왜곡 보정신호에응답하녀, 상기 제1권선(W₂)의 정해진 권선 턴이 상기 제1및 제2라스터 왜곡 보정신호를 나타내는 그곳 양단의 전압을 발생시키도록 상기 제1및 제2라스터 왜곡의 보정을 제공하는 식으로 기 편향전류(I_Y)르 변조시키느 변조 전압을, 상기 제1및 제2라스터왜곡 보정에 따라서 발생시키는 수단(63)을 포함하는 것을 특징으로 하는 텔레비젼 편향 장치.
제1항에 있어서, 상기 편향 권선(L_V)은 스퀘어-플래너 화상 튜브(sp)용 수직 편향을 제공하느 것을 특징으로 하는 텔레비젼 편향 장치.
제1항에 있어서, 상기 제1라스터 왜곡 보정은 걸윙 왜곡 보정이며, 상기 제1라스터왜곡 보정 신호는 걸윙 왜곡 보정신호(V1_G)이고, 상기 제2라스터 왜곡 보정은 노스-사우스 핀쿠션 왜곡보정이며, 상기 제2라스터 왜곡 보정 신호는 노스-사우스 핀쿠션 왜곡 보정신호(V1_P)이니 것을 특징으로 하는 텔레비젼 편향 장치.
제3항에 있어서, 상기 변조 전압이 상기 신호 통로에서 왜곡 도는 것을 장지하기 위하여 상기 걸윙 및 핀쿠션 왜곡 보정 신호의 각각과 상기 제1권선 사이에 형성되는 신호 통로가 션형이 되게 상기 제1권선(W₂)에 결합되는 결합 신호(V_gp)를 발생시키는 상기 걸윙(V_gc)및 핌쿠션(V_pc)왜곡 보정신호를 결합시키는 결합수단(V1_p)을 포함하는 것을 특징으로하는 텔레비젼 편향 장치.
제3항에 있어서, 공진 회로(63)의 공진 작용에 의해 상기 노스-사우스 핀쿠션 왜곡 보정을 제공하는 상기 변조 전압(V1)의 전압 성부(V1_p)의 진폭이 증폭되도록 수평 편향 주파수(f_H)에 동조되는 공진 회로(63)를 형성하는 성기 제1건선(W₂)에 겨합되느 캐패시터(C₁₇)를 포함하는 특징으로 하는 텔레비젼 편향 장치.
제5항에 있어서, 상기 제1권선(W₂)과 상기 캐패시턴스(C₁₇)느 성기 공진회로(63)가 형성되도록 병렬로 결합되어 있는 것을 특징으로 하는 텔레비켠 편향 장치.
제5항에 있어서, 걸윙 왜곡 보정을 제공하는 상기변조 전압(v1)의 전압 성분(V1_g)은 상기 수평 주파수(f_H)으 고조파에 있으며, 수직 레이트로 변조되는 진폭을 갖고 있는 것으 특지응로 하는 텔레비젼 편향 장치.
제3항에 있어서, 상기 보정 신호(V_pcV_gc)에 응답하여 상기 변압기(T)의 제2권선(W1)에 결합되는 합 신호를 발생시키는 합성 증폭기(V1_p)를 포함하느 것을 특징으로 하느 텔레비젼 편향 장치.
제8항에 있어서, 제2차 권선(W1)에서 상기 핀쿠션 왜곡 보정 신호(V1_p)에일치하는 수평 주파수에서 제1전류 성부능 발생시키고 상기 걸윙 왜곡 보정신호(V1_g)에일치하는 상기 수평 주파수의 고차 고조파에서 제2전류 성분을 발생시키기 위하여 상기 합 신호(V_gp)에 결합되는 제어전국과 사익 변압기(T)의 상기 제2권선(W1)에 결합되느 주전류 전도 전극(콜렉터)을 갖고 있는 트랜지스터(Q₄)를 포함하는 것을 특징으로하는 텔레비젼 편향 장치.
제9항에 있어서, 상기 핀쿠션 왜곡 보정 신호(V1_p)에 일치하는사익 변조 전압(V1)의 전압 성부느이 진폭과 상기 제1전류 성분의 진폭 사이의 비율이 상기 공진 회로(63)가 공진되는 결과로 상기 걸윙 왜곡 보정신호(V1_g)에 일치하는 상기 변조 전압(V1)으 전압 성분의 진폭과 상 제2전류 성분의 진폭사이의 대응하는 비율보다 상당히 더 크게 되도록 상기 수평 주파수에 통조되는 공진 회로(63)가 형성되도록 상기 제1권선(W₂)에 결합되는 캐패시턴스(C₇)를 포함하는 것을 특징으로 하는 텔레비젼 편향장치.
제3항에 있어서, 상기 편향 회로출력 스테이지(40)는 수직 편향 레이트로 상기 편향 전류(i_v)를 발생시키는 것을 특징으로 겨는 텔레비젼 편향 장치.
제11항에 있어서, 상기 걸윙 왜곡 보정 신호발생 수단은 상기 편향 전류에 응답하여상기 수직 레이트에 관련되는 어떤 주파수에 사인파 신호(V_sw)를 발생시키는 사인파 발생기(80)와, 상기 수평 주파수에과련되는 상기 주파수에서 상기 입력 신호에 응답하여 상기 수평 주파수 고조파에서 신호를 발생시키는 주파수 배가기(U2_c,d)와, 상기 고조파인 상기 신호(V_H2)와 상기 사인파 신호(V_sw)에응답하여 상기 사인파 신호(V_sw)에 따라서 상기고조파 신호를 진폭변조하므로써 상기 걸윙 왜곡 보정신호(V_gmod)를발생시키는 변조기(81)를 포함하는 것을 특징으로 하는 텔레비젼 편향장치.
제12항에 있어서, 상기 주파수 배가기는 상기 수평 주파수엥 있는 신호에응답하여 대략 50% 충격율을 갖고 있는 상기 수평 주파수로 구형파 신호(V₁₀₂)를발생시키는 수단(U2_A)과, 각각의 전이 엣지가 상기 구형파신호(V₁₀₂)에서 나타날때 상기 고조파로 상기 신호의 출력 펄스(V_aH)를 발생시키는 수단(Q1,U2_c,d, Q2)를 포함하는 것을 특징으로 하느 테레비젼 편항 장치.
제13항에 있어서, 상기 변조기(81)는 상기 사인파 신호(V_sw)에 의해 결정되는 어떤 비율로 제1방향으로 결사지는 어떤 부분을 갖고 있는 수평주파수에 두배로 상기 캐패시턴스(C_g)내의 제2톱니 신호(V_gmod)를 발생시키기 위하여 상기 사인파 신호(V_sw)에 결합되는 캐패시턴스를 포함하고, 상기 변조기는 상기 주파수 배가기에 의해 발생되는 상기 고조파 신호의 상기 펄스가 나타날때 상기 제2톱니 신호(V_gmod)가 반대 방향으로 경사지게하는 상기 고조파 신호의 상기 출력 펄스에 응답하는 것을 특징으로 하는 텔레비젼 편향 장치.
제14항에 있어서, 상기변조기(81)는 상기 주파수 배가기의 상기 펄스에응답하여 제2톱니 신호의 레벨이 상기 제1방향으로 기울기 시작하는 시전의 상기 제2톱니 신호(V_gmod)의 레벨으 선정된 레벨에 클램프하는 레벨 클램핑 수단(Z7.5)과, 걸윙 왜곡 보정 선터링을 제공하기 위해 상기 톱니 신호의 상기 선정된 레벨을 조정하는 조정수단(R_I17)을 더 포함하는 것을 특징으로 하는 텔레비젼 편향 장치.
제12항에 있어서, 걸윙 왜곡 보정 신호로부터 상기 대여 주파수 범위 밖의 성분 신호를 필터링 아웃하기 위해수평 주파수에 두배와 같은 주파수(2f_H)주위에 집중되는 범위를 갖고 있으며 상기 변조기(81)에 결합된 대역 필터(83)와, 상기 변조기(81)에 결합되어 상기 수평주파수에 있는 상기 입력신호으 위상과 관련되는 상기 걸윙 왜곡 보정신호의 위상을 조정하는 수단(R_I14)을 포함하는 것을 특징으로 하는 텔레비젼 편향 장치.
제12항에 있어서 상기 사인파 발생기(80)는 상기 편향 전류(i_V)에비례하고 상기 출력 스테이지(40)에서 발생되는 톱니 신호(V_RS)에응하여 상기 톱니 신호를 이중 적분하므로써 상기 사인파 신호를 발생시키는 것을 특징으로 하는 텔레비젼 편향 장치.
제12항에 있어서, 상기 편향 전류(i_v)에응답하여 S-왜곡 보정을 제공하기 위하여 상기 변조된(81)에 결합되는 톱니 신호(V_RS)를 발생시키는 수단(R_S)을 포함하는 것을 특징으로 하는 텔레비젼 편향장치.
제11항에 있어서, 상기 핀쿠션 왜곡 보정 신호발생 수단은 상기 수평 주파수에 관련되는 상기 주파수에서 상기 입력 신호(F_HS)에 응답하여 상기 수평 주파수에 약 50%충격울을 갖고 있는 구형파 신호(V₁₀₂)를 발생시키는 수단(F_HS)과, 상기 수직 레이트로 상기출력스테이지(40)에서 발생되는 톱니 신호(U2_A,B)와 상기 구형파 신호(V₁₀₂)에 응답하여 상기 톱니 신호(V_RS)에 따라 상기 구형파 신호(V₁₀₂)를 진폭 변조시키므로써 상기 핀쿠션 왜곡 보정신호(V_pc)를 발생시키는 변조기 (60)를 포함하는 것을 특징으로 하느 텔레비젼 편향 장치.
제19항에 있어서, 상기 핀쿠션 왜곡 보정 신호발생 수단의 상기 변조기(60)는 상기 수평 주파수에서 상기 구형파 신호(V₁₀₂)에 응답하여 정해진 수평 주기의제 1부분동안 상기 톱니 신호으 레벨에 의해 결정되는 레벨에서 상기 구형파 신호V₁₀₂)의 대응 부분을 발생시키고 상기정해진 수평 기의 제2부분동안, 상기 편향 전류의 각각의수직 트레이스 인터벌동안 실제로일정한 레벨에서 상기 구형파 신호의 대응부분르 바생시키는 제1스이칭 수단(D2)을 포함하는 것을 특지으로 하는 텔레비젼 편향장치.
제20항에 있어서, 상기 출력스테이지(40)에 결합되어 상기 출력 스테이지에서 수직 리트레이스 펄스를 나타내는 신호(V_v)를 발생시키는 수단(41)을 포함하며, 상기 리트레이스 펄스를 나타내는 신호(V_v)는 상기 수직 리트레이스동안에 위상 반전이 핀쿠션 왜곡 보정을 제공하는 상기 편향 전류의 성분 전류에서 나타날때의 시간보다 앞서는 상기 정해진 수평 주기 상기 제2부분동안 상기구형파 신호의 상기 레벨을 조절하기 위하여상기 제1스위칭 수단(D₂)에 결합되어 있는 것을 특징으로 하는 텔레비젼 편향 장치.
제1(걸윙)및 제2(N-S 핀쿠션)라스터 왜곡을 보정하는 텔레비젼 편향 장치는 편향 권선(L_v)과, 상기 편향 권선(L_v)에서 편향 전류를 발생시키는 수단(40)과, 변압기(T)의제1(W₁)및 제2(W₂)권선을 포함하고, 상기 제2권선(W₂)은 상기 제1권선(W₁)에 자기적으로 결합되고, 또한 상기 편향 권선(L_v)에 결합되는 이러한 텔레비젼 편향 장치에 있어서, 상기 제1라스터 왜곡(걸윙)에 따라서 편향 주파수에 관련되는 주파수에서 제1신호성분(V1_p)과 상기 제 2라스터 왜곡 (N-S핀쿠션)에 따라서 상기 편향 주파수에 관련되는 주파수에서제 2신호성분(V1_p)을 갖고 있는 보정신호(V1)를 발생시키는 신호 발생회로(63)를 포함하며, 상기 보정신호(V1)는 상기 제1권선(W₁에 인가되고, 상기 제1및 제2라스터 왜곡을 보정하는 식으로 상기 편향 전류 (i_v)를 변조시키는 상기 제 2권선 (W₂)에서 대응 보정신호(V1)을 발생시키기 위해 상기제1권선(W₁)으로부터 상기제2권선(W₂)까지 자기적으로 결합되는 것을 특징으로 하는텔레비젼 편향 장치.
제22항에 있어서, 상기 제1라스터 왜곡 보정 신호에대응하는 상기 제2권선(W₂)내의 신호 성분(V1_g)에 관하여, 상기 제2라스터왜곡 보정신호에 대응하는 상기 제2권선(W₂)내의 신호 성분(V1_p)을 증폭시키는 공진회로(63)를 상기 제2권선으로 형성하기 위하여 상기 제2권선(W₂)에 결합된 캐패시터(C₁₇)를 포함하는 것을 특징으로 하는 텔레비젼 편향장치.