KR960012830B1 - 로프 대체 벨트 - Google Patents

Abstract

요약 없음

Description

로프 대체 벨트

제1도는 본 발명에 따른 로프 대체 벨트의 구성예의 개략을 설명하는 사시도.

제2도는 본 발명에 따른 로프 대체 벨트에 있어서 본체부의 구성예를 나타낸 확대도.

제3도는 본 발명에 따른 로프 대체 벨트에 있어서 벨트부의 구성예를 나타낸 확대도.

제4도는 본발명에 따른 로프 대체 벨트의 접속부의 직조직의 일예를 설명하는 기본조직도.

제5A도는 종래예에 있어서 본체부와 벨트부의 평편직 조직부분의 단면구성도.

제5B도는 종래예에 있어서 본체부와 벨트부의 환직조직부분의 단면구성도.

제6도는 종래예에 있어서, 삼중직의 직구성 예를 설명하는 측면도.

* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명

1 : 로프 대체 벨트2 : 본체부

3 : 접속부4 : 벨트부

5 : 심사6 : 날실

7 : 씨실10 : 세폭직물

22 : 본체부 대직부분51 : 매다는 실

61 : 벨트부의 날실71 : 벨트부의 씨실

본 발명은 고소작업용의 안전대에 사용되는 로프나 플렉시블 컨테이너등의 매다는 끈으로서 사용되는 로프등을 대체할 수 있는 벨트직물에 관한 것이다.

고소작업용의 안전대는 안전대에 설치한 금구(金具)에 로프의 일단을 장치하고, 다른 일단에는 후크 또는 카라비너(carabiner)를 설치하는 것이 일반적이다. 또 플렉시블 컨테이너의 매다는 끈은 컨테이너 본체에 설치한 금구에 로프가 연결되어 있다. 이들 로프와 금구의 연결은 로프의 끝을 풀어서 줄의 가닥을 로프 본체에 짜넣는 이른바 사쯔마 가공을 수작업으로 하는 것이 통상이다. 이 가공은 숙련을 필요로 하며, 매우 힘이 드는 작업이기 때문에, 근래에는 작업자를 확보하는 것이 곤란한 상황으로 되어 있다. 세폭직물이라면 봉제가공이 가능하므로 봉제에 의한 연결이 용이하지만, 폭이 비교적 넓으므로 취급의 측면에서 로프에 뒤지는 결점으로 인하여 채용되지 않았다.

본 발명과 유사한 구성을 가진 공지예로서 실공소 62-14137호에 개시된 세폭직물이 있다. 이것은 세폭편평직조직과 환직조직이 있으며, 환직조직은 외주부의 날실이 씨실로 직성될 때에, 일부의 날실을 심사(芯絲)로 하고 있다.

그러나, 이 공지예는 실질적으로는 본원의 구성과 이하의 점에서 상이한 것으로, 본 발명의 목적에 이 기술을 채용할 수는 없다. 말하자면, 상기 공지예의 명세서중에 명기도어 있는 것과 같이, 일부의 날실을 직조직으로부터 떼어내어 내측의 날실의 수가 외주측의 날실의 수보다 적게 짜넣은 것이다로서, 본 발명과 같이 심사는 상기 대직부분의 날실 총 데니르의 1.5배 이상의 총 데니르를 섞어 짜넣음을 하는 것은 아니다. 본 발명에서 후술하는 바와 같이, 대상부분중에 짜넣는 심사는 최소한 상기한 물량이 필요한 것으로 이것보다는 적을 경우에는 대상 내부는 빈틈이 많고, 충진이 불충분하여 단면이 둥글게 되지 않는다. 따라서, 상기 공지예에서 환직부분은 로프상으로 내부가 충실상태로 단면이 둥글다라고 하는 것을 극히 의심스럽다고 하지 않을 수 없다. 구체적인 실시예가 기재되어 있지 않으므로, 단정하기는 어려우나 그 이유를 설명한다. 예컨대, 제5도, 제6도는 삼중직의 편평직조직과 그의 제이층 및 접결사를 심(芯)에 짜넣은 환뉴부(丸紐部)를 보이는 것으로 심사는 지사의 1/3과 약간의 접결사에 지나지 않는다. 해당 업자로서의 판단으로는 이와 같은 구성으로 단면이 둥근대로 사용할 수 있는 제품이 만들어진다고는 생각할 수 없다. 그 외에 여러가지 해결하지 않으면 안될 문제점이 있으나 설명되어 있지 않았다.

본 발명의 목적은 동질량의 로프보다도 고강력이고, 단면은 거의 원형으로 한 로프 대체의 세폭직물을 제공함과 동시에, 이 세폭직물의 끄트머리를 넓은 폭과 적당한 두께로 제직하여 봉제가공에 의한 연결수단이 가능해진다는 것에 있다.

이것을 구체적으로 말하면, 본 발명자들은 먼저 특원평 4-272842(후지벨트 및 그의 제조장치)호에 있어서, 일정한 폭에 대하여 종래의 상식의 범위를 넘고, 두께와 파단강력을 가진 세폭직물을 제공하는 것을 목적으로 하며, 다시 로프의 형상에 될 수 있는 한 가까와진 후지 벨트와 그 벨트의 끄트머리를 봉제가공이 가능하도록 넓은 폭과 적당한 두께로 제직하는 방법과 수단을 제안하고 있다.

이 발명은 셔틀직기의 2개의 북을 사용하여 방직조직을 4층 이상으로 하는 것이 특징으로서 동실시예 1에 보인 것과 같이 폭이 23.5mm와 좁은 폭이면서 6100kgf만큼의 고강력을 실현하였다. 이것에 대하여 본 발명은 상기 발명과 거의 같은 형상으로서, 상기 발명에 대하여 비교적 낮은 요구강력에 대응하는 제품을 일반적인 셔틀직기의1개의 북 또는 니들 1본침직기로 제직하여 제공하는 것이 목적이다.

본 발명은 상기한 목적을 달성하기 위하여, 이하에 기재한 바와 같은 기술구성을 채용한 것이다. 다시 말하면, 합성섬유 필라멘트(가는 실)의 날실과 씨실로 구성되며, 세폭직물로서, 그 긴쪽방향으로 각각 소정의 길이로 배열된 본체부, 벨트부 및 그 본체부와 벨트부를 접속하는 접속부를 가지고 있는 로프 대체 벨트이며, 해당 본체부는 자루조직중에 심사를 짜넣는 구성을 가지며, 또한 그 심사의 총 데니어는 상기 자루조직부분은 날실의 총 데니어의 1.5배 이상이 되도록 구성되며, 다시 그 자루조직부분은 본 발명에 있어서 정의하는 날실밀도계수가 0.700 이하로 설정되어 있고, 또한 그 벨트부는 그 본체부 자루조직부분의 날실과 함께, 본체부의 심사 일부 또는 전부를 씨실과 교착시킨 직구성을 가지고, 또 그 본체부의 폭에 대하여, 적어도 2.0배 이상의 폭을 가지고 있으며 그 위에, 그 접속부는 그 직구성의 짜는 폭을 서서히 변경하면서 복수의단계로 나누어서 단계적으로 그 본체부 또는 그 벨트부의 직구성에 이행하도록 구성되어 있는 로프 대체 벨트이다.

본 발명에 있어서 그 로프 대체 벨트에 있어서는 적어도 해당 본체부와 히트세트 가공처리를 행하여 씨실을 수축시키든가 함침된 소정의 합성수지를 큐어링시켜서, 바람상태의 개선, 인장강력의 개선등을 한 후, 바람직하기는 적의의 금형을 가진 열처리 장치를 사용하여 해당 본체부(2)를 성형 가공처리하는 것이다.

본 발명에 관련된 로프 대체 벨트는 상기한 바와 같이 기술구성을 채용하고 있으므로 본체부에서는 심사가 굳어져 한덩어리로 되고, 다시 표층은 날실밀도계수를 낮게 하고, 씨실이 수축하는 여지를 크게 가지게 하여, 심사를 싸넣기 쉽도록 구성되어 있으므로, 제직후 열처리가공이 되면 거의 원형의 단면이 얻어진다. 벨트부에서는 본체부에서 심사로 짜여진 날실이 표면으로 짜여나와 날실밀도계수가 높으므로, 폭이 넓어지기 쉽고, 열처리가공을 한 후의 폭도 수축율이 작아 봉제가공시에 있어서 유리한 형상이 얻어진다.

금형 열처리장치에 의해 본체부를 열처리가공하면 강제적으로 압축되어지므로 통상의 히트 세트 가공으로는 얻을 수 없는 충진밀도가 높은 원형단면의 로프 대체 벨트로 할 수가 있다.

이하에, 본 발명에 관련된 로프 대체 벨트의 구체예를 도면을 참조하면서 상세히 설명한다.

제1도는 본 발명에 따른 로프 대체 벨트(1)의 전체의 구성예를 보이는 사시도이며, 도면중 합성섬유 필라멘트의 날실과 씨실로 구성되어 있는 세폭직물(10)로서, 그 긴쪽방향으로 각각 소정의 길이로 배열된 본체부(2), 벨트부(4) 및 그 본체부(2)와 벨트부(4)를 접속하는 접속부(3)를 가지고 있는 로프 대체 벨트(1)로서, 해당 본체부(2)는 자루조직부분(22)중에 심사(5)를 짜넣는 구성을 가지고, 동시에 그 심사(5)의 총 데니어는 상기 자루조직부분(22)의 날실(6)의 총 데니어의 1.5배 이상이 되도록 구성되고, 다시 그 자루조직부분은 본 발명에서 정의하는 날실밀도계수가 0.700 이하로 설정되어 있고, 또 그 벨트부(4)는 그 본체부(2) 자루조직부분의 날실(6)과 함께, 본체부(2)의 심사(5)의 일부 또는 전부를 씨실과 교착시킨 직구성을 가지며, 동시에 그 본체부(2)의 폭 W에 대하여, 적어도 2.0배 이상의 폭 W를 가지고 있고, 그 위에 그 접속부(3)는 그 직구성의 옷감폭을 서서히 변경하면서 복수의 단계로 나누어, 단계적으로 그 본체부(2) 또는 그 벨트부(4)의 직구성에 이행하도록 구성되어 있는 것이다.

즉, 본 발명에 따른 로프 대체 벨트는 제1도에 보인 것과 같은 직물은 2북 셔틀직기 또는 1본침 니들직기로 제직되지만 어느 것의 경우에서도 도비(dobby : 제직기계) 개구장치와 오사(직기의 부속구)의 상하 기구 및 씨실의 박는 수 가변기구가 필요하다. 니들 직기의 경우에는, 그 밖의 직폭의 변동에 연동하는 뜨게바늘의 좌우이동 기구도 필요로 한다. 전술한 기구나 장치는 사전 직기 제조자에 발주시에 희망하면 설치하여 납품되는 것으로서, 신규의 기구나 장치는 아니다.

셔틀 직기의 경우, 셔틀의 이동방식으로서 슬라이드 후크방식과 래크 피니언 방식의 2종류가 있으나, 본원과 같이 단위촌법당의 날실 총 데니어가 통상의 벨트에 대하여 비교적 많은 경우에는 래크피니언 방식이나 또는 특원평 4-272842호로 발표한 홈이 붙은 슬레이(제직기계)를 지닌 슬라이드 후크방식이 바람직하다.

도시한 바와 같이 직물을 제직하는 직기의 감는 롤러 혹은 프레스 롤러는 특원평 4-272842호에서 발표한 홈이 있는 롤러로 하는 것이 바람직하다.

제2도는 로프를 대체하는 본체부(2)의 사시도이다. 일부의 날실(6)과 씨실(7)에 따라 대상으로 짜여져 있는 자루조직부분(22)과 그 내측에 충실배치된 심사군(5)으로 구성되어 있다.

전 날실중에 자루조직부분에 배분되는 날실(6)과 심사라하는 날실(5)의 배분비율은 가공후의 본체부 단면형상을 거의 원형으로 하기 위하여 중요한 요소이므로, 이하에 구체적으로 설명한다. 설명에 있어서 직물 설계시에 필요한 데이터로서 본 발명자들이 정의한 날실밀도계수의 의미 및 이를 구하는 방법을 이하에 기술한다.

우선, 본 발명에 따른 날실밀도계수는 직물에 사용되는 사조의 굵기를 특정할 필요가 있고, 본원에 있어서는 사용하는 사조의 굵기를 다음 계산식에 의하여 산출한다.

계산예, 나일론 1680D의 경우, 다음과 같이 산출된다.

날실밀도계수를 산출하는 기초는 소정의 단위폭간에 이론적으로 병렬하여 배열될 수 있는 날실의 수로서, 병열본수=단위폭÷사직경으로 나타내며, 이 이론적인 병열본수를 본원에서는 날실밀도계수=1,000으로 정하기로 한다.

실제의 날실밀도계수는 직조에 따라 상이한 계산식을 사용한다.

이하에 평직과 2/2 능직(능직물)의 경우를 예로하여 구체적으로 설명한다.

평직의 경우는 날실은 1본의 씨실과 다음의 씨실의 사이에서 매회 절반의 날실은 위로부터 아래로 짜넣고, 나머지 절반의 날실이 아래서 위로 짜넣는 구조이다. 따라서, 전부의 날실이 씨실간에 나란히 서게 되므로 전폭이 50mm의 직물을 날실 나일론 1680D로서 예를 보인다면, 50mm÷0.4568mm=109.5 110본으로 날실밀도계수 1.005라고 산출된다.

2/2 능직의 경우는 평직의 경우와 같이 각각의 씨실간을 보면 완전조직의 4본 1조의 날실의 1본이 내려가고 1본이 올라가고 다른 2본을 씨실과 교착하고 있지 않다. 따라서, 언제나 절반의 실밖에 교착하고 있지 않으므로, 단위폭의 병렬본수는 2배로 된다. 전폭이 50mm의 직물을 날실 나일론 1680D로 예를들면 50mm÷0.4568mm×2=218.9 219본으로 날실밀도계수 1.000으로 산출된다.

평직이나 2/2 능직의 다층직물에서는 각각의 1층마다 마찬가지로 산출되므로, 단순계산으로 2층이 같은 조직같은 사조이면, 일층의 2배의 본수가 단위폭의 병열본수로 된다. 단순계산으로라고 한 것은 다층직물에서는 접결사를 짜넣는 일이 많이 이루어지므로, 접결사에 대해서도 그 조직과 사조에 의거 산출하여 이것도 집어넣을 필요가 있기 때문이다. 접결사는 가는 섬도로 본수도 적은 경우가 대부분이고, 큰 변동요소는 되지 않으므로 번잡한 설명은 생략한다. 또한 심사는 씨실과 교착하지 않으므로 날실밀도계수의 대상밖이다.

그외의 데이터로서 사용되는 것에 다음과 같은 것이 있다. 이들은 발명자들이 오랜기간에 걸쳐 축적해 온 자사의 양산품, 시작품, 타사품의 분해 결과를 데이터화한 것이다. 말하자면, 제품의 재질, 직조직, 사용사섬도, 본수, 처박기수, 생기와 세트품의 두께 및 폭, 용도별(예컨대 지사, 이사등)에 실의 중량과 분해길이등에서 산출한 다음 데이터를 사용한다.

(1) 단면밀도계수(g/㎟)=제품의 중량 g÷단면적 ㎟

(2) 생기를 세트 가공했을 때의 수축율(두께와 폭)과 중량비율 및 외관섬도의 변화

(3) 날실밀도계수와 씨실밀도계수

(4) 강력이용율(%)=인장강력÷(날실강력×날실본수)×100

이상의 데이터를 기초로, 본체부의 대부분과 심사부분의 배분 및 설계를 고객 요구에 의거하여 이하의 수순으로 행한다. 설계는 벨트부의 구성과 접속부의 구성을 각각 외관을 고려하면서 시행할 필요가 있다.

(1) 요구되는 강력에서, 강력이용율을 고려하여 전 날실의 총 데니어를 산출한다.

(2) 전 날실의 총 데니어를 종합한 실의 직경을 산출하여 완성품의 완성굵기를 추정한다.

(3) 가상한 완성품의 굵기 또는 고객(상대방) 요구 굵기로부터 그 외주길이를 산출한다.

(4) 요구강력이 비교적 낮고 요구강력보다도 요구굵기가 우선하는 경우에는 볼륨을 늘리기 위하여 심사에 딴 지사나 심사와 다른 실을 사용하여도 된다. 이 실은 원칙적으로 벨트부에서도 심사처럼 하는 것이 바람직하다.

(5) 옷감이 빳빳한 것을 요구받는 경우나 그 밖에 이유로 전항과 마찬가지로 심사에 모노 필라멘트를 추가하여도 좋다. 단, 이 실은 원칙적으로 벨트부에서도 심사처럼 하는 것이 바람직하다. 물에 담근 후 빨리 건조시킬 필요가 있는 분야에는 모노 필라멘트를 병용하는 것이 바람직하다.

(6) 자루조직부분의 조직과 사용하는 실의 섬도를 결정한다.

(7) 3항에서 산출한 외주길이에 대하여 6항의 조직과 실섬도에서 날실밀도계수를 가정하여 본수를 임시로 정한다. 날실밀도계수를 가정하여 본수를 임시로 정한다. 날실밀도계수를 0.700 이하로 설정하지 않으면, 나중의 가공에서 폭방향의 수축이 불충분하여 심사에 빈틈이 많아진다.

(8) 전 날실에서 자루조직부의 날실을 제거한 심사의 총 데니어로부터 심사전체의 날실을 산출한다. 요구굵기가 우선하는 경우에는 심사의 총 데니어를 역산하여 결정한다.

(9) 다음의 가공에 의해 심사의 부풀음을 추정하여 다시 대부분의 외주길이가 몇 mm로 되는지 계산한다.

(10) 산출한 날실밀도, 재질, 조직, 섬도 및 예정하는 씨실재질, 섬도, 박는수등의 데이터와 과거의 축적 데이터와 비교하여 예상되는 자루조직부의 직물 두께나 씨실의 수축율을 추정한다. 이들 심사를 싸넣는 대부분으로서 적절한가를 판단하여, 적절하지 않으며 재계산하여 수정한다.

본체부의 대부분과 심사부분의 날실비율은 완성품의 완성굵기가 굵은 것일수록, 심사의 배분이 비교적 많아지지만, 최소한 대부분의 총 데니어 1에 대하여 총 데니어 1.5의 삼사배분이 필요하다.

종래의 기술에서 언급한 실공소 62-14137호는 상기한 바와 같은 여러가지 필요조건의 기재가 없고, 환직부분은 로프상으로 내부가 충실상태로 단면이 둥글다라고 하는 것을 극히 의심스럽다라고 발명자들이 앞에서 말한 것은 상기한 필요조건에서 판단한 것이다.

제3도는 벨트부(4)의 단면도이다. 즉, 본 발명에 관련된 로프 대체 벨트(1)의 벨트부(4)의 단면구성은 제3도에서 분명한 것과 같이, 날실(61)과, 씨실(71)로 자루조직부를 직성하고, 그 내부에 소정의 본수의 심사(5)가 배치되어 있는 구성을 가지고 있다.

또한, 도전중 51은 그 자루조직부를 구성하고 있는 표리양면의 직조직부를 접합하는 매다는 실이다.

벨트부(4)는 제품으로서 사용할 때에 봉제가공되는 것이 통상이다. 봉제가공과 가공후의 봉제강력에서 볼때에 봉제면의 두께와 폭이 적절하여야 할 필요가 있고, 그위에 날실과 씨실의 교착점이 적으면 봉제강력이 불충분해지므로 좋지 못하다.

벨트부(4)에 있어서는, 본 발명에 있어서 상기한 본체부 자루조직부분(22)의 날실(6)의 총 데니어에 대한 심사(5)의 총 데니어이 비율이 비교적 가까운 경우에는 벨트부에서는 지사의 약 절반을 본체부(2)의 자루조직부분(22)의 날실로 짜고, 나머지 약 절반은 본체부(2)로 심사(5)와 같이 짜여지고 있던 날실로 짠다. 본체부(2)의 심사(5)로서 나머지의 실은 그대로 벨트부(4)에서도 심사(5)로서 짜든가 또는 그 일부를 접결사에 사용한다.

상기 본체부(2)의 심사(5)의 비율이 비교적 큰 경우에는 벨트부(4)의 지날실의 약3분의 1은 본체부(2)의 자루조직부분(22)의 날실(6)로 짜고, 나머지 3분의 2는 본체부(2)로 심사(5)로서 짜여지고 있는 날실(6)로 짜는 것이 바람직하다.

물론, 심사(5)를 표면에 짜내는 비율은 상기에 한정되는 것은 아니고 옷감조직과 외관으로부터 자유로이 변경은 가능하다. 어느 경우에 있어서도 방직조직은 심사를 넣는 경우에는 이중직이 바람직하나 삼중직이라도 좋다. 벨트부(4)의 폭을 특별히 넓게 할 필요가 있으면 이중직을 다시 일중직으로 하여도 무방하다.

상기한 구성은 벨트부(4)를 편평상으로 하고, 봉제가공에 적합한 단면현상으로 하기 위하여 실시된다. 말하자면, 본체부(2)의 심사(5)를 벨트부(4)의 표면에 짜내면 필연적으로 표면날실이 많아져 폭을 넓히지 않으면 안되고 벨트부(4)는 편평상으로 되어 봉제가공에 알맞는 단면형상으로 된다. 벨트부(4)의 두께와 폭을 봉제가공에 알맞는 촌법으로 하는데는 폭의 변화를 적어도 본체부(2)의 폭(결국 직경)의 2배 이상으로 할 필요가 있다.

제4도는 본체부(2)와 벨트부(4)의 접속부(3)를 보이는 조직도이다. 본체부(2)에서 벨트부(4)로 이행하는 제1단계는 본체부(2)의 구성인 채로, 본체의 폭을 넓혀가고, 이어서 제2단계에서 심사(5)를 표면에 짜낸다. 예컨대, 자루조직부분(22)의 방직조직이 1/1 평직인 경우에는 대를 형성하고 있었던 각각의 날실(6)과, 2본과 이웃하는 2본의 사이로부터 심사(5)를 2본, 자루조직부분(22)의 날실의 사이에 규칙적으로 심사를 짜내면 자루조직부분 갈림길의 외관이 그다지 상하지 않고 짜넣어진다.

제3단계에서는 다시 폭을 서서히 확대해 가서 설정의 폭에 가까워졌을 때에 심사의 나머지의 일부를 접결사로서 짜넣으면 폭이 넓어지기 쉽게된다. 심사가 많을 경우에는 심사를 벨트부 지사로서 짜넣는 경우에 제2단계와 제3단계의 사이에 더 1단계 설치하여 2회로 나누어 짜넣어도 좋다. 그런 경우, 상기 제3단계는 제4단계로 된다.

이상의 각 단계는 전부 필요한 경우도 있으나, 그중의 하나 또는 둘의 단계, 예컨대 제1단계와 제4단계를 생략하여도 좋다. 그러나, 적어도 둘의 단계로 나누어 이행하지 않으면 접속부의 폭과 두께의 변화가 극단적으로 되는 부분이 발생하므로 좋지 못하다. 접속부에서는 씨실의 박는 수의 변화도 동시에 진행되는 것이 통상이다.

제4A도 내지 제4E도는 상기 설명의 각 단계에 있어서 접속부(3)의 조직도를 보여주는 것이다.

상기는 본체부(2)로부터 벨트부(4)로 이행하는 경우에 관하여 기록하였으나 벨트부(4)에서 본체부(2)로 이행하는 경우에는 상기의 역단계를 거쳐서 이행하게되는 것이다.

접속부(3)를 어떤 방법으로 직조하는지는 본체부(2)의 직조에 이어 중요 과제이지만, 종래의 기술에서 언급한 실공소 62-14137호는 편평직조직부분과 환직조직부분의 접속수단에 관한 것의 기재가 없다.

여기에서, 본 발명에 관련된 로프 대체 벨트에 있어서 접속부(3)의 직구성을 제4A도 내지 제4E도를 참조하면서 상세히 설명한다.

제4A도는 본 발명에 관련된 해당 로프 대체 벨트(1)의 본체부(2)의 직구성의 일예를 보이는 직조직도이다.

말하자면, 제4A도에 있어서 직조직도의 A-1부분과, A-7부분의 해당 본체부(2)의 자루조직부분(22)을 구성하는 조직을 보여주는 것으로서, 표날실 F지, 아날실 B지, 표씨실 F1, F3, F5, F7 및 이씨실 B2, B4, B6, B8로 2/2의 능직의 대직을 구성함과 동시에, A-2부분, A-3부분, A-4부분, A-5부분 및 A-6부분 각 심사 1-3이 그 자루조직부분(22)의 내부에 충전되어 배열된 단면원형의 로프상 구조체가 얻어지는 것이다.

다음에, 본 발명에 관련된 그 본체부(2)에 이어지는 접속부(3)의 구성을 제4B도에서 제4D도에 따라서 설명하면, 본 발명에 관련된 로프 대체 벨트(1)에 있어서는 본체부(2)로부터 벨트부(4)로 변화하는 과정, 또 그 반대의 과정에 있어서, 약 원형의 단면형상을 가진 직구조체에서 편평상의 단면형상을 가진 직구조체로 변화시킬 필요가 있고, 또 관련되는 변화는 급격한 변화를 피해, 단계적으로, 동시에 서서히 변화하도록 구성되어 있는 것이 바람직하다.

그래서, 본 발명에 있어서, 그 로프 대체 벨트(1)의 구체예에 있어서는 그 접속부(3)의 직구조변화를 3단계로 분할하여 서서히 직구조의 단면을 변화시키도록 구성되어 있다.

결국, 제1단계에 있어서는 제4B도에 그 본체부(2)와 직접 접속하고 있는 접속부 3-1의 직조도가 보이고 있고, A-1부분과 A-7의 부분은 1/1 평직의 자루조직부분을 구성하는 조직을 보여주는 것으로서, 표날실 F지, 아날실 B지, 표씨실 F1, F3 및 이씨실 B2, B4로 1/1의 평직으로된 대직을 구성함과 동시에, A-2부분, A-3부분, A-4부분, A-5부분 및 A-6부분의 각 심사 1-3중 일부의 심사 A-5부분을 해당 자루조직부분에 현출시켜서 해당 자루조직부분의 직성에 관여시키는 것이다.

따라서 관계되는 구체예에 있어서는 그 A-5부분에 배치되어 있는 심사(1)를 2그룹으로 분할하여, 그 일부를 표날실 F지로서 사용하고 또 나머지 심사를 이 날실 B지로서 사용하는 것이다.

그 결과, 해당 접속부(3-1)의 직폭은 해당 A-5부분에 배치되어 있는 심사(1)가 자루조직부분에 가하여진 일로해서 필연적으로 확대하기 쉽게 된다.

이어서, 해당 접속부(3)에 있어서 그 접속부(3-1)에 이어진 접속부(3-2)가 직성되게 되지만, 해당 접속부(3-2)의 직조직도는 제4C도에 보이는 것과 같이, 그 A-3부분에 배치되어 있는 심사(1)를 제4B도에 보이는 것과 같이, 2그룹으로 분할하여 그 일부를 표날실 F지로서 사용하고, 또 나머지 심사를 이 날실 B지로서 사용하여, 그 심사(1)를 해당 자루조직부분에 현출시켜서 해당 자루조직부분의 직성에 관여시키는 것이다.

그 결과 해당 접속부(3-2)의 직폭은 해당 A-3부분에 배치되어 있는 심사(1)가 자루조직부분에 가해진 일로해서 필연적으로 더욱 확대하기 쉽게 된다.

그후, 그 접속부(3-2)에 계속해서, 그 접속부(3)와 그 벨트부(4)를 직접 접속하기 위한 접속부(3-3)가 직성되게 된다.

해당 접속부(3-3)의 직조직도는 제4D에 보이는 것과 같이 A-2부분, A-4부분 및 A-6부분의 각 심사(2)와 (3)중 일부의 심사(3)를 해당 자루조직부분에 있어서 매다는 실로서 사용하는 것이고, 그것게 의해 해당 접속부(3-3)에서의 자루조직부분의 표조직부와 이조직부가 공고히 접속되어 편평한 형상이 고정적으로 형성되게 된다.

더구나, 본 단계에 있어서는 해당 접속부(3-2)의 직폭은 소정의 벨트부(4)의 직폭과 일치하는 직폭으로 최종적으로 확대되어 그대로 그 본체부(2)의 직성에 연결하는 일이 가능해진다.

제4E도는 본 발명에 있어서, 그 로프 대체 벨트(1)의 벨트부(4)의 직조직을 보여주는 것으로서, 제4D도에 보이는 것과 같이 그 접속부(3-3)의 직조직도와 마찬가지의 직조직도를 가지는 것이다.

다음에 제직후의 히트 세트 가공에 대하여 설명한다.

본 발명에서 히트 세트 가공이라 하는 것은 통상 완성가공의 하나로서 진행되고 있는 직물을 열풍에 의거 열처리 가공을 실시하는 것을 말한다.

본 발명의, 특히 본체부(2)에서는 씨실의 수축은 중요한 요소이다. 제직직후의 본체부의 단면형상은 타원형으로 짜여져 있으나 히트 세트 가공시에 씨실이 수축하여 단면이 거의 원형으로 된다. JIS L1013 화학섬유 필라멘트사 시험방법의 7, 15에 열수축율 측정방법 및 건열수축율 측정방법이 규정되어 있고, 이것에 의거한 시험결과가 각 원사 제조자로부터 보고되어 있다. 동종의 섬유중 이 수축율 시험결과의 대형 실을 씨실로서 사용하는 것이 바람직하다.

수축율이 큰 동일형의 씨실을 사용하여도, 본원에서 설명한 날실밀도 계수에 따라 직물로서의 횡방향의 수축율은 다르다. 그러나, 본 발명자들의 축적 데이타에 의한 그 직물구성이라면 어느 정도의 수축율을 바랄 수 있는가를 추정할 수 있으므로, 이것을 판단 자료로 하여 사용함으로써 수축이 큰 직물구성으로 하는 것이 용이하다.

벨트부에서는 수축율이 큰 씨실을 사용하여도 날실밀도 계수가 크므로 수축은 극히 약간의 수축으로 머문다. 히트 세트시의 인장을 거의 존재하지 않는 상태로 진행하면, 본체부는 실용상 지장없는 정도의 단단함을 가진 거의 원형의 단면형상으로 된다.

본체부의 단단함을 더 단단하게 할 필요가 있을 경우에는 상술한 바와 같이 통상의 히트 세트 가공을 할 때 또는 다음의 금형 열처리가공전에 합성수지액에 담그고, 건조한 후, 열처리하여 고착시키므로써, 단단하게 하는 것이 가능하다. 사용하는 합성수지는 우레탄 멜라민, 아크릴 초산 비닐등에서 선택된다.

다음에, 본 발명에 있어서 새로이 채용되는 금형 열처리 방법에 관하여 설명한다.

본 발명에 있어서 감촉상의 단단함만이 아니고, 본체부(2)의 충진밀도를 높이고 싶을 때에는 소정촌법의 반원형의 홈을 가진 한쌍의 프레스 금형을 준비하고 이것을 가열하여 홈부분에 히트 세트후에 본체부(2) 또는 상기 수지가공후의 본체부(2)를 끼워넣고 가공함으로써 달성된다. 본 발명에서는 이 종류의 가공방법을 금형 열처리라 한다.

더욱이 이 가공장치의 일예를 상세히 말하면 금형을 가열장치가 편성되어 있어 온도 제어를 가능케하고 있다. 한쪽의 금형은 장치본체에 고정되어 있고, 이 금형으로 이동하여 압력을 거는 장치에 다른 한쪽의 금형이 설치되어 있어서 장치에는 입력계가 부속되어 있다. 압력을 거는 시간도 설정할 수 있도록 타이머가 편성되어 있다.

물론, 금형은 가공하는 제품의 굵기, 형상에 따라 교환가능하도록 설계되어 있다. 가공조건의 설정은 가공품의 재질, 원사 타이프, 날실밀도 계수등에서 금형의 온도, 압력, 압력지속시간을 설정하여 가공한다. 이렇게하여 진행되는 금형 열처리 가공후의 제품은 통상의 히트 세트품에 비교하여 완전히 원형단면으로 충진밀도가 높고, 표면외관도 평활하여 특히 우아한 것으로 된다.

상기 수단외에 금형 열처리의 별도 수단으로서 한쌍의 금형의 홈을 입구의 원형은 크게하고 서서히 직경을 통해서 출구에 이르도록 하여 이 홈내를 통과시켜서 열처리를 실시하는 방법도 있다.

이상 제품의 완성 단면을 원형으로서 설명하였으나 원에 한하지 않고, 필요하다면 타원형이나 표형(섬형)등이라도 좋은 것을 물론이다.

이 수지가공 및 금형 열처리에 의한 가공방법은 본 발명에 관련되는 본체부(2)만이 아니고 특원평 4-272842호에 보인 후지벨트 및 그 제조장치와 같이 로프 대체 벨트의 가공에도 효과를 발휘한다.

이하에 본 발명에 따른 로프 대체 벨트(1)의 구체예를 설명한다.

본 구체예의 로프 대체 벨트에 있어서의 목표는 강력 4100kgf 이상으로 본체부의 직경은 10mm이다.

본체부(2)의 구성짜는 조직은 2/2능 이중직

지사 나일론1680d/2를 2본 끌어맞춤28본

심사 1 나일론1680d/2를 2본 끌어맞춤48본

심사 2 나일론1680d/2를 19본

심사 3 나일론1680d/118본

씨실 폴리에스테르1000d/134피크/3cm

휘감는실 폴리에스테르1000d/11본

지사 총 데니어는188160d

심사 총 데니어는416640d(지사의 2.2배)

씨실 및 감는 실에 폴리에스테르를 사용한 것은 히트 세트 가공을 건열처리로 진행하기 위해서 건열 수축율이 분명해진 원사 타이프를 선택한 때문으로서, 제조자의 보고로 150도 30분의 수축율이 14.5%의 실을 사용하였다.

직기는 니들 직기를 사용하여, 상기는 실구성으로 제직한 생기는 이하의 사양을 갖는다.

(1) 단면은 타원형으로 중앙부 두께는 7.2mm, 폭은 16.8mm, 외주 길이는 40mm

(2) 지사의 날실밀도 계수는 0.538

접속부 제1단계

제4B도에 보이는 것같이 옷감 조직은 1/1의 자루조직으로 하고 먼저, 본체의 폭을 넓히면서, 본체부(2) 구성의 표지사와 이지사 각각2본마다에 심사(1)의 절반 24본을 2본식 끼워넣는 것같이 표리양면으로 짜낸다. 씨실의 박는 수는 서서히 줄여서 짠다.

접속부 제2단계

제4C도에 보이는 것처럼, 심사(1)의 나머지 절반의 24본을 마찬가지로 표리양면으로 짜낸다. 이 사이에도 본체폭이 넓혀지고 있으며, 씨실의 박는 수도 서서히 줄여지고 있다.

접속부 제3단계

제4C도에 보이는 것같이 심사(3)를 접결사로서 표리양면으로 접결시킨다. 심사(2)는 여기에서도 심사 그대로이다. 본체폭은 더욱 넓혀지고 있고, 박는 수도 더 줄여지고 있다.

벨트부의 구성 직조직은 1/1평 이중직

지사 나일론 1680d/2를 2본 맞춤76본

심사 나일론 1680d/219본

매다는 실 나일론 1680d/118본

씨실 폴리에스테르 1000d/119.5피크/3cm

휘감기 폴리에스테르 1000d/11본

지사 총 데니어는 510720d

심사 총 데니어는 63840d

접속부 제3단계에서 상기의 실구성으로 이행하여 제직한 생기는 이하의 사양을 갖는다.

(1) 단면은 구형으로, 두께는 2.9mm, 폭은 48.4mm

(2) 지사 및 매다는 실의 날실밀도 계수는 1.099

(3) 중량은 82.4g/m

이어서, 접속부 제3, 제2, 제1단계로 거꾸로 경과를 거쳐 본체부로 이행한다.

이상의 각 단계를 되풀이하여 제직하였다. 제직후의 히트 세트가공을 한 제품은 하기의 사양과 물성이었다.

(1) 본체부의 단면은 거의 원형으로 직경은 11.5mm이며, 로프와 비교하면, 조금 부드러우나 실용상 지장없는 정도이다.

(2) 벨트부는 두께 2.7mm로 폭은 46.4mm로 변화하였다.

(3) 인장강력은 44435kgf이다.

히트 세트 가공과 수지가공을 다음 조건을 실시했다.

(1) 우레탄수지 250g/ℓ의 액에 생기를 담그고, 액을 쥐어짠다.

(2) 120도/5분으로 건조 후, 160도/3분으로 큐어링하였다. 수지의 효과로 로프와 거의 같은 정도로 단단해질 수가 있었다.

수지 가공후의 물건을 다음의 조건으로 금형 열처리가공을 실시했다.

(1) 사용한 금형은 직경 10mm의 원의 반원의 홈을 새긴 금형의 상하 한쌍의 것이다.

(2) 금형의 온도는 160도로 설정했다.

(3) 압력은 70kgf에 설정했다.

(4) 압력지속시간은 40초로 설정하였다.

금형 열처리 가공후의 제품 본체부는 단면이 둥글고 직경 10mm로 손으로 쥐어도 형상의 변화는 없었다.

실시예 2

본체부 직경을 12mm 목표로 하고 심사의 일부에 폴리프로필렌사(중량재)를 사용한다.

본체부의 구성방직조직은 2/2능 이중직

지사 나일론1680d/2를 2본 맞춤 36본

심사 1 나일론1680d/2를 2본 맞춤 64본

심사 2 폴리프로필렌1680d/2를 92본(125120d)

심사 3 나일론1680d/1 24본

씨실 폴리에스테르1000d/1 34피크/3cm

감는실 폴리에스테르1000d/1 1본

지사 총 데니어는241920d

심사 총 데니어는595520d(지사의 2.5배)

심사에 볼륨을 늘리기 위해 폴리프로필렌사를 사용했다(나일론사로 156700d 상당).

씨실 및 감는 실에 폴리에스테르를 사용한 것은 히트 세트 가공을 건열처리로 진행하기 위해 건열 수축율이 분명해진 원사 타이프를 선택한 때문으로 제조자의 보고로는 150도 30분의 수축율이 14.5%의 실을 사용했다.

직기는 니들직기를 사용하고, 상기의 실 구성으로 제직한 생기는 이하의 사양을 갖는다.

(1) 단면은 타원형으로, 중앙부 두께는 7.5mm, 폭은 17.4mm, 외주길이는 42mm

(2) 지사의 날실밀도 계수는 0.559

접속부 제1단계

제4B도에 보이는 것같이 방직조직은 1/1의 대직으로 하고, 먼저 본체폭을 넓히면서 본체부 구성의 표지사와 이지사 각각 2본 마다에 심사(1)의 반분 32본을 2본씩 끼워넣을 수 있도록 표리양면으로 짜낸다. 씨실의 박는 수는 서서히 줄여서 짠다.

접속부 제2단계

제4C도에 보인 것같이 심사 1의 나머지 반분의 32본을 마찬가지로 표리양면으로 짜낸다. 이 사이에도 본체폭은 넓혀지고 있고, 씨실의 박는 수도 서서히 줄여지고 있다.

접속부 제3단계

제4D도에 보인 것같이, 심사 3을 접결사로서 표리양면을 접결시킨다. 심사 2는 여기서도 심사 그대로이다. 본체폭은 더욱 넓어지고 있고, 박는 수도 더 줄여지고 있다.

벨트부의 구성 짜는조직은 2/2평 이중직

지사 나일론 1680d/2를 2본 맞춤200본

심사 폴리프로필렌 680d/292본

매다는 실 나일론 1680d/124본

씨실 폴리에스테르 1000d/119.5피크/3cm

감긴 폴리에스테르 1000d1본

지사 총 데니어는 1344000d

심사 총 데니어는 125120d

접속부 제3단계에서 상기의 실 구성으로 이행하고, 제직한 생기는 이하의 사양을 갖는다.

(1) 단면은 구형으로 두께는 2.9mm, 폭은 60.0mm

(2) 지사 및 매다는 실의 날실밀도 계수는 1.168

(3) 중량은 115.6g/mm

이어서, 접속부 제3, 제2, 제1단계로 역의 경과를 거쳐 본체부로 이동한다.

이상의 각 스텝을 되풀이하여 제직하였다. 제직후의 히트 세트가공을 한 제품은 하기의 사양과 물성이었다.

(1) 본체부의 단면은 거의 원형으로 직경은 13.2mm이며, 로프와 비교하면 약간 부드러우나 실용상 지장없는 정도이다.

(2) 벨트부는 2.7mm로 폭은 57.5mm 변화하였다.

(3) 인장 강력은 5500kgf이다.

히트 세트 가공과 수지가공을 다음 조건을 실시했다.

(1) 우레탄수지 250g/ℓ의 액에 생기를 담그고 액을 짠다.

(2) 120도/5분에서 건조 후 160도/3분으로 큐어링했다.

수지의 효과로 로프와 거의 같은 정도로 단단해질 수가 있었다.

수지 가공후의 물건을 다음의 조건으로 금형 열처리가공을 실시하였다.

(1) 사용한 금형은 직경 12mm의 원의 반원에 홈을 새긴 금형의 상하 한쌍의 것이다.

(2) 금형의 온도는 160도에 설정했다.

(3) 압력은 710kgf에 설정했다.

(4) 압력지속시간은 40초로 설정하였다.

금형 열처리가공후, 제품 본체부(2)는 단면이 둥글고, 직경 12mm로, 손으로 쥐어도 형상의 변화는 없었다.

비교예

종래의 기술에서 언급한 제5도, 제6도에 보이는 실공소 62-14137호의 제9도 및 제10도가 대부분과 심사부분의 비율이 알기 쉬우므로, 이것을 해당 업자로서 기재 내용을 될 수 있는 한 충실하게 재현해 본다.

벨트부의 구성방직조직은 1/1평 삼중직(제5도에 의거한 구성)

지사 나일론1680d/297본

접결사 나일론1680d/115본

씨실 나일론840d/136피크/3cm

감는실 나일론840d/11본

상기의 실 사양은 니들직기로 폭은 30mm 완성으로 설정한 것으로, 극히 일반적인 세폭직물의 사양이다.

삼중직이므로 1층은 32본으로 하여 변폭의 실의 연결관계로 일층만 33본으로 하고 있다. 접결사는 표면으로부터 보이지 않도록 통상은 지사보다도 가늘게 된다. 이 방직수단에서의 직물은 아무 문제없이 제직할 수 있다.

환직부의 구성 방직(옷감)조직은 1/1평 이중직(제6도에 의거한 구성)

지사 나일론 1680d/2 65본

심사 나일론 1680d/2 32본(벨트부의 제2층의실)

심사 나일론 1680d/1 15본(벨트부의 접결사)

씨실 나일론 840d/1 24피크/3cm

감는실 나일론 840d/1 1본

지사 총 데니어는 218400d, 심사 총 데니어는 132720d로 비율은 지사 100에 대하여 심사 60.8이다. 나일론 1680/2의 사경은 0.6460mm로 지사 65본에서는 병열 폭은 42mm로 산출된다.

따라서 1/1평 이중직에서는 날실밀도 계수는 1,000으로 하여도 환직 외주는 42mm이고, 외경은 13.4mm의 크기로 된다. 외주 환직부의 두께는 1.2mm 정도로 추정되므로 환직내경은 약 11.0mm로 산출된다. 한편 심사는 본원 사경의 산출식으로 계산하면 4.06mm에 지나지 않으므로 환직내부를 충진하는데는 대차가 있고 분명히 단면은 원형으로 되지 않는다.

이 방법으로 심사의 외주를 환직으로 싸넣기 위하여 역산해 보면 심사경은 4.1mm로 하고, 외주 환직부의 두께는 1.5mm 정도로 했을 때에 단면직경은 7.1mm로, 외주는 22.3로 하지 않으면 안된다. 결국, 날실의 병열 폭 42mm를 22.3mm로 짜지 않으면 안되게 된다. 이때에 날실밀도 계수를 계산하면(사경 0.6460mm×65본)+22.3=1.883이 되어 해당 업자로서의 경험 및 식견으로는 직물로서 성립되지 않는 밀도 계수이다.

본 발명의 로프 대체 벨트는 세폭직물에서는 실현하지 못한 내부의 충실한 단면이 원형 혹은 거의 원형의 본체부를 갖고 양단말에는 벨트부가 있으므로, 종래 로프의 접합부 구조로서 부득이 진행되고 있던 사쯔마가공을 필요로 하지 않으며 간편한 봉제수단으로 접합할 수 있는 효과가 있다. 이와 같은 구성은 종래 사실상에는 없었던 구성이므로 기동위 안전대의 로프 대체로서 프렉시블 컨테이너의 매다는 끈으로서 뿐만 아니라 슬립벨트 그밖의 새로운 용도에서 전개 사용할 수가 있다.

금형 열처리를 시행한 로프 대체 벨트는 형상이 더욱 안정하여 외관도 뛰어나고 상품가치가 향상한다.

또한 본 발명의 실시예 1의 본체부는 82.2g/m이지만, 이것은 JIS L2704 나일론 로프의 규격과 비교하면 선밀도로부터 11.5mm경에 상당하고, 2600kgf 이상의 강력이 필요로 하는데 대하여, 본체부와 벨트부를 포함하여 강력을 측정한 결과 4435kgf였다.

이것은 JIS 규격을 대폭 넘고, 166.7%에 상당한다. 로프에 비교하여 강력 이용율이 각별히 높고, 동등한 강력이 저 코스트로 제조할 수가 있다. 그위에 동등한 강력을 얻는데 본원의 구성에 따르면 약 60%(2600kgf)의 중량으로 끝나게 되어 안전도를 높혀 70%(3030kgf)로 하여도 작업상 바람직한 경량화(-24g/m)가 달성된다.

본 발명의 실시예 2와 같이 요구 굵기가 우선하는 경우에는 본체부, 접속부, 벨트부를 통하여 비중이 낮은 섬유를 심사로서 사용하는 것이 가능하여 이것도 또한 저가격, 경량화에 효과가 크다.

Claims (2)

1. 합성섬유 필라멘트의 날실과 씨실로 구성된 세폭직물로서 그 긴쪽방향으로 각각 소정의 길이로서 배열된 본체부, 벨트부 및 그 본체부와 벨트부를 접속하는 접속부를 가지고 있는 로프 대체 벨트로서 해당 본체부는 자루조직중에 심사를 짜넣는 구성을 가지고, 또한 그 심사의 총 데니어는 상기 대직부분의 날실의 총 데니어의 1.5배 이상이 되도록 구성되고, 다시 그 자루조직부분은 본 발명에 있어서 정의하는 날실밀도 계수가 0.700 이하로 설정되어 있고, 또 그 벨트부는 그 본체부 자루조직부분의 날실과 함께 본체부의 심사의 일부 또는 전부를 씨실과 교착시킨 직구성을 갖고, 또한 그 본체부의 폭에 대하여, 적어도 2.0배 이상의 폭을 가지고 있으며, 그 위에 그 접속부는 그 직구성의 옷감 폭을 서서히 변경하면서 복수의 단계로 나누어 단계적으로 그 본체부 또는 그 벨트부의 직구성에 이행하도록 구성되어 있다는 것을 특징으로 하는 로프 대체 벨트.
2. 제1항에 있어서, 적어도 해당 본체부는 적당한 금형을 가진 열처리 장치를 사용하여 성형 가공처리된 것임을 특징으로 하는 로프 대체 벨트.