KR960001143B1 - 네온 변압기(가스튜브 사인용 트랜스포머) - Google Patents

네온 변압기(가스튜브 사인용 트랜스포머) Download PDF

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Abstract

내용 없음.

Description

네온 변압기(가스튜브 사인용 트랜스포머)
제1도는 종래의 네온 변압기를 간략하게 도시한 도면.
제2도는 그의 고전압권선의 권선상태를 도시한 단면도.
제3도는 종래의 네온 변압기의 고전압 출력파형을 도시한 도면.
제4도는 종래의 네온 변압기의 고전압권선의 등가회로도.
제5도는 본 발명의 주요부인 고전압권선의 예를 도시한 단면도.
제6도는 제5도의 고전압권선의 등가회로도.
제7a도 및 제7b도는 각각 본 발명의 실시예에 있어서 고전압 출력파형을 도시한 도면.
제8a도 및 8b도는 각각 본 발명의 실시예에 있어서 고전압 출력파형을 도시한 도면.
제9도는 고전압권선의 중점을 접지한 네온 변환기를 간략하게 도시한 도면.
제10도는 제9도의 변압기의 등가회로도.
제11도는 본 발명에 의한 네온 변압기를 케이스에 수용한 상태를 도시한 단면도.
제12도는 본 발명의 주요부인 고전압권선의 외관예를 도시한 사시도.
제13도는 제12도의 정면도.
제14도는 본 발명의 주요부인 고전압권선의 외관을 도시한 사시도.
제15도는 본 제14도의 정면도이다.
[발명의 배경]
본 발명은 교류전력을 고전압으로 승압하여 네온관이나 아르곤관을 방전시키기 위해서 사용되는 네온 변압기에 관한 것이다.
제1도에 네온 변압기의 일반적 구성을 간단하게 표시함.
주철심(11)위의 저전압권선(1차 권선)(12)이 감겨지고, 또, 저전압권선(12)과 분리되어서 주철심(11)위에 고전압권선(2차 권선)(13)이 감겨져서, 저잔압권선(12)과 고전압권선(13)과의 사이에 누설철심(14)이 배치된다.
주철심(11)은 폐자로를 구성하도록 되어 있다.
저전압권선(12)의 양단간에 교류전력, 예컨대 상용교류전력을 인가하여, 고전압권선(13)의 양단간에 고전압을 발생하여 그 고전압에 의해서 도면에 표시되어 있지 않는 네온관 또는 아르곤관을 방전전등시키기 위해서 이 네온 변압기가 사용이 된다.
종래에 있어서는 고전압권선(13)은 제2도에 도시된 바와 같이 보빈(15)에 주철심(11)이 삽통되어, 보빈(15)위에 절연동선(16)을 정렬 포개어감고, 그의 각층간에 층간지(17)를 개재하고 있다.
층간지(17)는 동선(16)의 인접층간의 절연을 확실하게 하기 위한 것이다.
네온관을 점등한 때의 네온 변압기의 고전압권선의 양단간에 발생하는 전압파형은 제3도에 표시한 바와 같이, 입력교류전력의 각 반사이클의 처음에 과도진동이 발생하여, 그후 매끄러운 파형으로 된다.
이 과도 전동이 생기는 기간(TA)는 방전이 불안정하며 어른거름이 생겨서, 그후의 기간(TB)는 안정이된 방전상태로 된다.
과도 진동기간(TA)이 길게되면 네온표시가 적합하지 않게 된다.
하나의 네온 변압기에 접속하는 네온관의 길이(개수)가 크게되면, 과도진동기간 (TA)이 길게 된다.
이 과도진동기간(TA)에 대하여 여러가지의 실험연구의 결과, 다음과 같이 생각하게 되었다.
즉 네온 변압기의 고전압권선(13)은 제4도에 표시한 바와 같이 동선(16)의 1감기분의 인덕턴스(L)의 직렬접속과, 그의 각 인덕턴스(L)의 양끝과변압기 케이스(철심)과의 사이의 용량(CS)와, 각 인덕턴스(L)와 병렬의 인접선간 용량(CW)과의 분포정수회로가 하나의 권선층마다에 존재하고 다시 각 권선층간에 용량(CL)이 존재하는 것과 등가적으로 생각이 된다.
사용시에는 이 전체의 분포정수회로의 양끝간에 네온관(18)이 접속이 된다.
본 제4도에 도시한 회로에 있어서, 교류전력의 각반 사이클마다에, 각 용량에 대하여, 플러스의 충전과 마이너스의 충전이 반복이되나, 그 각 충전은 용량과 인덕턴스와의 공진상태에서 행해지고, 과도진통이 발생하여 교류전력의 각반 사이클의 시작은 제3도 A에 표시한 바와 같이 과도진동기간(TA)으로 된다.
전 용량(CS,CW,CL)에 대한 충전에너지는 CV2/2(C는 전체의 용량, V는 고전압권선(13)의 양끝간전압)이기 때문에, 전체의 용량(C)이 클수록 크게 되고, 각 용량에 공급하는 전하량이 많게 되어, 그 공급시간이 길게된다.
즉 고전압권선(13)의 용량성분이 클수록, 과도 진동기간(TA)이 길게된다.
또 전압(V)이 높을수록 과도진동 기간(TA)이 길게된다.
네온관(18)의 관길이(개수)가 크게되면 부하가 크게되고, 그 만큼 과도진동의 공징회로의 Q가 낮게 되고, 과도진동이 감쇠하여 어렵게 되고, 과도진동기간(TA)이 길게 된다.
본 발명의 목적은 점등능력을 향상시켜 접속가능 네온관의 길이(본수)를 크게 할 수가 잇는 네온 변압기를 제공하는 것에 있다.
본 발명의 다른 목적은 제조가 용이한 네온 변압기를 제공하는 것에 있다.
[발명의 개요]
본 발명에 의하면, 주철심상에 저전압권선과 고전압권선이 각각 감겨져서 이들 저전압권선과 고전압권선과의 사이에 누설철심이 배치된 네온 변압기에 있어서, 고전압권선은 층간지가 개재됨이 없이, 4분할 이상의 분할 감기로 되어 있다.
단 네온사인 표시장치의 설계의 용이함에서, 종래의 고전압권선을 비분할 감기로 한 네온 변압기를 사용한 경우에 대하여, 네온관 또는 아르곤관을 단위길이 이상 길게 할 수가 있도록 하는 점에서, 다음의 어느 것인가의 네온 변압기를 전제로 한다.
(1) 고전압권선의 출력 단자간에 약 8000V 이상의 고전압을 얻고, 그 출력간을 단락하면 약 20mA이상의 출력 전류를 얻고, 그 출력 단자간에 네온가스를 봉입한 네온관이 접속될 것.
(2) 고전압권선의 출력 단자간에 약 6000V 이상의 고전압이 얻어지고, 그 출력단자간을 단락하면 약 30mA 이상의 출력 전류를 어고, 그 출력단자간에 네온가스를 봉입한 네온관이 접속이 될 것.
(3) 고전압권선의 출력단자간에 약 5000V 이상의 고전압이 얻어지고, 그 출력단자간을 단락하면 약 20mA 이상의 출력전류가 얻어지며, 그 출력 단자간에 아르곤가스와 미량의 수은을 봉입한 아르곤관이 접속될 것.
(4) 고전압권선의 출력단자간에 약 4000V 이상의 고전압을 얻고, 그 출력단자간을 단락하면 약 30mA 이상의 출력전류를 얻고, 그 출력단자간에 아르곤 가스와 미량의 수은을 봉입한 아르곤 관이 접속이 될 것.
다시 본 발명에 있어서는 고전압권선이 감겨진 코일 보빙은 통산 통체와 그의 외주에 축심방향으로 배열이 된 복수의 플랜지로부터 이루어지고, 이들 플랜지에 의해서 고전압권선이 분할이 되어서 동체상에 감겨져서, 플랜지의 판면이 그 외면보다 동체에 달하는 볼록상 또는 오목상의 콘파운트 함침 촉진부가 형성이 되어 있다.
그 콘파운트 함침 촉진부는 동체의 주면에 연장 형성되어 있다.
[바람직한 실시예의 상세한 설명]
제5도는 본 발명의 실시예에 있어서 주요부인 고전압권선의 예를 표시함.
주심철(11)이 통하여 진보빈(15)의 통상 동체(15a)에는 양끝의 플랜지(21)외에 이들 양끝의 플랜지(21)사이를 축심방향에 있어서 본예에서는 5등분할하도록 4개의 플랜지(22)는 동체(15a)의 외주면에 일체로 설치되어서 보빈(15)에 구성이 되어 있다.
동체(15a)의 외주의 플랜지에 의해서 분할이 된 부분(섹숀)의 한끝의 것에 대하여 절연처리된 동선(예컨대 포르말선, 또는 자유전율 절연재료의 피복 동선16)이 층간지를 통함이 없이, 정렬감기로 소정층수만큼 겹쳐서 감기가 되어서 다음에 이것과 인접이된 섹숀에 대하여 마찬가지로 권선이 시행되어서, 이하, 순차로 마찬가지로 권선이 시행되어서 고전압권선(13)이 감겨서 올려진다.
즉 본 실시예에서는 구전압 권선(13)은 5분할로 분할감기가 된다.
이와 같이 구성되어 있음으로 이 고전압권선(13)의 제4도와 대응하는 등가회로는 제6도에표시한 바와 같이 된다.
각 1감기의 권선의 인덕턴스(L)는 종래와 동일하며, 케이스에 대한 용량(CS)도 종래와 동일하며, 선간 용량(CW)도 동일하다.
그러나 층간용량은 각 분할 감지의 섹숀마다의 값이 되어, 종래보다도 작은 용량(CL')이 되고 또한 종래 존재하지 않앗던 섹숀간 용량(CP)이 존재한다.
이와 같이 층간용량(CL')은 제4도에 표시한 종래의 층간용량(CL)에 대하여 층간지의 영향을 무시하면 본예에서는 5분의 1로 되고, 이것이 5개 직렬로 접속이된 상태로 됨으로 전체의 층간용량은 종래의 층간수용(CL)의 25분의 1로 된다.
실제로는 본 발명에서는 층간지가 사용되어 있지 않으므로이 값보다 크게 된다.
네온 변압기의 부하측에서 본 용량(C)으로서는 주로(CL',Cw에서 결정이 되므로, 본 발명에서는 종래보다도 고전압권선(13)의 용량(C)이 작게 되고, 따라서 종래보다도 과도진동기간(Ta)이 짧게되고, 그만큼 네온관의 점등능력이 향상하여 접속가능 네온관의 길이(개수)를 크게할 수 있다.
실험에 의하면 고전압권선(13)의 출력전압이 15kV, 단락한 때의 전류가 20mA의 네온 변압기에 부하로서 백보오더 관(관 직경 15mm, 길이 1.5m, 네온봉입 가스압 9mmHg의 직선상 네온관)을 1개 직렬로 접속하여, 즉 부하네온관의 길이를 16.5m로 하여 제5도에 도시한 4분할로 한 경우의 고전압권선(13)의 출력전압 파형은 제7도 A에 도시한 바와 같이 되었다.
이것에 대하여, 고전압권선(13)을 2분할 감기로 하여 또한 층간지를 사용하여 그밖의 조건을 동일호 한경우의 고전압권선의 출력 전압 권선의 출력전압파형은 제7도 B에 도시하게 되었다.
양 파형은 비교하면 전자는 과도진동기간(Ta)의 후자보다 어느정도 짧게되어 있는 것을 알 수 있다.
제5도에 도시한 4분할 감기의 고전압권선을 사용하여, 부하로서 백보오더관을 12개(전길이 18.0m)로서, 그 밖의 조건을 상술의 것과 동일로 한 경우의 출력파형은 제8도 A에 표시한 바와 같다.
이 경우 제7도 A의 파형과 비교하여 과도진동기간(TA)이 길게되나, 제7도 B의 파형보다는 아직 짧다.
고전압권선(13)의 분할 건수의 분할수를 증가하면 다시 전체의 용량(C)을 작게 할 수가 있으며, 점등 능력을 향상시킬 수가 있다.
분할수를(10)으로 하여, 부하로서 백보오더 관을 10개로 하여, 그 밖의 조건을 상기한 바와 같이한 경우의 고전압 출력파형은 제8도(B)에 도시한 바와같다.
이 파형은 제7도(A)의 파형과 비교하면, 과도진동기간(TA)이 다시 짧게되어 있는 것이 이해가 된다.
고전압권선이 출력전압이 9kV로, 그 출력단자간을 단락한 때에 흐르는 전류(단락 2차 전류)가 20mA의 것과 30mA의 것에 대하여 네온가스를 봉입한 네온관을 접속한 경우와 아르곤가스 및 미량의 수은을 봉입한 아르곤관을 접속한 경우에 대하여 고전압권선의 분할수를 각종의 값으로 한 때에 그 분할수와 최대 점등관 길이와의 관계를 실험에 의해서 구한 결과는 다음과 같이 되었다.
[표 1]
여기서 분할수 1은 분할하는 것이 아니라 감은 것이고, 분할수1,2에 대하여는 층간지를 사용하고, 그외는 사용하고 있지 않다.
부하로서 백보오더 관과 대응하는 미조정용으로 백보오더 관보다도 짧은 10cm 잘게 썰은 0.1∼1.4m의 여러가지의 길이의 관을 사용하였다.
특정은 각 네온 변압기마다에 예상되는 대체로 최대 점등관 길이를 계산으로 산출하고, 그 관길이보다 조금 짧은 부하에서 점등상태를 간측하여, 10cm 다누이로 관길이를 서서히 길게하여 안정상태에서 불안정상태로 옮기는 직전의 길이를 최대점등 관길이로서 기록하는 것에 의해서 행하였다.
이 실험결과에서 관의 종류(네온관, 아르곤관), 단락 2차 전류에 관계없이 고전압권선의 분할수를 많게 할수록 최대점등관 길이가 길게되는 것이 이해가 된다.
또 아르곤관은 네온관보다도 방전개시전압 및 방전유지 전압이 낮기 때문에, 분할감기로서도 네온관보다도 아르곤관의 쪽이 최대 점등관 길이가 약 1.5배 길게된다.
네온관, 아르곤관에 관계없이, 단락 2차전류가 클수록, 관에 큰 에너지를 공급할 수 잇기 때문에 최대 점등관 길이가 길게 되는 것도 이해가 된다.
또한 종래에 있어서 층간 전압을 작게하기 위해서 2분할 감기로 한 것도 사용되고 있다.
그리고 일반의 네온 변압기의 점등능력은 정격입력시의 최대점등관 길이로 표현이 되나, 실제의 공사에서는 네온관, 아르곤관 제작시 편차, 전원전압의 변동, 네온 변압기의 특성외 편차등을 고려하여 상기 최대 점등관 길이의 0.8도는 0.9배 정도의 길이 이하의 네온관, 아르곤관을 접속사용하고 있으며, 다시 공사가 백보오더 관의 1개 (1.5m)를 단유로 하여 행하여지고 있음으로, 공사상에 있어서 2분할 감기는 1분할 감기와 동일의 점등능력의 것으로서 취급되고 있으며, 또 2분할 감기로 함으로써 1분할 감기의 것보다 점등능력이 증가하는 것은 알려져 있지 않았다.
고전압 권선의 출력단자간 전압(2차 전압)을 변경시켜서, 그때의 최대점등 관길이를 단락 2차 전류가 30mA의 것에 대하여 네온관을 사용하여 실험에 의해서 구하였다.
그 결과는 아래와 같으며, 고전압 권선의 분할 수는 4로 하였다.
[표 2]
이 결과에서, 2차 전압이 높게될수록 최대점등길이가 길게되는 것을 알았다.
앞서 말한 바와 같이 네온사인 표시장치의 공사는 백보오더 관의 1개(1.5m)를 단위로하여 행하여지고 있는것, 네온변압기로서, 2차측 출력전압, 단락 2차 전류가 각종의 것에 있음으로, 주분할수 1에 대하여 백보오더관의 1개분의 길이(1.5m)보다도 최대점등과 길이가 길게되는 조건을 샐험에 의해 구하였다.
그 결과는 어느 것도 고전압권선의 분할 수는 4이며, 그밖의 조건은 하기와 같았다.
[표 3]
이것에 의해서, 네온관의 경우는 2차전압이 8kV 이상, 단락 2차 전류가 20mA 이상으로 또 2차 전압이 6kV 이상, 단락 2차 전류가 30mA 이상으로 각각 고전압권선의 분수수를 4 이상으로 하면 좋고, 아르곤관의 경우는 2차 전압이 5kV 이상, 단락 2차 전류가 20mA 이상으로 또 2차 전압이 4kV 이상, 단락 2차 전류가 30mA이상으로 각각 고전압권선이 분할수를 4 이상으로 하면 좋을 것을 알 수 있다.
고전압권선(13)은 그라운드에 접속되지 않고 사용되는 경우와, 고전압권선(13)의 일단이 변압기 케이스에 접속되어, 접지되어서 사용하는 경우와, 다시 단락 2차 전류가 25mA 이상이 되면, 감전한 경우에 위험함으로, 중점접지로 하는 경우가 있다.
중점접지로 하는 경우는 제9도에 표시한 바와 같이 주철심(11)상에 감겨진 저전압 권선(12)에 대하여, 그의 양측에 분할이 되어서 고전압권선(13a,13b)이 주철심(11)상에 각각 감겨져서, 저전압권선(12)과 고전압권선(13a,13b)과의 사이에 각각 누설철심(14a,14b)이 개재된다.
고전압권선(13a,13b)의 점속점 즉 고전압권선(13)의 중점이 예컨대 변압기 케이스에 접속이 되어, 제10도에 표시한 바와 같이 전기적으로 접지된다.
이 경우에 본 발명을 본 발명을 적용할때는 고전압권선(13)은 고전압권선(13a)과 13b로 분할이 되어 있으므로, 고전압권선(13a,13b)의 각각을 2분할 이상의 분할 감기로 한다.
상술한 본 발명에 의한 변압기는 제11도에 표시한 바와 같이 한끝이 개구로 되어 다른끝이 막힌 메톨통상의 케이스(31)에 변압기 본체(32)로서 수납이 된다.
이 변압기 본체(32)에 있어서 규소강판에 의해서 형성이 된 3각 철심(33)중앙다리, 즉 주철심(11)의 상부에는 고전압권선(13)이 끼워 통하여져서 지지되어 있다.
또 케이스(31)의 변압기 본체(32)이외의 나머지의 공간에는 절연 콘파운드(35)가 충전이 되어 있다,.
이 절연 콘파운드(35)는 저점도의 수지(에폭시등)과 피이러(규사등의 절연입자)로 구성이 되어 있으며, 케이스(31)내에 충전후 가열 경화되어 있다.
제12도, 제13도에 도시한 바와 같이 코일보빈(15)은 동선(16)이 권회되는 대략 4각 통형상의 동체(15a)와 그의 동체(15a)의 외주면에 복수매(이 경우, 7매)형성이 된 플랜지(21,22)으로 구성이 되어 있다.
이 플랜지(21,22)는 대략 4각 형상으로 형성이 되는 동시에, 동체(15a)의 축심방향에 따라서 등간격으로 형성이 되어 있다.
플랜지(21,22)의 각 대향면의 외주연에서 동체(15A)의 외주면에 달하는 홈(36)이 절연콘파운드(35)의 함침을 촉진하는 촉진부로서 오목하게 설치되어 있다.
이 홈(36)은 단면 반원상으로 형성이 되는 동시에 사가형 플랜지(21,22)의 각변에 각각 2열씩 형성이 되어 있다.
더우기 홈(36)은 한장의 플랜지(22)의 양면에 있어서 각 홈(36)이 어긋나게 오목하게 설치되어 있다.
도 각 홈(36)은 동체(15a)의 위치로부터 그의 동체(15a)의 외주를 그의 축심방향으로 홈(37)으로서 다른 플랜지까지 달하도록 연장이 되어 있다.
동선(16)은 선경이 50㎛ 내지 100㎛ 정도이고, 보빈(15)에 예컨대 수만턴 권회되어 있다.
그리고 동선(16)은 동체(15a) 근방이 권시부(16a), 플랜지(21)의 외주연 근방이 권종부(16b)로 되어 있다.
또한 동선(16)으로부터 도출된 한쌍의 도출선(16c)은 제11도에 도시한 2차측 한쌍의 출력단자(38)와 각각 접속되어 있다.
제11도에 도시한 바와 같이 고전압권선(13)의 하부에는 간극을 통하여 저전압권선(12)에 끼워 통하여져서 지지되어 있다.
이 전전압권선(12)의 도출선(도시하지 않은)은 력율 개선용 콘덴서(39) 및 도시하지 않은 입력 리드선에 접속이 되어 있다.
저전압권선(12)와 고전압권선(13)과의 사이에 이들을 절연하는 한쌍의 절연 스페이서(41)가 삽입 배치되는 동시에, 이 절연 스페이서(41)와 저전압권선(12)과의 사이에는 한쌍의 누설철심(14)이 삽입배치되어있다.
또 변압기본체(32)의 윗쪽에는 퓨즈등이 내장이 된 입력 유니트(42)와 출력단자(38)를 절연하기 위한 푸싱(43)이 설치되어 있다.
케이스(31)에 변압기 본체(32)등을 수납하여 나머지의 공간에 절연 콘파운드 (35)를 충전하면 고전압권선(13)의 선간에 절연 콘파운드(35)가 함침하나 플랜지 (21,22)에서 동체(15a)에 홈(36,37)에 따라서 절연콘파운드(35)가 함침하기 때문에, 고전압권선(13)은 모두의 선간에 절연 콘파운드(35)가 양호하게 함침되어 절연처리된다.
이와 같은 홈(36,37)를 설치하지 않는 경우는 와니스를 사용하여 감압 함침시켜서 절연처리하는 필요가 있으며, 이 경우는 예비건조, 와니스 함침, 가열경화 각 공정을 거치게 되고, 최단 시일에도 3일간이 네시간이 걸린다.
그러나 홈 36,37을 설치함으로서 와니스 절연처리 공정을 생략, 직접 케이스 (31)에 변압기(32)를 수납하여 절연처리 할 수가 있기 때문에, 작업효율의 향상, 반제품 코스트를 감소할 수가 있다.
절연 콘파운드(35)의 함침을 촉진하는 촉진부로서는 홈(36,37)의 대신에 제14도, 제15도에 도시한 바와 같이 돌기조(44,45)를 돌출설치하여도 좋다.
이 돌기조(44,45)는 단면 반원상으로 플랜지(21,22)의 각 변(이 경우 4변)에 3렬로 형성이 되어 있다.
또한 돌기조(44)는 한장의 플랜지(22)의 양면에 있어서 대향으로 돌출설치되어 있다.
또 동선(10)은 돌기조(44,45)의 꼭지부에 맞닿도록 하여 동체(15a)에 감겨져 있다.
홈(36,37) 돌기조(44,45)는 각각 단면 형상은 다른 형상, 예컨대 3각형으로 하여도 좋다.
홈(36,37)의 각각을 복수개씩 접촉한 것을 복수조 설치되어도 좋다.
홈(37), 돌기조(45)는 축심에 대하여, 경사지게 형성하여도 좋다.
홈(36,37)을 대략 전품으로 형성하여도 좋다.
이상 기술한 바와 같이 본 발명에 의하면 고전압권선을 4분할 이상의 분할 감기로하여 있기 때문에 층간용량이 어느 정도 적게되고, 분할 감기로 하지않는 것보다도, 최대점등 관 길이를 백보오더 관에서 1개 이상 길게 할 수가 있고, 네온사인 간판으로 필요로 하는 변압기의 수가 적게되고공사가 간단하게 된다.
분할 감기로 하고 있으나 층간지를 사용하지 않기 때문에, 자동감기선기를 사용할 수가 있으며 제조가 용이하게 된다.
단락 2차 전류가 클수록 점등 능력이 증가하기 때문에 낮은 전압에서도 점등관 길이는 길다.
또, 아르곤관의 경우도 네온관에 비해 긴 관길이를 점등할 수가 있기 때문에 낮은 전압에서도 효과는 크다.
또 같은 종류의 가스를 사용한 관에서도, 관직경은 굵을수록 또 가스압(mmHg)이 낮을수록 점등관 길이가 길게되기 때문에 본 발명에 의한 효과도 크게된다.
또한 절연 콘파운드의 함침을 촉진시키는 오목형상 도는 볼록형상촉진부를 설치함으로서 와니스 함침처리가 불용하게 되고 값싸게 또한 단시간에 제조할 수가 있다.

Claims (6)

  1. 주철심상에 저전압권선과, 고전압권선이 각각 감기고, 이들 저전압권선과 고전압권선과의 사이에 누설 철심이 배치되어, 상기 고전압권선의 출력단자간에 약 8000V 이상의 고전압이 얻어지고, 상기 출력단자간을 단락하면 약 20mA 이상의 출력전류를 얻어, 상기 출력단자간에 네온가스를 봉입한 네온관이 접속될 네온 변압기에 있어서, 상기 고전압권선은 층간지가 개재되는 일이 없이, 4분할 이상의 분할 감기로 되어 있는 것을 특징으로 하는 네온 변압기.
  2. 주철심상에 저전압권선과 고전압권선이 각각 감겨지고, 이들 저전압권선과 고전압권선과의 사이에 누설철심이 배치되어, 상기 고전압권선의 출력단자간에 약 6000V 이상의 고전압을 얻고, 상기 출력단자간을 단락하면 약 30mA 이상의 출력전류를 얻어, 상기 출력단자간에 네온가스를 봉입한 네온관이 접속될 네온 변압기에 있어서, 상기 고전압권선은 층간지가 개재되는 일없이, 4분할 이상의 분할 감기로 되어 있는 것을 특징으로 하는 네온 변압기.
  3. 주철심상에 저전압권선과, 고전압권선이 각각 감겨지고, 이들 저전압권선과 고전압권선과의 사이에 누설철심이 배치되어, 상기 고전압권선의 출력단자간에 약 5000V 이상의 고전압이 얻어져서, 상기 출력단자간을 단락하면 약 20mA 이상의 출력전류를 얻어져, 상기 출력단자간에, 아르곤관이 접속될 네온 변압기에 있어서, 상기 고전압권선은 층간지가 개재될 일없이, 4분할 감기로 되어 있는 것을 특징으로 하는 네온 변압기.
  4. 주철심상에 저전압권선과 고전압권선이 각각 감겨져서, 이들 저전압권선과 고전압권선과의 사이에 누설철심이 개재되어, 상기 고전압권선의 출력단자간에 약 4000V 이상의 고전압을 얻고 상기 출력단자간을 단락하면 약 30mA 이상의 출력전류가 얻어지고, 상기 출력단자간에 아르곤가스와 미량의 수은을 봉입한 아르곤관이 접속될 네온 변압기에 있어서, 상기 고전압권선은 층간지가 개재될 일없이, 4분할 이상의 분할 감기로 되어 있는 것을 특징으로 하는 네온 변압기.
  5. 제1항 내지 4항중 어느 한항에 있어서, 상기 고전압권선이 감긴 코일 보빈은 통상 동체와 그 외주에 축심방향으로 배열이 된 복수의 플랜지로 이루어지고, 이들 플랜지에 의해서, 상기 고전압권선이 분할이 되어서 상기 통체상에 감겨져서 상기 플랜지의 판면에, 그 외연보다 상기 통체에 달하는 볼록형상 또는 오목 형상의 콘파운드 함침 촉진부가 형성이 되어 있는 것을 특징으로 하는 네온 변압기.
  6. 제5항에 있어서, 네온 변압기에 있어서, 상기 콘파운드 함침 촉진부는 상기 동체의 둘레면에 연장현상이 되어 있는 것을 특징으로 하는 네온 변압기.
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