KR20230121886A - 육각형 루프를 갖는 스틸 와이어로 이루어진 스틸 와이어메쉬, 제조장치 및 그 제조방법 - Google Patents

육각형 루프를 갖는 스틸 와이어로 이루어진 스틸 와이어메쉬, 제조장치 및 그 제조방법 Download PDF

Info

Publication number
KR20230121886A
KR20230121886A KR1020237024574A KR20237024574A KR20230121886A KR 20230121886 A KR20230121886 A KR 20230121886A KR 1020237024574 A KR1020237024574 A KR 1020237024574A KR 20237024574 A KR20237024574 A KR 20237024574A KR 20230121886 A KR20230121886 A KR 20230121886A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
steel wire
mesh
hexagonal
steel
wire netting
Prior art date
Application number
KR1020237024574A
Other languages
English (en)
Inventor
마리오 부룬
Original Assignee
지오브러그 아게
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 지오브러그 아게 filed Critical 지오브러그 아게
Publication of KR20230121886A publication Critical patent/KR20230121886A/ko

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21F—WORKING OR PROCESSING OF METAL WIRE
    • B21F27/00—Making wire network, i.e. wire nets
    • B21F27/02—Making wire network, i.e. wire nets without additional connecting elements or material at crossings, e.g. connected by knitting
    • B21F27/06—Manufacturing on twister-gear machines
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21F—WORKING OR PROCESSING OF METAL WIRE
    • B21F27/00—Making wire network, i.e. wire nets
    • B21F27/005—Wire network per se
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21F—WORKING OR PROCESSING OF METAL WIRE
    • B21F27/00—Making wire network, i.e. wire nets
    • B21F27/02—Making wire network, i.e. wire nets without additional connecting elements or material at crossings, e.g. connected by knitting
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D04—BRAIDING; LACE-MAKING; KNITTING; TRIMMINGS; NON-WOVEN FABRICS
    • D04B—KNITTING
    • D04B1/00—Weft knitting processes for the production of fabrics or articles not dependent on the use of particular machines; Fabrics or articles defined by such processes
    • D04B1/10—Patterned fabrics or articles
    • D04B1/102—Patterned fabrics or articles with stitch pattern
    • D04B1/108—Gussets, e.g. pouches or heel or toe portions
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E01—CONSTRUCTION OF ROADS, RAILWAYS, OR BRIDGES
    • E01F—ADDITIONAL WORK, SUCH AS EQUIPPING ROADS OR THE CONSTRUCTION OF PLATFORMS, HELICOPTER LANDING STAGES, SIGNS, SNOW FENCES, OR THE LIKE
    • E01F7/00—Devices affording protection against snow, sand drifts, side-wind effects, snowslides, avalanches or falling rocks; Anti-dazzle arrangements ; Sight-screens for roads, e.g. to mask accident site
    • E01F7/04—Devices affording protection against snowslides, avalanches or falling rocks, e.g. avalanche preventing structures, galleries
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
    • E02B—HYDRAULIC ENGINEERING
    • E02B3/00—Engineering works in connection with control or use of streams, rivers, coasts, or other marine sites; Sealings or joints for engineering works in general
    • E02B3/04—Structures or apparatus for, or methods of, protecting banks, coasts, or harbours
    • E02B3/12—Revetment of banks, dams, watercourses, or the like, e.g. the sea-floor
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D10—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
    • D10B—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
    • D10B2101/00—Inorganic fibres
    • D10B2101/20—Metallic fibres
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D10—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
    • D10B—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
    • D10B2505/00—Industrial
    • D10B2505/20—Industrial for civil engineering, e.g. geotextiles
    • D10B2505/204—Geotextiles
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D10—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
    • D10B—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
    • D10B2507/00—Sport; Military
    • D10B2507/02—Nets

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Textile Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Civil Engineering (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Architecture (AREA)
  • Ocean & Marine Engineering (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Wire Processing (AREA)
  • Reinforcement Elements For Buildings (AREA)
  • Pit Excavations, Shoring, Fill Or Stabilisation Of Slopes (AREA)
  • Devices Affording Protection Of Roads Or Walls For Sound Insulation (AREA)

Abstract

육각형 루프를 갖는 스틸 와이어로 이루어진 스틸 와이어 메쉬, 제조장치 및 제조방법
본 발명은 스틸 와이어 네팅(54a-d), 특히 육각형 메쉬(16a-d)를 갖는 스틸 와이어(10a-d, 12a-d, 14a-d)로 제조된 육각형 네팅을 기반으로 하며, 특히 스틸 와이어(10a-d, 12a-d, 14a-d)이 인접한 스틸 와이어(10a-d, 12a-d, 스틸 와이어(10a-d, 12a-d, 14a-d)는 고장력강으로 형성되거나 적어도 고장력강으로 만들어진 와이어 코어를 갖는다.
육각형 메쉬(16a-d)의 특히 평균 메쉬 폭(18a-d) 및 특히 평균 메쉬 높이(20a-d)로부터 계산된 특히 평균 비율은 메쉬 폭(16a-d)에 수직으로 측정된 육각형 메쉬(16a-d)는 0.75 이상, 바람직하게는 0.8 이상이다.

Description

육각형 루프를 갖는 스틸 와이어로 이루어진 스틸 와이어 메쉬, 제조장치 및 그 제조방법
본 발명은 청구항 1의 전제부에 따른 스틸 와이어 네팅, 청구항 13의 전제부에 따른 제조 장치 및 청구항 17에 따른 제조 방법에 관한 것이다.
특허 번호 PL 235814 B1의 폴란드 특허 문서에는 인장 강도가 1,500 N/mm2 내지 1,900 N/mm2 사이의 고장력 스틸로 만들어진 육각형 네팅이 설명되어 있다. 그러나, 여기에 기술된 육각형 네팅은 메쉬 폭과 메쉬 높이의 비율이 항상 0.75보다 작을 수밖에 없는 특수한, 특히 세장형 메쉬 형태를 갖는다. 전술한 특허 문서에 따르면, 이 메쉬 형상은 일반적으로 60mm x 80mm(비율 0.75), 80mm x 100mm(비율 0.8) 또는 100mm x 120mm(비율 0.83)인 비고장력 스틸 와이어로 만든 육각형 네팅의 일반적인 메쉬 형상과 크게 다르다. 그러나 이러한 메쉬 치수는 "토목 공학 목적을 위한 육각형 메쉬가 있는 스틸 와이어 네팅"에 대한 유럽 표준에 명확하게 정의되어 있다(EN 10223-3:2013). 0.75 미만의 메쉬 폭/메쉬 높이 비율, 즉 특허 문서 PL 235814 B1에 설명된 메쉬 폭/메쉬 높이 비율을 갖는 메쉬는 유럽 표준의 요구 사항을 준수하지 않는다. 특허 문서 PL 235814 B1에 묘사된 육각형 메쉬는 메쉬 너비/메쉬 높이 비율이 0.62에 불과하다. 메쉬 너비/메쉬 높이 비율이 0.75 이상인 경우에만 육각형 네팅도 표준을 준수하므로 일반적인 방식으로 토목 공학 용도로 사용할 수 있다.
이와는 대조적으로, 특허 문서 PL 235814 B1의 9번째 단락에는 특허 소유자의 견해로는 현재 고장력 스틸 와이어로 표준 크기의 육각형 네팅을 만드는 것이 불가능하므로 고장력강을 사용하는 경우 다른(더 작은) 메쉬 폭/메쉬 높이 비율이 반드시 필요했다. 실제로, 시장에서 고장력 육각형 네팅에 대한 수요는 특허 문서 PL 235814 B1의 특허권자가 그럼에도 불구하고 상기 특허 문서에 설명된 비표준 준수 육각형 네팅을 제공하고 배포하는 크기였다. 시장은 오랫동안 메쉬 모양 및 메쉬 치수, 특히 메쉬 폭/메쉬 높이 비율과 관련하여 표준 EN 10223-3:2013에 따른 요구 사항을 동시에 충족하는 고강도 육각형 네팅에 대한 큰 수요를 보여 왔다. 많은 노력에도 불구하고 이러한 육각형 네팅은 본 문서를 제출할 당시 시장에 알려지지 않았다.
본 발명의 목적은 특히 고장력 스틸 와이어로 제조되고 개선된 메쉬 형상, 특히 개선된 메쉬 폭/메쉬 높이 비율을 갖는 일반적인 스틸 와이어 네팅을 제공하는 것이다. 상기 목적은 특허 청구항 1, 13 및 17의 특징에 의해 본 발명에 따라 달성되며, 본 발명의 유리한 구현 및 추가적인 발전은 종속항으로부터 수집될 수 있다.
발명의 장점
본 발명은 특히 토목 공학 목적을 위해, 바람직하게는 자연 위험으로부터의 보호 분야에서의 적용을 위해 육각형 메쉬를 갖는 스틸 와이어로 제조되는 스틸 와이어 네팅, 특히 육각형 네팅을 기반으로 하며, 여기서 스틸 와이어는 이웃하는 스틸 와이어과 바람직하게는 규칙적인 방식으로 교대로 꼬이고, 스틸 와이어는 고장력강으로 형성되거나 적어도 고장력강으로 제조된 와이어 코어를 갖는다(예를 들어, 고장력스틸 와이어는 오버레이 또는 코팅과 함께 제공됨).
육각형 메쉬의 평균 메쉬 폭과 메쉬 폭에 수직으로 측정된 육각형 메쉬의 평균 메쉬 높이로부터 계산된 - 특히 평균 - 비율은 최소 0.75, 바람직하게는 최소 0.8이 되도록 제안된다. 이것은 유리하게 특히 유리한 메쉬 기하학적 구조, 특히 이미 널리 사용되고 있고 비-고장력 분야에서 잘 입증된 메쉬 기하학적 구조를 갖는 고장력 스틸 와이어으로 만들어진 스틸 와이어 네팅을 제공하는 것을 가능하게 한다. 유리하게는, 이러한 방식으로 예를 들어 암석 크기에 따라 달라지는 육각형 네팅의 알려진 입증된 유지 특성을 유지하는 동시에 육각형 네팅의 강도, 즉 인열 저항 또는 파열 저항을 상당히 증가시킬 수 있다. 유리하게는, 그 결과 지금까지 표준을 준수하는 메쉬 크기의 비고장력 육각형 네팅을 사용했던 기존의 계획 및 설계(예: 사면 보호 돌망태, 해안 보호 돌망태, 협곡 그물, 석재 롤 등)를 개선할 수 있으며, 간단하고 복잡하지 않은 방식으로 개선 및/또는 강화할 수 있고(방지용 레드 테이프), 예를 들어, 비고장력 육각형 네팅을 큰 변경 없이 동일한 메쉬 형상을 가진 고장력 육각형 메쉬 네팅으로 직접 교체할 수 있다. 예를 들어 경사 보호 돌망태, 해안 보호 돌망태, 도랑 네팅 및/또는 스톤 롤과 함께 동일한 충전 재료, 특히 동일한 입자 크기의 충전 재료를 갖는 것이 유리하게 가능하다. 이것은 유리하게 비용뿐만 아니라 작업 투입량을 감소시킨다. 특히, 본 발명에 따른 스틸 와이어 네팅은 공지된 통상적인 기계나 특허 문헌 PL 235814 B1에 기술된 제조 장치로 생산될 수 없다. 따라서 본 문서에 설명된 추가 수정 및/또는 방법 단계가 본 발명에 따른 스틸 와이어 네팅의 제조에 필수적으로 필요하다.
특히, 육각형 메쉬는 적어도 실질적으로 대칭인 육각형의 형상을 갖는다. 특히, 각 경우의 육각 메쉬는 약간 늘어난 벌집 모양을 가지고 있다. 특히, 육각형 메쉬는 강철 와이어 네팅의 그물 평면에서 틈 없는 테셀레이션을 형성한다. "토목 공학 목적"이란 특히 건축에 대해 수행되는 계획, 실행 수행 및/또는 수정을 포함하는 것으로 이해되어야 한다. 자연 재해로부터 보호하는 용도의 예는 경사면 보호 돌망태, 스톤 롤, 해안 보호 돌망태 또는 도랑 네팅과 같은 전술한 돌망태뿐만 아니라 교차 지형 경간, 집수 울타리 등과 같은 돌망태이다.
특히, 예를 들어, 평균 메쉬 폭/메쉬 높이 비율, 평균 메쉬 폭, 평균 메쉬 높이, 육각형 메쉬를 구분하는 스틸 와이어 네팅의 꼬인 영역의 평균 길이, 꼬임의 평균 길이, 육각 메쉬를 구분하는 스틸 와이어의 적어도 실질적으로 직선 구간으로부터 육각 메쉬를 구분하는 스틸 와이어의 꼬인 영역으로의 전환에서 스틸 와이어의 평균 진입 곡률과 같은 파라미터의 평균값, 상기 육각 메쉬를 구분하는 스틸 와이어의 꼬인 영역으로부터 상기 육각 메쉬를 구분하는 스틸 와이어의 적어도 실질적으로 직선적인 추가 구간으로의 전환에서 상기 스틸 와이어의 평균 출구 곡률 및/또는 상기 육각 메쉬의 평균 구멍 각도는, 파라미터를 갖는 스틸 와이어 망의 여러 개, 특히 적어도 3개, 바람직하게는 적어도 5개, 바람직하게는 적어도 7개, 특히 바람직하게는 적어도 10개 메쉬의 평균값으로부터 생성되며, 여기서, 평균값 생성에 사용되는 메쉬는 서로 직접 인접하지 않는 것이 바람직하다.
"메쉬 폭"은 특히 육각형 메쉬를 구분하는 스틸 와이어 네팅의 2개의 꼬인 영역 사이의 거리를 의미하며, 적어도 서로 실질적으로 평행하게 연장되고 육각형 메쉬의 대향 위치에 있는 2개의 꼬인 영역 사이의 거리를 의미한다. "메쉬 높이"는 특히 꼬인 영역의 주 연장 방향과 평행한 방향으로 서로 마주보는 위치에 있는 강철 와이어 네팅의 육각형 메쉬의 두 코너 사이의 거리를 의미한다. 특히, 육각형 메쉬를 구분하는 2개의 스틸 와이어의 꼬임은 메쉬 높이가 측정되는 육각형 메쉬의 코너에서 시작 및/또는 종료된다. 특히, 스틸 와이어 네팅의 육각형 메쉬의 폭은 스틸 와이어의 육각형 메쉬의 높이보다 작다. 여기서 물체의 "주 연장 방향"이란 특히 물체를 완전히 둘러싸는 가장 작은 기하학적 직육면체의 가장 긴 에지에 평행하게 진행하는 방향으로 이해되어야 한다.
또한 스틸 와이어의 고장력 강재는 인장강도가 적어도 1,560 N/mm², 바람직하게는 적어도 1,700 N/mm², 바람직하게는 적어도 1,950 N/mm²인 것이 추가로 제안된다. 이는 스틸 와이어 네팅 및/또는 스틸 와이어 네팅으로 만들어진 구조물의 특히 높은 안정성을 바람직하게 달성할 수 있게 한다. 예를들어, 이러한 방식으로 자연 재해에 대한 특히 유리한 보호가 달성될 수 있다.
예를 들어, 스틸 와이어의 고장력강이 동시에 최대 2,150 N/mm2 의 인장강도를 가지면, 인장 강도가 증가함에 따라 증가하는 스틸 와이어 네팅의 스틸 와이어의 취성을 낮은 수준으로 바람직하게 유지할 수 있다. 실험 결과 특히 인장강도가 1,700 N/mm²에서 2,150 N/mm² 사이, 바람직하게는 1,950 N/mm²에서 2,150 N/mm² 사이의 좁고 특별히 선택된 인장 강도 범위의 스틸 와이어를 사용할 때 특히 높은 안정성과 동시에 제한된 취성 사이에서 특히 유리한 균형을 만드는 것이 가능하다는 것이 밝혀졌다. 이러한 균형은 특히 모든 종류의 돌망태 제조를 위한 스틸 와이어 네팅의 활용에 특히 유리하다. 이를통해 돌망태의 충진 용량이 특히 높고, 따라서 돌망태를 특히 크고 안정적으로 시공할 수 있으며, 동시에 돌망태에 바위가 떨어지는 낙석과 같은 사건이 발생하는 경우에도 파열에 대한 저항성이 뛰어나다.
또한, 육각형 메쉬를 구분하는 꼬인 영역의 길이, 특히 평균 길이는 특히 평균 메쉬 높이의 적어도 30%, 바람직하게는 적어도 35%, 바람직하게는 적어도 40%인 것이 제안된다. 이것은 유리하게 스틸 와이어 네팅의 특히 높은 안정성을 달성하게 한다. 유리하게는, 이러한 방식으로 육각 메쉬의 꼬인 영역에서의 권선 곡률은 사용된 고장력 스틸 와이어의 파단 위험이 비교적 낮은 (보통의) 범위로 유지될 수 있다.
또한, 육각형 메쉬를 구분하는 꼬인 영역의 길이, 특히 평균 길이는 특히 평균 메쉬 폭의 적어도 50%, 바람직하게는 적어도 55%, 바람직하게는 적어도 60%인 것이 제안된다. 이것은 유리하게 스틸 와이어 네팅의 특히 높은 안정성을 달성하게 한다.
또한, 육각형 메쉬를 구분하는 꼬인 영역 내 꼬임의 길이, 특히 평균 길이는 1.1 cm 미만, 바람직하게는 1 cm 미만이고, 바람직하게는 스틸 와이어의 직경이 2 mm 내지 4 mm인 것이 제안된다. 이렇게 하면 육각형 메쉬를 구분하는 꼬인 영역에서 꼬이지 않은 영역 및/또는 그 반대로 전환할 때 너무 큰 입구 곡률 및/또는 출구 곡률을 필요로 하지 않고 원하는 범위에서 메쉬 높이를 유지할 수 있다는 이점이 있다. 유리하게는, 이러한 방식으로, 특히 앞서 언급한 꼬인 영역의 최소 길이와 함께, 재료 친화적인 와인딩 곡률과 재료 친화적인 입구 및 출구 곡률의 특히 유리한 균형을 달성할 수 있으며, 따라서 특히 스틸 와이어 네팅의 높은 수준의 전반적인 안정성 및/또는 전반적인 파열 저항을 가능하게 한다.
바람직하게는, 육각형 메쉬를 구분하는 스틸 와이어의 적어도 실질적으로 직선인 섹션으로부터 육각형 메쉬를 구분하는 스틸 와이어의 꼬인 섹션으로의 전환에서, 특히 평균적인 스틸 와이어의 진입 곡률은 육각형 메쉬를 구분하는 스틸 와이어의 꼬인 영역으로부터 육각형 메쉬를 구분하는 스틸 와이어의 적어도 실질적으로 곧은 추가 섹션으로의 전환부에서 스틸 와이어의 특히 평균 출구 곡률과 적어도 실질적으로 동일하다. 이것은 유리하게 육각형 메쉬의 특히 높은 대칭도를 달성할 수 있게 하여 메쉬 높이를 따라 서로 마주보는 스틸 와이어 네팅의 적어도 두 개의 당김 방향, 바람직하게는 모든 방향에서 특히 와이어 네팅의 균일한 하중 지지 능력을 유리하게 가능하게 한다. 이러한 방식으로 예를 들어 180° 반전된 비대칭 스틸 와이어 네팅 설치와 같은 설치 실수를 방지하는 것이 유리하게 가능하다. "실질적으로 동일한"은 이러한 맥락에서 특히 20% 미만, 바람직하게는 15% 미만, 유리하게는 10% 미만, 우선적으로 5% 미만, 특히 우선적으로 2.5% 미만인 곡률의 곡률 반경의 편차를 의미한다. 바람직하게는, 전환시 육각형 메쉬를 구분하는 스틸 와이어의 적어도 실질적으로 직선인 부분으로부터 육각형 메쉬를 구분하는 스틸 와이어의 꼬인 영역으로, 스틸 와이어는 육각형 메쉬를 구분하는 스틸 와이어의 꼬인 영역으로부터 육각형 메쉬를 구분하는 스틸 와이어의 적어도 실질적으로 곧은 추가 섹션으로 전환할 때와 동일한 정도로 구부러진다. "최소한 실질적으로 동일한 범위로 구부린다"는 것은 특히 이 문맥에서 스틸 와이어 네팅 위의 보기에서 볼 수 있는 굽힘이 20% 미만 차이가 나는 전환에서 굽힘 각도를 가짐을 의미한다. 바람직하게는 15% 미만, 유리하게는 10% 미만, 우선적으로는 5% 미만, 특히 바람직하게는 2.5% 미만이다.
또한, 육각형 메쉬를 구분하는 꼬인 영역은 특히 동일한 방향을 갖는 세 개 이상의 연속적인 꼬임을 포함하는 것이 제안된다. 이것은 특히 스틸 와이어 네팅의 높은 안정성을 달성할 수 있게 한다. 또한 꼬인 영역에서 와이어가 끊어지는 경우 꼬인 영역의 완전한 풀림 가능성을 줄이는 것이 유리하게 가능하다. 바람직하게는 육각형 메쉬를 구분하는 비틀린 영역은 바람직하게는 동일한 방향을 갖는 적어도 5개 또는 적어도 7개의 연속적인 꼬임을 포함한다. "꼬임"은 특히 하나의 스틸 와이어가 인접한 스틸 와이어에 의해 180°로 감기는 것이다. 바람직하게는 두 개의 와이어를 180°로 감싸면서 두 개의 와이어를 서로 단단히 감는 것은 꼬임으로 이해해야 한다. 3회 연속 꼬임의 경우 각 스틸 와이어는 서로 다른 스틸 와이어에 의해 540°로(5중: 900°, 7중: 1260°) 감긴다.
바람직하게는 길이 방향으로 육각형 메쉬에 걸쳐 있는 육각형 메쉬의 적어도 하나, 특히 평균 구멍 각도가 적어도 70°, 바람직하게는 적어도 80°, 우선적으로는 적어도 90°인 경우, 유리하게는 고도의 안정성 0.75의 유리한 메쉬 너비/메쉬 높이 비율을 유지하면서 활성화된다. 유리하게는, 0.75 이상의 유리한 메쉬 폭/메쉬 높이 비율은 동시에 충분한 길이를 갖는 꼬인 영역으로 달성될 수 있어 와이어 파열을 방지한다. 세로 방향으로 육각형 메쉬에 걸쳐 있는 구멍 각도는 특히 두 개의 스틸 와이어가 만나거나 분리되어 함께 육각형 메쉬(주위)를 구분하는 코너에서 (비꼬임) 스틸 와이어에 의해 걸쳐지는 각도이다. 특히, 육각형 메쉬는 세로 방향으로 육각형 메쉬에 걸쳐 있는 2개의 구멍 각도를 갖는다. 특히, 세로 방향으로 육각형 메쉬에 걸쳐 있는 2개의 구멍 각도는 적어도 70°, 바람직하게는 적어도 80°, 우선적으로는 적어도 90°이다. 특히, 종방향으로 육각형 메쉬에 걸친 2개의 구멍 각도는 적어도 실질적으로 동일하다. "실질적으로 동일하다"는 특히 이 문맥에서 8°, 바람직하게는 6°, 유리하게는 4°, 바람직하게는 2°의 최대 편차를 갖는 크기 측면에서 구멍 각도의 합동을 의미한다. 특히 육각형 메쉬의 세로 방향은 육각형 메쉬의 주연장 방향과 평행하게 연장된다.
따라서, 세로 방향으로 육각형 메쉬에 걸쳐 있는 육각형 메쉬의 대향 위치, 특히 중간 구멍 각도가 최대 8°, 바람직하게는 최대 6°, 우선적으로 최대 4°만큼 서로 상이하면, 유리하게는 스틸 와이어 네팅, 특히 육각형 메쉬의 높은 수준의 대칭이 달성될 수 있으며, 그 결과 스틸 와이어 네팅의 적어도 2개의 당김 방향에서 특히 균일한 하중 지지 능력을 유리하게 달성할 수 있다. 바람직하게는 스틸 와이어 네팅의 모든 방향에서 메쉬 높이를 따라 서로 반대편에 위치한다.
육각형 메쉬가 특히 평균 약 60mm, 약 80mm 또는 약 100mm의 메쉬 폭을 갖는 경우, 계획 및 건설 프로젝트에서 스틸 와이어 네팅의 높고 빠른 수용을 얻는 것이 유리하게 가능하다. 유리하게는, 이러한 방식으로, 특히 특히 간단한 재계획으로 인해 이미 계획되거나 설계된 구성의 간단한 보강이 가능해질 것이다. 특히, 육각형 메쉬는 표준 EN 10223-3:2013을 준수하는 메쉬 크기 및/또는 메쉬 형상을 가진다. 특히, 여기에서 스틸 와이어는 2mm, 3mm, 4mm의 직경 또는 2mm와 4mm 사이의 값을 갖는다.
또한, 스틸 와이어의 고장력강이 스테인리스강으로 구현되거나 적어도 스테인리스강으로 제조된 시스를 갖는 경우, 특히 높은 내식성을 유지하여 특히 긴 수명을 유지할 수 있다. 스틸 와이어 네팅을 포함하는 구조물. 100년 이상의 수명은 고객이 요구하는 경향이 있으며 이론적으로 스테인레스 유형의 스틸을 사용하여 달성할 수 있다. 특히, 스틸 와이어는 DIN EN 10027-2:2015-07 표준에 따른 재료 번호가 1.4001에서 1.4462 사이인 스테인리스강, 예를 들어 DIN EN 10027-2:2015-07 재료 번호 1.4301, 1.4571, 1.4401, 1.4404 또는 1.4462 중 하나에 해당하는 스테인리스강으로 만들어진다.
대안적으로 스틸 와이어가 부식 방지 코팅 또는 부식 방지 오버레이를 갖는 경우, 긴 수명과 함께 높은 내식성을 달성하는 것이 또한 유리하게 가능하며, 여기서 비용은 스테인리스 스틸 와이어과 비교하여 낮은 수준으로 유지될 수 있다. 특히, 부식 방지 코팅은 아연도금, ZnAl 코팅, ZnAlMg 코팅 또는 유사한 금속 부식 방지 코팅으로 구현된다. 특히, 부식 방지 오버레이는 예를 들어 플라스틱 엔벨로프(예: PVC) 또는 그래핀 엔벨로프와 같이 원주 방향으로 스틸 와이어를 둘러싸는 비금속 오버레이로 구현된다.
부식 방지 코팅은 적어도 DIN EN 10244-2:2001-07 표준에 따른 클래스 B 부식 방지 코팅, 바람직하게는 DIN EN 10244-2:2001-07 표준에 따른 클래스 A 부식 방지 코팅으로 실현되는 것이 제안된다. 이를 통해 특히 높은 내식성과 긴 수명을 얻을 수 있다는 장점이 있다.구부러지지 않은 강철 와이어와 같은 시작 재료뿐만 아니라 완성된 스틸 와이어 네팅에도 클래스 B 또는 클래스 A 부식 방지 코팅을 적용하는 것이 바람직하다. 특히, 교대 기후 테스트를 통한 테스트 실행에서, 부식 보호층을 갖는 스틸 와이어 네팅의 적어도 일부는 1,680시간 이상, 바람직하게는 2,016시간 이상, 유리하게는 2,520시간 이상, 우선적으로 3,024시간 이상, 특히 우선적으로 3,528시간 이상의 내식성을 갖는다. "교대 기후 테스트"는 특히 부식 방지, 특히 부식 방지 층의 내식성 테스트를 의미하며, 바람직하게는 VDA [독일 자동차 산업 협회]의 권장 사항 VDA 233-102에 명시된 사양을 따르며, 특히 적어도 하위 기간 동안 적어도 하나의 테스트 피스에 염수 분무 안개를 안개 및/또는 분무하고/또는 테스트 피스를 상온에서 영하의 온도 변화로 노출하는 것을 제공한다. 테스트 피스가 노출되는 온도, 상대 습도 및/또는 염분 농도를 변화시킴으로써, 테스트 방법의 신뢰성을 향상시키는 것이 유리하게 가능하다. 특히, 테스트 조건은 특히 현장에서 사용될 때 와이어 네팅 장치가 노출되는 실제 조건에 더 가깝게 조정할 수 있다. 테스트 피스는 와이어 네팅 장치의 와이어와 적어도 실질적으로 동일한 와이어의 하위 부분으로 구현되는 것이 바람직하며, 바람직하게는 와이어 네팅 장치의 와이어의 하위 부분으로 구현된다. 교대 기후 테스트는 당업자에게 공지되고 특히 2013년 6월 30일의 VDA 권고 233-102에 기재된 교대 기후 테스트를 위한 관례적인 가장자리 조건에 따라 수행되는 것이 바람직하다. 교대 기후 테스트는 특히 테스트 챔버에서 수행된다. 교대 기후 테스트 중 테스트 챔버 내부의 조건은 특히 엄격하게 통제되는 조건이다. 특히 교대 기후 테스트에서는 온도 프로파일, 상대 습도 및 염수 분무 안개 발생 기간에 관한 엄격한 사양을 준수해야 한다. 교대 기후 테스트의 테스트 사이클은 특히 7개의 사이클 섹션으로 나뉜다. 특히 교대 기후 테스트의 테스트 사이클은 1주일이 소요되며, 특히 한 사이클 구간은 하루가 소요된다. 테스트 주기는 세 가지 테스트 하위 사이클로 구성된다. 테스트 하위 사이클은 사이클 섹션을 구현한다. 세 가지 테스트 하위 사이클은 적어도 하나의 사이클 A, 적어도 하나의 사이클 B 및/또는 적어도 하나의 사이클 C로 구성된다. 테스트 사이클 동안 테스트 하위 사이클은 사이클 B, 사이클 A, 사이클 C, 사이클 A, 사이클 B, 사이클 B, 사이클 A의 순서로 연속적으로 실현된다.
사이클 A는 특히 염수 분사 단계를 포함한다. 염수 분무 단계에서 염수 분무 안개는 특히 테스트 챔버 내에서 분무된다. 특히, 사이클 A 동안 분무되는 염 용액은 여기에서 특히 증류수 내 염화나트륨 용액으로 구현되며, 이는 바람직하게는 용액을 준비하기 전에 끓이고 우선적으로 최대 20μS/cm의 전기 전도도를 갖는다. (25 ± 2) °C, (10 ± 1) g/l 범위의 질량 농도. 특히 교대 기후 테스트를 위한 테스트 챔버는 적어도 0.4m3의 내부 부피를 갖는다. 특히 테스트 챔버의 작동에서 내부 체적은 염수 분무 안개로 균일하게 채워진다. 테스트 챔버의 상부는 바람직하게는 표면에 형성된 방울이 테스트 피스 위로 떨어지지 않도록 구현된다. 유리하게는 염수 분무 안개가 분사되는 동안, 특히 테스트 챔버 내에서 온도는 (35 ± 0.5)°C이며, 온도는 테스트 챔버의 벽으로부터 최소 100mm 떨어진 거리에서 측정하는 것이 바람직하다.
사이클 B는 특히 온도가 실온(25°C)으로 유지되고 상대 습도가 실내의 일반적인 상대 습도(70%)로 유지되는 작업 단계로 구성된다. 특히 작업 단계에서 테스트 챔버를 열고 테스트 피스를 평가 및/또는 확인할 수 있다.
특히 사이클 C는 동결 단계를 포함한다. 특히 동결 단계에서 테스트 챔버 온도는 0°C 미만, 바람직하게는 -15°C로 유지된다.
"내식성"은 특히 2013년 6월 30일의 VDA 권고안 233-102에 따른 부식 테스트, 예를 들어 교대 기후 테스트 동안 테스트편의 기능이 유지되는 동안 및/또는 바람직하게는 교대 기후 테스트 동안 테스트 피스의 부식 파라미터의 임계값이 미달되는 시간 동안의 재료의 내구성으로 이해되어야 한다. "기능이 유지됨"은 특히 인열 저항 및/또는 취성과 같은 와이어 네팅의 기능과 관련된 테스트 피스의 재료 특성이 실질적으로 변하지 않고 남아 있음을 이해해야 한다. "실질적으로 변하지 않은 상태로 남아 있는 재료 특성 "은 특히 재료 매개변수 및/또는 재료 특성의 변화가 10% 미만, 바람직하게는 5% 미만, 우선적으로는 3% 미만임을 이해해야 한다. 특히 바람직하게는 부식 테스트 전의 초기 값에 대하여 1% 미만이다. 바람직하게는 부식 파라미터는 암갈색 녹(DBR)이 특히 시각적으로 인지될 수 있는 테스트 피스의 전체 표면의 백분율로 구현된다. 부식 매개변수의 임계값은 바람직하게는 5%이다. 따라서 내식성은 바람직하게는 테스트 피스의 전체 표면, 특히 염수 분무에 노출된 테스트 피스의 전체 표면의 5%에서 암갈색 녹(DBR)이 육안으로 인지될 때까지 경과하는 시간 간격을 나타낸다. 교대 기후 테스트에서. 바람직하게 내식성은 교대 기후 테스트의 시작과 테스트 피스 표면의 5% DBR 발생 사이의 시간이다.
특히, 사용된 부식 방지 코팅된 스틸 와이어 네팅의 제조 방법은 생성된 스틸 와이어가 높은 인장 강도와 두꺼운 부식 방지 층에도 불구하고 높은 파단 저항을 갖고 특히 제조를 견디도록 특별히 조정되었다. 생성된 스틸 와이어 네팅이 파열되지 않고 부식 방지 층이 손상되지 않도록 스틸 와이어 네팅을 위한 공정. 이를 위해, 예를 들어 코팅 온도는 코팅된 고장력 스틸 와이어의 추가 취성이 낮게 유지될 수 있도록 특별히 선택된다. 이를 위해, 예를 들어 아연도금에서 코팅조의 온도는 특히 평소보다 낮게 유지된다. 특히, 여기서 코팅욕의 온도는 각 공정 단계에서 440℃ 미만, 바람직하게는 435℃ 미만, 유리하게는 430℃ 미만, 우선적으로는 425℃ 미만으로 유지된다. 동시에 여기에서 코팅조의 코팅 온도는 421°C 이상으로 유지된다. 특히 이를 위해서는 코팅조의 광범위한 온도 조절이 필요하다. 특히, 스틸 와이어의 취성과 강도에 영향을 미치는 코팅 공정 중 고장력스틸 와이어으로부터 추가적인 탄소 누출이 고려된다. 또한, 코팅된 스틸 와이어으로부터 스틸 와이어 네팅을 제조하는 방법은 바람직하게는 특히 육각형 메쉬를 편조하는 동안 스틸 와이어의 파열 또는 부식 보호층의 손상이 최대한 방지되는 방식으로 채택된다. 이를 위해, 특히 이웃하는 스틸 와이어가 꼬이는 꼬임 속도가 통상적인 제조 공정에 비해 감소된다. 특히, 꼬임 속도는 (180°) 꼬임당 0.5초 이상, 바람직하게는 (180°) 꼬임당 0.75초 이상, 바람직하게는 (180°) 꼬임당 1초 이상이다.
클래스 B 부식 방지 코팅이 있고 와이어 직경이 약 2mm인 스틸 와이어의 경우 부식 방지 층의 면적 밀도는 115g/m2 이상이다. 클래스 B 부식 방지 코팅이 있고 와이어 직경이 약 3mm인 스틸 와이어의 경우 부식 방지 층의 면적 밀도는 적어도 135g/m2 이다. 클래스 B 부식 방지 코팅이 있고 와이어 직경이 약 4mm인 스틸 와이어의 경우 부식 방지 층의 면적 밀도는 135g/m2 이상이다. 클래스 B 부식 방지 코팅이 있고 와이어 직경이 약 5mm인 스틸 와이어의 경우 부식 방지 층의 면적 밀도는 150g/m2 이상이다. 클래스 A 부식 방지 코팅이 있고 와이어 직경이 약 2mm인 스틸 와이어의 경우 부식 방지 층의 면적 밀도는 205g/m2 이상이다. 클래스 A 부식 방지 코팅이 있고 와이어 직경이 약 3mm인 스틸 와이어의 경우 부식 방지 층의 면적 밀도는 255g/m2 이상이다. 클래스 A 부식 방지 코팅이 있고 와이어 직경이 약 4mm인 스틸 와이어의 경우 부식 방지 층의 면적 밀도는 275g/m2 이상이다. 클래스 A 부식 방지 코팅이 있고 와이어 직경이 약 5mm인 스틸 와이어의 경우 부식 방지 층의 면적 밀도는 280g/m2 이상이다.
특히, 사용된 스틸 와이어 및 스틸 와이어에 도포된 부식 방지층은 특히 적어도 하나의 테스트 실행에서 손상 없이, 특히 파열 없이 와이어의 N-겹 꼬임(여기서 N은 결정될 수 있음)을 견디며, 여기서 N은 반올림하여 B*R-0.5·d-0.5로 적용할 수 있고 d는 와이어의 직경(mm)인 경우, R은 와이어의 인장 강도(N*mm-2)이고, B는 최소 960 N0.5 mm-0.5, 바람직하게는 적어도 1,050 N0.5 mm-0.5, 바람직하게는 적어도 1,200 N0.5 mm-0.5, 바람직하게는 적어도 1,500 N0.5 mm-0.5, 특히 바람직하게는 적어도 2,000 N0.5 mm-0.5의 계수인 것이 바람직하다. 특히 꼬임 테스트는 DIN EN 10218-1:2012-03 및 DIN°EN°10264-2:2012-03 표준의 요구사항에 따라 실행된다. 이를 통해 DIN EN 10218-1:2012-03 및 DIN°EN°10264-2:2012-03 표준에 따른 꼬임 테스트에 비해 하중 지지 능력과 관련하여 훨씬 더 엄격하고 구체적인 적합한 와이어 선택 프로세스를 제공할 수 있다. 특히 "꼬임"은 세로 축을 중심으로 클램핑된 와이어의 꼬임을 의미한다.
특히, 사용된 스틸 와이어 및 스틸 와이어에 도포된 부식 보호층은 특히 적어도 1회 테스트 실행에서, 특히 직경이 최대 8d, 바람직하게는 6d 이하, 우선적으로 최대 4d, 특히 바람직하게는 2d 이하인 적어도 하나의 벤딩 실린더 주위의 와이어어의 반대 방향으로 M-접힘 전후 굽힘을 견뎌낸다. 여기서 M은, 적용 가능한 경우, 반올림하여 C*R-0.5 * d-0.5로 결정될 수 있고, 여기서, d는 와이어의 직경(mm), R은 와이어의 인장 강도(N mm-2) 및 C는 적어도 350 N0.5mm-0.5, 바람직하게는 적어도 600 N0.5mm-0.5, 바람직하게는 적어도 850 N0.5mm-0.5, 바람직하게는 적어도 1,000 N0.5mm-0.5 및 특히 적어도 1,300 N0.5mm-0.5의 계수이다. 특히, 역방향 굽힘 테스트는 DIN EN 10218-1:2012-03 및 DIN°EN°10264-2:2012-03 표준에 따라 실행된다. 이를 통해 특히 DIN EN 10218-1:2012-03 및 DIN°EN°10264-2:2012-03 표준에 따른 역방향 굽힘 테스트보다 내하중 용량에 대해 상당히 엄격하고 및/또는 더 구체적인 적합한 와이어의 선택 프로세스를 제공할 수 있다. 역방향 굽힘에서 와이어는 동일하게 구현된 두 개의 반대편에 위치한 굽힘 실린더 주위로 구부러지는 것이 바람직하다.
이 외에도 스틸 와이어의 적어도 2개의 서브피스가 특히 테스트 실행에서 적어도 N+1 꼬임, 바람직하게는 N + 2 꼬임 및 우선적으로 N+4 꼬임, 여기서 N은 (적용 가능한 경우 반올림으로) 육각형 메쉬를 대향 측면으로 구분하는 스틸 와이어의 꼬임 수이다. 이는 유리하게도, 특히 스틸 와이어 네팅의 추가 변형을 개시하는 이벤트의 경우에도 스틸 와이어 네팅의 높은 파단 저항을 보장하도록 한다. 또한 유리하게는 스틸 와이어 네팅의 제조에 사용되는 스틸 와이어가 제조 공정 동안, 특히 꼬임 동안에 파열되지 않아 제조 중단 및/또는 제조 설비의 손상을 초래하지 않도록 하는 것이 가능하다. 또한, 적어도 0.75의 유리한 메쉬 폭/메쉬 높이 비율을 갖는 스틸 와이어 네팅의 제조에 필요한 사용되는 스틸와이어의 오버벤딩이 가능하여, 기본적으로 적어도 0.75의 유리한 메쉬 폭/메쉬 높이 비율을 갖는 스틸와이어 네팅의 제조가 유리하게 가능하다.
또한, 고장력 스틸로 구성된 스틸 와이어로부터 육각형 네팅으로 스틸와이어 네팅을 브레이딩하기 위한 제조 장치가 제안되며, 스틸 와이어의 각각 반대쪽에서 안내되는 추가 스틸 와이어로 스틸와이어를 교대로 꼬이게 하기 위한 적어도 하나의 꼬임 유닛 배열과 적어도 하나의 회전가능한 롤러를 가지며, 상기 꼬임 유닛의 하류에 지지되고, 새로 브레이딩된 유각형 메쉬에 맞물리도록 구성된 시스 표면에 도구가 있어서, 스틸 와이어 네팅을 앞으로 밀거나 당기도록 구성되고 및/또는 회전 롤러는 특히 완성된 육각형 메쉬의 폭과 비교하여 육각형 메쉬의 폭을 과확장하도록 구성된다. 유리하게는, 이러한 방식으로 표준을 준수하는 메쉬 폭/메쉬 높이 비율로 메쉬 형상이 개선된 고장력 스틸 와이어로부터 스틸 와이어 네팅의 제조가 가능해진다. 특히, 꼬임 유닛은 육각형 메쉬를 부분적으로 구분하는 꼬임 영역을 생성하도록 구성된다. 특히, 각 꼬임 유닛은 2개의 하프 쉘 트위스트 요소를 포함하고, 이들 각각은 스틸 와이어를 안내하고 공유 회전축 주위와 트위스팅을 위한 2개의 개별 회전축 주위에서 교대로 회전하며, 여기서 특히 서로 별도로 회전한다, 각각의 하프 쉘은 인접한 꼬임 유닛의 하프 쉘과 결합된다. 특히, 회전 롤러의 회전축은 꼬임 유닛의 회전축에 대해 적어도 실질적으로 수직으로 배향된다. 스틸 와이어를 "과회전"시키도록 구성됨으로써, 특히 꼬임 공정 동안 꼬임 유닛에 의해 스위핑되는 회전 각도가 완성된 스틸와이어 네팅의 육각형 메쉬를 구분하는 꼬임 영역의 총 꼬임 각도보다 크다는 것을 이해해야 한다. 회전가능한 롤러가 육각형 메쉬의 폭을 "과확장"하도록 구성됨으로써, 특히 회전 롤러, 특히 회전 롤러의 도그에 의해 스틸 와이어 네팅에 강제되는 메쉬 폭이 완성된 스틸 와이어 네팅의 육각형 메쉬의 폭보다 크다는 것이 이해되어야 한다. "구성된"은 특히 특별히 설계 및/또는 장착된 것을 의미한다. 특정 기능을 위해 구성되는 객체에 의해 특히 객체가 적어도 하나의 애플리케이션 상태 및/또는 동작 상태에서 상기 특정 기능을 충족 및/또는 실행하는 것으로 이해되어야 한다.
여기에서 꼬인 스틸 와이어의 과회전 및/또는 육각형 메쉬의 과확장이 비고장력 스틸 와이어에 비해 실질적으로 더 탄성인 고장력 스틸 와이어의 반발을 보상하도록 구성되는 경우 스틸, 유리하게 고장력 스틸 와이어로부터 스틸 와이어 네팅의 제조는 개선된 메쉬 형상, 특히 통상적인 방법으로는 불가능했던 표준 준수 메쉬 폭/메쉬 높이 비율로 가능하다. 특히, 사용되는 각 스틸 와이어의 재질, 인장 강도 및 선 두께에 따른 반발 효과가 최대한 완벽하게 보상되도록 과회전/꼬임 치수를 선택한다.
이와 관련하여 꼬임 장치는 스틸 와이어를 서로 적어도 M-접힘하도록 구성되는 것이 제안되며, 여기서 M은 공식 M = U + 0.5 * G로 주어지고 U는 비균등 정수 ≥ 3이다. 이는 바람직하게는 육각형 메쉬를 구분하는 완성된 스틸 와이어 네팅의 꼬인 영역 내의 꼬임 수에 해당하며, G는 임의의 실수 ≥ 1 및 ≤ 3 이다. 결과적으로, 높은 반발 효과의 충분한 보상 - 특히 2mm 내지 4mm의 두께를 갖는 인장 스틸 와이어가 유리하게 얻어질 수 있다. 바람직하게는 G ≥ 1.5, 바람직하게는 ≥ 2이다.
본 발명은 단독으로 또는 적어도 하나, 특히 본 발명의 나머지 양태 중 하나와 조합하여, 특히 본 발명의 나머지 양태 중 임의의 수와 조합하여 수행되는 본 발명의 다른 양태에서, 제조 장치는 회전 롤러에 통합되고, 회전 롤러의 하류에 지지되거나 회전 롤러와 별도로 배치되고, 완성된 스틸 와이어 네팅, 특히 육각형 네팅을 적어도 메쉬 폭에 평행한 방향으로, 바람직하게는 적어도 30 %, 바람직하게는 적어도 50 %, 특히 바람직하게는 적어도 55 %까지 늘어나도록 구성된 스트레칭 유닛을 포함하는 것이 제안된다. 특히, 스트레칭 유닛은 서로 뒤에 배치되거나 이격되어 메쉬의 폭과 평행한 방향으로 배치되는 다수의 와이어 네팅을 동시에 잡고 잡아당기도록 구성된다. 바람직하게는 메쉬 네팅의 모든 육각형 메쉬의 적어도 대부분이 직접 신장된다. "직접 스트레칭된"이라는 용어는 특히 스트레칭 유닛이 메쉬와 직접 접촉하고 추가 메쉬의 스트레칭과는 독립적으로 스트레칭됨을 이해해야 한다. "큰 부분"은 특히 10%, 바람직하게는 20%, 유리하게는 30%, 특히 유리하게는 50%, 바람직하게는 66%, 특히 바람직하게는 85%를 의미한다.
또한, 특히 제조 장치에 의해 육각형 메쉬, 특히 육각형 네팅을 갖는 스틸 와이어 네팅의 브레이딩을 위한 제조 방법이 제안된다. 이것은 유리하게 특히 이미 널리 사용되고 있고 비고장력 분야에서 잘 입증된 특히 유리한 메쉬 형상을 갖는 고장력 스틸 와이어으로 제조된 스틸 와이어 네팅을 제공하는 것을 가능하게 한다.
스틸 와이어 네팅의 제조 중에 스틸 와이어가 스틸 와이어 네팅의 꼬인 영역에서 과회전하는 경우 및/또는 육각형 메쉬가 메쉬 폭에 평행한 방향으로 과확장되는 경우, 이를 통해 지금까지 알려진 방법으로는 실현할 수 없었던 표준 준수 메쉬 폭/메쉬 높이 비율, 특히 개선된 메쉬 형상을 가진 고장력 스틸 와이어로 스틸 와이어 네팅을 제조할 수 있다는 장점이 있다.
본 발명에 따른 스틸 와이어 네팅, 본 발명에 따른 제조 장치 및 본 발명에 따른 제조 방법은 본 명세서에서 상술한 적용 및 실시에 국한되지 아니한다. 본 발명에 따른 스틸 와이어 네팅, 본 발명에 따른 제조 장치 및 본 발명에 따른 제조 방법은 본 명세서에 기재된 수와 상이한 다수의 개별 요소, 구성 요소 및 유닛을 포함할 수 있으며 본 명세서에 기재된 수와 상이한 다수의 개별 요소, 구성 요소 및 유닛을 포함할 수 있다.
추가적인 장점은 다음의 도면 설명으로부터 명백해질 것이다. 도면에는 본 발명의 네 가지 예시적인 실시예가 예시되어 있다. 도면, 설명 및 청구범위는 복수의 특징을 조합하여 포함한다. 당업자는 의도적으로 이러한 특징들을 개별적으로 고려하고 더욱 편리한 조합을 찾을 수 있을 것이다.
도 1은 종래기술을 구성하는 육각형 메쉬를 이용한 와이어 네팅의 일부,
도 2는 본 발명에 따른 육각형 메쉬를 갖는 스틸 와이어 네팅의 개략적인 평면도,
도 3은 부식 방지 오버레이가 있는 스틸 와이어 네팅의 스틸 와이어를 통한 개략도,
도 4는 부식 방지 코팅이 된 스틸 와이어 네팅의 스틸 와이어를 통한 개략 단면도,
도 5는 꼬임 테스트를 수행하기 위한 테스트 장치의 개략도,
도 6은 육각형 메쉬로 스틸 와이어 네팅을 편조하기 위한 제조 장치의 개략적인 측면도,
도 7은 사시도에서 제조 장치의 추가 개략도,
도 8은 회전 롤러와 트위스트 장치가 있는 제조 장치의 일부에 대한 개략적인 부분 단면도,
도 9는 대체 회전 롤러가 있는 제조 장치의 일부에 대한 개략적인 부분 단면도,
도 10은 육각형 메쉬로 와이어 네팅을 편조하기 위한 제조 방법의 개략적인 순서도,
도 11은 본 발명에 따른 대안적인 스틸 와이어 네팅의 개략적인 평면도,
도 12는 본 발명에 따른 또 다른 대안적인 스틸 와이어 네팅의 스틸 와이어를 통한 개략 단면도, 및
도 13은 본 발명에 따른 추가의 대안적인 스틸 와이어 네팅의 스틸 와이어를 통한 개략 단면도.
도 1은 선행 기술을 구성하는 육각형 메쉬(216)가 있는 강철 와이어 네팅(254)의 단면을 보여 주며, 현재 특허 문서 PL 235814 B1의 출원인 회사(Nector Sp. z o.o., 크라쿠프, 폴란드)에서 제조 및 배포하고 있다. 스틸 와이어 네팅(254)은 고장력 스틸로 만들어진 스틸 와이어(210, 212, 214)로 제조된다. 스틸 와이어 네팅(254)은 메쉬 폭(218) 및 메쉬 높이(220)를 갖는다. 종래 기술 스틸 와이어 네팅(254)의 메쉬 폭/메쉬 높이 비율은 0.75보다 상당히 작다. 종래 기술의 스틸 와이어 네팅(254)의 메쉬 폭/메쉬 높이 비율은 대략 0.5이다.
도 2는 본 발명에 따른 스틸 와이어 네팅(54a)을 개략적으로 도시한다. 스틸 와이어 네팅(54a)은 토목용으로 구성된다. 스틸 와이어 네팅(54a)은 자연 재해로부터의 보호 분야에서의 적용을 위해 구성된다. 와이어 네팅(54a)은 육각형 메쉬으로 구현된다. 스틸 와이어 네팅(54a)은 육각 메쉬(16a)를 포함한다. 스틸 와이어 네팅(54a)은 스틸 와이어(10a, 12a, 14a)으로 이루어진다. 스틸 와이어(10a, 12a, 14a)은 고장력강으로 이루어진다. 스틸 와이어(10a, 12a, 14a)을 구성하는 고장력강은 인장강도가 1,700N/mm2 이상, 최대 2,150N/mm2 이다. 도시된 예에서, 스틸 와이어(10a, 12a, 14a)는 대략 1,950 N/mm2 의 인장 강도를 갖는 고장력 스틸로 제조된다. 또한, 고장력강으로 이루어진 스틸 와이어(10a, 12a, 14a)은 (비고장력) 부식 방지 오버레이(50'a(도 4 참조) 또는 (비고장력)) 부식 보호 코팅(48a)(도 3 참조). 스틸 와이어(10a, 12a, 14a)가 부식 방지 코팅(48a)을 갖는 경우, 부식 방지 코팅(48a)은 표준 10244-2:2001-07에 따라 적어도 클래스 B 부식 방지 코팅으로서 실현된다. 도 3에 예시적으로 도시된 경우에, 부식 방지 코팅(48a)은 DIN EN 10244-2:2001-07 표준에 따라 클래스 A 부식 방지 코팅으로 실현된다.
육각형 메쉬(16a)를 형성하기 위하여 와이어 네팅(54a)의 철선(10a, 12a, 14a)을 이웃하는 와이어 네팅(54a)의 철선(10a, 12a, 14a)과 교대로 꼬아준다. 꼬인 스틸 와이어(10a, 12a, 14a)은 꼬인 영역(24a)을 형성한다. 꼬인 영역(24a)은 각각의 경우에 적어도 3개의 연속적인 꼬임(28a, 38a, 40a)을 포함한다. 각각의 꼬임(28a, 38a, 40a)은 스틸 와이어 네팅(54a)의 추가 스틸 와이어(10a, 12a, 14a) 주위에 스틸 와이어 네팅(54a)의 스틸 와이어(10a, 12a, 14a)의 180° 와인딩을 포함한다. 도 2에 도시된 예에서, 꼬인 영역(24a)은 정확하게 3개의 꼬임(28a, 38a, 40a)을 포함한다. 각각의 꼬임(28a, 38a, 40a)은 길이(26a)를 갖는다. 꼬임(28a, 38a, 40a)의 길이(26a)는 거의 동일하다. 꼬임(28a, 38a, 40a)의 형태는 거의 동일하다. 여러 개의 육각형 메쉬(16a)의 꼬인 영역(24a) 내의 꼬인 부분(28a, 38a, 40a)의 평균 길이(26a)는 1.1cm보다 작다.
와이어 네팅(54a)의 육각형 메쉬(16a)는 메쉬높이(20a)를 갖는다. 메쉬 높이(20a)는 메쉬 폭(18a)에 수직으로 측정된다. 메쉬 높이(20a)는 육각 메쉬(16a)의 최대 개구 길이로 구현된다. 메쉬 높이(20a)는 육각형 메쉬(16a) 주위를 둘러싸고 있는 2개의 스틸 와이어(10a, 12a)의 꼬임(28a, 38a, 40a(꼬인 영역(24a)과 다름))이 시작되는 육각형 메쉬(16a)의 코너(66a)와, 육각형 메쉬(16a)를 사방으로 둘러싸는 스틸 와이어(10a, 12a)의 꼬임 유닛(28a, 38a, 40a(꼬인 영역(24a)와 다름))이 끝나는 코너(68a) 사이에서 측정된다.
꼬인 영역(24a)은 2개의 마주보는 측면에서 육각형 메쉬(16a)를 각각 구분한다. 각각의 꼬인 영역(24a)(가능한 예외: 스틸 와이어 네팅(54a)의 에지)은 동시에 2개의 이웃하는 육각형 메쉬(16a)의 범위를 정한다. 각각의 꼬인 영역(24a)은 길이(22a)를 갖는다. 꼬인 영역(24a)의 길이(22a)는 대략 동일하다. 육각형 메쉬(16a)를 구분하는 꼬인 영역(24a)의 평균 길이(22a)는 스틸 와이어 네팅(54a)의 여러 육각형 메쉬(16a)의 평균 메쉬 높이(20a)의 적어도 30%에 달한다.
와이어 네팅(54a)의 육각형 메쉬(16a)는 메쉬 폭(18a)을 갖는다. 메쉬 폭(18a)은 육각형 메쉬(16a)를 구분하는 2개의 꼬인 영역(24a) 사이의 최단 거리로 구현된다. 육각형 메쉬(16a)를 구분하는 꼬인 영역(24a)의 평균 길이(22a)는 스틸 와이어 네팅(54a)의 여러 육각형 메쉬(16a)의 평균 메쉬 폭(18a)의 적어도 50%에 달한다. 육각형 메쉬(16a)의 평균 메쉬 폭(18a)은 전형적으로 대략 60mm, 대략 80mm 또는 대략 100mm에 이른다. 도 2에 예시적으로 도시된 경우에, 메쉬 폭(18a)은 약 80mm이다.
와이어 네팅(54a)의 여러 육각형 메쉬(16a)의 평균 메쉬 폭(18a)과 육각형 메쉬(16a)의 평균 메쉬 높이(20a)의 평균비는 0.75 이상이다. 메쉬 폭(18a)과 메쉬 높이(20a)로부터 형성되는 메쉬 폭/메쉬 높이 비율은 적어도 0.75이다. 도 2에 예시된 경우 메쉬 폭/메쉬 높이 비율은 0.8이다.
육각형 메쉬(16a)는 육각형 메쉬(16a)의 세로 방향(42a)으로 육각형 메쉬(16a)에 걸쳐 있는 제 1 구멍 각도(44a)를 갖는다. 길이 방향(42a)은 와이어 네팅(54a)의 제조 방향, 즉 나중에 생성된 꼬임 영역(24a)에서 먼저 생성된 꼬임 영역(24a)을 향한다. 대안적으로, 세로 방향(42a)은 반대 방향을 가리킬 수 있다. 제 1 구멍 각도(44a)는 세로 방향(42a)에서 더 전방에 위치된 코너(66a)에서 육각형 메쉬(16a)에 걸쳐 있다. 육각형 메쉬(16a)는 세로 방향(42a)으로 육각형 메쉬(16a)에 걸쳐 있는 제 2 구멍 각도(70a)를 갖는다. 제 2 구멍 각도(70a)는 세로 방향(42a)에서 더 후방에 위치한 코너(68a)에서 육각형 메쉬(16a)에 걸쳐 있다. 2개의 구멍 각도(44a, 70a)는 육각형 메쉬(16a)의 대향 코너(66a, 68a)에 위치된다.
스틸 와이어 네팅(54a)의 여러 육각형 메쉬(16a)의 평균 제 1 구멍 각도(44a)는 70° 이상이다. 도 2에 도시된 예에서, 제 1 구멍 각도(44a)는 대략 90°이다. 스틸 와이어 네팅(54a)의 여러 육각형 메쉬(16a)의 평균 제 2 구멍 각도(70a)는 70° 이상이다. 도 2에 도시된 예에서, 제 2 구멍 각도(70a)는 대략 90°이다. 세로 방향(42a)으로 육각형 메쉬(16a)에 걸쳐 있는 육각형 메쉬(16a)의 대향 위치 평균 구멍 각도(44a, 70a)는 최대 8°만큼 서로 상이하다. 도 2에 도시된 예에서, 육각형 메쉬(16a)의 대향 위치 구멍 각도(44a, 70a)는 거의 동일하다.
세로 방향(42a)을 따라 볼 때, 2개의 스틸 와이어(10a, 12a)는 와이어 네팅(54a)의 육각형 메쉬(16a)를 사방으로 구분하며, 각각의 경우에 육각형 메쉬(16a)의 각각 대향 위치 측면 상에 진입 곡률(30a)을 가지며, 각각의 스틸 와이어(10a, 12a)가 육각형 메쉬(16a)를 구분하는 각각의 스틸 와이어(10a, 12a)의 적어도 실질적으로 직선인 섹션(32a)으로부터 육각형 메쉬(16a)를 한정하는 스틸 와이어(10a, 12a)의 꼬인 영역(24a)으로 통과하는 전환(72a)에서, 상기 각 스틸 와이어(10a, 12a)는 육각형 메쉬(16a)를 구분하는 각각의 스틸 와이어(10a, 12a)의 꼬인 영역(24a)으로 통과한다. 세로 방향(42a)을 따라 볼 때, 2개의 스틸 와이어(10a, 12a)는 와이어 네팅(54a)의 육각형 메쉬(16a)를 사방으로 둘러싸 구분하고, 각각의 경우에 각각의 스틸 와이어(10a, 12a)이 육각형 메쉬(16a)의 경계를 정하는 꼬인 영역(24a)으로부터 스틸 와이어(10a, 12a)의 경계를 정하는 스틸 와이어(10a, 12a)의 적어도 실질적으로 직선인 추가 섹션(36a)으로 통과하는 추가 전환(74a)(전환(72a)와 다름)에서 육각형 메쉬(16a)의 각각 반대측에 출구 곡률(34a)을 갖는다. 여러 육각형 메쉬(16a)의 스틸 와이어(10a, 12a, 14a)의 평균 입구 곡률(30a)과 평균 출구 곡률(34a)은 대략 동일하다.
와이어 네팅(54a)의 스틸 와이어(10a, 12a, 14a)은 망목 폭/망 높이 비율이 0.75 이상인 육각형 메쉬(16a)을 제작하기에 적합한 내파단성을 갖는다. 스틸 와이어 네팅(54a)의 스틸 와이어(10a, 12a, 14a)는 스틸 와이어(10a, 12a, 16a)의 2개의 서브피스가 제 1 꼬임 테스트에서 살아남는 방식으로 구현되며, 적어도 N+1 꼬임, 여기서 N은, 적용가능한 경우, 반올림에 의해, 육각 메쉬(16a)를 대향 측면으로 구분하는 스틸 와이어(10a, 12a, 14a)의 꼬임 수이다. 도 2에 도시된 예에서, 스틸 와이어(10a, 12a, 14a)은 따라서 적어도 4번의 꼬임을 견딘다. 특히, 각각의 스틸 와이어 배치에 대해 스틸 와이어 네팅(54a)의 제조를 위해 사용되기 전에 제 1 꼬임 테스트 실행이 실행된다. 이를 위해, 스틸 와이어 배치의 스틸 와이어(10a, 12a, 14a)의 두 서브피스는 반대쪽 끝에서 테스트 장치(76a)에 고정되고(도 5 참조) 와이어가 적어도 스틸 와이어(10a, 12a, 14a) 중 하나가 검출된다.
더욱이, 스틸 와이어 네팅(54a)의 스틸 와이어(10a, 12a)는 제 2 꼬임 테스트 실행에서 스틸 와이어(10a, 12a, 14a)의 2개의 서브피스가 나사와 같은 감김 및 풀림을 견뎌내는 방식으로 구현된다. 스틸 와이어(10a, 12a, 14a)은 적어도 3개, 바람직하게는 적어도 5개, 바람직하게는 적어도 7개의 전후 꼬임을 포함하여 서로를 둘러싼다. 여기서는 스틸 와이어(10a, 12a, 14a)의 테스트 피스를 각각 180°씩 교대로 감았다가 푼다. 두 꼬임 방향 중 하나의 180° 꼬임은 여기에서 앞뒤 꼬임 하나로 계산된다. 2차 꼬임 테스트 실행을 위해, 스틸 와이어 배치의 스틸 와이어(10a, 12a, 14a)의 2개의 서브피스도 반대쪽 단부에서 테스트 장치(76a)에 고정되고 와이어가 파열될 때까지 앞뒤로 꼬인다. 스틸 와이어(10a, 12a, 14a) 중 적어도 하나의 스틸 와이어(10a, 12a, 14a)이 검출된다. 이것은 유리하게 한편으로는 본 발명에 따른 스틸 와이어 네팅(54a)의 제조 동안 특히 스틸 와이어(10a, 12a, 14a)의 과회전시 스틸 와이어(10a, 12a, 14a)가 파손되지 않고 및/또는 와이어 네팅(54a)의 과확장시 파손되지 않도록 보장한다. 다른 한편으로, 이러한 방식으로 유리하게 본 발명에 따른 와이어 네팅(54a)은 예를 들어 소성 및/또는 탄성 변형이 포함된 사건(예: 낙석)의 경우에도 충분히 높은 파단 저항을 가지므로 충분한 보호 효과를 제공할 수 있다고 설명할 수 있다.
도 5는 제 1 꼬임 테스트 실행 및/또는 제 2 꼬임 테스트 실행을 수행하기 위한 테스트 장치(76a)의 개략도를 보여준다. 테스트 장치(76a)는 한 쌍의 스틸 와이어(10a, 12a)의 위치 고정 및 회전 고정 유지를 위한 2개의 스틸 와이어 고정 구멍(78a, 80a)를 포함한다. 각각의 꼬임 시운전을 시작하기 전에, 스틸 와이어 유지 장치(78a, 80a)에 유지된 스틸 와이어(10a, 12a)은 서로 평행하게 나란히 안내된다. 각각의 꼬임 시운전환 수행될 때, 두 개의 스틸 와이어 홀딩 장치(78a, 80a) 중 하나는 회전 고정 방식으로 유지되고, 두 개의 스틸 와이어 홀딩 장치(78a, 80a) 중 다른 하나는 회전축을 중심으로 회전한다. 스틸 와이어 유지 장치(78a, 80a)에 의해 유지된 스틸 와이어(10a, 12a)의 초기 길이 방향(82a)과 평행하다.
도 6은 고장력 스틸을 포함하는 스틸 와이어(10a, 12a, 14a)로부터 육각형 메쉬(16a)를 갖는 스틸 와이어 네팅(54a)의 브레이딩하기 위한, 특히 육각형 네팅의 브레이딩을 위한 제조 장치(52a)의 개략적인 측면도를 도시한다. 제조 장치(52a)는 출발 물질의 적어도 일부, 예를 들어 적어도 스틸 와이어(10a)을 공급하기 위한 제 1 와이어 공급 장치(84a)를 포함한다. 제 1 와이어 공급 장치(84a)는 고장력 스틸 와이어(10a)가 권취된 적어도 하나의 보빈(86a)을 회전, 특히 풀 수 있도록 수용하도록 구성된다. 제조 장치(52a)는 와이어 정렬 장치(88a)를 포함한다. 와이어 정렬 장치(88a)는 이전에 롤업된 스틸 와이어(10a)를 적어도 부분적으로 곧게 펴도록 구성된다. 제조 장치(52a)는 제 2 와이어 공급 장치(90a)를 포함한다. 제 2 와이어 공급 장치(90a)에서 스틸 와이어(12a)는 나선형으로 권취된다.
제조 장치(52a)는 꼬임 유닛(56a, 58a)의 어레이를 포함한다(또한 도 8 참조). 꼬임 유닛(56a, 58a)는 와이어 공급 장치(84a, 90a)로부터 공급된 스틸 와이어(10a, 12a)을 서로 꼬기 위한 구성이다. 꼬임 유닛(56a, 58a)은 각각 하나의 스틸 와이어(10a)과 스틸 와이어(10a)의 각각 대향하는 측면에서 안내되는 추가 스틸 와이어(12a, 14a)을 교대로 꼬기 위해 구성된다. 제조 장치(52a)는 회전 롤러(60a)를 포함한다. 회전 롤러(60a)는 꼬임 유닛(56a, 58a)의 다운스트림 제조 장치(52a) 내에 배열된다. 회전 롤러(60a)는 이미 꼬인 스틸 와이어(10a, 12a, 14a)을 각각 밀거나 당기도록 구성되며, 바람직하게 는 꼬임 유닛(56a, 58a)의 꼬임 영역으로부터 멀리 잡아당긴다. 회전 롤러(60a)는 연속적인 회전을 위해 구성된다. 제조 장치(52a)는 네팅 롤업 장치(92a)를 포함한다. 네팅 롤업 장치(92a)는 회전 롤러(60a)로부터 완성된 스틸 와이어 네팅(54a)을 수용하고 스틸 와이어 네팅(54a)을 네팅 롤(94a)로 롤링하도록 구성된다.
도 7은 제조 장치(52a)의 추가 개략도를 사시도로 도시한다.
도 8은 제조 장치(52a)의 일부분의 부분 단면도를 개략적으로 도시한다. 도 8에 도시된 섹션에서, 3개의 꼬임 유닛(56a, 58a, 104a)이 도시되어 있다. 제 1 꼬임 유닛(56a)은 2개의 꼬임 요소(96a, 98a)를 포함한다. 제 1 꼬임 유닛(56a) 옆에 배열된 제 2 꼬임 유닛(58a)도 두 개의 꼬임 요소(100a, 102a)를 포함한다. 꼬임 유닛(56a, 58a, 104a) 중 하나의 트위스트 요소(96a, 98a, 100a, 102a)는 각각 실린더 형상의 하프 쉘 하위 요소로 구현된다. 꼬임 유닛(56a, 58a, 104a) 중 하나의 각각의 꼬임 요소(96a, 98a, 100a, 102a)는 단일 스틸 와이어(10a, 12a, 14a)을 안내한다. 도 8에서 전방에 위치한 꼬임 요소(96a, 100a)는 보빈(86a)으로부터 감기고 펴진 하나의 스틸 와이어(10a, 14a)을 각각 안내한다. 도 8에서 후방에 위치한 꼬임 요소(98a, 102a)는 나선형 방식으로 자유롭게 감긴 스틸 와이어(12a)를 안내한다. 도 8에서 후방에 위치한 꼬임 요소(98a, 102a)는 종방향으로 이동 가능하도록 지지되는 레일(106a) 상에 배열된다. 꼬임 요소(98a, 102a)는 레일(106a)의 이동을 따라 안내된다. 레일(106a)은 레일(106a)의 종축을 따라 양방향으로 앞뒤로 이동할 수 있다. 레일(106a)은 회전 롤러(60a)의 회전축(108a)에 평행한 양방향으로 앞뒤로 이동할 수 있다. 레일(106a)은 꼬임 유닛(56a, 58a, 104a)의 회전축(110a)에 수직한 양방향으로 앞뒤로 이동할 수 있다. 레일(106a)의 이동에서, 상이한 꼬임 요소(96a, 98a, 100a, 102a)가 교대로 함께 모인다. 예를 들어, 먼저 제 1 꼬임 유닛(56a)에 속하는 2개의 꼬임 요소(96a, 98a)가 합쳐지고 대응하는 스틸 와이어(10a, 12a)이 꼬인다. 그 다음, 제 1 꼬임 유닛(56a)의 꼬임 요소(96a) 중 하나는 레일(106a)의 이동에 의해 제 2 꼬임 유닛(58a)의 꼬임 요소(102a) 중 하나와 합쳐진다. 꼬임 요소(96a, 98a, 100a, 102a)는 각각 합쳐진 후에 공유 회전축(110a) 주위를 회전하고, 그 결과 합쳐진 꼬임 요소(96a, 98a, 100a, 102a)에 의해 각각 안내되는 스틸 와이어(10a, 12a, 14a)은 서로 꼬여 있다. 레일(106a)의 꼬임 및 전환시 회전 롤러(60a)가 회전하고 회전하는 동안 스틸 와이어(10a, 12a, 14a)를 꼬임 유닛(56a, 58a, 104a)에서 빼낸다.
꼬임 유닛(56a, 58a, 104a)은 꼬임 유닛(24a)를 형성하기 위해 스틸 와이어(10a, 12a, 14a)을 서로 꼬는 꼬임 과정에서 스틸 와이어(10a, 12a, 14a)을 과회전시키도록 구성된다. 꼬인 스틸 와이어(10a, 12a, 14a)의 과회전은 꼬임 공정 후 고장력 스틸 와이어(10a, 12a, 14a)의 반발을 보상하기 위한 구성으로, 비고장력 스틸에 비해 탄성이 상당히 강하다. 꼬인 스틸 와이어(10a, 12a, 14a)의 과잉 회전은 좁게 감긴 꼬인 영역(24a)을 갖는 육각형 메쉬(16a)를 갖는 평면 스틸 와이어 네팅(54a)을 생성하도록 구성된다. 꼬임 유닛(56a, 58a, 104a)는 꼬임과정에서 스틸 와이어(10a, 12a, 14a)을 서로 최소 M배 이상 꼬는 구성이며, 여기서 M은 M=U+0.5*G, U 는 3 이상의 부등 정수이고, G는 1 이상 3 이하인 임의의 실수이다. 예를 들어, 꼬임 유닛(56a, 58a, 104a)는 스틸 와이어( 10a, 12a, 14a)을 꼬는 구성이다. 3.5배 이상 꼬이는 과정. 예로서 도시된 경우에, 꼬임 유닛(56a, 58a, 104a)은 꼬임 과정에서 스틸 와이어(10a, 12a, 14a)을 대략 4배로 꼬기 위해 구성된다.
회전 롤러(60a)는 시스 표면(62a) 상에 도그(64a)를 포함한다. 도그(64a)는 와이어 네팅(54a)의 새로 편조된 육각형 메쉬(16a)에 맞물려 연속 꼬임 과정에서 와이어 네팅(54a)을 전방으로 밀거나 당기도록 구성된다. 회전 롤러(60a)는 완성된 육각형 메쉬(16a)의 메쉬 폭(18a)에 비해 메쉬 폭(18a)의 방향으로 육각형 메쉬(16a)를 과확장시키도록 구성된다. 도그(64a)는 육각형 메쉬(16a)를 메쉬 폭(18a) 방향으로 과확장하도록 구성된다. 도그(64a)는 육각형 메쉬(16a)가 메쉬 폭(18a) 방향으로 과확장하는 형상을 갖는다. 회전 롤러(60a)의 각 도그(64a)의 폭은 완성된 와이어 네팅(54a)의 메쉬 폭(18a)보다 크다. 육각형 메쉬(16a)의 과확장은 비고장력강에 비해 탄성이 상당히 큰 고장력스틸 와이어(10a, 12a, 14a)의 반발을 보상하기 위한 것이다.
도 9는 도 8에도 도시된 제조 장치(52a)의 일부를 개략적으로 도시하며, 제조 장치(52a)는 대안적인 회전 롤러(60'a)를 포함한다. 제조 장치(52a)는 신장 유닛(134a)을 포함한다. 스트레칭 유닛(134a)은 메쉬 폭(18a)에 평행한 방향으로 완성된 스틸 와이어 네팅(54a)의 스트레칭을 위해 구성된다. 스트레칭 유닛(134a)은 완성된 스틸 와이어 네팅(54a)을 적어도 30%만큼 스트레칭하도록 구성된다. 도 9에 예시적으로 도시된 경우에, 스트레칭 유닛(134a)은 대체 회전 롤러(60'a)에 통합된다. 스트레칭 유닛(134a)은 스트레칭 요소(112a, 114a, 116a)를 포함한다. 스트레칭 요소(112a, 114a, 116a)는 회전 롤러(60'a)에서 돌출부로서 실현된다. 스트레칭 요소(112a, 114a, 116a)는 육각형 메쉬(16a)에 맞물리도록 구성된다. 신장 요소(112a, 114a, 116a)는 육각형 메쉬(16a)의 꼬인 영역(24a)을 공격하고 육각형 메쉬(16a)를 메쉬 폭(18a)에 평행한 방향으로 잡아당기도록 구성된다. 예를 들어, 회전롤러(60'a)의 회전시 신축부재(112a, 114a, 116a)의 전후 이동으로 인해 와이어 네팅(54a)의 개별 육각형 메쉬(16a)가 일시적으로 과확장된다.. 대안적으로 스트레칭 유닛(134a)이 회전 롤러(60a)의 하류에서 지지되거나 스트레칭 유닛(134a)이 회전 롤러(60a) 및 꼬임 유닛(56a, 58a, 104a)을 포함하는 제조 장치(52d)와 별도로 배열되는 것을 생각할 수 있다.
도 10은 육각형 메쉬(16a)를 갖는 스틸 와이어 네팅(54a)의 브레이딩을 위한 제조 방법의 개략적인 흐름도를 도시한다. 적어도 하나의 방법 단계(122a)에서 스틸 와이어 배치의 2개의 스틸 와이어(10a, 12a)이 테스스 장치(76a)에 클램핑되고 제 1 꼬임 테스트 실행 및/또는 제 2 꼬임 테스트 실행이 수행된다. 1차 꼬임 테스트 실행 및/또는 2차 꼬임 테스트 실행이 살아남은 경우, 현재 테스트된 스틸 와이어 배치의 스틸 와이어(10a, 12a)은 발명 및/또는 제조 장치(52a)에 공급된다.
적어도 하나의 추가 방법 단계(120a)에서 하나의 (테스트된) 스틸 와이어(10a)이 제 1 꼬임 유닛(56a)에 공급된다. 방법 단계(120a)에서, 추가의 (테스트된) 스틸 와이어(12a)이 제 1 꼬임 유닛(56a)에 공급된다. 적어도 하나의 방법 단계(124a)에서, 2개의 스틸 와이어(10a, 12a)는 서로 꼬인다. 스틸 와이어 네팅(54a)의 제조에 있어서, 방법 단계(124a)에서, 스틸 와이어(10a, 12a)은 스틸 와이어 네팅(54a)의 꼬인 영역(24a)에서 과회전된다. 방법 단계(124a)에서, 스틸 와이어(10a, 12a)은 스틸 와이어 네팅(54a)의 꼬인 영역(24a)에서 적어도 반 꼬임, 바람직하게는 적어도 완전 꼬임만큼 과회전된다. 과회전 후 과회전된 스틸 와이어(10a, 12a)은 고장력강의 높은 탄성으로 인해 과회전량만큼 자동으로 리바운드되어 본 발명에 따른 육각형 메쉬(16a)의 기하학적 구조를 이룬다.
적어도 하나의 추가 방법 단계(118a)에서, 생성되고 있는 스틸 와이어 네팅(54a)은 회전 롤러(60a)의 도그(64a)에 의해 꼬인 영역(24a)에서 어택되고 회전 롤러(60a)의 이동과 함께 이동된다. 도그(64a)에 의해, 특히 육각형 메쉬(16a)에서의 도그(64a)의 맞물림에 의해, 육각형 메쉬(16a)는 방법 단계(118a)에서 메쉬 폭(18a)에 평행한 방향으로 과확장된다. 회전롤러(60a)를 통과한 후, 과확장된 육각형 메쉬(16a)는 고장력강의 고탄성으로 인해 적어도 확장의 일부 만큼 자동으로 반동하여 본 발명에 따른 육각형 메쉬(16a)의 기하학적 구조를 갖게 된다.
대안적으로 또는 부가적으로, 적어도 하나의 추가 방법 단계(126a)에서 완성된 스틸 와이어 네팅(54a)의 육각형 메쉬(16a)가 부가적으로 또는 대안적으로 신장된다. 방법 단계(126a)에서 완성된 스틸 와이어 네팅(54a)의 육각형 메쉬(16a)는 회전 롤러(60a)에 통합된 스트레칭 요소(112a, 114a, 116a) 또는 스트레칭 요소(112a, 114a, 116a) 또는 회전 롤러(60a)와 별도로 구현된 스트레칭 요소(112a, 114a, 116a)에 의해 스트레칭된다. 인장부(134a)에 의한 인장 후 인장된 육각형 메쉬(16a)는 고장력강의 높은 탄성으로 인해 인장된 부분만큼 자동으로 반동하여 본 발명에 따른 육각형 메쉬(16a)의 기하학적 구조를 갖게 된다.
도 11 내지 도 13에는 본 발명의 세 가지 추가 예시적인 실시예가 도시되어 있다. 다음의 설명 및 도면은 본질적으로 예시적인 실시예들 간의 차이점에 한정되며, 동일한 명칭을 갖는 구성요소, 특히 동일한 참조 번호를 갖는 구성요소에 관해서는, 주로 도 1 내지 도 10의 다른 예시적인 실시예들의 도면 및/또는 설명을 참조할 수 있다. 예시적인 실시예들을 구별하기 위해, 도 1 내지 도 10의 참조 숫자에 문자 a가 추가되었다. 도 11 내지 도 13의 예시적인 실시예들에서, 문자 a는 문자 b 내지 d로 대체되었다.
도 11은 본 발명에 따른 대안적인 스틸 와이어 네팅(54b)을 개략적으로 도시한다. 와이어 네팅(54b)은 육각형 메쉬(16b)를 포함한다. 스틸 와이어 네팅(54b)은 스틸 와이어(10b, 12b, 14b)로 구현된다. 스틸 와이어(10b, 12b, 14b)는 고장력강으로 이루어진다. 육각형 메쉬(16b)의 형성을 위하여 와이어 네팅(54b)의 철선(10b, 12b, 14b)은 이웃하는 와이어 네팅(54b)의 철선(10b, 12b, 14b)과 교대로 꼬인다. 꼬인 스틸 와이어(10b, 12b, 14b)은 꼬인 영역(24b)을 형성한다. 각각의 경우 대안적인 스틸 와이어 네팅(54b)의 꼬인 영역(24b)은 3개보다 많은 연속적인 꼬임(28b, 38b, 40b, 128b, 130b)을 포함한다. 도 11에 도시된 예에서, 대안적인 스틸 와이어 네팅(54b)의 꼬인 영역(24b)은 5개의 연속적인 꼬임(28b, 38b, 40b, 128b, 130b)을 포함한다.
도 12는 본 발명에 따른 또 다른 대안적인 스틸 와이어 네팅(54c)의 스틸 와이어(10c)을 통한 단면을 개략적으로 도시한다. 스틸 와이어(10c)은 고장력강으로 이루어진다. 스틸 와이어(10c)의 고장력강은 스테인레스계열의 강으로 구현된다.
도 13은 본 발명에 따른 추가적인 대안의 스틸 와이어 네팅(54d)의 스틸 와이어(10d)을 통한 단면을 개략적으로 도시한다. 스틸 와이어(10d)는 고장력강을 포함한다. 스틸 와이어(10d)은 스테인리스강의 시스(46d)를 갖는다. 스틸 와이어(10d)는 비스테인리스 유형의 스틸의 코어(132d)를 포함한다. 시스(46d)와 코어(132d)의 양쪽 소영역 또는 코어(132d)만 고장력강으로 만들어질 수 있다.
10: 스틸 와이어 12: 스틸 와이어 14: 스틸 와이어
16: 육각형 메쉬 18: 메쉬 폭 20: 메쉬 높이
22: 길이 24: 꼬인 영역 26: 길이
28: 꼬임 30: 진입 곡률 32: 직선 구간
34: 출구 곡률 36: 추가 직선 구간 38: 꼬임
40: 꼬임 42: 길이 방향 44: 구멍 각도
46: 시스 48: 부식 방지 코팅 50: 부식 방지 오버레이
52: 제조 장치 54: 스틸 와이어 네팅 56: 꼬임 유닛
58: 꼬임 유닛 60: 롤러 62: 시스 표면
64: 도그 66: 코너 68: 코너
70: 구멍 각도 72: 전환 74: 전환
76: 테스트 장치 78: 스틸 와이어 고정 구멍
80: 스틸 와이어 고정 구멍 82
84: 제 1 와이어 공급 장치 86: 보빈
88: 와이어 정렬 방향 90: 제 2 와이어 공급 장치
92: 네팅 롤업 장치 94: 네팅 롤 96: 트위스트 요소
98: 트위스트 요소 100: 트위스트 요소 102: 트위스트 요소
104: 꼬임 유닛 106: 레일 108: 회전축
110: 회전축 112: 스트레칭 요소 114: 스트레칭 요소
116: 스트레칭 요소 118: 방법 단계 120: 방법 단계
122: 방법 단계 124: 방법 단계 126: 방법 단계
128: 꼬임 130: 꼬임 132: 코어
134: 스트레칭 유닛 210: 스틸 와이어 212: 스틸 와이어
214: 스틸 와이어 216: 육각형 메쉬 218: 메쉬 폭
220: 메쉬 높이 254: 스틸 와이어 네팅

Claims (18)

  1. 특히 토목공학용 바람직하게는 자연재해 방지 분야의 적용을 위해 육각형 메쉬(16a-d)를 갖는 스틸 와이어(10a-d, 12a-d, 14a-d)로 이루어진 스틸 와이어 네팅(54a-d), 특히 육각형 네팅에 있어서,
    상기 스틸 와이어(10a-d, 12a-d, 14a-d)는 인접한 스틸 와이어(10a-d, 12a-d, 14a-d)과 교대로 꼬이고, 고장력강으로 형성되거나 적어도 고장력강으로 제조된 와이어 코어를 갖고,
    육각형 메쉬(16a-d)의 특히 평균 메쉬 폭(18a-d) 및 상기 메쉬 폭(18a-d)에 수직으로 측정된 육각형 메쉬(16a-d)의 특히 평균 메쉬 높이(20a-d)로부터 계산된 특히 평균 비율이 적어도 0.75, 바람직하게는 적어도 0.8에 이르는 것을 특징으로 하는 스틸 와이어 네팅.
  2. 제 1항에 있어서, 상기 스틸 와이어(10a-d, 12a-d, 14a-d)의 고장력강은 인장강도가 1,560N/㎟ 이상, 바람직하게는 적어도 1,700 N/mm², 바람직하게는 적어도 1,950 N/mm²인 것을 특징으로 하는 스틸 와이어 네팅.
  3. 제 1항에 있어서, 육각형 메쉬(16a-d)를 구분하는 꼬인 영역(24a-d)의 특히 평균 길이(22a-d) 는 특히 평균 메쉬 높이(20a-d)의 30% 이상, 바람직하게는 35% 이상인 것을 특징으로 하는 스틸 와이어 네팅.
  4. 제 1항에 있어서, 육각형 메쉬(16a -d)를 구분하는 꼬인 영역(24a-d)의 특히 평균 길이 (22a-d)는 특히 평균 메쉬 폭(18a-d)의 50% 이상, 바람직하게는 55% 이상, 우선적으로는 60% 이상인 것을 특징으로 하는 스틸 와이어 네팅.
  5. 제 1 항에 있어서, 특히 평균적으로 육각형 메쉬(16a-d)를 구분하는 꼬인 영역(24a-d) 내의 꼬임(28a-d, 38a-d, 40a-d)의 길이(26a-d)는 1.1cm 미만, 바람직하게는 1cm 미만인 것을 특징으로 하는 스틸 와이어 네팅.
  6. 제 1항에 있어서, 육각형 메쉬(16b-d)를 구분하는 꼬인 영역(24b-d)은 3개 이상의 연속적인 꼬임(28b-d, 38b-d, 40b-d, 128b-d, 130b-d)을 포함하는 것을 특징으로 하는 스틸 와이어 네팅.
  7. 제 1 항에 있어서, 상기 육각형 메쉬(16a-d)의 적어도 하나 이상, 특히 평균적으로, 구멍 각도(44a-d, 70a-d)는 육각형 메쉬(16a-d)를 길이 방향(42a-d)으로 가로지르는 적어도 70°, 바람직하게는 적어도 80°, 우선적으로는 적어도 90°인 것을 특징으로 하는 스틸 와이어 네팅.
  8. 제 1항에 있어서, 상기 육각형 메쉬(16a-d)는 특히 평균 약 60mm, 약 80mm 또는 약 100mm의 평균 메쉬 폭(18a-d)을 갖는 것을 특징으로 하는 스틸 와이어 네팅.
  9. 제 1항에 있어서, 상기 스틸 와이어( 10c-d, 12c-d, 14c-d) 의 고장력강은 스테인레스계열의 강으로 구현되거나 또는 적어도 스테인레스 스틸 유형의 시스(46d)를 갖는 것을 특징으로 하는 스틸 와이어 네팅.
  10. 제 1항에 있어서, 상기 스틸 와이어( 10a, 12a, 14a; 10b, 12b, 14b)는 부식 방지 코팅(48a; 48b) 또는 부식 방지 오버레이(50'a; 50'b)를 갖는 것을 특징으로 하는 스틸 와이어 네팅.
  11. 제 10항에 있어서, 상기 부식 방지 코팅(48a; 48b)은 표준 DIN EN 10244-2:2001-07에 따라 적어도 클래스 B 부식 방지 코팅, 바람직하게는 표준 DIN EN 10244-2:2001-07에 따른 클래스 A 부식 보호 코팅으로 구현되는 것을 특징으로 하는 스틸 와이어 네팅.
  12. 제 1항에 있어서, 스틸 와이어(10a-d, 12a-d, 14a-d)의 적어도 2개의 서브피스는 특히 테스트 실행에서 적어도 N+1 꼬임, 바람직하게는 N+2 꼬임 및 우선적으로 N+4 꼬임을 포함하는 나사형 권선을 파열하지 않고 생존하고, N은 반올림하여 적용 가능한 경우 육각 메쉬(16a -d)를 반대쪽으로 구분하는 스틸 와이어(10a-d, 12a-d, 14a-d)의 꼬임 수인 것을 특징으로 하는 스틸 와이어 네팅.
  13. 전항중 어느 한 항에 따라 고장력 강을 포함하는 스틸 와이어(10a-d, 12a-d, 14a-d)로부터 특히 육각형 네팅의 육각형 메쉬(16a-d),
    상기 스틸 와이어(10a-d, 12a-d, 14a-d)를 스틸 와이어(10a-d, 12a-d, 14a-d)의 각각 반대측에서 가이드되는 추가 스틸 와이어(10a-d, 12a-d, 14a-d)와 교대로 꼬이기 위한 꼬임 유닛(56a-d, 58a-d, 104a-d)의 적어도 하나의 어레이, 및
    꼬임 유닛(56a-d; 58a-d)의 하류에서 지지되고 시스 표면(62a-d)상에 새로 브레이드된 육각형 메쉬(16a-d)에 맞물리도록 구성된 도그(64a-d)를 가짐에 따라 스틸 와이어 네팅(54a-d)을 전방으로 밀거나 당기는 적어도 하나의 회전 롤러(60a-d: 60'ad)를 가지는 스틸 와이어 네팅(54a-d)의 브레이딩을 위한 제조 장치(52a-d)에 있어서,
    상기 꼬임 유닛(56a-d; 58a-d, 104a-d)은 상기 스틸 와이어(10a-d, 12a-d, 14a-d)를 과회전시키도록 구성되고 및/또는 회전 롤러(60a-d: 60'ad)는 특히 완성된 육각형 메쉬(16a-d)의 메쉬 폭(18a-d)과 비교할 때 육각형 메쉬(16a-d)의 메쉬 폭(18a-d)을 과확장하도록 구성되는 것을 특징으로 하는 제조 장치.
  14. 제 13항에 있어서, 꼬인 스틸 와이어(10a-d, 12a-d, 14a-d)의 과회전 및/또는 육각형 메쉬(16a-d)의 과확장은 비고장력강에 비해 탄성이 상당히 큰 고장력스틸 와이어(10a-d, 12a-d, 14a-d)의 반발을 보상하도록 구성되는 것을 특징으로 하는 제조 장치.
  15. 제 13항 또는 제 14항에 있어서, 꼬임 유닛(56a-d, 58a-d)은 스틸 와이어(10a-d, 12a-d, 14a-d)을 서로 적어도 M-배 이상 꼬도록 구성되며, 여기서 M은 공식 M = U+0.5*G로 주어지고 U는 비균일 정수 ≥ 3이며, 바람직하게는 육각형 메쉬(16a-d)를 한정하는 완성된 스틸 와이어 네팅(54a-d)의 꼬인 영역(24a-d) 내의 꼬임 횟수(28a-d, 38a-d, 40a-d)에 해당하고, G는 임의의 실수 ≥ 1 및 ≤ 3 인 것을 특징으로 하는 제조 장치.
  16. 제 13항의 전단부, 특히 제 13항 내지 제 15항에 따른 제조 장치(52a-d)에 있어서,
    회전 롤러(60a-d, 60'a-d)에 통합되고, 상기 회전 롤러(60a-d, 60'a-d)의 하류에 지지되거나 회전 롤러(60a-d, 60'a-d)와 별도로 배치되고, 및
    완성된 스틸 와이어 네팅(54a-d), 특히 육각형 네팅을 적어도 메쉬 폭(18a-d)과 평행한 방향으로 바람직하게는 적어도 30%까지 늘리도록 구성되는 스트레칭 유닛(134a-d)을 특징으로 하는 제조 장치.
  17. 전항중 어느 한 항에 따라 특히 제 13항 내지 제 16항 중 어느 한 항에 따른 제조 장치에 의해 육각형 메쉬(16a-d), 특히 육각형 네팅을 갖는 스틸 와이어 네팅(54a-d)의 브레이딩을 위한 제조 방법.
  18. 제 17항에 있어서, 상기 와이어 네팅(54a-d)의 제조하는 동안, 상기 스틸 와이어(10a-d, 12a-d, 14a-d)이 상기 스틸 와이어 네팅(54a-d)의 꼬임영역(24a-d)에서 과회전되고 및/또는 육각형 메쉬(16a-d)가 메쉬 폭(18a-d)과 평행한 방향으로 과확장되는 것을 특징으로 하는 제조 방법.
KR1020237024574A 2021-01-14 2022-01-11 육각형 루프를 갖는 스틸 와이어로 이루어진 스틸 와이어메쉬, 제조장치 및 그 제조방법 KR20230121886A (ko)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102021100678.3A DE102021100678A1 (de) 2021-01-14 2021-01-14 Stahldrahtgeflecht aus Stahldrähten mit sechseckigen Maschen, Herstellungsvorrichtung und Herstellungsverfahren
DE102021100678.3 2021-01-14
PCT/EP2022/050445 WO2022152697A1 (de) 2021-01-14 2022-01-11 Stahldrahtgeflecht aus stahldrähten mit sechseckigen maschen, herstellungsvorrichtung und herstellungsverfahren

Publications (1)

Publication Number Publication Date
KR20230121886A true KR20230121886A (ko) 2023-08-21

Family

ID=80050626

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020237024574A KR20230121886A (ko) 2021-01-14 2022-01-11 육각형 루프를 갖는 스틸 와이어로 이루어진 스틸 와이어메쉬, 제조장치 및 그 제조방법

Country Status (16)

Country Link
US (1) US20240058858A1 (ko)
EP (1) EP4171847B1 (ko)
JP (1) JP7528377B2 (ko)
KR (1) KR20230121886A (ko)
CN (1) CN116783016B (ko)
AU (1) AU2022207151B2 (ko)
CA (1) CA3205101A1 (ko)
CL (1) CL2023001994A1 (ko)
DE (1) DE102021100678A1 (ko)
ES (1) ES2975951T3 (ko)
HR (1) HRP20240332T1 (ko)
MX (1) MX2023008271A (ko)
PL (1) PL4171847T3 (ko)
RS (1) RS65404B1 (ko)
WO (1) WO2022152697A1 (ko)
ZA (1) ZA202305327B (ko)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
PL235814B1 (pl) * 2018-06-15 2020-10-19 Ryszard Odziomek Druciana plecionka oraz sposób i urządzenie do wytwarzania drucianej plecionki
WO2024150165A1 (en) * 2023-01-12 2024-07-18 Officine Maccaferri S.P.A. Protection netting for civil works with highly resistant metal wires with a protective coating

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB321068A (en) * 1928-11-12 1929-10-31 Arthur Pearson Apparatus for the manufacture of wire netting
BE865901A (nl) * 1978-04-12 1978-10-12 Bekaert Sa Nv Verbeterd zeskantvlechtwerk
RU2118922C1 (ru) * 1996-01-18 1998-09-20 Иванов Игорь Алексеевич Устройство для изготовления проволочной сетки
CH692921A5 (de) * 1998-02-25 2002-12-13 Fatzer Ag Drahtgeflecht vorzugsweise als Steinschlagschutz oder für die Sicherung einer Erdoberflächenschicht.
US20070079985A1 (en) 2003-10-22 2007-04-12 Francesco Ferraiolo Protective wire net, a protective structure constructed with the net and the use of the protective wire net for the construction of a protective structure
CH697096A5 (de) 2004-06-08 2008-04-30 Fatzer Ag Schutznetz, insbesondere für einen Steinschlagschutz oder für eine Böschungssicherung.
IT1395570B1 (it) * 2009-09-10 2012-10-16 Maccaferri Spa Off Rete metallica di protezione con fili intrecciati
CH704871A2 (de) 2011-04-27 2012-10-31 Geobrugg Ag Auffangnetz vorzugsweise für eine Steinschlag- bzw. Lawinenschutzverbauung.
CN202367121U (zh) * 2011-12-16 2012-08-08 新疆鼎力矿山设备制造有限公司 矿山用钢丝支护网的编织装置
CN202787185U (zh) * 2011-12-22 2013-03-13 张绍华 一种低碳铝覆钢丝绿滨垫
CN202767089U (zh) * 2011-12-22 2013-03-06 张绍华 一种低碳铝覆钢丝固滨笼
CN202767025U (zh) * 2011-12-22 2013-03-06 张绍华 一种低碳铝覆钢丝加筋固滨笼
HRP20230875T1 (hr) * 2017-02-09 2023-11-10 Officine Maccaferri S.P.A. Stroj i postupak proizvodnje ojačane mreže, te ojačana mreža
DE102017123817A1 (de) 2017-10-12 2019-04-18 Geobrugg Ag Drahtnetzvorrichtung
PL235814B1 (pl) * 2018-06-15 2020-10-19 Ryszard Odziomek Druciana plecionka oraz sposób i urządzenie do wytwarzania drucianej plecionki
CN212688749U (zh) * 2020-07-06 2021-03-12 安平县安邦五金制品有限公司 一种钢绞六边形被动防护网

Also Published As

Publication number Publication date
AU2022207151B2 (en) 2024-05-09
US20240058858A1 (en) 2024-02-22
AU2022207151A1 (en) 2023-07-27
PL4171847T3 (pl) 2024-05-06
EP4171847C0 (de) 2024-01-10
EP4171847B1 (de) 2024-01-10
WO2022152697A1 (de) 2022-07-21
EP4171847A1 (de) 2023-05-03
HRP20240332T1 (hr) 2024-06-07
CN116783016A (zh) 2023-09-19
CA3205101A1 (en) 2022-07-21
CN116783016B (zh) 2024-04-02
MX2023008271A (es) 2024-02-14
JP2024505424A (ja) 2024-02-06
ES2975951T3 (es) 2024-07-18
DE102021100678A1 (de) 2022-07-14
ZA202305327B (en) 2024-06-26
RS65404B1 (sr) 2024-05-31
CL2023001994A1 (es) 2023-12-29
JP7528377B2 (ja) 2024-08-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR20230121886A (ko) 육각형 루프를 갖는 스틸 와이어로 이루어진 스틸 와이어메쉬, 제조장치 및 그 제조방법
AU2005251879B2 (en) Protective mesh in particular for rockfall protection or for slope stabilisation
CA2311916C (en) Improved wire mesh and lath
US20220267981A1 (en) Wire netting, a process and a device for manufacturing the wire netting
TWI647024B (zh) 絲網和製造用於絲網的螺旋結構的方法
CN102481617B (zh) 带有交织的线的保护金属网以及用于制造该网的机器和方法
BR112017005616B1 (pt) Estrutura de reforço de alvenaria, método para fabricar uma estrutura de reforço de alvenaria, rolo de uma estrutura de reforço de alvenaria, método para instalar uma estrutura de reforço de alvenaria, e alvenaria reforçada com pelo menos uma estrutura de reforço de alvenaria
EP0961857B1 (en) Reinforcing mat for reinforcing asphalt
CA1203758A (en) Metal reinforcing strips
AU2021358290B2 (en) Machine and method for producing simply reinforced steel wire meshes
BR112020025467B1 (pt) Rede de fios, processo e dispositivo para fabricar a rede de fios
GB2097028A (en) Metal reinforcing strips for concrete
DE3002094A1 (de) Verfahren zum herstellen von stacheldraht
DE2515659B2 (de) Verfahren zum herstellen von stacheldraht
SK50152004A3 (sk) Výstužová rohož pre železobetón, spôsob preloženia výstužových rohoží, spôsob zostavenia typového programu a typový program

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination