KR20200130682A

KR20200130682A - 비대칭적 진공-단열 게이징 유닛

Info

Publication number: KR20200130682A
Application number: KR1020207023759A
Authority: KR
Inventors: 피에르 슈나이더; 트라드 아베라제크 벤; 줄리엔 장필스
Original assignee: 에이쥐씨 글래스 유럽; 에이지씨 플랫 글래스 노스 아메리카, 인코퍼레이티드; 에이지씨 비드로스 도 브라질 엘티디에이; 에이지씨 가부시키가이샤
Priority date: 2018-01-23
Filing date: 2019-01-23
Publication date: 2020-11-19
Also published as: EA039820B1; US11174669B2; CN111886394A; CA3089182A1; US20210047878A1; JP2021510672A; EP3743580A1; EA202091776A1; JP7387637B2; WO2019145332A1

Abstract

본 발명은 길이 방향축(X) 및 수직축(Z)에 의해 획정된 면(P)을 따라 연장되는 진공 단열 창유리 유닛(10)에 관한 것으로, 해당 진공 단열 창유리 유닛은, a. 두께(Z1)를 가진 제1 유리판(1), 및 두께(Z2)를 가진 제2 유리판(2)(여기서, 두께는 면(P)에 대해 수직인 방향에서 측정되고, Z1은 Z2 초과(Z1 > Z2)임); b. 제1 유리판과 제2 유리판 사이에 배치되고 제1 유리판과 제2 유리판 사이의 거리를 유지하는 이산형 스페이서(3)의 세트; c. 제1 유리판과 제2 유리판 사이의 거리를 이들의 주변에 걸쳐 밀봉하는 기밀 결합 밀봉부(4); d. 제1 유리판과 제2 유리판 및 이산형 스페이서의 세트에 의해 획정되고 기밀 결합 밀봉부에 의해 폐쇄되는 내부 용적(V)(당해 내부 용적에 0.1mbar 미만의 압력의 진공이 생성됨)을 포함하되, 제1 유리판의 두께(Z1) 대 제2 유리판의 두께(Z2)의 두께 비(Z1/Z2)가 1.30 이상(Z1/Z2 ≥ 1.30)이고, 제2 유리판이 프리스트레스 유리로 이루어지는 것을 특징으로 한다.

Description

비대칭적 진공-단열 게이징 유닛

본 발명은, 유리판이 상이한 두께를 갖고 유리판 중 하나의 유리판이 프리스트레스 유리판(prestressed glass pane)인 진공-단열 창유리(vacuum-insulated glazing)에 관한 것이다.

진공-단열 창유리는 이것의 고성능의 단열 때문에 권장된다. 진공-단열 창유리는 보통 진공이 생성되는 내부 공간에 의해 분리되는 적어도 2개의 유리판으로 이루어진다. 일반적으로, 고성능의 단열(열 투과율(U), U는 1.2W/㎡K 미만임)을 달성하기 위해, 창유리 유닛(glazing unit)의 내부의 압력은 보통 0.1mbar 이하이고 일반적으로 2개의 유리판 중 적어도 하나의 유리판은 저-E 층으로 덮인다. 창유리 유닛의 내부에서 이러한 압력을 획득하기 위해, 기밀 결합 밀봉부(hermetically bonding seal)는 2개의 유리판의 주변에 배치되고 진공은 펌프에 의해 창유리 유닛 내부에 생성된다. 창유리 유닛이 대기압하에서 (창유리 유닛의 내부와 외부 사이의 압력차에 기인하여) 함몰되는 것을 방지하기 위해, 스페이서는 규칙적으로, 예를 들어, 2개의 유리판 사이에서 격자의 형태로 배치된다.

진공-단열 창유리와 관련해 다뤄질 기술적 문제는 외부 환경과 내부 환경 사이의 온도차에 의해 유도되는 열 응력에 대한 저항이다. 실제로, 내부 환경과 대면하는 유리판은 내부 환경의 온도와 유사한 온도를 따르고 외부 환경과 대면하는 유리판은 외부 환경의 온도와 유사한 온도를 따른다. 가장 혹독한 날씨 조건에서, 내부 온도와 외부 온도 사이의 차는 30℃ 이상까지 도달할 수 있다. 내부 환경과 외부 환경 사이의 온도차는 유리판 내부에 열 응력을 유도할 수 있다. 일부 혹독한 경우에, 예를 들어, 온도차가 20℃ 이상일 때, 유도된 열 응력은 진공-단열 창유리의 파손을 초래할 수 있다. 이 유도된 열 응력에 저항하기 위해, 유리면 둘 다의 두께를 증가시키는 것과 같은 상이한 해결책이 해당 기술 분야에 제공되어 왔다. 또 다른 해결책은 어떤 변형 또는 뒤틀림이 유리판이 강한 햇빛과 부딪힐지라도 발생하지 않도록 진공-단열 창유리를 개선하는 방법을 다룬 제JP2001316137호에 제안된다. 제JP2001316137호는 실내측에 배치된 내측 유리면이 외측 유리면보다 더 두꺼운 창유리의 설계를 교시한다. 대조적으로, 제JP2001316138호는 외부측에 배치된 외측 유리면이 개선된 초크 저항(chock resistance) 및 음향을 위해, 내측 유리면보다 더 두꺼운 대조적인 VIG 구성을 교시한다.

그러나, 기술 중 어느 것도 유리판이 외부 환경과 내부 환경 사이의 온도차를 겪는 진공-단열 창유리의 유도된 열 응력에 대한 저항을 개선시키는 기술적 문제를 다루지 않는다.

본 발명은 길이 방향축(X) 및 수직축(Z)에 의해 획정된, 면(P)을 따라 연장되는 진공 단열 창유리 유닛에 관한 것으로서, 진공 단열 창유리 유닛은:

a. 두께(Z1)를 가진 제1 유리판, 및 두께(Z2)를 가진 제2 유리판(여기서, 두께가 면(P)에 대해 수직인 방향에서 측정되고, Z1이 Z2 초과(Z1 > Z2)임);

b. 제1 유리판과 제2 유리판 사이에 배치되고 제1 유리판과 제2 유리판 사이의 거리를 유지하는 이산형 스페이서의 세트;

c. 제1 유리판과 제2 유리판 사이의 거리를 이들의 주변에 걸쳐 밀봉하는 기밀 결합 밀봉부;

d. 제1 유리판과 제2 유리판 및 이산형 스페이서의 세트에 의해 획정되고 기밀 결합 밀봉부에 의해 폐쇄되는 내부 용적(당해 내부 용적에 0.1mbar 미만의 압력의 진공이 생성됨)을 포함하되,

제1 유리판의 두께(Z1) 대 제2 유리판의 두께(Z2)의 두께 비(Z1/Z2)가 1.30 이상(Z1/Z2 ≥ 1.30)이고,

제2 유리판이 프리스트레스 유리로 이루어지는 것을 특징으로 한다.

본 발명은 또한 제1 온도(Temp1)를 가진 제1 공간을 제2 온도(Temp2)를 가진 제2 공간으로부터 분리하는 파티션에 관한 것이고, Temp1은 Temp2 미만이고; 파티션은 상기 진공 단열 창유리 유닛에 의해 폐쇄되는 개구를 포함한다. 본 발명은 또한 파티션의 상기 개구를 폐쇄하기 위한 상기 진공 단열 창유리 유닛의 용도에 관한 것이다.

도 1은 본 발명의 하나의 실시형태에 따른 진공-단열 창유리의 단면도를 도시한다.
도 2는 ΔT = 35℃에서의 유리판에 대해 계산된 최대 열 응력(σΔT Max)의 Z1/Z2 두께 비의 함수로서의 상관관계의 유한 요소 모델링 결과를 도시한다.
도 3은, 20㎜의 스페이서 피치로 계산된, 필라(pillar) 위치에서의 대기압 유도된 응력(σp)의 값과 ΔT = 35℃에서의 유리판에 대해 계산된, 외삽된 최대 열 응력(σΔT Max) 둘 다의 Z1/Z2 두께 비의 함수로서의 상관관계를 도시한다.

본 발명의 목적은 내부 환경과 외부 환경 사이의 온도차에 의해 유도된 열 응력에 대한 매우 개선된 저항을 나타내는 진공-단열 창유리(이하에 VIG로서 지칭됨)를 제공하는 것이다.

제1 유리면이 1.30 이상인 제1 유리판의 두께(Z1) 대 제2 유리판의 두께(Z2)의 두께 비(Z1/Z2)만큼 제2 유리면보다 더 두껍고(Z1 > Z2) 프리스트레스 유리로 이루어진 제2 유리판이 열 유도된 응력에 대한 매우 개선된 저항을 제공하는, 본 발명의 진공-단열 창유리가 놀랍게도 발견되었다. 비대칭적 VIG 구성은 대응하는 대칭적 진공-단열 창유리보다 더 우수한 열 응력 저항을 제공하고, 둘 다는 동일한 전체 두께를 갖는다.

본 발명의 진공-단열 창유리는 "비대칭적 VIG"로서 이하에 지칭될 것이다.

본 발명은 상기 유리판 사이에서, 일정한 거리, 보통 2㎜ 이하로 이격되게 상기 판을 홀딩하는 적어도 하나의 스페이서에 의해 함께 연관되는 제1 유리판 및 제2 유리판, 적어도 하나의 제1 공동부를 포함하는 내부 공간을 보통 포함하는 진공-단열 창유리 패널에 관한 것이고, 0.1mbar 미만의 진공이 공동부에 있고, 상기 공간은 상기 내부 공간 주위에서 유리판의 주변에 배치된 주변의 기밀 결합 밀봉부에 의해 폐쇄된다.

따라서 그리고 도 1에 예시된 바와 같이, 본 발명은 길이 방향축(X) 및 수직축(Z)에 의해 획정된, 면(P)을 따라 연장되는 진공 단열 창유리 유닛(10)에 관한 것이고, 진공 단열 창유리 유닛은,

a) 두께(Z1)를 가진 제1 유리판(1), 및 두께(Z2)를 가진 제2 유리판(2)(여기서, 두께가 면(P)에 대해 수직인 방향에서 측정되고, Z1이 Z2 초과(Z1 > Z2)임);

b) 제1 유리판과 제2 유리판 사이에 배치되고 제1 유리판과 제2 유리판 사이의 거리를 유지하는 이산형 스페이서(3)의 세트;

c) 제1 유리판과 제2 유리판 사이의 거리를 이들의 주변에 걸쳐 밀봉하는 기밀 결합 밀봉부(4);

d) 제1 유리판과 제2 유리판 및 이산형 스페이서의 세트에 의해 획정되고 기밀 결합 밀봉부에 의해 폐쇄되는 내부 용적(V)(당해 내부 용적에 0.1mbar 미만의 압력의 진공이 생성됨)을 포함한다.

본 발명에서, 제1 유리판의 두께(Z1) 대 제2 유리판의 두께(Z2)의 두께 비(Z1/Z2)는 1.30 이상이다(Z1/Z2 ≥ 1.30). 바람직한 실시형태에서, 제1 유리판의 두께(Z1) 대 제2 유리판의 두께(Z2)의 두께 비는 1.55 이상이고(Z1/Z2 ≥ 1.55), 바람직하게는 1.60 내지 15.00(1.60 ≤ Z1/Z2 ≤ 15.00), 바람직하게는 2.00 내지 8.00(2.00 ≤ Z1/Z2 ≤ 8.00) 그리고 더 바람직하게는 2.00 내지 6.00(2.00 ≤ Z1/Z2 ≤ 6.00)로 이루어진다.

본 발명의 바람직한 실시형태에서, 제2 유리판의 두께(Z2)는 1㎜ 내지 8㎜(1㎜ ≤ Z2 ≤ 8㎜), 바람직하게는 2㎜ 내지 6㎜(2㎜ ≤ Z2 ≤ 6㎜) 그리고 더 바람직하게는 3㎜ 내지 6㎜(3㎜ ≤ Z2 ≤ 6㎜)로 이루어진다.

열 유도된 응력은 제1 유리판(1, T1)과 제2 유리판(2, T2) 사이에 온도차가 있자마자 발생하고 T1과 T2 사이의 차가 증가함에 따라 증가한다. 온도차(ΔT)는 제1 유리판(1)에 대해 계산된 평균 온도(T1)와 제2 유리판(2)에 대해 계산된 평균 온도(T2) 사이의 절대 차이다. 유리판의 평균 온도는 당업자에게 알려진 수치적 시뮬레이션으로부터 계산된다.

열 유도된 응력은, 유리판 사이의 이러한 절대 온도차가 20℃에 도달할 때, 더욱 심각하게는 절대 온도차가 30℃보다 더 높을 때, VIG 파손을 초래할 정도로 훨씬 더 문제가 된다.

본 발명은 감소된 열 유도된 응력이 더 두꺼운 유리판(Z2)에 대한 더 두꺼운 유리판(Z1)의 비(Z1/Z2)가 1.3 이상이어야 하는 비대칭적 VIG 구성을 통해 달성될 수 있다는 놀라운 발견에 기초한다. 이 비대칭적 특성이 열 응력의 감소를 허용한다는 것이 발견되었다. 두께 비가 더 높을수록, 열 유도된 응력 감소가 더 커진다는 것이 더 발견되었다. 도 2는 ΔT = 35℃에서의 유리판에 대해 계산된 최대 열 응력(σΔT Max)의 Z1/Z2 두께 비의 함수로서의 상관관계의 유한 요소 모델링 결과를 도시한다.

열 유도된 응력(σΔT)은 제1 공간과 제2 공간 사이의 온도차에 의해 VIG의 유리판에서 유도된 응력이다. 수치적 시뮬레이션은 VIG의 각각의 유리판의 열 응력을 계산하도록 사용된다. Abaqus FEA(이전에 ABAQUS로 지칭됨)에 의한 유한 요소 분석(finite element analysis: FEA) 모델은 진공-단열 창유리의 거동을 진공-단열 창유리가 상이한 온도 조건에 노출될 때 시뮬레이션하도록 구축되었다. 온도차에 의해 유도된 열 응력은 각각의 유리판에서 계산되었고 ㎫로 표현된다. 유도된 열 응력은 비대칭적 구성(본 발명의 경우와 같음)인 상이한 두께의 유리판을 포함하고 이의 대응하는 대칭적 구성과 비교되는 VIG에 대해 계산되었고, VIG의 전체 두께가 유지되었다. 예를 들어, 각각 6㎜(종래 기술)의 두께를 나타내는, 제1 유리판 및 제2 유리판을 포함하는, 12㎜의 전체 두께의 VIG의 유도된 열 응력은 제1 유리판 및 제2 유리판의 두께가 예를 들어, 7㎜ 내지 5㎜/8㎜ 내지 4㎜/9㎜ 내지 3㎜와 같은 상이한 비대칭적 구성(본 발명 내)의 유도된 열 응력과 비교되었다.

도 2에서, 최대 유도된 열 응력 값은 제1 유리판 및 제2 유리판에 대해 획득된 가장 높은 값이다. 열 응력은 하기의 조건에서 계산된다:

- 온도: ΔT = 35℃. ΔT는 제1 유리판의 평균 온도(T1)와 제2 유리판의 평균 온도(T2) 사이의 온도차로서 계산됨;

- 유리면은 소다-석회 실리카 유리로 이루어지고 1m×1m의 크기를 가짐;

- 열 투과율(U) = 0.7W/㎡K를 갖는 VIG;

- 실험적 VIG는 비제한된 에지를 갖고, 즉, 부가적인 윈도우 프레임 내에 배치되지 않음;

- 스페이서 사이의 간격(또한 피치로서 지칭됨)은 20㎜임.

그러나 이 비대칭성이 열 유도된 응력을 감소시키기 위해 우수하지만, 이것이 필라 위치에서 대기압에 의해 유도된 응력에 저항의 면에서 비대칭적 VIG의 성능에 부정적으로 영향을 줄 것임이 발견되었다. 이 저하는 주로 비대칭적 VIG의 제2 유리판이 동일한 총 두께를 가진 대응하는 대칭적 VIG 내 유리판보다 더 얇다는 사실에 의해 유발된다.

대기압은 VIG의 유리판의 외부면에서 영구적인 인장 응력을 유발한다. 이 인장 응력은 하기의 수식: σ=0.11×λ²/t²[㎫]에 의해 계산될 수 있고 λ[m] 및 t[m] 각각은 스페이서와 유리판 두께 사이의 피치이다. 피치만큼, 이것은 스페이서 사이의 간격을 의미한다.

동일한 피치에서 유리판 사이에 배치된 동일한 스페이서를 포함하고 동일한 전체 두께를 가진, 동일한 크기의 2 진공-단열 창유리의 인장 응력이 상이한 실시형태에 대해 계산되었다: 하나의 구성은 제1 유리판 및 제2 유리판이 동일한 두께를 가진 대칭적 VIG이고 제2 구성은 제1 유리판의 두께(Z1)가 제2 유리판의 두께(Z2)보다 더 두껍고, 두께 비(Z1/Z2)는 1.30 초과인, 비대칭적 VIG이다.

1.30 이상인, 제1 유리판의 두께(Z1) 대 제2 유리판의 두께(Z2)의 두께 비를 가진 비대칭적 VIG를 구성하고 따라서 제2 판의 두께를 감소시키는 것이 열 유도된 응력을 상당히 감소시키기에 탁월하지만(도 2) 표 1, 라인 A 및 라인 B의 실시예 1 및 실시예 2에 따라, 제2 판의 표면에서 상당히 증가되는 대기압 유도된 응력에 매우 유해하다는 것이 발견되었다.

허용되는 대기압 유도된 응력이 각각의 VIG에 대해 계산되고 특정한 위치 그리고 이에 의해 VIG가 배치되는 특정한 대기 조건에 의존적일 것이다. 예를 들어, 휨 강도(f_g;d)의 설계값을 계산하도록 허용되는, 유럽 표준 PrEN16612 "Glass in building - Determination of the lateral load resistance of glass panes by calculation"의 최신 초안을 참조할 수 있다. 설계값은 미리 결정된 하중, 예컨대, 대기압에 대해 초과되지 않는 응력의 가장 높은 값을 규정한다. 비지지형 에지, 어닐링되고 플로트 유리에 대해, 대기압 유도된 응력에 대한 허용되는 설계값은 7.25㎫(f_g,d= 7.25㎫)이다.

표 1에 계산된 바와 같이, 각각 6㎜ 및 8㎜의 유사한 판 두께를 가진 2개의 대칭적 VIG에 대해, 필라 위치에서 계산된 대기압 유도된 응력은 각각 6.19㎫ 및 3.48㎫이다. 이 계산된 값은 7.25㎫의 허용되는 설계값보다 더 낮다. 그러나, 2개의 비대칭적 VIG 구성에 대해, 제2의 얇은 유리판(4㎜)의 필라 위치에서 대기압 유도된 응력은 7.25㎫의 허용되는 설계값보다 더 높다.

대기압 유도된 응력 증가의 이러한 문제를 다루는 하나의 해결책은 제2 판의 두께를 증가시키는 것이다. 그러나, 본 발명의 비대칭성 내에서 제2 유리판의 두께를 증가시키는 것은 두께 비를 감소시켜서 감소된 열 유도된 응력에 대한 긍정적인 영향을 감소시킨다. 게다가, 제2 유리의 두께를 증가시키는 것은 VIG의 전체 중량에 추가의 부정적인 영향을 준다.

도 3은, 20㎜의 스페이서 피치 및 7㎜(Z1 = 7㎜)의 제1 판의 두께로 계산된, 압력 유도된 응력(σp)의 값과 ΔT = 35℃에서의 유리판에 대해 계산된, 외삽된 최대 열 응력(σΔT Max) 둘 다의 Z1/Z2 두께 비의 함수로서의 상관관계를 나타냄으로써 이 기술적 문제를 더 예시한다.

이 기술적 문제는 제2 유리판에 대해 프리스트레스 유리를 사용하여 이의 휨 강도를 증가시킴으로써 해결될 수 있다는 것이 놀랍게도 발견되었다. 프리스트레스 유리에 대해, 이것은 열 강화된 유리, 열 강화된 안전 유리, 또는 화학적으로 강화된 유리를 의미한다. 프리스트레스 유리의 사용은 두께 비(Z1/Z2)를 유지하면서 제2 유리 상에서 증가된 유도된 대기압 응력을 견디게 한다. 본 발명의 비대칭적 VIG는 두께 비(Z1/Z2)를 증가시킴으로써 그리고 제2 유리판에 대해 프리스트레스 유리를 사용함으로써, 제1 유리판과 제2 유리판 사이의 온도차에 의해 유도된 응력의 감소 및 대기압 응력에 대한 저항의 개선을 허용하는 기술적 해결책을 제공한다.

실제로, 동일한 유럽 표준 PrEN16612를 참조하면, 동일한 조건이지만 열 강화된 유리를 가진 동일한 유리에 대해 계산된 허용되는 설계값은 69.75㎫(f_g,d=69.75㎫)로 증가된다. 따라서 본 발명의 비대칭적 VIG의 제2 판에 대해 프리스트레스 유리를 사용하는 것이 본 발명의 VIG의 비대칭성이 제공하는 기술적 이점의 대부분을 가능하게 한다.

본 발명의 바람직한 실시형태에서, 제1 유리판의 두께(Z1)는 3㎜ 이상이고(Z1 ≥ 3㎜), 바람직하게는 4㎜ 이상(Z1 ≥ 4㎜), 더 바람직하게는 5㎜ 이상(Z1 ≥ 5㎜), 훨씬 더 바람직하게는 6㎜ 이상(Z1 ≥ 6㎜)이다. 실제로 두께 비(Z1/Z2)가 더 높을수록, 열 유도된 응력 감소가 더 우수하다는 것이 더 발견되었다. 따라서, 제1 판이 상당한 두께(Z1)를 가져서 제1 유리판과 제2 유리판 사이의 두께 비를 증가시킬 때 더 많은 가요성을 제공하고 이에 의해 열 유도된 응력에 대한 개선된 저항을 제공하는 것이 바람직하다.

게다가, 기계적 성능의 개선에 더하여, 두께 비(Z1/Z2)가 1.30 이상이고 제2 유리판이 프리스트레스 유리로 이루어지는, 본 발명의 비대칭적 VIG는 표 2에 나타낸 바와 같이, 본 발명의 비대칭적 VIG의 단열을 더 개선시킨다.

표 2에 나타낸 바와 같이, 예를 들어, 제1 유리판에서의 대기압 유도된 응력을 허용되는 설계값하에 있는, 대응하는 대칭적 VIG에서 획득되는 레벨로 유지하는 동안, 본 발명의 비대칭적 VIG는 제1 유리판과 제2 유리판 사이에 배치된 스페이서의 피치를 증가시키고 따라서 필라의 수를 감소시킨다. 대조적으로, 대칭적 VIG의 유리판 상의 대기압 유도된 응력은 허용되는 설계값 초과로 증가되었다. 위에서 나타낸 바와 같이, 프리스트레스 유리판(2)은 이 증가된 대기압 유도된 응력을 견딜 수 있다.

필라의 수를 감소시킴으로써, 열 전도 전달이 증가될 것이고 VIG의 열 투과율(U-값)이 개선될 것이고, 더 낮은 U 값 그리고 이에 의해 더 우수한 단열 특성을 초래한다.

본 발명의 비대칭적 VIG는 보통 범용 창유리 유닛, 건물 벽, 자동차 창유리 유닛 또는 건축 창유리 유닛, 가전제품 등과 같은 파티션 내 개구를 폐쇄하도록 사용된다. 이 파티션은 제1 온도(Temp1)를 특징으로 하는 제1 공간을 제2 온도(Temp2)에 의해 획정되는 제2 공간으로부터 분리하고, Temp1은 Temp2보다 더 낮다. 내부 공간의 온도는 보통 15 내지 25℃이고 반면에 외부 공간의 온도는 겨울의 -20℃로부터 여름의 +40℃까지 확장될 수 있다. 따라서, 내부 공간과 외부 공간 사이의 온도차는 보통 35℃에 달할 수 있다. 본 발명의 비대칭적 VIG의 각각의 유리판의 온도(T1, T2)는 대응하는 공간의 온도(Temp1, Temp2)를 반영할 것이다. 본 발명의 비대칭적 VIG가 이의 제1 유리판이 제1 공간과 마주보도록 배치된다면, 상기 제1 유리판의 온도(T1)는 제1 공간의 온도(Temp1)를 반영할 것이고 제2 유리판의 온도(T2)는 제2 공간의 온도(Temp2)를 반영할 것이며 그 역도 가능하다.

바람직한 실시형태에서, 본 발명의 비대칭적 VIG는 제1 온도(Temp1)를 가진 제1 공간을 제2 온도(Temp2)를 가진 제2 공간으로부터 분리하는 파티션의 개구를 폐쇄할 것이고, Temp1은 Temp2보다 더 낮다. VIG의 비대칭성의 제1 유리판은 제2 판(2)의 두께(Z2) 초과의 두께(Z1)를 가진 제1 판(1)이 제2 공간의 온도(Temp2)보다 더 낮은 온도(Temp1)를 가진 제1 공간과 마주보도록 제1 공간과 마주본다. 실제로, 본 발명의 비대칭적 VIG의 기술적 이점을 최대화하기 위해, 제2 유리판의 두께(Z2) 초과의 두께(Z1)를 가진 제1 유리판(1)을 "냉각측"에, 즉, 더 낮은 온도(Temp1)를 가진 공간에 노출시키는 것이 바람직하다는 것이 발견되었다.

본 발명은 또한 제1 온도(Temp1)를 가진 제1 공간을 제2 온도(Temp2)를 가진 제2 공간으로부터 분리하는 파티션의 개구를 폐쇄하기 위한, 위에서 규정된 바와 같은 비대칭적 진공 단열 창유리 유닛의 사용에 관한 것이고, Temp1은 Temp2보다 더 낮고 제1 유리판은 제1 공간과 마주본다.

본 발명의 비대칭적 VIG의 제2 유리판은 프리스트레스 유리이다. 프리스트레스 유리에 대해, 이것은 열 강화된 유리, 열 강화된 안전 유리, 또는 화학적으로 강화된 유리를 본 명세서에서 의미한다.

열 강화된 유리는 외측 유리 표면을 압축하에 그리고 내측 유리 표면을 인장하에 배치하는, 제어된 가열 및 냉각의 방법을 사용하여 열처리된다. 이 열처리 방법은 어닐링된 유리 초과지만 열 강화된 안전 유리 미만인 휨 강도를 가진 유리를 발생시킨다.

열 강화된 안전 유리는 외측 유리 표면을 압축하에 그리고 내측 유리 표면을 인장하에 놓는, 제어된 가열 및 냉각의 방법을 사용하여 열처리된다. 이러한 응력은 유리가 충격을 받을 때, 들쭉날쭉한 파편으로 깨지는 것 대신 작은 알갱이 입자로 분쇄되게 한다. 알갱이 입자는 사용자에게 손상을 주거나 물체에 손상을 주는 확률이 적다.

유리 물품의 화학적 강화는 유리의 표층 내 더 작은 알칼리 나트륨 이온을 더 큰 이온, 예를 들어, 알칼리 칼륨 이온과의 교환을 수반하는, 열 유도된 이온-교환이다. 증가된 표면 압축 응력은 더 큰 이온이 나트륨 이온에 의해 이전에 점유된 작은 공간에 "끼워질" 때 유리에서 발생한다. 이러한 화학 처리는 일반적으로 온도 및 시간의 정확한 제어와 함께, 더 큰 이온의 하나 이상의 용융된 염(들)을 함유하는 이온-교환 용융 욕에 유리를 침지함으로써 실행된다. 예를 들어, Asahi Glass Co.의 제품군 DragonTrail(등록상표)의 유리 조성물 또는 Corning Inc.의 제품군 Gorilla(등록상표)의 유리 조성물과 같은, 알루미늄규산염-유형의 유리 조성물이 또한 화학적 템퍼링을 위해 매우 효율적인 것으로 알려져 있다.

본 발명의 하나의 실시형태에서, 제1 유리판은 또한 프리스트레스 유리일 수 있다.

본 발명에 따른 진공-단열 창유리(VIG)의 제1 및 제2 판은 유리판(1, 2)이다. 유리판은 플로트 투명, 엑스트라-투명 또는 채색 유리 중, 모든 평평한 유리 기술 중에서 선택될 수 있다. 용어 "유리"는 본 명세서에서 임의의 유형의 유리 또는 등가의 투명 물질, 예컨대, 광물 유리 또는 유기 유리를 의미하는 것으로 이해된다. 사용되는 광물 유리는 관계 없이 하나 이상의 알려진 유형의 유리, 예컨대, 소다-석회-실리카, 알루미늄규산염 또는 붕규산염, 결정질 유리 다결정질 유리일 수 있다. 사용되는 유기 유리는 폴리머 또는 단단한 열가소성 또는 열경화성 투명 폴리머 또는 코폴리머, 예를 들어, 투명 합성 폴리카보네이트, 폴리에스터 또는 폴리비닐 수지일 수 있다. 유리판은 용융된 유리 조성물로부터 시작되는 유리판을 제작하도록 알려진, 플로팅 공정, 드로잉 공정, 롤링 공정 또는 임의의 다른 공정에 의해 획득될 수 있다. 유리판은 임의로 에지-그라인딩될(edge-ground) 수 있다. 에지-그라인딩은 날카로운 에지를 진공-단열 창유리, 특히, 창유리의 에지와 접촉할 수 있는 사람에게 훨씬 더 안전한 매끄러운 에지로 만든다. 바람직하게는 그리고 더 낮은 생산 비용의 이유로, 본 발명에 따른 유리판은 소다-석회-실리카 유리, 알루미늄규산염 유리 또는 붕규산염 유리 유형의 판이다.

바람직하게는, 본 발명의 비대칭적 VIG의 제1 유리판 및 제2 유리판의 조성물은 유리의 총 중량에 대해 표현된, 중량 백분율로 다음의 것을 포함한다:

SiO₂ 40 내지 78%

Al₂O₃ 0 내지 18%

B₂O₃ 0 내지 18%

Na₂O 0 내지 20%

CaO 0 내지 15%

MgO 0 내지 10%

K₂O 0 내지 10%

BaO 0 내지 5%.

더 바람직하게는, 유리 조성물은 유리의 총 중량에 대해 표현된, 중량 백분율로 다음의 것을 포함하는 조성물의 베이스 유리 매트릭스를 가진 소다-석회-규산염-유형이다:

SiO₂ 60 내지 78 wt%

Al₂O₃ 0 내지 8 wt%, 바람직하게는 0 내지 6 wt%

B₂O₃ 0 내지 4 wt%, 바람직하게는 0 내지 1 wt%

CaO 0 내지 15 wt%, 바람직하게는 5 내지 15 wt%

MgO 0 내지 10 wt%, 바람직하게는 0 내지 8 wt%

Na₂O 5 내지 20 wt%, 바람직하게는 10 내지 20 wt%

K₂O 0 내지 10 wt%

BaO 0 내지 5 wt%, 바람직하게는 0 내지 1 wt%.

본 발명의 비대칭적 VIG의 제1 유리판 및 제2 유리판에 대한 또 다른 선호되는 유리 조성물은 유리의 총 중량에 대해 표현된, 중량 백분율로 다음의 것을 포함한다:

65 ≤ SiO₂ ≤ 78 wt%

5 ≤ Na₂O ≤ 20 wt%

0 ≤ K₂O < 5 wt%

1 ≤ Al₂O₃ < 6 wt%, 바람직하게는 3 < Al₂O₃ ≤ 5 %

0 ≤ CaO < 4.5 wt%

4 ≤ MgO ≤ 12 wt%.

(MgO/(MgO+CaO)) ≥ 0.5, 바람직하게는 0.88 ≤ [MgO/(MgO+CaO)] < 1.

60 ≤ SiO₂ ≤ 78 %

5 ≤ Na₂O ≤ 20 %

0.9 < K₂O ≤ 12 %

4.9 ≤ Al₂O₃ ≤ 8 %

0.4 < CaO < 2 %

4 < MgO ≤ 12 %.

65 ≤ SiO₂ ≤ 78 wt%

5 ≤ Na₂O ≤ 20 wt%

1 ≤ K₂O < 8 wt%

1 ≤ Al₂O₃ < 6 wt%

2 ≤ CaO < 10 wt%

0 ≤ MgO ≤ 8 wt%

K₂O/(K₂O+Na₂O) : 0.1 내지 0.7.

특히, 본 발명에 따른 조성물에 대한 베이스 유리 매트릭스의 예는 공개된 PCT 특허 출원 제WO2015/150207A1호 및 제WO2015/150403A1호에, 출원된 PCT 특허 출원 제WO2016/091672 A1호 및 제WO2016/169823A1호 및 제WO2018/001965 A1호에 설명된다.

본 발명의 바람직한 실시형태에서, 쉽게 화학적으로 템퍼링 가능하고, 즉, 종래의 소다-석회-실리카 유리 조성물보다 이온 교환에 더 유리한 유리 조성물을 제공하기 위해, 제2 유리판은 열 강화되거나 또는 화학적으로 강화된 소다-석회-실리카 유리 유형이고; 바람직하게는 유리의 총 중량에 대해 표현된, 중량 백분율로 다음의 것을 포함한다:

SiO₂ 60 내지 78%

Al₂O₃ 0 내지 8%

B₂O₃ 0 내지 4%

Na₂O 5 내지 20%, 바람직하게는 10 내지 20 wt%

CaO 0 내지 15%

MgO 0 내지 12%

K₂O 0 내지 10%

BaO 0 내지 5%.

본 발명의 진공-단열 창유리의 제1 유리판과 제2 유리판은 동일하거나 또는 상이한 유형일 수 있지만, 제2 유리판은 반드시 프리스트레스 유리일 것이다. 유리면은 동일한 치수 또는 상이한 치수를 가질 수 있고 이에 의해 단차형 VIG를 형성한다. 본 발명의 바람직한 실시형태에서, 제1 유리판 및 제2 유리판은 제1 주변 에지 및 제2 주변 에지를 각각 포함하고 제1 주변 에지는 제2 주변 에지로부터 함몰되거나 또는 제2 주변 에지는 제1 주변 에지로부터 함몰된다. 이 구성은 기밀 결합 밀봉부의 강도를 강화한다.

바람직한 실시형태에서, 제1 및/또는 제2 유리판 중 적어도 하나, 바람직하게는 제2 판은 적층된 유리판일 수 있다. 적층된 유리는 충격을 받을 때 함께 홀딩되는 안전 유리의 유형이다. 파손의 경우에, 적층된 유리는 유리의 2개 이상의 층 사이의 열가소성 중간층에 의해 제자리에 홀딩된다. 중간층은 유리의 층이 심지어 파손될때도 결합되게 유지하고, 중간층의 높은 강도는 유리가 큰 날카로운 조각으로 분해되는 것을 방지한다. 상이한 적층된 층 사이에서 사용될 열가소성 중간층은 에틸렌 비닐 아세테이트(EVA), 폴리아이소부타일렌(PIB), 폴리비닐 부타이랄(PVB), 폴리우레탄(PU), 사이클로 올레핀 폴리머(COP), 자외선 활성화된 접착제, 및/또는 다른 투명 또는 반투명 결합 물질로 이루어진 군으로부터 선택된 물질일 수 있다. 바람직하게는 열가소성 중간층은 에틸렌 비닐 아세테이트 층이다.

또 다른 바람직한 실시형태에서, 본 발명은 또한 부분적인 진공이 이 내부 공간 중 적어도 하나의 내부 공간에서 생성된다면 단열 또는 비단열 내부 공간(또한 다수의 창유리 패널로 불림)을 결합하는 유리판(2개, 3개 또는 그 이상)을 포함하는 임의의 유형의 창유리 패널에 적용된다.

또 다른 바람직한 실시형태에서, 본 발명의 비대칭적 VIG는 제2 공간을 유지하기 위해 제1 유리판 및 제2 유리판 중 하나 및 제3 유리판의 주변에 배치된 제2 밀봉부 및 제2 공동부를 형성하는 제2 공간에 의해 제1 유리판 및 제2 유리판 중 하나로부터 분리된 제3 유리판을 부가적으로 포함하고, 상기 제2 공동부는 예를 들어, 전적으로는 아니지만, 건식 기체, 아르곤(Ar), 크립톤(Kr), 크세논(Xe), 헥사플루오르화황(SF₆) 또는 심지어 이 기체 중 특정 기체의 혼합물과 같은 적어도 하나의 기체로 충전된다.

또 다른 실시형태에서, 본 발명의 비대칭적 VIG의 제1 및/또는 제2 유리판 중 적어도 하나는 단열 공동부를 생성하는 제1 유리 플레이트 및 제2 유리 플레이트에 단열 유리 유닛의 주변을 따라 연결된 스페이서에 의해 분리된 제1 유리 플레이트 및 제2 유리 플레이트를 적어도 포함하고, 제1 유리 플레이트 및 제2 유리 플레이트를 함께 고정시키고 단열 공동부를 밀봉하는 띠형상 밀봉재(cordon of sealant)를 더 포함하는, 전형적인 단열 유리 유닛(Insulating glass unit: IGU)에 의해 교체될 수 있다.

다른 옵션, 예컨대, 제1 유리판 및/또는 제2 유리판의 표면 중 적어도 하나에 제공된 저-방사율(로우 E) 코팅, 태양열 제어 코팅, 반사 방지 코팅에 의한 단열, 음향 적층된 유리에 의한 강화된 방음은 또한 창 또는 문의 성능을 개선하기 위한 본 개념과 호환 가능하다. 전기변색, 열변색, 광변색 또는 광전지 구성요소를 가진 유리면은 또한 본 발명과 호환 가능하다.

본 발명의 또 다른 바람직한 실시형태에서, 진공-단열 창유리(10)의 제1 유리판 및/또는 제2 유리판(1, 2)의 내측 판면(12, 21) 및/또는 외측 판면(13,23) 중 적어도 하나에는 열선 반사 필름 또는 로우-E 필름(low-E film)(5)이 제공된다. 도 1에 예시된 실시형태는 제2 유리판의 내면에 제공된 열선 반사 필름 또는 로우-E 필름을 도시한다.

도 1에 도시된 바와 같이, 본 발명의 진공-단열 창유리는 내부 용적(V)을 유지하기 위해 제1 유리판과 제2 유리판(1, 2) 사이에 개재된 복수의 스페이서(3)를 포함한다.

스페이서는 상이한 형상, 예컨대, 원통형, 구형, 섬유 모양, 모래 시계 형상, 십자형, 각기둥 형상을 가질 수 있고; 용어 "필라"가 또한 사용될 수 있다.

스페이서는 보통 유리판의 표면에 인가된 압력에 견디는 강도를 갖고, 고온 공정, 예컨대, 연소 및 굽기를 견딜 수 있고, 유리 패널이 제작된 후 기체를 거의 방출하지 않는 물질로 이루어진다. 이러한 물질은 바람직하게는 단단한 금속 물질, 석영 유리 또는 세라믹 물질, 특히, 금속 물질, 예컨대, 철, 텅스텐, 니켈, 크롬, 티타늄, 몰리브덴, 탄소강, 크롬강, 니켈강, 스테인리스강, 니켈-크롬강, 망간강, 크롬-망간강, 크롬-몰리브덴강, 규소강, 니크롬, 두랄루민 등 또는 세라믹 물질, 예컨대, 커런덤, 알루미나, 멀라이트, 마그네시아, 이트리아, 질화알루미늄, 질화규소 등이다.

스페이서는 보통 피치가 15 내지 100㎜, 바람직하게는 20㎜ 내지 80㎜, 더 바람직하게는 20㎜ 내지 60㎜인 격자를 형성하도록 제1 유리판과 제2 유리판 사이에 배치된다. 스페이서 피치에 대해, 이것은 스페이서 사이의 간격을 의미한다.

도 1에 도시된 바와 같이, 본 발명의 진공-단열 창유리(10)의 유리판(1, 2) 사이의 내부 용적(V)은 상기 내부 공간 주위에서 유리판의 주변에 배치된 주변의 기밀 결합 밀봉부(4)에 의해 폐쇄된다. 상기 기밀 결합 밀봉부는 불투과성이고 단단하다. 본 명세서에서 사용되는 바와 같이 그리고 달리 나타내지 않는 한, 용어 "불투과성"은 대기 중에 존재하는 공기 또는 임의의 다른 기체에 대해 불투과성인 것을 의미하는 것으로 이해된다.

내부 공간과 외부 공간 사이의 온도 구배는 본 발명의 제1 유리판 및 제2 유리판의 실제로 상이한 열 변형을 유발한다. 각각의 유리면의 제약은 유리판의 주변에 배치된 밀봉부가 단단할 때 훨씬 더 심해진다. 반대로, 이러한 제약은 주변 밀봉부가 약간의 변형을 허용하는 VIG에서 더 낮을 것이다.

다양한 기밀 결합 밀봉 기술이 존재한다. 밀봉부의 제1 유형(가장 널리 퍼짐)은 용해점이 창유리 유닛의 유리 패널의 유리의 용해점보다 더 낮은 땜납 유리에 기초한 밀봉부이다. 이 유형의 밀봉부의 사용은 로우-E 층의 선택을 땜납 유리를 구현하도록 필요한 열 사이클에 의해 저하되지 않는 층으로, 즉, 가능하게는 250℃만큼 높은 온도를 견딜 수 있는 층으로 제한한다. 또한, 이 유형의 땜납-유리-기반 밀봉부가 단지 매우 약간 변형 가능하기 때문에, 밀봉부는 상기 패널이 흡수될 큰 온도차(예를 들어, 20℃)를 겪을 때 창유리 유닛의 내부측 유리 패널과 창유리 유닛의 외부측 유리 패널 사이의 차등 팽창의 효과를 허용하지 않는다. 따라서 꽤 상당한 응력이 창유리 유닛의 주변에 생성되고 창유리 유닛의 유리 패널의 파손을 초래할 수 있다.

밀봉부의 제2 유형은 부드러운 주석-합금 땜납과 같은 납땜 가능한 물질의 층으로 적어도 부분적으로 덮인 타이 하층(tie underlayer)에 의해 창유리 유닛의 주변에 납땜된 작은 두께(<500㎛)의 금속 밀봉부, 예를 들어, 금속 스트립을 포함한다. 밀봉부의 제1 유형에 비해 이 밀봉부의 제2 유형의 하나의 실질적인 이점은 이것이 2개의 유리 패널 사이에 생성된 차등 팽창을 부분적으로 흡수하기 위해 부분적으로 변형될 수 있다는 것이다. 유리 패널 상에 다양한 유형의 타이 하층이 있다.

특허 출원 제WO 2011/061208 A1호는 진공-단열 창유리 유닛에 대한 제2 유형의 주변 불투과성 밀봉부의 하나의 예시적인 실시형태를 설명한다. 이 실시형태에서, 밀봉부는 유리판의 주변에 제공된 접착 밴드에 대해 납땜 가능한 물질에 의해 납땜되는, 예를 들어, 구리로 이루어진, 금속 스트립이다.

0.1mbar 미만, 바람직하게는 0.01mbar 미만의 압력의 진공은 제1 유리판과 제2 유리판 및 스페이서의 세트에 의해 획정되고 본 발명의 비대칭적 VIG 내 기밀 결합 밀봉부에 의해 폐쇄되는 내부 용적(V) 내에 생성된다.

본 발명의 비대칭적 VIG의 내부 용적은 기체, 예를 들어, 전적으로는 아니지만, 건식 기체, 아르곤(Ar), 크립톤(Kr), 크세논(Xe), 헥사플루오르화황(SF₆) 또는 심지어 이 기체 중 특정 기체의 혼합물을 포함할 수 있다. 이 종래의 구조를 가진 단열 패널을 통한 에너지의 전달은 단일의 유리판에 비해, 내부 용적 내 기체의 존재 때문에 감소된다.

내부 용적이 또한 임의의 기체로 펌핑될 수 있어서, 따라서 진공 창유리 유닛을 생성한다. 진공-단열 창유리 패널을 통한 에너지 전달은 진공에 의해 크게 감소된다. 창유리 패널의 내부 공간에 진공을 생성하기 위해, 내부 공간이 외부와 연통되게 하는 중공형 유리관이 일반적으로 유리판 중 하나의 유리판의 주면에 제공된다. 따라서, 부분적인 진공은 유리관의 외부 단부에 연결된 펌프에 의해 내부 공간에 존재하는 기체를 펌핑함으로써 내부 공간에서 생성된다.

지속기간 동안 미리 결정된 진공 레벨을 진공-단열 창유리 패널에서 유지하기 위해, 게터(getter)가 창유리 패널에서 사용될 수 있다. 구체적으로, 창유리 패널을 이루는 유리판의 내부면이 유리에 사전에 흡수된 기체를 시간에 걸쳐 방출할 수 있어서, 진공-단열 창유리 패널 내 내부 압력을 증가시키고 따라서 진공 성능을 감소시킨다. 일반적으로, 이러한 게터는 지르코늄, 바나듐, 철, 코발트, 알루미늄 등의 합금으로 이루어지고, 박층(수 마이크로미터의 두께)의 형태로 또는 보이지 않도록(예를 들어, 외부 에나멜에 의해 또는 주변의 불투과성 밀봉부의 부분에 의해 숨겨지도록) 창유리 패널의 유리판 사이에 배치된 블록의 형태로 배치된다. 게터는 상온에서 패시베이션층을 게터의 표면 상에 형성하고, 따라서 패시베이션층이 사라지게 하고 따라서 합금 게터링 특성이 활성화되도록 가열되어야 한다. 게터는 "열 활성화된다고" 일컬어진다.

Claims

길이 방향축(X) 및 수직축(Z)에 의해 획정된, 면(P)을 따라 연장되는 진공 단열 창유리 유닛(vacuum insulating glazing unit)(10)으로서,
a. 두께(Z1)를 가진 제1 유리판(glass pane)(1), 및 두께(Z2)를 가진 제2 유리판(2)으로서, 상기 두께가 상기 면(P)에 대해 수직인 방향에서 측정되고, Z1이 Z2 초과(Z1 > Z2)인, 상기 제1 유리판과 제2 유리판;
b. 상기 제1 유리판과 상기 제2 유리판 사이에 배치되고 상기 제1 유리판과 상기 제2 유리판 사이의 거리를 유지하는 이산형 스페이서(3)의 세트;
c. 상기 제1 유리판과 상기 제2 유리판 사이의 상기 거리를 이들의 주변에 걸쳐 밀봉하는 기밀 결합 밀봉부(hermetically bonding seal)(4);
d. 상기 제1 유리판과 상기 제2 유리판 및 상기 이산형 스페이서의 세트에 의해 획정되고 상기 기밀 결합 밀봉부에 의해 폐쇄되는 내부 용적(V)으로서, 0.1mbar 미만의 압력의 진공이 생성되는, 상기 내부 용적을 포함하되,
상기 제1 유리판의 두께(Z1) 대 상기 제2 유리판의 두께(Z2)의 두께 비(Z1/Z2)가 1.30 이상(Z1/Z2 ≥ 1.30)이고,
상기 제2 유리판이 프리스트레스 유리(prestressed glass)로 이루어지는 것을 특징으로 하는 진공 단열 창유리 유닛.
제1항에 있어서, 상기 두께 비(Z1/Z2)는 1.55 이상(Z1/Z2 ≥ 1.55)이고, 바람직하게는 1.60 내지 15.00(1.60 ≤ Z1/Z2 ≤ 15.00), 바람직하게는 2.00 내지 8.00(2.00 ≤ Z1/Z2 ≤ 8.00) 그리고 더 바람직하게는 2.00 내지 6.00(2.00 ≤ Z1/Z2 ≤ 6.00)으로 이루어진, 진공 단열 창유리 유닛.
제1항 또는 제2항에 있어서, 상기 제1 유리판의 두께(Z1)는 3㎜ 이상(Z1 ≥ 3㎜), 더 바람직하게는 4㎜ 이상(Z1 ≥ 4㎜), 훨씬 더 바람직하게는 5㎜ 이상(Z1 ≥ 5㎜), 이상적으로는 6㎜ 이상(Z1 ≥ 6㎜)인, 진공 단열 창유리 유닛.
제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 제2 유리판의 두께(Z2)는 1㎜ 내지 8㎜(1㎜ ≤ Z2 ≤ 8㎜), 바람직하게는 2㎜ 내지 6㎜(2㎜ ≤ Z2 ≤ 6㎜) 그리고 더 바람직하게는 3㎜ 내지 6㎜(3㎜ ≤ Z2 ≤ 6㎜)로 이루어진, 진공 단열 창유리 유닛.
제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 스페이서의 세트는 15㎜ 내지 100㎜, 바람직하게는 20㎜ 내지 80㎜, 더 바람직하게는 20㎜ 내지 60㎜로 이루어진 피치를 가진 격자를 형성하는, 진공 단열 창유리 유닛.
제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 제1 유리판 및/또는 상기 제2 유리판 중 적어도 하나의 유리판, 바람직하게는 상기 제2 유리판은 소다-석회-실리카 유리, 알루미늄규산염 유리 또는 붕규산염 유리 유형으로 이루어진, 진공 단열 창유리 유닛.
제7항에 있어서, 상기 제2 유리판은 열 강화되거나 또는 화학적으로 강화된 소다-석회-실리카 유리 유형인, 진공 단열 창유리 유닛.
제6항 또는 제7항에 있어서, 상기 제2 유리판의 조성물은 유리의 총 중량에 대해 표현된, 중량 백분율로 다음의 것을 포함하는, 진공 단열 창유리 유닛:
SiO₂ 60 내지 78%
Al₂O₃ 0 내지 8 wt%,
B₂O₃ 0 내지 4 wt%,
Na₂O 5 내지 20 wt%, 바람직하게는 10 내지 20 wt%
CaO 0 내지 15 wt%,
MgO 0 내지 12 wt%
K₂O 0 내지 10%
BaO 0 내지 5%.
제1항 내지 제8항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 제1 유리판 및/또는 상기 제2 유리판 중 적어도 하나의 유리판은 적층된 유리판인, 진공 단열 창유리 유닛.
제1항 내지 제9항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 제1 유리판 및 상기 제2 유리판은 각각 제1 내측 플레이트 면(12) 및 제2 내측 플레이트 면(22) 그리고 각각 제1 외측 플레이트 면(13) 및 제2 외측 플레이트 면(23)을 포함하고, 상기 제1 및/또는 제2 내측 플레이트 면(12, 22) 및/또는 외측 플레이트 면(13,23) 중 적어도 하나에는 적어도 열선 반사 필름 또는 로우-E 필름(low-E film)이 제공되는, 진공 단열 창유리 유닛.
제1항 내지 제10항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 제1 유리판 및/또는 상기 제2 유리판 중 적어도 하나의 유리판은 단열 유리 유닛으로 이루어지되, 상기 단열 유리 유닛은 단열 공동부를 생성하는 제1 유리 플레이트 및 제2 유리 플레이트에 단열 유리 유닛의 주변을 따라 연결된 스페이서에 의해 분리된 상기 제1 유리 플레이트 및 상기 제2 유리 플레이트를 적어도 포함하고, 상기 제1 유리 플레이트와 상기 제2 유리 플레이트를 함께 고정시키고 상기 단열 공동부를 밀봉하는 띠형상 밀봉재(cordon of sealant)를 더 포함하는, 진공 단열 창유리 유닛(10).
제1항 내지 제11항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 제1 유리판 및 상기 제2 유리판은 제1 주변 에지 및 제2 주변 에지를 각각 포함하고 상기 제1 주변 에지는 상기 제2 주변 에지로부터 함몰되거나 또는 상기 제2 주변 에지는 상기 제1 주변 에지로부터 함몰되는, 진공 단열 창유리 유닛(10).
제1항 내지 제12항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 내부 용적 내 압력은 0.01mbar 미만인, 진공 단열 창유리 유닛(10).
제1 온도(Temp1)를 가진 제1 공간을 제2 온도(Temp2)를 가진 제2 공간으로부터 분리하는 파티션으로서, Temp1은 Temp2 미만이고; 상기 파티션은 제1항 내지 제13항 중 어느 한 항에 따른 진공 단열 창유리 유닛에 의해 폐쇄되는 개구를 포함하고, 상기 제1 유리판은 상기 제1 공간과 마주보는, 파티션.
제1 온도(Temp1)를 가진 제1 공간을 제2 온도(Temp2)를 가진 제2 공간으로부터 분리하는 파티션의 개구를 폐쇄하기 위한, 제1항 내지 제13항 중 어느 한 항에 따른 진공 단열 창유리 유닛의 용도로서, Temp1은 Temp2 미만이고, 상기 제1 유리판은 상기 제1 공간과 마주보는, 진공 단열 창유리 유닛의 용도.