KR20180096782A

KR20180096782A - High tensile strength steel sheet excellent in low temperature toughness

Info

Publication number: KR20180096782A
Application number: KR1020187021618A
Authority: KR
Inventors: 후미토시 다카미네; 미츠루 사와무라; 노리마사 가와바타; 도시아키 남바; 나오키 사이토
Original assignee: 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤
Priority date: 2016-05-31
Filing date: 2016-05-31
Publication date: 2018-08-29
Also published as: EP3467130A1; JP6631702B2; CN108603258B; EP3467130B1; CN108603258A; KR102184966B1; WO2017208329A1; EP3467130A4; JPWO2017208329A1

Abstract

이 고장력 강판은, 질량％로, C: 0.08％∼0.15％, Mn: 0.80％∼1.60％, Ni:3.00％∼4.50％, Cr: 0.50％∼1.00％, Mo: 0.50％∼1.00％, Al: 0.020％∼0.085％, N: 0.0020％∼0.0070％, B: 0.0005％∼0.0020％를 함유하고, 판 두께 t㎜가 200㎜ 초과 또한 300㎜ 이하이며, 상기 화학 조성에서는, Ts가 380∼430이고, Ceq가 0.80∼1.05이고, Ac1이 580∼647이고, x가 46∼90이며, 면적％로, 마르텐사이트와 베이나이트의 합계량이 99％∼100％이고, 인장 강도가 780MPa∼930MPa이며, 판 두께 중심부의 -60℃에서의 샤르피 충격 시험에 의한 흡수 에너지가 69J 이상이다.The high-tensile steel sheet according to any one of the preceding claims, wherein the high-strength steel sheet comprises 0.08 to 0.15% of C, 0.80 to 1.60% of Mn, 3.00 to 4.50% of Ni, 0.50 to 1.00% of Cr, 0.50 to 1.00% : 0.020% to 0.085%, N: 0.0020% to 0.0070%, B: 0.0005% to 0.0020%, the plate thickness t mm is more than 200 mm and not more than 300 mm, The total amount of martensite and bainite is 99% to 100%, the tensile strength is 780 MPa to 930 MPa, and the total amount of martensite and bainite is 99% to 100%, and Ce1 is 0.80 to 1.05, Ac1 is 580 to 647, x is 46 to 90, And the absorption energy by the Charpy impact test at -60 DEG C of the plate thickness center portion is 69 J or more.

Description

High tensile strength steel sheet excellent in low temperature toughness

본 발명은, 저온 인성이 우수하고, 판 두께가 큰 고장력 강판에 관한 것이다. 보다 상세하게는, 판 두께가 200㎜ 초과이며, 인장 강도가 780MPa 이상이고, 판 두께 중심부의 -60℃에서의 흡수 에너지가 69J 이상인 강판에 관한 것이다. 이 강판은, 해양 구조물, 압력 용기, 펜스톡, 선박용 대형 크레인 등의 구조물에 적합하게 사용된다.The present invention relates to a high tensile strength steel sheet excellent in low temperature toughness and having a large sheet thickness. More specifically, the present invention relates to a steel sheet having a plate thickness of more than 200 mm, a tensile strength of 780 MPa or more, and an absorption energy at -60 캜 of the center of the plate thickness of 69 J or more. This steel sheet is suitably used for structures such as marine structures, pressure vessels, penstocks, large ships for ships, and the like.

상기 구조물에 있어서는, 구조물의 안전성을 담보하기 위해 모재로서 사용되는 강판에는 저온 인성이 요구되는 것이 일반적이다. 최근 구조물의 규모는 현저하게 커지고 있으며, 그러한 구조물에는, 판 두께가 크고 강도가 높은 강판이 사용되는 경향이 있다.In such a structure, a steel sheet used as a base material is generally required to have low-temperature toughness in order to secure the safety of the structure. Recently, the scale of the structure has become remarkably large, and a steel plate having a large plate thickness and a high strength tends to be used for such a structure.

상기 구조물에는 일반적으로 780MPa급의 고장력 강판이 사용되고 있다. 이 고장력 강판에서는, 780MPa 이상의 인장 강도를 얻기 위해서, 직접 ?칭법과 같은 ?칭에 의해 베이나이트나 마르텐사이트와 같은 저온 변태 생성물을 주체로 하는 조직이 형성되어 있다. 그러나, 판 두께가 증가할수록, ?칭 시의 강판 내부의 냉각 속도가 저하되기 때문에, 저온 변태 조직을 형성시키는 것은 곤란하다. 그래서, 냉각 속도가 저하되어도 충분한 저온 변태 생성물이 얻어지도록, ?칭성을 향상시키는 C, Mn, Cr, Mo, V 등의 합금 원소를 적정 강에 첨가해 왔다. 결과적으로, 판 두께를 약 150㎜까지 크게 해도, 780MPa 이상의 인장 강도가 달성되었다. 그러나, 판 두께가 200㎜를 초과하는 강판에서는, ?칭 시의 실제의 냉각 속도에 변태 열이 미치는 영향이 현저하기 때문에, 고온에서 변태가 진행되어, 저온 변태 생성물이 충분히 얻어지지 않는다.A high tensile strength steel sheet of 780 MPa class is generally used for the above structure. In this high-tensile steel plate, a structure mainly composed of a low-temperature transformation product such as bainite or martensite is formed by a method such as a direct quenching method in order to obtain a tensile strength of 780 MPa or more. However, as the plate thickness increases, the cooling rate inside the steel plate at the time of casting decreases, so that it is difficult to form a low-temperature transformed structure. Therefore, alloying elements such as C, Mn, Cr, Mo, and V that improve ignitability have been added to the titration steels so that sufficient low temperature transformation products can be obtained even if the cooling rate is lowered. As a result, even if the plate thickness was increased to about 150 mm, a tensile strength of 780 MPa or more was achieved. However, in the case of a steel sheet having a plate thickness exceeding 200 mm, since the influence of transformation heat on the actual cooling rate at the time of casting is remarkable, the transformation proceeds at a high temperature, and a low temperature transformation product is not sufficiently obtained.

예를 들어, 특허문헌 1에는, Ceq가 0.80 이하이며, C 함유량과 P 함유량과 Mn 함유량과 Ni 함유량과 Mo 함유량이 소정의 식을 충족하고, 강판이 있는 영역의 경도의 평균값에 대한 강판의 중심 편석부의 경도의 비율(HVmax/HVave)과 C 함유량과 판 두께가 소정의 식을 충족하는 고장력 강판이 개시되어 있다. 또한, 이 특허문헌 1에서는, 강판의 판 두께가 60㎜∼150㎜인 것이 개시되어 있다. 특허문헌 2에는, Ceq가 CeqM 이하이고, 판 두께가 75㎜∼200㎜인 고장력 강판이 개시되어 있다. 특허문헌 3에는, 화학 원소의 양에 의해 결정되는 파라미터 x가 26∼42이며, 판 두께가 75∼200㎜인 인성이 높은 고장력 강판이 개시되어 있다. 그러나, 이들 3개의 특허문헌에서는, 강판의 판 두께가 200㎜를 초과하면, 강판에 목적하는 바의 효과를 미치게 할 수 없었다.For example, Patent Document 1 discloses a steel sheet having a Ceq of 0.80 or less and having a C content, a P content, a Mn content, a Ni content, and a Mo content satisfying a predetermined formula, (HVmax / HVave) of the hardness of the segregation portion and the C content and the plate thickness satisfy a predetermined formula. Further, in this patent document 1, it is disclosed that the steel sheet has a thickness of 60 mm to 150 mm. Patent Document 2 discloses a high tensile steel sheet having a Ceq of CeqM or less and a sheet thickness of 75 mm to 200 mm. Patent Document 3 discloses a high tensile strength steel sheet having a parameter x of 26 to 42 determined by the amount of a chemical element and a plate thickness of 75 to 200 mm. However, in these three patent documents, when the thickness of the steel sheet exceeds 200 mm, the desired effect can not be obtained on the steel sheet.

또한, 특허문헌 4에는, C 함유량이 0.005∼0.02％이며, 판 두께가 50∼200㎜인 고장력 강판이 개시되어 있다. 또한, 특허문헌 5에는, C 함유량이 0.02∼0.05％이며, 판 두께가 75∼200㎜인 고장력 강판이 개시되어 있다. 또한, 이들 특허문헌 4 및 특허문헌 5에는, ?칭 처리 시에 판 두께 중심부의 냉각 속도가 1.1℃/s 이상의 급랭을 필수로 하는 방법이 개시되어 있다. 그러나, 강판의 판 두께가 200㎜를 초과하면, 판 두께 중심부의 냉각 속도를 1.1℃/s 이상까지 크게 하는 것은 공업적으로 불가능하다. 그 때문에, 강판의 판 두께가 200㎜를 초과하면, 특허문헌 4 및 특허문헌 5에 개시된 방법은 실현 불가능하다.Patent Document 4 discloses a high tensile steel sheet having a C content of 0.005 to 0.02% and a thickness of 50 to 200 mm. Patent Document 5 discloses a high tensile steel sheet having a C content of 0.02 to 0.05% and a thickness of 75 to 200 mm. Also, in Patent Documents 4 and 5, a method in which quenching at a cooling rate of 1.1 占 폚 / s or more at the central portion of the plate thickness is required at the time of machining. However, if the thickness of the steel sheet exceeds 200 mm, it is industrially impossible to increase the cooling rate at the center of the sheet thickness to 1.1 DEG C / s or more. Therefore, when the thickness of the steel sheet exceeds 200 mm, the methods disclosed in Patent Document 4 and Patent Document 5 are not feasible.

특허문헌 6에는, 미세한 오스테나이트 입자가 얻어지도록, 열간압연 시의 Ar₃점∼900℃의 온도 영역에 있어서 누적 압하율을 50％ 이상으로 높여, ?칭을 위한 가열 온도를 Ac₃점∼(Ac₃점+100℃)의 온도 범위로 제한하는 방법이 개시되어 있다. 또한, 이 특허문헌 6에는, 판 두께가 40∼65㎜인 고장력 강판이 개시되어 있다. 그러나, 강판의 판 두께가 커질수록, 강판의 판 두께 방향에서의 중심에 있어서 압연의 영향이 저하된다. 그 때문에, 강판의 판 두께가 100㎜를 초과하면, 저온 압연이 결정립 미세화에 미치는 효과는 작다. 그 때문에, 저온 압연에 의해 결정립을 미세화하려고 시도해도, 강판의 판 두께가 200㎜를 초과해버리면 강판에 목적하는 바의 효과를 미치게 할 수 없었다. 또한, 저온 압연은, 변형 저항을 증대시켜, 강판 내부의 공극을 매립하는 것을 어렵게 한다. 그 때문에, 저온 압연은, 판 두께 200㎜를 초과하는 강판의 제조에는 적합하지 않다.Patent Document 6 discloses that the cumulative reduction ratio in the temperature range of Ar ₃ point to 900 ° C during hot rolling is increased to 50% or more so that fine austenite particles can be obtained, and the heating temperature for casting is set to Ac ₃ point Ac ₃ point + 100 占 폚). Also, in this patent document 6, a high tensile strength steel sheet having a thickness of 40 to 65 mm is disclosed. However, as the thickness of the steel sheet increases, the influence of the rolling at the center in the thickness direction of the steel sheet decreases. Therefore, when the thickness of the steel sheet exceeds 100 mm, the effect of low-temperature rolling on grain refinement is small. Therefore, even if attempting to make the crystal grains finer by low-temperature rolling, if the thickness of the steel sheet exceeds 200 mm, the desired effect can not be obtained on the steel sheet. In addition, low-temperature rolling increases the deformation resistance, making it difficult to fill voids in the steel sheet. For this reason, low-temperature rolling is not suitable for the production of steel sheets having a plate thickness exceeding 200 mm.

특허문헌 7에는, Ceq가 0.50∼0.80이고, 화학 원소의 양에 의해 결정되는 파라미터 β가 8.45∼15.2이고, 강판의 판 두께 중심부에서의 평균 결정입경이 35㎛ 이하이며, 판 두께가 25∼200㎜인 고장력 강판이 개시되어 있다. 또한, 이 특허문헌 7에는, 평균 결정입경이 35㎛ 이하로 되도록, 900∼1150℃의 온도 범위에서의 누적 압하율을 50％ 이상까지 높이는 방법이 개시되어 있다. 그러나, 전술한 바와 같이, 강판의 판 두께가 커질수록, 강판의 판 두께 방향에서의 중심에 있어서 압연의 영향이 저하된다. 또한, 특허문헌 7에 개시되어 있는 바와 같이, 강판의 판 두께가 200㎜를 초과하면, 판 두께 중심부의 냉각 속도가 현저히 저하되어 결정립의 조대화가 발생한다. 그 때문에, 특허문헌 7에서는, 강판의 판 두께가 200㎜를 초과해버리면 강판에 목적하는 바의 효과를 미칠 수 없다.Patent Document 7 discloses that Ceq is 0.50 to 0.80, a parameter? Determined by the amount of a chemical element is 8.45 to 15.2, an average crystal grain size at the central portion of the plate thickness of the steel sheet is 35 占 퐉 or less, Mm < / RTI > The patent document 7 discloses a method of raising the cumulative reduction ratio in the temperature range of 900 to 1150 占 폚 to 50% or more so that the average crystal grain size becomes 35 占 퐉 or less. However, as described above, the larger the thickness of the steel sheet, the lower the influence of the rolling at the center in the thickness direction of the steel sheet. Further, as disclosed in Patent Document 7, when the thickness of the steel sheet exceeds 200 mm, the cooling rate at the center of the thickness of the steel sheet significantly decreases, resulting in crystal grain coarsening. Therefore, in Patent Document 7, if the thickness of the steel sheet exceeds 200 mm, the desired effect can not be obtained on the steel sheet.

특허문헌 8에는, 재결정에 의해 미세하고 균일한 오스테나이트 입자가 얻어지도록, ?칭 처리를 2회 이상 실시하는 방법이 개시되어 있다. 그러나, 비특허문헌 1 및 비특허문헌 2에 개시되어 있는 바와 같이, 저합금강에 있어서는 가열 속도가 저하되면 재가열이 결정립 미세화에 미치는 효과가 줄어든다. 또한, 특허문헌 8에는, 판 두께가 50㎜인 고장력 강판이 개시되어 있다. 그러나, 강판의 판 두께가 두꺼울수록 가열 속도는 저하된다. 그 때문에, 판 두께 200㎜를 초과하는 강판의 제조에 있어서는, 2회 이상의 ?칭 처리를 실시하여도 결정립이 거의 미세화되지 않아, 제조 비용이 늘어날 뿐이다. 따라서, 특허문헌 8에 개시된 방법에서는, 강판의 판 두께가 200㎜를 초과해버리면 강판에 목적하는 바의 효과를 미칠 수 없었다.Patent Document 8 discloses a method in which a quenching treatment is performed twice or more so as to obtain fine and uniform austenite particles by recrystallization. However, as disclosed in Non-Patent Document 1 and Non-Patent Document 2, in a low alloy steel, when the heating rate is lowered, the effect of reheating on grain refinement is reduced. Patent Document 8 discloses a high tensile strength steel sheet having a thickness of 50 mm. However, as the thickness of the steel sheet increases, the heating rate decreases. For this reason, in the production of a steel sheet having a plate thickness exceeding 200 mm, the crystal grains do not become finer even if the steel sheet is subjected to two or more shirting treatments, resulting in only an increase in the manufacturing cost. Therefore, in the method disclosed in Patent Document 8, if the thickness of the steel sheet exceeds 200 mm, the desired effect can not be obtained on the steel sheet.

또한, 미세한 잔류 오스테나이트 입자에 Ni를 농화시켜 잔류 오스테나이트를 안정화하고, 강판의 인성을 높이는 방법이 알려져 있다. 예를 들어, 특허문헌 9 및 특허문헌 10에는, 판 두께가 150∼200㎜이며, 잔류 오스테나이트의 양이 1∼10％이며, 취성 파괴(균열)의 전파를 정지하는 특성이 높은 고장력 강판이 개시되어 있다. 또한, 이들 특허문헌에는, 미세한 잔류 오스테나이트가 형성되도록, 오스테나이트로 변태할 수 있는 온도 범위(Ac1보다도 높은 온도 범위)에 강판을 템퍼링하는 방법이 개시되어 있다. 그러나, 강판의 판 두께가 200㎜ 초과인 경우에는, 강판의 판 두께 중심부에 있어서, 오스테나이트의 입경이 조대해지거나, 오스테나이트에 대한 Ni의 농화가 불충분해지기도 한다. 그 때문에, 잔류 오스테나이트의 안정성이 저하되어, 강판의 판 두께 중심부에서의 인성이 저하되어버린다. 또한, 잔류 오스테나이트의 안정성을 높이기 위해서는, Ni의 양을 증가시킬 필요가 있기 때문에, 비용이 높아지는 경향이 있다. 또한, 특허문헌 9에는, 미세한 오스테나이트가 얻어지도록, 마무리 압연의 온도 범위를 700∼850℃로, 이 온도 범위에서의 누적 압하율을 25∼75％로 한정하는 방법이 개시되어 있다. 이와 같이, 특허문헌 9에서는, 저온 압연이 이용되고 있으므로, 특허문헌 9의 방법은, 판 두께 200㎜를 초과하는 강판의 제조에는 적합하지 않다.Further, there is known a method of increasing the toughness of a steel sheet by stabilizing residual austenite by causing Ni to be concentrated in fine retained austenite grains. For example, Patent Documents 9 and 10 disclose a high-strength steel sheet having a plate thickness of 150 to 200 mm, an amount of retained austenite of 1 to 10%, and a high characteristic of stopping the propagation of brittle fracture (crack) Lt; / RTI > Also, these patent documents disclose a method of tempering a steel sheet in a temperature range (higher than Ac1) that can transform into austenite so that fine retained austenite is formed. However, when the plate thickness of the steel sheet exceeds 200 mm, the grain size of the austenite may become coarse at the center of the plate thickness of the steel sheet, or Ni concentration to austenite may become insufficient. As a result, the stability of the retained austenite is lowered, and the toughness at the center of the thickness of the steel sheet is lowered. Further, in order to increase the stability of the retained austenite, it is necessary to increase the amount of Ni, so that the cost tends to increase. Patent Document 9 discloses a method of limiting the temperature range of finish rolling to 700 to 850 占 폚 and the cumulative rolling reduction in this temperature range to 25 to 75% so as to obtain fine austenite. Thus, in Patent Document 9, since the low temperature rolling is used, the method of Patent Document 9 is not suitable for the production of steel sheets having a plate thickness exceeding 200 mm.

전술한 바와 같이, 종래의 방법에서는, 강판의 판 두께가 200㎜를 초과하면, 인장 강도가 780MPa 이상인 저온 인성이 우수한 고장력 강판을 얻을 수 없었다.As described above, in the conventional method, if the thickness of the steel sheet exceeds 200 mm, a high-tensile steel sheet excellent in low-temperature toughness having a tensile strength of 780 MPa or more can not be obtained.

일본 특허공개 제2013-91845호 공보Japanese Patent Application Laid-Open No. 2013-91845 일본 특허공개 제2011-202214호 공보Japanese Patent Laid-Open Publication No. 2011-202214 일본 특허 제2662409호Japanese Patent No. 2662409 일본 특허공개 제2013-104065호 공보Japanese Patent Application Laid-Open No. 2013-104065 일본 특허 제5552967호Japanese Patent No. 5552967 일본 특허공개 평6-240353호 공보Japanese Patent Application Laid-Open No. 6-240353 일본 특허 제5590271호Japanese Patent No. 5590271 일본 특허공개 평10-265846호 공보Japanese Patent Laid-Open No. 10-265846 일본 특허 제3336877호Japanese Patent No. 3336877 일본 특허 제3327065호Japanese Patent No. 3327065

혼마 료스케 「Ni-Cr-Mo-V강의 오스테나이트 결정립의 거동에 미치는 Ni의 영향」철과 강 Vol. 58 (1972) No.1 p.119Influence of Ni on the Behavior of Austenite Grain in Ni-Cr-Mo-V Steels " 58 (1972) No.1 p.119 마츠다 쇼이치 외 「저탄소 저합금강의 역변태」철과 강 Vol. 60 (1974) No.2 p.60Shoichi Matsuda et al. "Reverse transformation of low carbon low alloy steel" Iron and Steel Vol. 60 (1974) No.2 p.60

본 발명은, 상기 문제점을 감안하여 이루어진 것으로, 판 두께가 200㎜ 초과이며, 저온 인성이 우수하고, 강도가 높은 강판을 제공하는 것을 목적으로 한다.SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in view of the above problems, and it is an object of the present invention to provide a steel sheet having a plate thickness exceeding 200 mm and excellent in low temperature toughness and high strength.

본 발명자들은, 강판의 판 두께가 200㎜ 초과이더라도, 강판의 판 두께 중앙부에 높은 강도와 높은 저온 인성을 부여할 수 있는 새로운 화학 조성 및 조직을 발견하였다. 또한, 본 발명자들은, 이 새로운 화학 조성이 종래의 후강판에 높은 강도와 높은 저온 인성을 부여해 온 화학 조성과 상이하며, 그 새로운 화학 조성을 갖는 강에 종래법과는 상이한 새로운 방법을 적용하는 것이 적합하다는 사실을 발견하였다.The present inventors have found a new chemical composition and a structure capable of imparting high strength and high-temperature toughness to the central portion of the thickness of a steel sheet even if the thickness of the steel sheet exceeds 200 mm. Further, the inventors of the present invention have found that this new chemical composition is different from the chemical composition obtained by imparting high strength and high-temperature toughness to a conventional steel sheet, and it is suitable to apply a new method different from the conventional method to steel having the new chemical composition I found the fact.

본 발명은, 이들 지견을 기초로 이루어진 것으로, 그 요지는, 이하와 같다.The present invention is based on these findings, and its main points are as follows.

(1) 본 발명의 일 양태에 관한 강판은, 질량％로, C: 0.08％∼0.15％, Mn: 0.80％∼1.60％, Ni: 3.00％∼4.50％, Cr: 0.50％∼1.00％, Mo: 0.50％∼1.00％, Al: 0.020％∼0.085％, N: 0.0020％∼0.0070％, B: 0.0005％∼0.0020％, P: 0.000％∼0.010％, S: 0.000％∼0.003％, Si: 0.00％∼0.30％, Cu: 0.00％∼0.50％, V: 0.000％∼0.050％, Nb: 0.000％∼0.050％, Ti: 0.000％∼0.020％, Ca: 0.0000％∼0.0030％, Mg: 0.0000％∼0.0030％, REM: 0.0000％∼0.0030％를 함유하며, 잔부가 Fe 및 불순물로 이루어지는 화학 조성을 갖고, 판 두께 t㎜가 200㎜ 초과 또한 300㎜ 이하이며, 상기 화학 조성에서는, 하기 식 1로 정의되는 Ts가 380∼430이고, 하기 식 2로 정의되는 Ceq가 0.80∼1.05이고, 하기 식 3으로 정의되는 Ac1이 580∼647이고, 하기 식 4로 정의되는 x가 46∼90이며, 면적％로, 마르텐사이트와 베이나이트의 합계량이 99％∼100％이고, 인장 강도가 780MPa∼930MPa이며, 판 두께 중심부의 -60℃에서의 샤르피 충격 시험에 의한 흡수 에너지가 69J 이상이다.(1) A steel sheet according to one aspect of the present invention comprises, by mass%, 0.08 to 0.15% of C, 0.80 to 1.60% of Mn, 3.00 to 4.50% of Ni, 0.50 to 1.00% : 0.001% to 0.0070%, B: 0.0005% to 0.0020%, P: 0.000% to 0.010%, S: 0.000% to 0.003%, Si: 0.00% 0.001 to 0.30% of Cu, 0.000 to 0.050% of V, 0.000 to 0.050% of Nb, 0.000 to 0.050% of Nb, 0.000 to 0.020% of Ti, 0.0000 to 0.0030% of Ca, 0.0030% and REM: 0.0000% to 0.0030%, the balance being Fe and impurities, the plate thickness t mm being more than 200 mm and not more than 300 mm, Ts is 380 to 430, Ceq defined by the following formula 2 is 0.80 to 1.05, Ac1 defined by the following formula 3 is 580 to 647, x defined by the following formula 4 is 46 to 90, The total amount of martensite and bainite is 99% to 100%, the tensile strength 780MPa~930MPa, and the absorbed energy by Charpy impact test at -60 ℃ the center thickness not less than 69J.

Ts=750-4240×(t/2)^-1.4×(80×C+10×Mn+7×Ni+13×Cr+13×Mo-40×Si) …식 1Ts = 750-4240 x (t / 2) ^-1.4 x (80 x C + 10 x Mn + 7 x Ni + 13 x Cr + 13 x Mo-40 x Si) Equation 1

Ceq=C+Mn/6+(Cu+Ni)/15+(Cr+Mo+V)/5 …식 2Ceq = C + Mn / 6 + (Cu + Ni) / 15 + (Cr + Mo + V) / 5 Equation 2

Ac1=720-25×C+22×Si-40×Mn-30×Ni+20×Cr+25×Mo …식 3Ac1 = 720-25 x C + 22 x Si-40 x Mn-30 x Ni + 20 x Cr + 25 x Mo ... Equation 3

x=C^1/2×(1+0.64×Si)×(1+4.10×Mn)×(1+0.27×Cu)×(1+0.52×Ni)×(1+2.33×Cr)×(1+3.14×Mo) …식 4 ^{x = C 1/2 × (1 +} 0.64 × Si) × (1 + 4.10 × Mn) × (1 + 0.27 × Cu) × (1 + 0.52 × Ni) × (1 + 2.33 × Cr) × (1+ 3.14 x Mo) ... Equation 4

(2) 상기 (1)에 기재된 강판에서는, 상기 화학 조성이, 또한, Ti/N≤3.4를 충족해도 된다.(2) In the steel sheet according to (1), the chemical composition may satisfy Ti / N? 3.4.

(3) 상기 (1) 또는 (2)에 기재된 강판에서는, 상기 화학 조성이, 또한, C: 0.09％∼0.13％를 충족해도 된다.(3) In the steel sheet according to (1) or (2), the above chemical composition may satisfy C: 0.09% to 0.13%.

(4) 상기 (1) 내지 (3) 중 어느 하나에 기재된 강판에서는, 상기 화학 조성이, 또한, Mn: 0.80％∼1.30％를 충족해도 된다.(4) In the steel sheet according to any one of (1) to (3), the chemical composition may satisfy Mn: 0.80% to 1.30%.

(5) 상기 (1) 내지 (4) 중 어느 하나에 기재된 강판에서는, 상기 화학 조성이, 또한, Ni: 3.60％∼4.50％를 충족해도 된다.(5) In the steel sheet according to any one of (1) to (4), the chemical composition may satisfy Ni: 3.60% to 4.50%.

(6) 상기 (1) 내지 (5) 중 어느 하나에 기재된 강판에서는, 상기 화학 조성이, 또한, Cr: 0.75％∼1.00％를 충족해도 된다.(6) In the steel sheet according to any one of (1) to (5), the chemical composition may satisfy 0.75% to 1.00% of Cr.

(7) 상기 (1) 내지 (6) 중 어느 하나에 기재된 강판에서는, 상기 화학 조성이, 또한, Mo: 0.70％∼1.00％를 충족해도 된다.(7) In the steel sheet according to any one of (1) to (6), the chemical composition may satisfy Mo: 0.70% to 1.00%.

(8) 상기 (1) 내지 (7) 중 어느 하나에 기재된 강판에서는, 상기 화학 조성이, 또한, Si: 0.00％∼0.10％를 충족해도 된다.(8) In the steel sheet according to any one of (1) to (7), the above chemical composition may satisfy Si: 0.00% to 0.10%.

(9) 상기 (1) 내지 (8) 중 어느 하나에 기재된 강판에서는, 상기 화학 조성이, 또한, V: 0.020％∼0.050％를 충족해도 된다.(9) In the steel sheet according to any one of (1) to (8), the above chemical composition may satisfy V: 0.020% to 0.050%.

(10) 상기 (1) 내지 (9) 중 어느 하나에 기재된 강판에서는, 상기 화학 조성이, 또한, Ti: 0.000％∼0.004％를 충족해도 된다.(10) In the steel sheet according to any one of (1) to (9), the chemical composition may satisfy 0.000% to 0.004% Ti.

(11) 상기 (1) 내지 (10) 중 어느 하나에 기재된 강판에서는, 상기 화학 조성이, 또한, 상기 Ts가 395∼415라는 조건을 충족해도 된다.(11) In the steel sheet according to any one of (1) to (10), the chemical composition may satisfy the condition that Ts is 395 to 415.

(12) 상기 (1) 내지 (11) 중 어느 하나에 기재된 강판에서는, 상기 화학 조성이, 또한, 상기 Ceq가 0.85∼1.05라는 조건을 충족해도 된다.(12) In the steel sheet according to any one of (1) to (11), the chemical composition may satisfy the condition that the Ceq is 0.85 to 1.05.

본 발명에 의하면, 판 두께가 200㎜ 초과이며, 저온 인성이 우수하고, 강도가 높은 강판을 제공할 수 있다. 그로 인해, 보다 규모가 큰 구조물의 안전성을 보다 높일 수 있다.According to the present invention, it is possible to provide a steel sheet having a plate thickness exceeding 200 mm, excellent in low-temperature toughness, and high in strength. As a result, the safety of a larger structure can be further improved.

도 1은, Ts와 vE_-60℃ 사이의 관계의 일례를 나타내는 도면이다.
도 2는, Ceq와 vE_-60℃ 사이의 관계의 일례를 나타내는 도면이다.
도 3은, x와 vE_-60℃ 사이의 관계의 일례를 나타내는 도면이다.
도 4는, 본 발명의 일 실시 형태에 관한 고강도 강판의 조직을 나타내는 사진이다.
도 5는, Ts가 ?칭 조직에 미치는 효과를 일례로서 모식적으로 나타내는 도면이다.1 is a diagram showing an example of a relationship between Ts and vE _{-60 deg} .
2 is a diagram showing an example of a relationship between Ceq and vE _{-60 deg} .
Fig. 3 is a diagram showing an example of the relationship between x and vE _{-60 deg} .
4 is a photograph showing the structure of a high-strength steel sheet according to an embodiment of the present invention.
FIG. 5 is a diagram schematically showing, as an example, the effect of Ts on texture.

이하, 본 발명의 일 실시 형태에 관한 강판(고장력 강판)에 대하여 설명한다.Hereinafter, a steel sheet (high-strength steel sheet) according to an embodiment of the present invention will be described.

처음에, 본 실시 형태에 관한 강판의 화학 조성에 대하여 설명한다. 이하에 있어서, 각 화학 원소의 양(％)은 질량％로 나타내고 있다.First, the chemical composition of the steel sheet according to the present embodiment will be described. In the following, the amount (%) of each chemical element is expressed as% by mass.

C: 0.08％∼0.15％C: 0.08% to 0.15%

C는, ?칭 후의 강판의 조직의 경도를 높이기 때문에, 강도 향상에 유효하다. 그 때문에, C의 양이 0.08％ 이상인 것이 필요하다. 한편, C의 양이 과잉이면 인성을 손상시키기 때문에, C의 양이 0.15％ 이하인 것이 필요하다. 따라서, C의 양은, 0.08％∼0.15％이다. 강도를 보다 높이기 위해서, C의 양은, 0.09％ 이상 또는 0.10％ 이상이면 바람직하다. 또한, 인성을 보다 높이기 위해서, C의 양은, 0.14％ 이하이면 바람직하고, 0.13％ 이하 또는 0.12％ 이하이면 보다 바람직하다.C is effective for improving the strength because it increases the hardness of the structure of the steel sheet after casting. Therefore, the amount of C is required to be 0.08% or more. On the other hand, if the amount of C is excessive, the toughness is impaired. Therefore, it is necessary that the amount of C is 0.15% or less. Therefore, the amount of C is 0.08% to 0.15%. In order to further increase the strength, the amount of C is preferably 0.09% or more or 0.10% or more. In order to further increase the toughness, the amount of C is preferably 0.14% or less, more preferably 0.13% or less, or 0.12% or less.

Mn: 0.80％∼1.60％Mn: 0.80% to 1.60%

Mn은, 탈산에도 ?칭성의 개선에도 유효하다. 강의 ?칭성을 높여 강도를 향상시키기 위해서, Mn의 양이 0.80％ 이상인 것이 필요하다. Mn의 양을, 0.85％ 이상, 0.90％ 이상, 0.95％ 이상, 1.00％ 이상, 1.05％ 이상 또는 1.10％ 이상으로 해도 된다. 한편, Mn의 양이 과잉이면, ?칭성이 과잉이며, 조직이 경질로 된다. 또한, 과잉량의 Mn은, 템퍼링 취성을 조장하므로, 경질의 조직과 템퍼링 취성의 상승 효과에 의해 강의 인성이 저하된다. 그 때문에, Mn의 양이 1.60％ 이하인 것이 필요하다. 따라서, Mn의 양은, 0.80％∼1.60％이다. 인성을 보다 높이기 위해서, Mn의 양은, 1.50％ 이하이면 바람직하고, 1.40％ 이하이면 보다 바람직하며, 1.35％ 이하 또는 1.30％ 이하이면 가장 바람직하다. 필요에 따라서, Mn의 양을 1.25％ 이하 또는 1.20％ 이하로 해도 된다.Mn is also effective for deoxidization and improvement of the crystallinity. In order to increase the strength and the strength of steel, it is necessary that the amount of Mn is 0.80% or more. The amount of Mn may be 0.85% or more, 0.90% or more, 0.95% or more, 1.00% or more, 1.05% or more, or 1.10% or more. On the other hand, if the amount of Mn is excessive, the quenching is excessive and the structure becomes hard. Further, an excessive amount of Mn promotes tempering brittleness, so that the toughness of the steel is deteriorated by the synergistic effect of hard texture and tempering brittleness. Therefore, it is necessary that the amount of Mn is 1.60% or less. Therefore, the amount of Mn is 0.80% to 1.60%. To increase the toughness, the amount of Mn is preferably 1.50% or less, more preferably 1.40% or less, and most preferably 1.35% or less, or 1.30% or less. If necessary, the amount of Mn may be 1.25% or less or 1.20% or less.

Ni: 3.00％∼4.50％Ni: 3.00% to 4.50%

Ni는, 강의 강도 및 인성을 향상시키는 데 유효하며, Ni의 양이 3.00％ 이상인 것이 필요하다. Ni의 양이 과도하면, Ac1의 저하에 의해 템퍼링 온도를 낮게 할 필요가 있으므로, 템퍼링 시간이 길어진다. 또한, Ni는, 오스테나이트를 안정화시키므로, 잔류 오스테나이트가 잔존할 우려가 있다. 또한, Ni는, 고가이다. 그 때문에, Ni의 양이 과잉이면, 제조 비용이 악화된다. 그 때문에, Ni의 양이 4.50％ 이하인 것이 필요하다. 따라서, Ni의 양은, 3.00％∼4.50％이다. 또한, 강의 강도 및 인성을 보다 높이는 경우, Ni의 양이 3.15％ 이상, 3.30％ 이상, 3.40％ 이상 또는 3.50％ 이상이면 바람직하고, 3.60％ 이상이면 보다 바람직하다. Ni의 양은, 4.30％ 이하, 4.15％ 이하, 4.00％ 이하, 3.90％ 이하 또는 3.80％ 이하로 해도 된다.Ni is effective for improving the strength and toughness of the steel, and it is necessary that the amount of Ni is 3.00% or more. If the amount of Ni is excessive, it is necessary to lower the tempering temperature due to the decrease in Ac1, so that the tempering time becomes long. Further, since Ni stabilizes austenite, there is a possibility that the retained austenite remains. Also, Ni is expensive. Therefore, if the amount of Ni is excessive, the production cost is deteriorated. Therefore, it is necessary that the amount of Ni is 4.50% or less. Therefore, the amount of Ni is 3.00% to 4.50%. When the strength and toughness of the steel are further increased, the amount of Ni is preferably 3.15% or more, 3.30% or more, 3.40% or more, or 3.50% or more, and more preferably 3.60% or more. The amount of Ni may be 4.30% or less, 4.15% or less, 4.00% or less, 3.90% or 3.80% or less.

Cr: 0.50％∼1.00％Cr: 0.50% to 1.00%

Mo: 0.50％∼1.00％Mo: 0.50% to 1.00%

Cr 및 Mo는, 강의 ?칭성을 개선해 강도를 향상시킨다. Cr의 양은 0.50％ 이상인 것이 필요하며, Mo의 양은 0.50％ 이상인 것이 필요하다. 한편, Cr의 양 혹은 Mo의 양이 과잉이면, 합금 탄화물의 형성에 의해 인성이 저하된다. 그 때문에, Cr의 양이 1.00％ 이하인 것이 필요하며, Mo의 양이 1.00％ 이하인 것이 필요하다. 따라서, Cr의 양은, 0.50％∼1.00％이며, Mo의 양은, 0.50％∼1.00％이다. 또한, 강의 강도를 안정적으로 높이기 위해서, Cr의 양이, 0.60％ 이상이면 바람직하고, 0.65％ 이상, 0.70％ 이상, 0.75％ 이상 또는 0.80％ 이상이면 보다 바람직하다. Cr의 양은, 0.96％ 이하, 0.94％ 이하 또는 0.91％ 이하로 해도 된다. 마찬가지로, Mo의 양이, 0.60％ 이상이면 바람직하고, 0.70％ 이상, 0.75％ 이상, 0.80％ 이상 또는 0.85％ 이상이면 보다 바람직하다. Mo의 양은, 0.96％ 이하, 0.94％ 이하, 0.92％ 이하 또는 0.90％ 이하로 해도 된다.Cr and Mo improve the strength of steel by improving the quenching of steel. The amount of Cr is required to be 0.50% or more, and the amount of Mo is required to be 0.50% or more. On the other hand, if the amount of Cr or the amount of Mo is excessive, the toughness is lowered due to the formation of alloy carbide. Therefore, it is necessary that the amount of Cr is 1.00% or less and the amount of Mo is 1.00% or less. Therefore, the amount of Cr is 0.50% to 1.00%, and the amount of Mo is 0.50% to 1.00%. In order to stably increase the strength of the steel, the amount of Cr is preferably 0.60% or more, more preferably 0.65% or more, 0.70% or more, 0.75% or more, or 0.80% or more. The amount of Cr may be 0.96% or less, 0.94% or less, or 0.91% or less. Similarly, the amount of Mo is preferably 0.60% or more, more preferably 0.70% or more, 0.75% or more, 0.80% or more, or 0.85% or more. The amount of Mo may be 0.96% or less, 0.94% or less, 0.92% or less, or 0.90% or less.

Al: 0.020％∼0.085％Al: 0.020% to 0.085%

Al은, 탈산에 유효하며, 강 중의 고용 N과 결부되어 AlN을 형성한다. 이 AlN이 결정립을 세립으로 하고, 강 중의 고용 N의 양의 저하에 의해 강의 ?칭성에 미치는 B의 효과가 안정화된다. 그 때문에, Al의 양이 0.020％ 이상인 것이 필요하다. 한편, Al의 양이 과잉이면, AlN의 사이즈가 너무 크기 때문에, 인성이 저하되어, 주조편에 균열이 발생한다. 그 때문에, AlN의 양이 0.085％ 이하인 것이 필요하다. 따라서, Al의 양은, 0.020％∼0.085％이다. B의 ?칭성 향상 효과를 더 높이기 위해서, Al의 양을 0.030％ 이상, 0.040％ 이상 또는 0.045％ 이상으로 해도 된다. 조대한 AlN이 생성되는 것을 보다 확실하게 방지하기 위해서, Al의 양의 상한을 0.070％, 0.065％ 또는 0.060％로 해도 된다.Al is effective for deoxidation and forms AlN by being combined with solid solution N in the steel. The effect of B on steel quenching is stabilized by the reduction of the amount of solid N in the steel with AlN as the grain. Therefore, it is necessary that the amount of Al is 0.020% or more. On the other hand, if the amount of Al is excessive, the size of AlN is too large, and toughness is lowered, and cracks are generated in the cast pieces. Therefore, it is necessary that the amount of AlN is 0.085% or less. Therefore, the amount of Al is 0.020% to 0.085%. The amount of Al may be set to 0.030% or more, 0.040% or more, or 0.045% or more in order to further improve the quenching property of B. The upper limit of the amount of Al may be 0.070%, 0.065%, or 0.060% in order to more reliably prevent generation of coarse AlN.

N: 0.0020％∼0.0070％N: 0.0020% to 0.0070%

N은, 합금 원소와 결부되어 화합물(질화물 및 탄질화물)을 형성하고 결정립을 세립으로 한다. 그 때문에, N의 양이 0.0020％ 이상인 것이 필요하다. 한편, N의 양이 과잉이면, 강 중에 고용 N이 과잉이 되거나, 화합물(질화물 및 탄질화물)이 조대해지기도 하기 때문에, 강의 인성이 저하된다. 그 때문에, N의 양이 0.0070％ 이하인 것이 필요하다. 따라서, N의 양은, 0.0020％∼0.0070％이다. N의 양을 0.0025％ 이상, 0.0030％ 이상 또는 0.0040％ 이상으로 해도 되고, 0.0065％ 이하 또는 0.0060％ 이하로 해도 된다.N is combined with an alloy element to form a compound (nitride and carbonitride), and the grain is made into a grain. Therefore, it is necessary that the amount of N is 0.0020% or more. On the other hand, if the amount of N is excessive, the solute N of the steel becomes excessive, or the compound (nitride and carbonitride) becomes coarse, so that the toughness of the steel decreases. Therefore, it is necessary that the amount of N is 0.0070% or less. Therefore, the amount of N is 0.0020% to 0.0070%. The amount of N may be 0.0025% or more, 0.0030% or more, or 0.0040% or more, or 0.0065% or less, or 0.0060% or less.

B: 0.0005％∼0.0020％B: 0.0005% to 0.0020%

강이 B를 미량 함유하면, 강의 ?칭성이 개선되어 강도가 향상된다. 그 때문에, B의 양이 0.0005％ 이상인 것이 필요하다. 그러나, B의 양이 과잉이 된 경우, 금속의 탄붕화물이 형성되어 ?칭성이 저하된다. 그 때문에, B의 양이 0.0020％ 이하인 것이 필요하다. 따라서, B의 양은, 0.0005％∼0.0020％이다. ?칭성을 더 높이기 위해서, B의 양을 0.0007％ 이상 또는 0.0008％ 이상으로 해도 된다. ?칭성을 더 최적화하기 위해서, B의 양을 0.0018％ 이하, 0.0016％ 이하 또는 0.0014％ 이하로 해도 된다.When the steel contains a trace amount of B, the steel is improved in strength and the strength is improved. Therefore, it is necessary that the amount of B is 0.0005% or more. However, when the amount of B becomes excessive, boron carbide of metal is formed and the quenching is deteriorated. Therefore, it is necessary that the amount of B is 0.0020% or less. Therefore, the amount of B is 0.0005% to 0.0020%. The amount of B may be set to 0.0007% or more or 0.0008% or more in order to further improve quenching. In order to further optimize the quenching, the amount of B may be 0.0018% or less, 0.0016% or 0.0014% or less.

본 실시 형태의 강판은, 상기 8종의 화학 원소(C, Mn, Ni, Cr, Mo, Al, N, B)를 필수의 화학 원소로서 포함한다. 이들 필수의 화학 원소 외에도, 강이 이하의 화학 원소를 임의로 포함해도 된다.The steel sheet of the present embodiment contains the above eight kinds of chemical elements (C, Mn, Ni, Cr, Mo, Al, N and B) as essential chemical elements. In addition to these essential chemical elements, the steel may optionally contain the following chemical elements.

P: 0.000％∼0.010％P: 0.000% to 0.010%

P는, 강 중의 불순물이며, 입계 취화를 조장하여 인성을 저하시킨다. 이와 같이, P는 강의 인성에 대해서 유해하기 때문에, P의 양은 가능한 한 적은 것이 바람직하다. 그 때문에, P의 양이 0.010％ 이하인 것이 필요하다. P의 양은, 0.000％여도 상관없다. 따라서, P의 양은, 0.000％∼0.010％이다. P의 양을 0.007％ 이하 또는 0.005％ 이하로 해도 된다. 또한, P의 양을 저감시키면, 정련 비용이 증대되거나, 생산성이 저하되거나 하기 때문에, P의 양을 0.0005％ 이상 또는 0.001％ 이상으로 해도 된다.P is an impurity in the steel and promotes grain boundary embrittlement to deteriorate toughness. Since P is detrimental to the toughness of steel, it is preferable that the amount of P is as small as possible. Therefore, it is necessary that the amount of P is 0.010% or less. The amount of P may be 0.000%. Therefore, the amount of P is 0.000% to 0.010%. The amount of P may be 0.007% or less or 0.005% or less. In addition, when the amount of P is reduced, the amount of P may be 0.0005% or more or 0.001% or more because the refining cost is increased or the productivity is decreased.

S: 0.000％∼0.003％S: 0.000% to 0.003%

S는, 강 중의 불순물이며, S의 편석 및 황화물이 인성을 저하시킨다. 그 때문에, S의 양은, 가능한 한 적은 것이 바람직하다. 따라서, S의 양이 0.003％ 이하인 것이 필요하다. S의 양은, 0.000％여도 상관없다. 따라서, S의 양은, 0.000％∼0.003％이다. S의 양을 0.002％ 이하로 해도 된다. 또한, S의 양을 저감시키면, 정련 비용이 증대되거나, 생산성이 저하되거나 하기 때문에, S의 양을 0.0004％ 이상 또는 0.0006％ 이상으로 해도 된다.S is an impurity in the steel, segregation of S and sulphide deteriorate toughness. Therefore, the amount of S is preferably as small as possible. Therefore, it is necessary that the amount of S is 0.003% or less. The amount of S may be 0.000%. Therefore, the amount of S is 0.000% to 0.003%. The amount of S may be 0.002% or less. Further, when the amount of S is reduced, the amount of S may be 0.0004% or more or 0.0006% or more because the refining cost is increased or the productivity is lowered.

Si: 0.00％∼0.30％Si: 0.00% to 0.30%

Si의 양이 과잉이면, 템퍼링 취성을 조장하여 인성을 저하시킨다. 그 때문에, Si의 양이 0.30％ 이하인 것이 필요하다. 한편, Si의 양이 0.00％여도 상관없다. 따라서, Si의 양은, 0.00％∼0.30％이다. 또한, Si는, 탈산에도 강도 개선에도 유효하므로, 강이 Si를 임의로 포함해도 된다. 용강을 정련할 때의 탈산 효율을 높이기 위해서, Si의 양이 0.01％ 이상, 0.02％ 이상 또는 0.03％ 이상이어도 된다. 또한, 보다 안정적으로 인성을 높이기 위해서, Si의 양이 0.25％ 이하이면 바람직하고, 0.20％ 이하, 0.15％ 또는 0.10％ 이하이면 보다 바람직하다.If the amount of Si is excessive, the tempering brittleness is promoted and the toughness is lowered. Therefore, it is necessary that the amount of Si is 0.30% or less. On the other hand, the amount of Si may be 0.00%. Therefore, the amount of Si is 0.00% to 0.30%. Further, since Si is effective in deoxidation and strength improvement, the steel may optionally contain Si. The amount of Si may be 0.01% or more, 0.02% or more, or 0.03% or more in order to increase the deoxidation efficiency in refining molten steel. Further, in order to more stably increase the toughness, the amount of Si is preferably 0.25% or less, more preferably 0.20% or less, more preferably 0.15% or 0.10% or less.

Cu: 0.00％∼0.50％Cu: 0.00% to 0.50%

Cu의 양이 과잉이면, 열간 가공 시에 균열이 발생하는 외에 금속 Cu가 석출되어 인성이 저하된다. 그 때문에, Cu의 양이 0.50％ 이하인 것이 필요하다. Cu의 양이 0.50％ 이하이면 저온 인성을 손상시키지 않고 강의 강도를 높일 수 있다. 또한, Cu의 양이 증가하면 Ceq가 커지므로, ?칭 시에 페라이트가 생성되는 것을 보다 안정적으로 억제할 수 있다. 그 때문에, 강이 Cu를 임의로 포함해도 된다. 단, Cu가 강의 강도 및 Ceq에 미치는 효과는, Cu를 다른 합금 원소로 대체해도 얻는 것이 가능하다. 그 때문에, Cu의 양은, 0.00％여도 상관없다. 따라서, Cu의 양은, 0.00％∼0.50％이다. 또한, 원료로서 사용되는 용강에 Cu가 포함되는 경우, 정련에 의해 Cu의 양을 0.00％까지 저감시키는 것은 곤란하기 때문에, Cu의 양을 0.01％ 이상, 0.02％ 이상 또는 0.06％ 이상으로 해도 된다. Cu의 양을 0.45％ 이하, 0.40％ 이하, 0.35％ 이하 또는 0.030％ 이하로 해도 된다.If the amount of Cu is excessive, cracks are generated at the time of hot working, and metal Cu precipitates and toughness is lowered. Therefore, it is necessary that the amount of Cu is 0.50% or less. When the amount of Cu is 0.50% or less, the strength of the steel can be increased without damaging the low-temperature toughness. Further, since Ceq increases when the amount of Cu increases, generation of ferrite at the time of casting can be more stably suppressed. Therefore, the steel may optionally contain Cu. However, the effect of Cu on the strength and Ceq of steel can be obtained by replacing Cu with other alloying elements. Therefore, the amount of Cu may be 0.00%. Therefore, the amount of Cu is 0.00% to 0.50%. When Cu is contained in molten steel used as a raw material, it is difficult to reduce the amount of Cu to 0.00% by refining. Therefore, the amount of Cu may be 0.01% or more, 0.02% or more, or 0.06% or more. The amount of Cu may be 0.45% or less, 0.40% or less, 0.35% or less, or 0.030% or less.

V: 0.000％∼0.050％V: 0.000% to 0.050%

V의 양이 과잉이면, 합금 탄화물의 형성에 의해 인성이 저하된다. 그 때문에, V의 양이 0.050％ 이하인 것이 필요하다. 한편, V는 탄화물을 형성하거나, ?칭성을 개선하기 위해서, 강의 강도를 향상시킨다. 또한, V의 양이 증가하면 Ceq가 커지므로, ?칭 시에 페라이트가 생성되는 것을 보다 안정적으로 억제할 수 있다. 그 때문에, 강이 V를 임의로 포함해도 된다. 단, V가 강의 강도 및 Ceq에 미치는 효과는, V를 다른 합금으로 대체해도 얻는 것이 가능하다. 그 때문에, V의 양은, 0.000％여도 상관없다. 따라서, V의 양은, 0.000％∼0.050％이다. 또한, 원료로서 사용되는 용강에 V가 포함되는 경우, 정련에 의해 V의 양을 0.000％까지 저감시키는 것은 곤란하기 때문에, V의 양을 0.003％ 이상 또는 0.005％ 이상으로 해도 된다. 강의 강도를 안정적으로 높이기 위해서, V의 양이 0.010％ 이상이면 보다 바람직하고, V의 양이 0.020％ 이상이면 가장 바람직하다. V의 상한을 0.045％, 0.040％ 또는 0.035％로 해도 된다.If the amount of V is excessive, the toughness is lowered due to the formation of alloy carbide. Therefore, it is necessary that the amount of V is 0.050% or less. On the other hand, V improves the strength of the steel in order to form carbides and improve ignitability. Further, since Ceq increases when the amount of V increases, generation of ferrite at the time of casting can be more stably suppressed. Therefore, the steel may optionally include V. However, the effect of V on the steel strength and Ceq can also be obtained by replacing V with another alloy. Therefore, the amount of V may be 0.000%. Therefore, the amount of V is 0.000% to 0.050%. Further, when V is contained in molten steel used as a raw material, it is difficult to reduce the amount of V to 0.000% by refining, so that the amount of V may be 0.003% or more or 0.005% or more. In order to stably increase the strength of the steel, the amount of V is more preferably 0.010% or more, and the amount of V is most preferably 0.020% or more. The upper limit of V may be 0.045%, 0.040%, or 0.035%.

Nb: 0.000％∼0.050％Nb: 0.000% to 0.050%

Nb는, 탄질화물을 형성하고, 강 내부의 결정립을 세립으로 한다. 그 때문에, 강이 Nb를 임의로 포함해도 된다. 한편, Nb의 양은 0.000％여도 상관없다. 그러나, Nb의 양이 과잉이면, 탄질화물의 사이즈가 커져서 인성이 저하된다. 그 때문에, Nb의 양이 0.050％ 이하인 것이 필요하다. 따라서, Nb의 양은, 0.000％∼0.050％이다. Nb가 결정립 미세화에 미치는 효과를 강에 부여하는 경우, Nb의 양을 0.001％로 해도 된다. 이 경우, Nb의 상한을 0.040％, 0.035％, 0.030％ 또는 0.025％로 해도 된다. Nb에 의한 결정립 미세화 효과가 불필요한 경우 등, Nb의 의도적인 첨가를 행하지 않을 수도 있다.Nb forms carbonitride, and the crystal grains in the steel become fine grains. Therefore, the steel may optionally contain Nb. On the other hand, the amount of Nb may be 0.000%. However, if the amount of Nb is excessive, the size of the carbonitride is increased and the toughness is lowered. Therefore, it is necessary that the amount of Nb is 0.050% or less. Therefore, the amount of Nb is 0.000% to 0.050%. When the effect of Nb on grain refinement is given to the steel, the amount of Nb may be set to 0.001%. In this case, the upper limit of Nb may be 0.040%, 0.035%, 0.030%, or 0.025%. Nb may not be intentionally added, for example, when grain refinement effect by Nb is unnecessary.

Ti: 0.000％∼0.020％Ti: 0.000% to 0.020%

Ti는, 안정된 질화물을 형성하고, 결정립을 세립으로 한다. 그 때문에, 강이 Ti를 임의로 포함해도 된다. 한편, Ti의 양은 0.000％여도 상관없다. 그러나, Ti의 양이 과잉이면, 질화물의 사이즈가 커져 인성이 저하된다. 그 때문에, Ti의 양이 0.020％ 이하인 것이 필요하다. 따라서, Ti의 양은, 0.000％∼0.020％이다. Ti가 결정립 미세화에 미치는 효과를 강에 부여하는 경우, Ti의 양을 0.001％ 이상으로 해도 된다. 또한, AlN에 의해서도 결정립 미세화를 달성할 수 있기 때문에, Ti의 양은, 0.010％ 이하여도 되고, 0.004％ 이하 또는 0.002％ 이하여도 된다. Ti에 의한 결정립 미세화 효과가 불필요한 경우 등, Ti의 의도적인 첨가를 행하지 않도록 해도 된다.Ti forms a stable nitride, and the crystal grains are made into fine grains. Therefore, the steel may optionally contain Ti. On the other hand, the amount of Ti may be 0.000%. However, if the amount of Ti is excessive, the nitride increases in size and toughness is lowered. Therefore, it is necessary that the amount of Ti is 0.020% or less. Therefore, the amount of Ti is 0.000% to 0.020%. When the effect of Ti on grain refinement is imparted to the steel, the amount of Ti may be 0.001% or more. Further, since the grain refinement can be achieved also by AlN, the amount of Ti may be 0.010% or less, and may be 0.004% or less or 0.002% or less. Ti may not be deliberately added when the grain refinement effect by Ti is unnecessary.

Ca: 0.0000％∼0.0030％Ca: 0.0000% to 0.0030%

Mg: 0.0000％∼0.0030％Mg: 0.0000% to 0.0030%

REM: 0.0000％∼0.0030％REM: 0.0000% ~ 0.0030%

Ca, Mg, REM은, 모두 S 등의 유해 불순물과 결합하고, 무해한 개재물을 형성하기 때문에, 강의 기계적 성질을 개선한다. 그 때문에, 강이 Ca, Mg, REM으로 이루어지는 군에서 선택되는 적어도 1종을 임의로 포함해도 된다. 한편, Ca의 양, Mg의 양, REM의 양은, 모두 0.0000％여도 상관없다. 이들 화학 원소의 양이 과잉이면, 주조 노즐 등의 내화물이 용손된다. 그 때문에, Ca의 양, Mg의 양, REM의 양은, 모두 0.0030％ 이하인 것이 필요하다. 따라서, Ca의 양, Mg의 양, REM의 양은, 모두 0.0000％∼0.0030％이다. Ca, Mg, REM이 강의 기계적 성질에 미치는 효과를 강에 부여하는 경우, Ca의 양, Mg의 양, REM의 양은, 모두 0.0001％ 이상이면 바람직하다. 이 효과는, 이들 화학 원소의 양이 각각 0.0030％에 도달하면 포화된다. Ca, Mg, REM의 의도적인 첨가를 행하지 않도록 해도 된다.Ca, Mg, and REM combine with harmful impurities such as S and form harmless inclusions, thereby improving the mechanical properties of steel. Therefore, the steel may optionally contain at least one selected from the group consisting of Ca, Mg, and REM. On the other hand, the amount of Ca, the amount of Mg, and the amount of REM may all be 0.0000%. If the amount of these chemical elements is excessive, the refractory of the casting nozzle or the like is molten. Therefore, it is necessary that the amount of Ca, the amount of Mg, and the amount of REM are all 0.0030% or less. Therefore, the amount of Ca, the amount of Mg, and the amount of REM are all 0.0000% to 0.0030%. When the effects of Ca, Mg and REM on the mechanical properties of steel are imparted to the steel, it is preferable that the amount of Ca, the amount of Mg and the amount of REM are all 0.0001% or more. This effect is saturated when the amount of these chemical elements reaches 0.0030%, respectively. Ca, Mg, and REM may not be intentionally added.

그 밖에 일부의 화학 원소는, 본 실시 형태의 강판의 특성에 실질적으로 불리한 효과를 미치지 않는 한, 본 실시 형태의 강판에 포함되어도 된다. 예를 들어, 그 허용량으로서는, W의 양이 0.00％∼0.10％이고, Co의 양이 0.00％∼0.10％이고, Sb의 양이 0.000％∼0.010％이고, As의 양이 0.000％∼0.010％이고, Sn의 양이 0.000％∼0.010％이며, Pb의 양이 0.000％∼0.050％이다. 이들 화학 원소는, 예를 들어 스크랩 등으로부터 용강에 혼입되는 경우가 있다. W의 양 또는 Co의 양은, 각각 0.05％ 이하, 0.02％ 이하, 0.01％ 이하 또는 0.005％ 이하로 해도 된다.In addition, some of the chemical elements may be included in the steel sheet of the present embodiment unless they have a substantially adverse effect on the characteristics of the steel sheet of the present embodiment. For example, as the allowable amount, the amount of W is 0.00 to 0.10%, the amount of Co is 0.00 to 0.10%, the amount of Sb is 0.000 to 0.010%, the amount of As is 0.000 to 0.010% , The amount of Sn is 0.000% to 0.010%, and the amount of Pb is 0.000% to 0.050%. These chemical elements may be mixed into molten steel, for example, from scrap. The amount of W or the amount of Co may be 0.05% or less, 0.02% or less, 0.01% or less, or 0.005% or less, respectively.

본 실시 형태의 강판은, 상기 8종의 필수의 화학 원소를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불순물로 이루어지는 화학 조성, 혹은, 상기 8종의 필수의 화학 원소와 상기 임의의 화학 원소로 이루어지는 군에서 선택되는 적어도 1종을 함유하며, 잔부가 Fe 및 불순물로 이루어지는 화학 조성을 갖고 있다. 본 실시 형태에 관한 강판에서는, 또한, 이 화학 조성이 이하의 조건을 충족할 필요가 있다.The steel sheet of the present embodiment is characterized in that the steel sheet contains the above eight essential chemical elements and the balance of Fe and impurities or a chemical composition selected from the group consisting of the eight essential chemical elements and the optional chemical elements , And the balance of Fe and impurities. In the steel sheet according to the present embodiment, it is also necessary that the chemical composition satisfy the following conditions.

Ts: 380∼430Ts: 380 to 430

Ts는, 하기 식 5에 의해 정의되며, 판 두께가 200㎜를 초과하는 강판이 수냉에서 ?칭된 후의 강판의 조직과 비교적 강한 상관이 있다. Ts가 과도하게 낮은 경우에는, 조직이 마르텐사이트 주체로 되어, 강판의 인성이 저하된다. 그 때문에, 도 1에 도시된 바와 같이, Ts가 380 이상인 것이 필요하다. 한편, Ts가 과도하게 높은 경우에는, 조직이 상부 베이나이트 주체로 되어, 강판의 강도 및 인성이 저하된다. 그 때문에, 도 1에 도시된 바와 같이, Ts가 430 이하인 것이 필요하다. 따라서, Ts의 범위는 380∼430이다. 이와 같이 Ts의 범위를 380∼430으로 정의하고 있기 때문에, Ts 그 자체는 무차원량이다. 그 때문에, Ts의 단위를 한정할 필요는 없다. 가령 Ts로 단위를 부여한다고 하면, Ts의 단위는 ㎜^-1.4·％이다. 또한, 강판의 인성을 보다 안정적으로 높이기 위해서, Ts가 385 이상, 390 이상, 395 이상 또는 400 이상이면 바람직하다. 마찬가지의 이유에서, Ts가 425 이하, 420 이하, 415 이하 또는 412 이하이면 바람직하다.Ts is defined by the following equation (5), and a steel sheet having a plate thickness exceeding 200 mm has a relatively strong correlation with the structure of the steel sheet after being subjected to water cooling. When Ts is excessively low, the structure becomes a main body of martensite, and the toughness of the steel sheet is lowered. Therefore, as shown in Fig. 1, it is necessary that Ts is 380 or more. On the other hand, when Ts is excessively high, the structure becomes the main body of the upper bainite, and the strength and toughness of the steel sheet are lowered. Therefore, as shown in Fig. 1, it is necessary that Ts is 430 or less. Therefore, the range of Ts is 380 to 430. Thus, since the range of Ts is defined as 380 to 430, Ts itself is a dimensionless amount. Therefore, it is not necessary to define the unit of Ts. For example, if a unit is given as Ts, the unit of Ts is mm ^-1.4 %. In order to more stably increase the toughness of the steel sheet, Ts is preferably 385 or more, 390 or more, 395 or more, or 400 or more. For the same reason, Ts is preferably 425 or less, 420 or less, 415 or less, or 412 or less.

Ts=750-4240×(t/2)^-1.4 Ts = 750-4240 x (t / 2) - ^1.4

×(80×C+10×Mn+7×Ni+13×Cr+13×Mo-40×Si) …식 5× (80 × C + 10 × Mn + 7 × Ni + 13 × Cr + 13 × Mo-40 × Si) Equation 5

여기서, t는, 강판의 판 두께 ㎜이며, 각 원소 기호는, 대응하는 화학 원소의 양％이다.Here, t is the plate thickness mm of the steel sheet, and the symbol of each element is an amount% of the corresponding chemical element.

Ceq: 0.80∼1.05Ceq: 0.80 to 1.05

Ceq는, 하기 식 6에 의해 정의되며, 강의 ?칭성을 나타낸다. Ceq가 너무 낮으면, 페라이트가 정출되어, 강판의 강도 및 저온 인성이 충분하지 않다. 그 때문에, 도 2에 도시된 바와 같이, Ceq가 0.80 이상인 것이 필요하다. 한편, Ceq가 너무 높으면, 강판의 강도가 너무 높아짐과 함께 강판의 인성이 현저하게 저하된다. 그 때문에, 도 2에 도시된 바와 같이, Ceq가 1.05 이하인 것이 필요하다. 따라서, Ceq의 범위는 0.80∼1.05이다. 이와 같이 Ceq의 범위를 0.80∼1.05라 정의하고 있기 때문에, Ceq 그 자체는 무차원량이다. 그 때문에, Ceq의 단위를 한정할 필요는 없다. 가령 Ceq에 단위를 부여한다고 하면, Ceq의 단위는 ％이다. 또한, 강판의 강도 및 저온 인성을 더 높이기 위해서, Ceq가 0.80 초과이면 바람직하고, Ceq가 0.85 이상, 0.86 이상, 0.87 이상 또는 0.89 이상이면 보다 바람직하다. Ceq의 상한은 1.02, 0.99, 0.96 또는 0.94로 해도 된다.Ceq is defined by Equation (6) below and represents the lecture characteristics. If Ceq is too low, ferrite is crystallized, and the strength and low-temperature toughness of the steel sheet are not sufficient. Therefore, as shown in Fig. 2, it is necessary that Ceq is 0.80 or more. On the other hand, if Ceq is too high, the strength of the steel sheet becomes too high, and the toughness of the steel sheet remarkably lowers. Therefore, as shown in Fig. 2, it is necessary that Ceq is 1.05 or less. Therefore, the range of Ceq is 0.80 to 1.05. Since Ceq is defined as 0.80 to 1.05 in this way, Ceq itself is a dimensionless amount. Therefore, the unit of Ceq need not be limited. For example, if units are assigned to Ceq, the unit of Ceq is%. In order to further increase the strength and low temperature toughness of the steel sheet, Ceq is preferably more than 0.80, more preferably 0.85 or more, 0.86 or more, 0.87 or more or 0.89 or more. The upper limit of Ceq may be 1.02, 0.99, 0.96 or 0.94.

Ceq=C+Mn/6+(Cu+Ni)/15+(Cr+Mo+V)/5 …식 6Ceq = C + Mn / 6 + (Cu + Ni) / 15 + (Cr + Mo + V) / 5 Equation 6

여기서, 각 원소 기호는, 대응하는 화학 원소의 양％이다.Here, the symbol of each element is the amount% of the corresponding chemical element.

x: 46∼90x: 46-90

x는, 하기 식 7에 의해 정의되며, 강의 ?칭성을 나타낸다. x가 너무 낮으면, 상부 베이나이트의 양이 증가하여, 강판의 저온 인성이 충분하지 않다. 그 때문에, 도 3에 도시된 바와 같이, x가 46 이상인 것이 필요하다. 한편, x가 너무 높으면, 마르텐사이트의 양이 너무 많아지기 때문에, 강판의 저온 인성이 충분하지 않다. 그 때문에, 도 3에 도시된 바와 같이, x가 90 이하인 것이 필요하다. 따라서, x의 범위는 46∼90이다. 이와 같이 x의 범위를 46∼90으로 정의하고 있기 때문에, x 그 자체는 무차원량이다. 그 때문에, x의 단위를 한정할 필요는 없다. 가령 x에 단위를 부여한다고 하면, x의 단위는 ％⁶ ^. ⁵이다. x의 하한을 50, 53, 56, 59, 61 또는 63으로 해도 되고, x의 상한을 85, 82, 79, 76 또는 73으로 해도 된다.x is defined by the following equation (7) and represents the steel quenching. If x is too low, the amount of the upper bainite increases, and the low temperature toughness of the steel sheet is not sufficient. Therefore, as shown in Fig. 3, it is necessary that x is 46 or more. On the other hand, if x is too high, the amount of martensite becomes too large, so the low temperature toughness of the steel sheet is not sufficient. Therefore, as shown in Fig. 3, it is necessary that x is 90 or less. Thus, the range of x is 46-90. Since the range of x is defined as 46 to 90 in this way, x itself is a dimensionless amount. Therefore, it is not necessary to define the unit of x. For example, if units are given to x, the unit of x is ⁶ % ^. ⁵ . The lower limit of x may be 50, 53, 56, 59, 61, or 63, and the upper limit of x may be 85, 82, 79, 76,

x=C^1/2×(1+0.64×Si)×(1+4.10×Mn)×(1+0.27×Cu)×(1+0.52×Ni)×(1+2.33×Cr)×(1+3.14×Mo) … 식 7 ^{x = C 1/2 × (1 +} 0.64 × Si) × (1 + 4.10 × Mn) × (1 + 0.27 × Cu) × (1 + 0.52 × Ni) × (1 + 2.33 × Cr) × (1+ 3.14 x Mo) ... Equation 7

βbeta

β는, 하기 식 8에 의해 정의되며, 강의 ?칭성을 나타낸다. β가 너무 낮으면, ?칭 조직이 상부 베이나이트 주체로 되어, 강판의 강도 및 저온 인성이 충분하지 않다. 그 때문에, β가 22 이상인 것이 필요하다. 한편, β가 너무 높으면, ?칭 조직이 마르텐사이트 주체로 되어, 강판의 저온 인성이 충분하지 않다. 그 때문에, β가 60 이하인 것이 필요하다. 따라서, β의 범위는 22∼60이다. 단, 본 실시 형태에서는, Si의 양이 0.00％∼0.30％이며, x가 46∼90이기 때문에, β의 범위는, 반드시 22∼60으로 된다. 따라서, β의 범위를 한정할 필요는 없다. 또한, β의 범위를 22∼60으로 정의하고 있기 때문에, β 그 자체는, 무차원량이다. 그 때문에, β의 단위를 한정할 필요는 없다. 가령 β에 단위를 부여한다고 하면, β의 단위는 ％⁶ ^. ⁵이다. β의 하한을 25, 28, 31 또는 34로 해도 되고, β의 상한을 56, 53, 50 또는 48로 해도 된다.? is defined by the following equation (8) and represents the steel quenching. If? is too low, the steel structure becomes the main body of the upper bainite, and the strength and low temperature toughness of the steel sheet are not sufficient. Therefore, it is necessary that? Is 22 or more. On the other hand, if? Is too high, the steel structure becomes a main body of martensite and the low temperature toughness of the steel sheet is not sufficient. Therefore, it is necessary that? Is 60 or less. Therefore, the range of? Is 22 to 60. However, in the present embodiment, since the amount of Si is 0.00 to 0.30% and x is 46 to 90, the range of? Is necessarily 22 to 60. Therefore, it is not necessary to limit the range of?. Further, since the range of? Is defined as 22 to 60,? Itself is a dimensionless amount. Therefore, it is not necessary to define the unit of?. For example, if a unit is given to β, the unit of β is ⁶ % ^. ⁵ . the lower limit of? may be 25, 28, 31, or 34, and the upper limit of? may be 56, 53, 50,

β=0.65×C^1/2×(1+0.27×Si)×(1+4.10×Mn)×(1+0.27×Cu)×(1+0.52×Ni)×(1+2.33×Cr)×(1+3.14×Mo) … 식 8? = 0.65 x C ^1/2 x 1 + 0.27 x Si 1 x 4.10 x Mn 1 + 0.27 x Cu 1 + 0.52 x Ni 1 + 2.33 x Cr x 1 + 3.14 x Mo) ... Equation 8

Ac1: 580∼647Ac1: 580-647

Ac1은, 강을 가열할 때 오스테나이트 변태가 시작되는 온도를 나타내고, 하기 식 9에 의해 정의된다. 템퍼링 마르텐사이트 및 템퍼링 베이나이트를 포함하는 조직을 갖는 강에서는, Ac1이 580보다도 낮으면, 불순물이 결정립계에 편석하고, 강의 저온 인성이 충분하지 않다. 그 때문에, Ac1이 580 이상인 것이 필요하다. 또한, 본 실시 형태에서는, C의 양, Si의 양, Mn의 양, Ni의 양, Cr의 양 및 Mo의 양이 전술한 범위 내인 것이 필요하므로, Ac1은, 647 이하이다. 따라서, Ac1의 범위는 580∼647이다. 이와 같이 Ac1의 범위를 580∼647로 정의하고 있기 때문에, Ac1 그 자체는 무차원량이다. 그 때문에, Ac1의 단위를 한정할 필요는 없다. Ac1에 단위를 부여하는 경우, Ac1의 단위는 ℃이다. Ac1의 상한을 640, 635, 630 또는 625로 해도 되고, 그 하한을 585, 590 또는 595로 해도 된다.Ac1 represents the temperature at which the austenite transformation starts when the steel is heated, and is defined by the following equation (9). In a steel having a structure including tempering martensite and tempering bainite, if Ac1 is lower than 580, the impurities are segregated in grain boundaries, and the low temperature toughness of the steel is not sufficient. Therefore, it is necessary that Ac1 is 580 or more. In this embodiment, since the amount of C, the amount of Si, the amount of Mn, the amount of Ni, the amount of Cr, and the amount of Mo must be within the above-mentioned range, Ac1 is 647 or less. Therefore, the range of Ac1 is 580 to 647. As described above, since the range of Ac1 is defined as 580 to 647, Ac1 itself is a dimensionless amount. Therefore, it is not necessary to define the unit of Ac1. When units are assigned to Ac1, the unit of Ac1 is in 占 폚. The upper limit of Ac1 may be set to 640, 635, 630, or 625, and the lower limit may be set to 585, 590, or 595.

Ac1=720-25×C+22×Si-40×Mn-30×Ni+20×Cr+25×Mo …식 9Ac1 = 720-25 x C + 22 x Si-40 x Mn-30 x Ni + 20 x Cr + 25 x Mo ... Equation 9

Ti/NTi / N

강에 Ti를 첨가하는 경우, Ti가 N과 결부되어 TiN이 생성된다. 이 반응에 있어서 N에 대한 Ti의 비율이 화학양론비(3.4)보다도 작으면, Ti가 N 이외의 화학 원소(예를 들어, C)와 결부되는 것을 억제할 수 있다. 그 때문에, TiN이 결정립 미세화에 미치는 효과를 안정적으로 얻을 수 있어, 보다 저온 인성을 높일 수 있다. 그 때문에, 강의 화학 조성이 Ti/N≤3.4를 충족하면 바람직하다.When Ti is added to steel, Ti is combined with N to form TiN. When the ratio of Ti to N in this reaction is smaller than the stoichiometric ratio (3.4), it is possible to inhibit Ti from bonding to chemical elements other than N (for example, C). Therefore, the effect of TiN on grain refinement can be stably obtained, and the low temperature toughness can be increased. Therefore, it is preferable that the chemical composition of the steel satisfies Ti / N? 3.4.

다음으로, 본 실시 형태에 관한 강판의 조직에 대하여 설명한다.Next, the structure of the steel sheet according to the present embodiment will be described.

마르텐사이트와 베이나이트의 합계량: 99％∼100％Total amount of martensite and bainite: 99% to 100%

마르텐사이트 및 베이나이트는, 강판의 강도를 높인다. 그 때문에, 마르텐사이트와 베이나이트의 합계량이 99％∼100％인 것이 필요하다. 조직의 잔부에는, 페라이트, 펄라이트, 잔류 오스테나이트가 포함되는 경우가 있다. 이 잔부의 양(페라이트와 펄라이트와 잔류 오스테나이트의 합계량)은, 0％∼1％이다. 이 잔부의 양을 0.5％ 이하, 0.2％ 이하 또는 0.1％ 이하로 해도 된다. 즉, 마르텐사이트와 베이나이트의 합계량을 99.5％ 이상, 99.8％ 이상 또는 99.9％ 이상으로 해도 된다. 이 잔부의 양이 0％ 즉 마르텐사이트 및 베이나이트의 합계량이 100％이면 가장 바람직하다.Martensite and bainite increase the strength of the steel sheet. Therefore, it is necessary that the total amount of martensite and bainite is 99% to 100%. The remainder of the structure may contain ferrite, pearlite, and retained austenite. The amount of the remainder (total amount of ferrite, pearlite and retained austenite) is 0% to 1%. The amount of the remainder may be 0.5% or less, 0.2% or less, or 0.1% or less. That is, the total amount of martensite and bainite may be 99.5% or more, 99.8% or more, or 99.9% or more. Most preferably, the amount of the remainder is 0%, that is, the total amount of martensite and bainite is 100%.

금속 조직에는, 마르텐사이트와 베이나이트와 펄라이트와 페라이트와 잔류 오스테나이트가 포함될 가능성이 있다. 본 실시 형태에서는, 마르텐사이트와 베이나이트의 합계량이 99％ 이상이기 때문에, 이들 2개의 조직 합계량을 직접 특정하는 것은 극히 곤란하다. 그래서, 잔부의 양, 즉 페라이트와 펄라이트와 잔류 오스테나이트의 합계량을 미리 하기의 방법에 의해 결정한다. 그 후, 이들 3개의 조직의 합계량을 100％부터 차감함으로써 마르텐사이트와 베이나이트의 합계량이 계산된다.The metal structure may contain martensite, bainite, perlite, ferrite and retained austenite. In the present embodiment, since the total amount of martensite and bainite is 99% or more, it is extremely difficult to directly specify the total amount of these two tissues. Therefore, the amount of the remainder, that is, the total amount of ferrite, pearlite and retained austenite is determined in advance by the following method. Thereafter, the total amount of martensite and bainite is calculated by subtracting the total amount of these three textures from 100%.

페라이트의 양 및 펄라이트의 양은, 면적 분율(면적％)에 의해 표현되며, 500배의 배율로 광학 현미경을 통해 촬영된 사진으로 결정된다. 시료는, 강판의 에지로부터 100㎜ 초과 이격된 위치의 판 두께 중심부로부터 채취한다. 이 시료의 종단면(판 두께 방향 및 압연 방향을 포함하는 면; 폭 방향에 수직인 면)이 나이탈에 의해 에칭되고, 이 에칭된 표면으로부터 3 시야가 촬영된다. 또한, 이 3개의 시야는, 서로 중복되는 영역이 없도록 결정된다. 예를 들어, 페라이트의 양은, 광학 현미경 사진 중의 흰색의 영역(페라이트의 영역)을 적산한 후, 적산된 면적을 측정 면적으로 나누고, 얻어진 면적 분율을 평균함으로써 결정된다.The amount of ferrite and the amount of pearlite are expressed by the area fraction (area%), and are determined by photographs taken through an optical microscope at a magnification of 500 times. The sample is taken from the center of the plate thickness at a position spaced more than 100 mm from the edge of the steel sheet. (The plane including the plate thickness direction and the rolling direction; the plane perpendicular to the width direction) of this sample is etched by deviation or deviation, and three fields of view are taken from this etched surface. These three fields of view are determined so that there is no overlapping area. For example, the amount of ferrite is determined by integrating a white region (ferrite region) in an optical microscope photograph, then dividing the integrated area by the measured area, and averaging the obtained area fraction.

잔류 오스테나이트의 양은, 체적 분율(체적％)에 의해 표현되며, X선 회절법에 의해 측정된다. 시료는, 강판의 에지로부터 100㎜ 초과 이격된 위치의 판 두께 중심부로부터 채취한다. 이 시료의 종단면(판 두께 방향 및 압연 방향을 포함하는 면; 폭 방향에 수직인 면)에 대해서 X선을 입사시키고, 얻어진 데이터로부터 잔류 오스테나이트의 체적 분율을 결정한다. 이 오스테나이트의 체적 분율(체적％)을, 잔류 오스테나이트의 면적 분율(면적％)과 동일시하여, 잔류 오스테나이트의 면적 분율을 결정한다. 또한, 잔류 오스테나이트의 양이, 흔적 정도이며, 정량할 수 없는 경우에는, 0％라고 간주한다. 이로 인해, 마르텐사이트와 베이나이트의 합계량도, 면적 분율(면적％)에 의해 표현된다. 또한, 본 실시 형태에 관한 강판에서는, 채용 가능한 화학 조성 범위의 대부분에 있어서 정량 가능한 양의 잔류 오스테나이트가 발생할 가능성은 거의 없다. 이러한 경우에는, X선 회절법에 의한 측정을 생략할 수 있다.The amount of retained austenite is expressed by volume fraction (volume%) and is measured by X-ray diffraction method. The sample is taken from the center of the plate thickness at a position spaced more than 100 mm from the edge of the steel sheet. An X-ray is made incident on a longitudinal plane (plane including the plate thickness direction and the rolling direction; a plane perpendicular to the width direction) of the sample, and the volume fraction of the retained austenite is determined from the obtained data. The volume fraction (volume%) of the austenite is equal to the area fraction (area%) of the retained austenite to determine the area fraction of the retained austenite. Further, the amount of retained austenite is a trace, and when it is not quantifiable, it is regarded as 0%. For this reason, the total amount of martensite and bainite is expressed by the area fraction (area%). Further, in the steel sheet according to the present embodiment, there is almost no possibility that a quantifiable amount of retained austenite occurs in most of the chemical composition ranges that can be employed. In this case, the measurement by the X-ray diffraction method can be omitted.

또한, 판 두께 중심부(t/2부)는, 강판 표면으로부터 판 두께 방향으로 판 두께의 절반만큼 이격된 강판 내의 위치를 의미한다. 이 판 두께 중심부에서는, 마르텐사이트 및 베이나이트를 생성시키는 것이 가장 곤란하다. 그 때문에, 판 두께 중심부에 있어서, 마르텐사이트와 베이나이트의 합계량이 99％∼100％이면, 강판 표면으로부터의 깊이(두께)가 1㎜ 정도 이하의 탈탄층을 제외한 강판 전체에 걸쳐 마르텐사이트와 베이나이트의 합계량이 99％∼100％라고 간주할 수 있다. 그 때문에, 판 두께 중심부에 대해서만 조직을 평가하면 충분하다.Further, the central portion (t / 2) of the plate thickness means the position in the steel plate which is separated from the surface of the steel plate by half the plate thickness in the plate thickness direction. At this plate thickness center portion, it is most difficult to generate martensite and bainite. Therefore, if the total amount of martensite and bainite is 99% to 100% at the center of the plate thickness, martensite and bainite are formed over the entire steel plate excluding the decarburized layer having a depth (thickness) The total amount of the knit can be regarded as 99% to 100%. Therefore, it is sufficient to evaluate the structure only for the plate thickness center portion.

본 실시 형태에 관한 강판의 조직의 예를 도 4에 나타낸다. 이 도면에서는, 페라이트 및 펄라이트가 관찰되지 않는다. X선 회절법에 의해 잔류 오스테나이트를 정량할 수 없는 경우, 페라이트와 펄라이트와 잔류 오스테나이트의 합계량이 0％이기 때문에, 마르텐사이트와 베이나이트의 합계량이 100％이다.Fig. 4 shows an example of the structure of the steel sheet according to the present embodiment. In this drawing, no ferrite and pearlite are observed. When the residual austenite can not be quantitatively determined by the X-ray diffraction method, the total amount of ferrite, pearlite and retained austenite is 0%, so that the total amount of martensite and bainite is 100%.

인장 강도: 780MPa∼930MPaTensile strength: 780 MPa to 930 MPa

판 두께 중심부의 -60℃에서의 샤르피 충격 시험에 의한 흡수 에너지: 69J 이상Absorbed energy by Charpy impact test at -60 ° C at the plate thickness center: 69J or more

본 실시 형태에서는, 강판의 인장 강도가 780MPa∼930MPa이며, 판 두께 중심부의 -60℃에서의 샤르피 충격 시험에 의한 흡수 에너지가 69J 이상인 것이 필요하다. 이 이유를 이하에 설명한다.In the present embodiment, it is necessary that the steel sheet has a tensile strength of 780 MPa to 930 MPa and an absorption energy of 69 J or more by the Charpy impact test at -60 캜 at the center of the plate thickness. This reason will be described below.

템퍼링 하부 베이나이트는, 강판의 강도와 저온 인성을 가장 효과적으로 높인다. 템퍼링 마르텐사이트도, 강판의 강도와 저온 인성을 높인다. 단, 템퍼링 마르텐사이트는, 템퍼링 하부 베이나이트보다도 강판의 강도를 높이지만, 템퍼링 하부 베이나이트만큼 강판의 저온 인성을 높이지 않는다. 그 때문에, 강판이, 템퍼링 하부 베이나이트로 이루어지는 조직, 혹은 템퍼링 하부 베이나이트와 템퍼링 마르텐사이트로 이루어지는 조직을 가지면 가장 바람직하다. 템퍼링 하부 베이나이트와 템퍼링 마르텐사이트의 합계량이 충분하면, 강판이 템퍼링 상부 베이나이트를 포함해도 된다. 단, 템퍼링 상부 베이나이트는, 템퍼링 하부 베이나이트나 템퍼링 마르텐사이트만큼 강판의 강도 및 저온 인성을 높이지 않는다. 그 때문에, 템퍼링 상부 베이나이트의 양은 가능한 한 적으면 바람직하다. 한편, 템퍼링되지 않는 마르텐사이트(virgin (untempered) martensite), 템퍼링되지 않는 상부 베이나이트(virgin (untempered) upper bainite) 및 템퍼링되지 않는 하부 베이나이트(virgin (untempered) lower bainite)는, 저온 인성을 크게 저하시킨다. 그 때문에, 템퍼링되지 않는 마르텐사이트, 템퍼링되지 않는 상부 베이나이트 및 템퍼링되지 않는 하부 베이나이트를 가능한 한 저감시킬 필요가 있다. 또한, 본 실시 형태에 관한 강판에서는, 강이 템퍼링된 경우에 있어서, 후술하는 템퍼링 온도가 Ac1을 초과하지 않는 한, 템퍼링되지 않는 마르텐사이트, 템퍼링되지 않는 상부 베이나이트 및 템퍼링되지 않는 하부 베이나이트는 존재하지 않는다. 즉, 템퍼링되지 않는 마르텐사이트, 템퍼링되지 않는 상부 베이나이트 및 템퍼링되지 않는 하부 베이나이트를 발생시키지 않도록 하기 위해서는, 후술하는 템퍼링 온도가 Ac1을 초과하지 않도록 열처리(템퍼링)를 행하면 된다. 템퍼링되지 않는 마르텐사이트, 템퍼링되지 않는 상부 베이나이트 및 템퍼링되지 않는 하부 베이나이트의 합계는, 0％인 것이 바람직하다.The tempering lower bainite most effectively improves the strength and low temperature toughness of the steel sheet. Tempered martensite also improves the strength and low-temperature toughness of the steel sheet. However, the tempering martensite has higher strength than the tempering lower bainite but does not increase the low temperature toughness of the steel sheet as much as the tempering lower bainite. Therefore, it is most preferable that the steel sheet has a structure composed of a tempering lower bainite or a structure composed of a tempering lower bainite and tempering martensite. If the total amount of the tempering lower bainite and the tempering martensite is sufficient, the steel sheet may contain the tempering upper bainite. However, the tempering upper bainite does not increase the strength and low temperature toughness of the steel sheet as much as the tempering lower bainite or the tempering martensite. Therefore, it is preferable that the amount of the tempering upper bainite is as small as possible. On the other hand, virgin (untempered) martensite, virgin (untempered) upper bainite and virgin (untempered) lower bainite, which are not tempered, . Therefore, it is necessary to reduce the untemperized martensite, the un-tempered upper bainite and the un-tempered lower bainite as much as possible. Further, in the steel sheet according to the present embodiment, in the case where the steel is tempered, untemperized martensite, untampered upper bainite and untampered lower bainite can be used as long as the tempering temperature described below does not exceed Ac1 does not exist. That is, heat treatment (tempering) may be performed so that the tempering temperature, which will be described later, does not exceed Ac1, in order not to generate the untreated martensite, the unbuffered upper bainite and the untempered lower bainite. The sum of untempered martensite, untempered upper bainite and untempered lower bainite is preferably 0%.

따라서, 상기 마르텐사이트 및 베이나이트 중의 템퍼링 마르텐사이트, 템퍼링 상부 베이나이트, 템퍼링 하부 베이나이트, 템퍼링되지 않는 마르텐사이트, 템퍼링되지 않는 상부 베이나이트, 템퍼링되지 않는 하부 베이나이트의 양을 적절히 제어할 필요가 있다. 그러나, 조직 분율을 측정하기 위해 통상 사용되는 광학 현미경에 의해 템퍼링 마르텐사이트, 템퍼링 상부 베이나이트, 템퍼링 하부 베이나이트, 템퍼링되지 않는 마르텐사이트, 템퍼링되지 않는 상부 베이나이트 및 템퍼링되지 않는 하부 베이나이트를 판별하는 것은 극히 곤란하다. 그 때문에, 템퍼링 마르텐사이트, 템퍼링 상부 베이나이트, 템퍼링 하부 베이나이트, 템퍼링되지 않는 마르텐사이트, 템퍼링되지 않는 상부 베이나이트, 템퍼링되지 않는 하부 베이나이트의 양을 적절히 측정하는 것은 실질적으로 불가능하다. 단, 강판의 화학 조성이 상기 조건을 충족하고, 강판의 인장 강도가 780MPa∼930MPa이며, 판 두께 중심부의 -60℃에서의 샤르피 충격 시험에 의한 흡수 에너지가 69J 이상이면, 이들 6개의 조직의 양이 적절하다고 간주할 수 있다.Therefore, it is necessary to appropriately control the amount of tempering martensite, tempered upper bainite, tempered lower bainite, untaminated martensite, untaminated upper bainite, and untampered lower bainite in the martensite and bainite have. However, the tempering martensite, the tempering upper bainite, the tempering lower bainite, the non-tempered martensite, the non-tempered upper bainite and the non-tempered lower bainite are discriminated by an optical microscope usually used for measuring the tissue fractions It is extremely difficult to do. Therefore, it is practically impossible to appropriately measure the amounts of tempering martensite, tempered upper bainite, tempered lower bainite, untempered martensite, un-tempered upper bainite, and non-tempered lower bainite. However, if the chemical composition of the steel sheet satisfies the above conditions, the tensile strength of the steel sheet is 780 MPa to 930 MPa, and the absorption energy by the Charpy impact test at -60 캜 at the plate thickness center is 69 J or more, Can be regarded as appropriate.

예를 들어, Ts는, ?칭 조직과 비교적 강한 상관이 있고, 도 5에 도시한 바와 같이, Ts의 조정에 의해 ?칭 조직(마르텐사이트, 하부 베이나이트, 상부 베이나이트의 양)의 상당한 부분이 달성된다. 그러나, Ts만에 의해, 완전히 ?칭 조직이 표현되는 것은 아니며, 템퍼링 후의 조직이 결정되는 것도 아니다. 나아가, 화학 조성만으로는, 템퍼링 후의 조직(최종 조직) 중의 석출물(예를 들어, 탄화물이나 질화물)의 형태를 표현할 수 없지만, 본 실시 형태에서는, 석출물이 매우 미세하거나, 입경 분포가 매우 넓은 경우도 있기 때문에, 석출물의 측정은 극히 곤란하다. 따라서, 화학 조성과 인장 강도와 샤르피 충격 시험의 조합에 의해 상기 6개의 조직의 양 및 석출물의 형태를 표현한다. 따라서, 전술한 바와 같이, 강판의 인장 강도가 780MPa∼930MPa이며, 판 두께 중심부의 -60℃에서의 샤르피 충격 시험에 의한 흡수 에너지가 69J 이상인 것이 필요하다. 또한, 판 두께 중심부의 -60℃에서의 샤르피 충격 시험에 의한 흡수 에너지의 상한은, 한정할 필요가 없으며, 400J 이하여도 된다. 또한, 템퍼링 마르텐사이트 및 템퍼링되지 않는 마르텐사이트는, 마르텐사이트의 하위 개념이며, 템퍼링 상부 베이나이트, 템퍼링 하부 베이나이트, 템퍼링되지 않는 상부 베이나이트 및 템퍼링되지 않는 하부 베이나이트는, 베이나이트의 하위 개념이다.For example, Ts has a relatively strong correlation with the texture structure, and as shown in Fig. 5, by adjusting Ts, a considerable part of the texture (martensite, lower bainite, and upper bainite) . However, Ts only does not completely represent the texture, nor does it determine the organization after tempering. Further, the shape of the precipitate (for example, carbide or nitride) in the structure (final structure) after tempering can not be expressed by the chemical composition alone, but in this embodiment, the precipitate is very fine or the grain size distribution is very wide Therefore, it is extremely difficult to measure the precipitate. Therefore, the amounts of the six tissues and the form of the precipitate are expressed by a combination of chemical composition, tensile strength and Charpy impact test. Therefore, as described above, it is necessary that the steel sheet has a tensile strength of 780 MPa to 930 MPa and an absorption energy of 69 J or more by the Charpy impact test at -60 캜 in the center of the plate thickness. The upper limit of the absorption energy by the Charpy impact test at -60 deg. C at the center of the plate thickness is not limited, and may be 400 J or less. The tempering martensite and the untempered martensite are sub-concepts of martensite, and the tempering upper bainite, the tempering lower bainite, the untempered upper bainite and the untempered lower bainite are sub-concepts of bainite to be.

강판 중의 상기 6개의 조직의 양 및 석출물의 형태를 더욱 적절하게 하기 위해서는, 강판의 인장 강도가 930MPa 미만이면 바람직하다. 이러한 인장 강도의 바람직한 상한은, 가장 바람직한 것까지 순서대로 나열하면, 900MPa, 880MPa, 870MPa이다. 마찬가지로, 강판의 항복 강도가 880MPa 이하이면 바람직하다. 이러한 항복 강도의 바람직한 상한은, 가장 바람직한 것까지 순서대로 나열하면, 850MPa, 830MPa, 810MPa이다. 또한, 강판의 항복 강도는, 665MPa 이상 또는 685MPa 이상이면 바람직하다.In order to more appropriately form the six pieces of the steel sheet and the form of the precipitate in the steel sheet, it is preferable that the tensile strength of the steel sheet is less than 930 MPa. The preferable upper limit of the tensile strength is 900 MPa, 880 MPa, and 870 MPa in order from the most preferable ones. Similarly, it is preferable that the yield strength of the steel sheet is 880 MPa or less. The preferable upper limit of the yield strength is 850 MPa, 830 MPa and 810 MPa in order of the most preferable ones. The yield strength of the steel sheet is preferably 665 MPa or more or 685 MPa or more.

인장 강도는, JIS Z 2241로 규정되는 인장 시험에 의해 측정된다. 이 시험에서는, JIS Z 2201로 규정되는 14호 인장 시험편이 t/4부로부터 채취된다. 이 14호 인장 시험편의 길이 방향(인장 방향)은, T 방향(Transverse Direction), 즉 압연 방향에 수직인 방향(C 방향)이다. 또한, t/4부는, 강판 표면으로부터 판 두께 방향으로 판 두께의 1/4만큼 이격된 강판 내의 위치를 의미한다.The tensile strength is measured by a tensile test specified in JIS Z 2241. In this test, tensile test specimen No. 14 specified by JIS Z 2201 is taken from t / 4 part. The longitudinal direction (tensile direction) of this No. 14 tensile test piece is the direction T (Transverse Direction), that is, the direction perpendicular to the rolling direction (direction C). Also, t / 4 means the position in the steel sheet which is separated from the steel sheet surface by 1/4 of the sheet thickness in the sheet thickness direction.

판 두께 중심부의 -60℃에서의 샤르피 충격 시험에 의한 흡수 에너지는, JIS Z 2242로 규정되는 샤르피 충격 시험에 의해 측정된다. 이 시험에서는, JIS Z 2242로 규정되는 샤르피 충격 시험편이 판 두께 중심부로부터 채취된다. 이 샤르피 충격 시험편의 길이 방향은, T 방향(Transverse Direction), 즉 압연 방향에 수직인 방향(C 방향)이다. 또한, V 노치의 깊이 방향은 압연 방향이다. 또한, 판 두께 중심부의 -60℃에서의 샤르피 충격 시험에 의한 흡수 에너지는, vE_-60℃로 약칭하는 경우도 있다.The absorption energy at the center of the plate thickness at -60 deg. C in the Charpy impact test is measured by the Charpy impact test specified in JIS Z 2242. In this test, a Charpy impact test piece specified in JIS Z 2242 is taken from the center of the plate thickness. The longitudinal direction of the Charpy impact test piece is the T direction (Transverse Direction), i.e., the direction (C direction) perpendicular to the rolling direction. The depth direction of the V notch is the rolling direction. The absorption energy at the center of the plate thickness at the temperature of -60 캜 according to the Charpy impact test may be abbreviated as vE _{-60 캜} .

판 두께: 200㎜ 초과 또한 300㎜ 이하Plate thickness: more than 200 mm and not more than 300 mm

규모가 큰 장래의 구조물 안전성을 보다 높이기 위해서는, 강판을 제조 및 취급 가능한 범위에서 판 두께가 가능한 한 두꺼우면 바람직하다. 그 때문에, 판 두께가 200㎜ 초과인 것이 필요하며, 판 두께가 바람직한 하한은, 가장 바람직한 것까지 순서대로 나열하면, 210㎜, 215㎜, 220㎜, 225㎜, 또는 230㎜이다. 한편, 판 두께가 너무 두꺼워지면, 높은 강도 및 우수한 저온 인성을 갖는 강판을 제조하는 것이 보다 곤란해지는 것 외에도, 전술한 화학 조성이 높은 강도 및 우수한 저온 인성에 대해서 미치는 효과가 저하된다. 그 때문에, 판 두께가 300㎜ 이하인 것이 필요하며, 판 두께의 바람직한 상한은, 가장 바람직한 것까지 순서대로 나열하면, 290㎜, 280㎜, 270㎜, 260㎜이다. 상기의 이유로부터, 판 두께가 200㎜ 초과 또한 300㎜ 이하인 것이 필요하다.In order to further enhance the stability of future large-scale structures, it is preferable that the plate thickness is as large as possible within a range in which the steel sheet can be manufactured and handled. For this reason, it is necessary that the plate thickness is more than 200 mm, and the preferable lower limit of the plate thickness is 210 mm, 215 mm, 220 mm, 225 mm, or 230 mm in order from the most preferable one. On the other hand, if the plate thickness is too thick, it becomes more difficult to produce a steel sheet having high strength and excellent low temperature toughness, and the effect of the above-mentioned chemical composition on high strength and excellent low temperature toughness is deteriorated. Therefore, it is necessary that the plate thickness is 300 mm or less, and the preferable upper limit of the plate thickness is 290 mm, 280 mm, 270 mm, and 260 mm in order from the most preferable one. For the above reason, it is necessary that the plate thickness is more than 200 mm and not more than 300 mm.

본 실시 형태에 관한 강판은, 제조 비용을 저감시키는 관점에서 하기 실시 형태에 관한 강판의 제조 방법에 의해 제조하면 적합하다.The steel sheet according to the present embodiment is suitably manufactured by the steel sheet manufacturing method according to the following embodiments from the viewpoint of reducing the manufacturing cost.

다음으로, 일 실시 형태에 관한 강판(고장력 강판)의 제조 방법에 대하여 설명한다.Next, a method of manufacturing a steel sheet (high-strength steel sheet) according to one embodiment will be described.

우선, 상기 화학 조성을 갖는 용강을 주조하여 슬래브를 얻는다. 이 슬래브는, 연속 주조함으로써 혹은 잉곳을 분괴 압연기로 분괴함으로써 얻어져도 된다.First, molten steel having the above chemical composition is cast to obtain a slab. This slab may be obtained by continuous casting or by breaking the ingot into a crushing mill.

열간압연 전에 슬래브를 1200℃ 이상의 온도에서 균열시키지 않는 경우, 강 중에 조대한 AlN(1.5㎛ 이상의 AlN)이 잔존하고, 이 조대한 AlN이 강판의 인성을 저하시킨다. 그 때문에, 열간압연 전에 슬래브를 1200℃∼1380℃로 균열시킨다. 판 두께 중심부에 있어서 AlN의 입경의 최댓값을 보다 저감시키기 위해서는, 이 균열 온도가 1250℃ 이상이면 바람직하다. 또한, 생산성을 보다 개선하기 위해서는, 균열 온도가 1300℃ 이하이면 바람직하다. 또한, 1.5㎛ 이상의 AlN이 거의 존재하지 않음을 판단하는 것은, 극히 곤란하다. 예를 들어, 투과 전자 현미경을 사용하여 1.5㎛ 이상의 AlN을 관찰할 수는 있지만, 투과 전자 현미경에 의해 관찰되는 영역은 매우 작다. 그 때문에, 현실적인 측정 횟수에서는, 1.5㎛ 이상의 AlN이 거의 존재하지 않음을 판단하는 것은 불가능하다. 한편, 1.5㎛ 이상의 AlN이 거의 존재하지 않음은, 판 두께 중심부의 -60℃에서의 샤르피 충격 시험에 의한 흡수 에너지(69J 이상)에 의해 확인할 수 있다.If the slab is not cracked at a temperature of 1200 DEG C or more before hot rolling, coarse AlN (1.5 mu m or more in AlN) remains in the steel, and this coarse AlN lowers the toughness of the steel sheet. Therefore, the slab is cracked at 1200 ° C to 1380 ° C before hot rolling. In order to further reduce the maximum value of the grain size of AlN at the center of the plate thickness, it is preferable that this cracking temperature is 1250 DEG C or more. Further, in order to further improve the productivity, it is preferable that the cracking temperature is 1300 DEG C or less. In addition, it is extremely difficult to judge that there is almost no AlN of 1.5 탆 or more. For example, although it is possible to observe AlN of 1.5 탆 or more by using a transmission electron microscope, the area observed by a transmission electron microscope is very small. Therefore, it is impossible to judge that there is almost no AlN of 1.5 탆 or more at a realistic measurement frequency. On the other hand, the absence of AlN of 1.5 탆 or more can be confirmed by the absorption energy (69 J or more) of Charpy impact test at -60 캜 at the center of the plate thickness.

균열 후, 슬래브를 열간압연하고, 200㎜ 초과 또한 300㎜ 이하의 판 두께를 갖는 열연 강판을 중간 제품으로서 얻는다. 목표로 하는 판 두께를 제외하고, 열간압연의 조건은 한정되지 않는다. 강판 표면의 품질을 양호하게 유지하면서 압하가 결정입경 등에 미치는 효과를 판 두께 중심부에 대해서 충분히 가하기 위해서는, 950℃∼1250℃의 온도로부터 열간압연을 개시하면 바람직하다.After the cracking, the slab is hot-rolled and a hot-rolled steel sheet having a thickness of more than 200 mm and not more than 300 mm is obtained as an intermediate product. Except for the target plate thickness, the conditions of hot rolling are not limited. It is preferable to start hot rolling from a temperature of 950 to 1250 占 폚 in order to sufficiently apply the effect of the reduction to the crystal grain size or the like on the center of the plate thickness while satisfactorily maintaining the quality of the surface of the steel plate.

마르텐사이트와 베이나이트의 합계량이 99％ 이상인 조직을 얻기 위해서, ?칭 처리에 있어서, 강판을 Ac3℃ 이상의 온도까지 재가열 후 300℃ 미만의 온도까지 수냉한다. 이 ?칭 처리에 있어서 강판을 Ac3℃ 이상의 온도까지 재가열하면, 강판의 조직이 오스테나이트 단상으로 변한다. 이 오스테나이트 단상의 조직을 ?칭할 수 있으면, 오스테나이트가 마르텐사이트 혹은 베이나이트로 변태하여, 강판의 조직이 균일해진다. ?칭 처리에서는, 충분한 양의 마르텐사이트 및 하부 베이나이트를 얻기 위해서, 판 두께 중심부의 온도가 800℃에서 500℃까지 저하되는 사이의 판 두께 중심부에서의 평균 수냉 속도를 0.4℃/s∼0.8℃/s로 할 필요가 있다. 또한, 이 판 두께 중심부에서의 온도 및 수냉 속도는, 전열 계산에 의해 결정할 수 있다. Ac3은, 하기 식 10에 의해 정의된다.In order to obtain a structure having a total amount of martensite and bainite of 99% or more, the steel sheet is reheated to a temperature of Ac 3 캜 or more and cooled to a temperature of less than 300 캜 in the quenching treatment. When reheating the steel sheet to a temperature equal to or higher than Ac3 DEG C in this smelting treatment, the structure of the steel sheet changes into austenite single phase. If the structure of this austenite single phase can be referred to, the austenite is transformed into martensite or bainite, and the structure of the steel sheet becomes uniform. In the quenching treatment, in order to obtain a sufficient amount of martensite and lower bainite, the average water-cooling rate at the center of the plate thickness while the temperature at the center of the plate thickness falls from 800 캜 to 500 캜 is set to 0.4 캜 / s to 0.8 캜 / s. The temperature at the center of the plate thickness and the water cooling rate can be determined by heat transfer calculation. Ac3 is defined by the following equation (10).

Ac3=937.2-476.2×C+56×Si-19.7×Mn-16.3×Cu-26.6×Ni-4.9×Cr+38.1×Mo+ 124.8×V+198.4×Al+3315×B-19.1×Nb+136.3×Ti …식 10Si-19.7 x Mn-16.3 x Cu-26.6 x Ni-4.9 x Cr + 38.1 x Mo + 124.8 x V + 198.4 x Al + 3315 x B-19.1 x Nb + 136.3 x Ti ... Equation 10

열연 강판의 인성을 높이기 위해서, 템퍼링 처리에 있어서, ?칭 후의 강판을 580℃∼Ac1℃의 온도까지 가열하고, 그 후 580℃∼Ac1℃의 온도로부터 300℃ 미만의 온도까지 수냉한다. Ac1℃를 초과하는 온도까지 강판을 가열하면, 강판 중에 오스테나이트가 발생하고, 템퍼링 처리 후에 템퍼링되지 않는 베이나이트가 잔존하기 때문에, 강판의 인성이 저하된다. 한편, 템퍼링 온도가 580℃ 미만이면 충분한 양의 템퍼링 조직이 얻어지지 않거나, 템퍼링 취화가 발생하기도 한다. 그 때문에, 강판의 인성이 충분하지 않다. 따라서, 템퍼링 온도는, 580℃∼Ac1℃인 것이 필요하다. 또한, Ac1은, 전술한 식 9로 정의된다.In order to increase the toughness of the hot-rolled steel sheet, the tempered steel sheet is heated to a temperature of 580 캜 to Ac 1 캜, and then cooled to a temperature of 580 캜 to Ac 1 캜 to a temperature of less than 300 캜. When the steel sheet is heated to a temperature exceeding Ac < RTI ID = 0.0 > 1 C, < / RTI > austenite is generated in the steel sheet and bainite which is not tempered remains after the tempering treatment. On the other hand, if the tempering temperature is less than 580 占 폚, a sufficient amount of tempering structure may not be obtained or tempering embrittlement may occur. Therefore, the toughness of the steel sheet is not sufficient. Therefore, it is necessary that the tempering temperature is 580 캜 to Ac 1 캜. Ac1 is defined by the above-described expression (9).

본 실시 형태에서는, 열연 강판의 판 두께가 200㎜를 초과하기 때문에, 템퍼링 처리에서의 냉각 중에도 편석이 진행되어 취화가 발생한다. 이 취화가 발생하는 온도 영역은, 주로 300℃∼500℃이다. 그 때문에, 열간압연 후에 강판이 이 온도 영역을 가능한 한 급속하게 통과하는 것이 필요하다. 따라서, 템퍼링 처리에 있어서는, 판 두께 중심부의 온도가 500℃로부터 300℃까지 저하되는 사이의 판 두께 중심부에서의 평균 수냉 속도를 0.3℃/s∼0.7℃/s로 할 필요가 있다. 또한, 이 판 두께 중심부에서의 온도 및 수냉 속도는, 전열 계산에 의해 결정할 수 있다. 또한, 강판 표면에서의 취화를 방지하기 위해서, 수냉을 개시할 때 강판 표면의 온도를 580℃ 이상으로 할 필요가 있다. 강판 표면의 온도는, 방사 온도계에서 실측한다.In the present embodiment, since the thickness of the hot-rolled steel sheet exceeds 200 mm, segregation progresses and embrittlement occurs even during cooling in the tempering treatment. The temperature range where this embrittlement occurs is mainly 300 ° C to 500 ° C. Therefore, it is necessary for the steel sheet to pass through this temperature region as rapidly as possible after hot rolling. Therefore, in the tempering treatment, it is necessary to set the average water-cooling rate at the central portion of the plate thickness from 0.3 占 폚 / s to 0.7 占 폚 / s while the temperature at the center of the plate thickness falls from 500 占 폚 to 300 占 폚. The temperature at the center of the plate thickness and the water cooling rate can be determined by heat transfer calculation. Further, in order to prevent embrittlement on the surface of the steel sheet, it is necessary to set the temperature of the surface of the steel sheet at 580 DEG C or more at the start of water cooling. The temperature of the surface of the steel sheet is measured by a radiation thermometer.

실시예Example

표 1 내지 3에 나타내는 화학 조성을 갖는 강을 용제하여 얻어진 강편을 표 5에 나타내는 균열 온도로 균열 후, 열간압연하고, 실온까지 냉각시켜 중간 제품으로서의 열연 강판을 얻었다. 또한, 표 5에 나타내는 조건에서, 이 강판을 다시 가열하고, 실온까지 ?칭하였다. 그 후, 표 6에 나타내는 조건에서, ?칭된 강판을 템퍼링, 실온까지 냉각시켜 최종 제품으로서의 열연 강판(No.1∼50)을 얻었다. 표 5 내지 6에, 강편을 균열시킨 온도와, ?칭을 위해 강판을 가열한 온도와, ?칭 중의 800℃로부터 500℃까지의 평균 수냉 속도와, 템퍼링 온도와, 템퍼링 직후에 수냉이 개시되는 온도(강판 표면의 온도)와, 템퍼링 직후의 수냉 중의 500℃로부터 300℃까지의 평균 수냉 속도를 나타낸다. 열연 강판의 판 두께는, 210㎜∼270㎜였다.The steel pieces obtained by melting steel having the chemical compositions shown in Tables 1 to 3 were cracked at the cracking temperatures shown in Table 5, hot rolled, and cooled to room temperature to obtain hot rolled steel sheets as intermediate products. In addition, under the conditions shown in Table 5, the steel sheet was heated again and cooled to room temperature. Thereafter, under the conditions shown in Table 6, the steel sheet designated as "?" Was tempered and cooled to room temperature to obtain hot rolled steel sheets (Nos. 1 to 50) as final products. In Tables 5 to 6, the temperature at which the steel billets were cracked, the temperature at which the steel sheet was heated for shaking, the average water-cooling rate from 800 to 500 占 폚 during the quenching, the tempering temperature, (Temperature on the surface of the steel sheet) and the average water cooling rate from 500 deg. C to 300 deg. C in the water cooling immediately after the tempering. The thickness of the hot-rolled steel sheet was 210 mm to 270 mm.

그 후, 모든 강판의 t/4부로부터 JIS Z 2201로 규정되는 14호 인장 시험편을 길이 방향이 T 방향과 일치하도록 채취하고, JIS Z 2241로 규정되는 인장 시험을 실시하였다. 또한, 모든 강판의 판 두께 중심부로부터 JIS Z 2242로 규정되는 샤르피 충격 시험편을 길이 방향이 T 방향과 일치하도록 채취하고, 시험을 실시하였다. 이 결과를 표 7에 나타낸다.Thereafter, a tensile test specimen No. 14 specified by JIS Z 2201 was taken from t / 4 parts of all the steel sheets so that the longitudinal direction coincided with the T direction, and a tensile test specified by JIS Z 2241 was carried out. Further, Charpy impact test specimens specified in JIS Z 2242 were taken from the center of the plate thickness of all the steel sheets so that their lengthwise directions coincided with the T direction, and the tests were carried out. The results are shown in Table 7.

또한, 판 두께 중심부로부터 시험편을 채취하고, 이 시험편을 나이탈에 의해 에칭하였다. 이 에칭된 시험편을 압연 방향으로 직교하는 폭 방향으로부터 광학 현미경을 사용하여 관찰하였다. 광학 현미경의 배율은, 500배이며, 측정 시야는, 3개였다. 또한, 시야가 중복되지 않도록 압연 방향으로만 시료를 이동시켜 3개의 시야의 광학 현미경 사진을 촬영하였다. 이들 광학 현미경 사진으로부터 페라이트 및 펄라이트의 면적 분율을 결정하였다. 그 결과, No. 1∼50의 전부에 있어서, 펄라이트가 검출되지 않아, 펄라이트의 양은 0％였다. 또한, No. 12, 29, 35 및 41에 있어서, 페라이트의 양은, 0.5％ 이상 또한 1.0％ 미만이고, No. 37 및 38에 있어서, 페라이트의 양은 4.5％ 이상 또한 5.0％ 미만이었다. 표 4에, 소수점 제1위 이하를 반올림한 페라이트의 양을 나타낸다.Further, a test piece was taken from the central portion of the plate thickness, and the test piece was etched away. This etched test piece was observed from the width direction orthogonal to the rolling direction using an optical microscope. The magnification of the optical microscope was 500 times, and the field of view was three. In addition, optical microscope photographs of three fields were taken by moving the sample only in the rolling direction so that the field of view was not overlapped. From these optical microscope photographs, the area fraction of ferrite and pearlite was determined. As a result, no. In all of 1 to 50, no pearlite was detected, and the amount of pearlite was 0%. In addition, 12, 29, 35 and 41, the amount of ferrite is 0.5% or more and less than 1.0%. 37 and 38, the amount of ferrite was 4.5% or more and less than 5.0%. Table 4 shows the amount of ferrite rounded to the first decimal place.

별도의 판 두께 중심부로부터 시험편을 채취하고, X선 회절법에 의해 오스테나이트의 체적 분율을 측정하고, 이 체적 분율을 면적 분율과 동일하게 하였다. X선 회절법에서는, 시험편의 폭 방향으로부터 X선을 입사시켰다. No. 1∼50의 전부에 있어서 잔류 오스테나이트가 검출되었지만, 잔류 오스테나이트의 양은, 흔적 정도였기 때문에 정량할 수 없었다. 그 때문에, 잔류 오스테나이트의 양은, No. 1∼50의 전부에 있어서 0％였다.A specimen was taken from the center of the plate thickness separately, and the volume fraction of austenite was measured by X-ray diffractometry, and this volume fraction was made equal to the area fraction. In the X-ray diffraction method, X-rays were incident from the width direction of the test piece. No. Residual austenite was detected in all of 1 to 50, but the amount of retained austenite could not be quantified because it was a trace amount. Therefore, the amount of retained austenite is preferably in the range of 0.1 to 5% by weight. 0% in all of 1 to 50.

이하의 표에서 밑줄이 부여된 칸은, 본 발명의 필수 조건을 충족하지 않음을 나타낸다.The underlined boxes in the following table indicate that they do not meet the essential requirements of the present invention.

No. 1∼11에서는, 최종 제품이 본 발명의 화학 조성, 및 조직을 갖고 있으며, 우수한 저온 인성과 높은 강도를 구비하고 있다. 이들 No. 1∼11에서 알 수 있는 바와 같이, Ti/N을 3.4 이하까지 저감하면, 저온 인성을 더 높일 수 있다.No. In Examples 1 to 11, the final product has the chemical composition and the structure of the present invention, and has excellent low temperature toughness and high strength. These no. As can be seen from 1 to 11, if Ti / N is reduced to 3.4 or less, the low temperature toughness can be further increased.

No. 12에서는, C의 양이 낮았기 때문에, 인장 강도 및 충격 흡수 에너지가 낮았다. 한편, No. 13에서는, C의 양이 높았기 때문에, 충격 흡수 에너지가 매우 낮았다. No. 14에서는, Si의 양이 높았기 때문에, 충격 흡수 에너지가 낮았다.No. 12, since the amount of C was low, tensile strength and impact absorption energy were low. On the other hand, 13, since the amount of C was high, the impact absorption energy was very low. No. 14, since the amount of Si was high, the impact absorption energy was low.

No. 15에서는, Mn의 양이 낮았기 때문에, 인장 강도 및 충격 흡수 에너지가 낮았다. 한편, No. 16에서는, Mn의 양이 높았기 때문에, 충격 흡수 에너지가 매우 낮았다.No. 15, since the amount of Mn was low, tensile strength and impact absorption energy were low. On the other hand, 16, since the amount of Mn was high, the impact absorption energy was very low.

No. 17에서는, P의 양이 높았기 때문에, 충격 흡수 에너지가 낮았다. No. 18에서는, S의 양이 높았기 때문에, 충격 흡수 에너지가 낮았다.No. 17, since the amount of P was high, the impact absorption energy was low. No. 18, since the amount of S was high, the impact absorption energy was low.

No. 19에서는, Cu의 양이 높았기 때문에, 충격 흡수 에너지가 낮았다. No. 20에서는, Ni의 양이 낮았기 때문에, 충격 흡수 에너지가 낮았다.No. 19, since the amount of Cu was high, the impact absorption energy was low. No. 20, since the amount of Ni was low, the impact absorption energy was low.

No. 21에서는, Cr의 양이 낮았기 때문에, 인장 강도 및 충격 흡수 에너지가 낮았다. 한편, No. 22에서는, Cr의 양이 높았기 때문에, 충격 흡수 에너지가 낮았다. No. 23에서는, Mo의 양이 낮았기 때문에, 인장 강도 및 충격 흡수 에너지가 낮았다. 한편, No. 24에서는, Mo의 양이 높았기 때문에, 충격 흡수 에너지가 낮았다. No. 25에서는, V의 양이 높았기 때문에, 충격 흡수 에너지가 낮았다.No. 21, since the amount of Cr was low, tensile strength and impact absorption energy were low. On the other hand, 22, since the amount of Cr was high, the impact absorption energy was low. No. 23, since the amount of Mo was low, tensile strength and impact absorption energy were low. On the other hand, 24, since the amount of Mo was high, the impact absorption energy was low. No. 25, since the amount of V was high, the impact absorption energy was low.

No. 26에서는, Al의 양이 낮았기 때문에, 인장 강도 및 충격 흡수 에너지가 낮았다. 한편, No. 27에서는, Al의 양이 높았기 때문에, 충격 흡수 에너지가 낮았다. No. 28에서는, N의 양이 낮았기 때문에, 충격 흡수 에너지가 낮았다. 한편, No. 29에서는, N의 양이 높았기 때문에, 인장 강도 및 충격 흡수 에너지가 낮았다. No. 30에서는, B의 양이 낮았기 때문에, 인장 강도 및 충격 흡수 에너지가 낮았다. 한편, No. 31에서는, B의 양이 과잉이었기 때문에, 인장 강도 및 충격 흡수 에너지가 낮았다.No. 26, since the amount of Al was low, tensile strength and impact absorption energy were low. On the other hand, 27, since the amount of Al was high, the impact absorption energy was low. No. 28, since the amount of N was low, the impact absorption energy was low. On the other hand, 29, the tensile strength and impact absorption energy were low because the amount of N was high. No. 30, since the amount of B was low, tensile strength and impact absorption energy were low. On the other hand, 31, since the amount of B was excessive, tensile strength and impact absorption energy were low.

No. 32에서는, Ac1이 낮았기 때문에, 충격 흡수 에너지가 낮았다. No. 34 및 36에서는, Ts가 낮았기 때문에, 충격 흡수 에너지가 낮았다. No. 33 및 35에서는, Ts가 높았기 때문에, 인장 강도 및 충격 흡수 에너지가 낮았다. No. 37 및 38에서는, Ceq가 낮았기 때문에, 인장 강도 및 충격 흡수 에너지가 낮았다. No. 39에서는, Ceq가 높았기 때문에, 인장 강도가 과잉으로 높고, 충격 흡수 에너지가 낮았다. No. 40에서는, Ac1이 낮았기 때문에, 충격 흡수 에너지가 낮았다. 이 No. 40에서는, 강이 2상 영역에서 템퍼링되지 않도록 낮은 템퍼링 온도가 사용되었다.No. 32, since Ac1 was low, the impact absorption energy was low. No. 34 and 36, since the Ts was low, the impact absorption energy was low. No. 33 and 35, since Ts was high, tensile strength and impact absorption energy were low. No. 37 and 38, since Ceq was low, tensile strength and impact absorption energy were low. No. 39, since Ceq was high, the tensile strength was excessively high and the impact absorption energy was low. No. 40, since Ac1 was low, the impact absorption energy was low. This No. At 40, a low tempering temperature was used so that the steel was not tempered in the two phase region.

No. 41에서는, x가 낮았기 때문에, 충격 흡수 에너지가 낮았다. No. 42에서는, x가 높았기 때문에, 충격 흡수 에너지가 낮았다. No. 43에서는, x 외에도 β도 낮았기 때문에, 인장 강도 및 충격 흡수 에너지가 낮았다. No. 44에서는, x 외에도 β도 높았기 때문에, 충격 흡수 에너지가 낮았다.No. 41, since x was low, the impact absorption energy was low. No. 42, since x was high, the impact absorption energy was low. No. 43, the tensile strength and the impact absorption energy were low because of the low? In addition to x. No. 44, since the value of? In addition to x was high, the impact absorption energy was low.

No. 45에서는, 템퍼링 온도가 580℃ 미만이었기 때문에, 충격 흡수 에너지가 낮았다.No. 45, since the tempering temperature was less than 580 占 폚, the impact absorption energy was low.

No. 46에서는, Ac1℃를 초과하는 온도에서 템퍼링을 행했기 때문에, 충격 흡수 에너지가 낮았다. No. 47에서는, 수냉을 개시할 때의 강판 표면의 온도가 580℃ 미만이었기 때문에, 충격 흡수 에너지가 낮았다.No. 46, since the tempering was performed at a temperature exceeding Ac < RTI ID = 0.0 > 1 C, < / RTI > No. 47, since the temperature of the surface of the steel sheet at the start of water cooling was less than 580 占 폚, the impact absorption energy was low.

No. 48에서는, 슬래브의 균열 온도가 1200℃ 미만이었기 때문에, 충격 흡수 에너지가 낮았다. No. 49에서는, ?칭 시에 판 두께 중심부의 온도가 800℃로부터 500℃까지 저하되는 사이의 판 두께 중심부에서의 수냉 속도가 0.4℃/s 미만이었다. 그 때문에, 인장 강도 및 충격 흡수 에너지가 낮았다. No. 50에서는, 템퍼링후에 판 두께 중심부의 온도가 500℃에서 300℃까지 저하되는 사이의 판 두께 중심부에서의 수냉 속도가 0.3℃/s 미만이었다. 그 때문에, 충격 흡수 에너지가 낮았다.No. 48, since the crack temperature of the slab was less than 1200 캜, the impact absorption energy was low. No. 49, the water-cooling rate at the center of the plate thickness was lower than 0.4 ° C / s while the temperature at the center of the plate thickness decreased from 800 ° C to 500 ° C at the time of casting. Therefore, tensile strength and impact absorption energy were low. No. 50, the water-cooling rate at the center of the plate thickness was lower than 0.3 ° C / s while the temperature at the center of the plate thickness decreased from 500 ° C to 300 ° C after tempering. Therefore, the shock absorption energy was low.

본 발명에 의하면, 저온 인성이 우수하고, 판 두께가 200㎜를 초과하는 고장력 강판을 제공하므로, 보다 규모가 큰 구조물의 안전성을 보다 높일 수 있다. 그로 인해, 본 발명의 산업상의 이용 가능성은 크다.According to the present invention, since a high strength steel sheet having excellent low temperature toughness and a plate thickness exceeding 200 mm is provided, the safety of a larger scale structure can be further improved. As a result, the industrial applicability of the present invention is large.

Claims

In terms of% by mass,
C: 0.08% to 0.15%,
Mn: 0.80% to 1.60%
Ni: 3.00% ~ 4.50%,
Cr: 0.50% to 1.00%
Mo: 0.50% ~ 1.00%,
Al: 0.020% to 0.085%,
N: 0.0020% to 0.0070%,
B: 0.0005% to 0.0020%,
P: 0.000% to 0.010%,
S: 0.000% to 0.003%,
Si: 0.00% to 0.30%,
Cu: 0.00% to 0.50%,
V: 0.000% to 0.050%,
Nb: 0.000% to 0.050%,
Ti: 0.000% to 0.020%
Ca: 0.0000% to 0.0030%,
Mg: 0.0000% to 0.0030%,
REM: 0.0000% ~ 0.0030%
And the balance of Fe and impurities,
The plate thickness t mm is more than 200 mm and not more than 300 mm,
Wherein the chemical composition is such that Ts defined by the following formula 1 is 380 to 430, Ceq defined by the following formula 2 is 0.80 to 1.05, Ac1 defined by the following formula 3 is 580 to 647, x is from 46 to 90,
As the area%, the total amount of martensite and bainite is 99% to 100%
A tensile strength of 780 MPa to 930 MPa, and an absorbed energy by a Charpy impact test at -60 deg. C at the center of the plate thickness of 69 J or more.
Ts = 750-4240 x (t / 2) ^-1.4 x (80 x C + 10 x Mn + 7 x Ni + 13 x Cr + 13 x Mo-40 x Si) Equation 1
Ceq = C + Mn / 6 + (Cu + Ni) / 15 + (Cr + Mo + V) / 5 Equation 2
Ac1 = 720-25 x C + 22 x Si-40 x Mn-30 x Ni + 20 x Cr + 25 x Mo ... Equation 3
^{x = C 1/2 × (1 +} 0.64 × Si) × (1 + 4.10 × Mn) × (1 + 0.27 × Cu) × (1 + 0.52 × Ni) × (1 + 2.33 × Cr) × (1+ 3.14 x Mo) ... Equation 4

The method according to claim 1,
Wherein the chemical composition is,
Ti / N? 3.4
Is satisfied.

3. The method according to claim 1 or 2,
Wherein the chemical composition is,
C: 0.09% to 0.13%
Is satisfied.

4. The method according to any one of claims 1 to 3,
Wherein the chemical composition is,
Mn: 0.80% to 1.30%
Is satisfied.

5. The method according to any one of claims 1 to 4,
Wherein the chemical composition is,
Ni: 3.60% to 4.50%
Is satisfied.

6. The method according to any one of claims 1 to 5,
Wherein the chemical composition is,
Cr: 0.75% to 1.00%
Is satisfied.

7. The method according to any one of claims 1 to 6,
Wherein the chemical composition is,
Mo: 0.70% to 1.00%
Is satisfied.

8. The method according to any one of claims 1 to 7,
Wherein the chemical composition is,
Si: 0.00% to 0.10%
Is satisfied.

9. The method according to any one of claims 1 to 8,
Wherein the chemical composition is,
V: 0.020% to 0.050%
Is satisfied.

10. The method according to any one of claims 1 to 9,
Wherein the chemical composition is,
Ti: 0.000% to 0.004%
Is satisfied.

11. The method according to any one of claims 1 to 10,
Wherein the chemical composition is,
If Ts is 395 to 415
Is satisfied.

12. The method according to any one of claims 1 to 11,
Wherein the chemical composition is,
When the Ceq is in the range of 0.85 to 1.05
Is satisfied.