KR20170103386A - 비석면 절연·단열판 및 그 제조방법 - Google Patents

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KR20170103386A
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Abstract

본 발명은 황산바륨, 마이카, 규회석, 퍼라이트, 규석, 규사로 이루어진 군에서 선택된 충진재, 페놀계 수지로 구성된 결합재, 유기섬유, 무기섬유 및 이의 조합에서 선택된 결합재를 이용하여 제조된 비석면 절연 및 단열판에 관한 것이다. 본 발명의 절연 및 단열판은 기계적 성질과 전기적 성질이 우수하여 공업용으로 사용될 수 있으며, 석면분진의 발생 위험성이 없는 것이다.
또한, 본 발명은 열 건조 및 성형에 따라 제조되는 기계적 성질이 우수한 비석면 절연 및 단열판의 제조방법을 제공한다.

Description

비석면 절연·단열판 및 그 제조방법{ASBESTOS-FREE INSULATION·HEAT INSULATION BOARD AND MANUFACTURING METHOD THEREOF}
본 발명은 비석면 절연·단열판 및 그 제조방법에 관한 것으로, 더욱 상세하게는 굴곡강도, 충격강도, 압축강도 등의 기계적 성질이 우수하며, 단열효과뿐 아니라 절연효과가 우수한 비석면 절연단열판 및 그 제조방법에 관한 것이다.
단열재는 전도에 의한 열 이동으로 유발된 열 손실을 방지하거나 에너지 손실을 최소화하는데 사용된다. 일반적으로 단열재는 대기 또는 증기압 하에서 경화되는 충진재, 규산칼슘을 함유하는 결합재 및 보강섬유재로 제조된다. 상기 제조에 있어 결합재의 성분인 규산칼슘 또는 수화된 석회는 공지된 규산칼슘 수화물 구조를 형성하도록 실리카 및 물과 반응해야 한다. 응고 결합재의 구조는 반응 상태 하에서 실제로 반응할 수 있는 수화된 석회 및 규소의 상대적 비율에 따라 달라지게 된다. 이 때, 생성물의 특성은 부가되는 보강 섬유재료에 따라 달라지며, 이러한 목적에 유용하게 사용된 것이 석면이다. 따라서, 석면을 이용하여 제조된 단열판은 높은 내열성 및 경량으로 당업계에서 각광받아왔다.
그러나 석면은 주로 사문석이라는 자연석에서 얻어지는 것으로 서릿발 모양으로 끝이 날카롭고 섬유상으로 결정 성장을 하여, 이와 같은 석면 분진을 흡입하게 되면 폐암 또는 중피종양의 원인이 되는 것으로 보고된 바 있다. 이러한 석면의 유해성으로 인해 국내외에서 석면의 사용이 크게 규제되었으며, 석면의 대체 제품 개발이 이루어져왔다.
대한민국 특허 제185714호는 방향족 폴리아미드 또는 폴리이미드로 형성된 내열성 합성 페이퍼시트가 상호 결합된 복수개의 시트 형태로 포개지고 그 내부에 2개 이상의 금속필름이 삽입되어 석면을 사용하지 않고 강도를 높힌 단열판이 기재되어 있고, 대한민국 특허 제 0230521호는 폴리에테르 아미드 섬유와 섬유상 규회석을 함유하여 제조된 고강도의 단열재가 기재되어 있다.
그러나 비석면 단열판으로서 석면을 대체하여 고강도의 기계적 성질을 제조하고자 하는 노력은 끊임없으며, 강도뿐 아니라 보관 및 가공에 유용한 비석면 단열판의 개발판의 필요성이 대두되고 있는 실정이다.
본 발명자들은 대한민국 특허 제 0715450호 에서 종래에 사용되지 않던 아라미드 섬유를 이용하여 기계적 강도가 우수한 단열판을 연구한 바 있으나, 보다 우수한 기계적 강도를 가지는 단열판 및 절연 기능을 가지는 단열판의 필요성을 느끼고 실험을 거듭한 결과, 본 발명과 같이 수지를 포함한 원료의 함량에서 우수한 강도 및 전기적 성질이 있음을 발견하고 본 발명에 이르렀다.
본 발명의 목적은 충진재 70 내지 89 중량%, 결합재 10 내지 25 중량%, 보강재 0.5 내지 10 중량%를 포함하는 비석면 절연 및 단열판을 제공하는 것이다.
보다 상세하게는 석면함유를 배제하고, 수지를 포함하여, 굴곡강도, 충격강도, 압축강도 등의 기계적 성질이 우수한 비석면 절연 및 단열판을 제공하는 것이다.
본 발명의 다른 목적은 상기 충진재, 결합재, 보강재가 배합된 원료를 혼합하여 열성형하고, 열처리를 통해 건조한 후, 표면을 연마하는 비석면 절연 및 단열판의 제조방법을 제공하는 것이다.
본 발명의 목적을 달성하기 위하여, 황산바륨, 마이카, 규회석, 퍼라이트, 규석, 규사로 이루어진 군에서 선택된 1종 이상을 포함하는 충진재 70 내지 89 중량%와 유기섬유, 무기섬유 및 이의 조합에서 선택되는 보강재 0.5 내지 10 중량% 및 결합재 10 내지 25 중량%를 포함하는 비석면 절연 및 단열판을 제공한다.
상기 결합재는 페놀계 수지 및 페놀 변성 수지로 이루어진 군에서 선택된 1종 이상을 포함하는 것이다.
상기 유기섬유는 아라미드 섬유, 탄소섬유로 이루어진 군에서 선택된 1종 이상을 포함하는 것이며, 상기 무기섬유는 세라믹, 유리섬유로 이루어진 군에서 선택된 1종 이상을 포함하는 것이다.
상기 보강재는 유기섬유 0.5 내지 3 중량%로 선택될 수 있고, 무기섬유 5 내지 10 중량%로 선택될 수 있으며, 유기섬유와 무기섬유의 조합으로 4 내지 8 중량%로 선택될 수 있다.
또한, 본 발명은 충진재 70 내지 89 중량%, 결합재 10 내지 25 중량%, 보강재 0.5 내지 10 중량%를 배합하고, 상기 배합된 원료를 500 내지 1500rpm으로 2분 내지 10분 동안 혼합하여 혼합물을 준비하며, 상기 혼합물을 130 내지 200℃ 온도와 150 내지 200kg·f/㎠ 열성형한 후, 80 내지 150℃ 에서 2 내지 5시간 동안 열처리 하여 건조하여, 그 표면을 연마하는 단계로 이루어진 비석면 절연 및 단열판의 제조방법을 제공한다.
본 발명에 따른 절연 및 단열판은 비석면 원료만으로 제조되어 소량의 석면 함유 가능성도 완전히 배제하여 석면 분진이 발생하지 않는다.
또한, 본 발명에 따른 비석면 절연 및 단열판은 고밀도 제품으로 굴곡강도, 충격강도, 압축강도 등의 기계적 성질이 우수하며, 비중이 높고 단단하여 장시간의 사용 및 보관에도 휘어지거나 비틀어지지 않으며, 가공 후 치수 변화가 없다.
본 발명에 따른 절연 및 단열판은 강도가 우수하여 공업용으로 사용될 수 있다.
본 발명은 열성형으로 제조함으로써, 수분 흡수율이 낮아 절연 파괴 강도가 우수하며, 열 전도율이 우수하여 단열효과가 뛰어난 비석면 절연 및 단열판을 제공할 수 있다.
본 발명은 충진재, 결합재 및 보강재로 이루어진 절연 및 단열판에 있어서, 상기 충진재 70 내지 89 중량%, 결합재 10 내지 25 중량%, 보강재 0.5 내지 10 중량%로 이루어진 비석면 절연 및 단열판을 제공한다.
보다 상세하게는 상기 충진재가 황산바륨, 마이카, 규회석, 퍼라이트, 규석, 규사로 이루어진 군에서 선택된 1종 이상을 포함하는 것을 특징으로 한다.
상기 충진재는 퍼라이트 16중량%, 황산바륨 40중량%, 규회석 20중량%, 마이카 24중량%의 비율로 사용할 수 있다. 상기 퍼라이트는 단열성이 우수하나, 비중이 0.2 이하로 과량이 사용되면 제품 부피가 커지고 밀도와 강도가 저하되는 문제가 있다. 마이카는 입도가 약 50 내지 150mesh정도로 커서 단열효과가 우수하나, 과량 사용되는 경우 기공이 많아져 강도가 약해지는 문제가 있다. 황산바륨은 퍼라이트와 마이카의 비중 및 기공의 단점을 보완하기 위해 사용되며, 규회석은 제품의 강도를 높이나, 과량 사용하면 경도가 높아 제품의 연마 및 가공이 어려워지는 문제가 있다.
상기 결합재는 페놀계 수지 및 페놀 변성 수지로 이루어진 군에서 선택된 1종 이상을 포함할 수 있으며, 10 중량% 미만으로 사용시 열성형이 불완전하게 되어 결합력이 약해지는 문제점이 있으며 제조 공정 중 금형에서 분리가 어려운 단점이 있다. 또한, 25 중량% 이상으로 사용시 제품의 강도가 너무 강하게 되어 가공이 어렵고 고온에서 탄화되어 사용이 불가능한 단점이 있다.
상기 결합재는 상기 보강재가 유기섬유를 단독으로 사용하는 경우, 바람직하게는 그 함량을 15 내지 20 중량% 로 할 수 있고, 보강재가 무기섬유를 단독으로 사용하는 경우 바람직하게는 10 내지 15 중량% 로 사용할 수 있으며, 보강재가 무기섬유와 유기섬유의 조합으로 사용되는 경우에는 그 바람직한 함량을 4 내지 8 중량%로 할 수 있다.
페놀계 수지는 절연체의 일종이며, 수지를 이용한 단열판의 제조과정에는 수분이 불필요하므로 이를 원료로 한 단열판은 건식혼합, 열성형, 열건조를 통하여 제조가 가능하여 단열판의 흡수율이 낮고 전기적 성질이 우수하다.
상기 보강재는 유기섬유, 무기섬유 및 이의 조합에서 선택할 수 있으며, 상기 유기섬유는 아라미드 섬유, 탄소 섬유로 이루어진 군에서 선택되는 1종 이상일 수 있고, 상기 무기섬유는 세라믹 화이버, 유리 섬유로 이루어진 군에서 선택되는 1종 이상으로 할 수 있다.
본 발명의 보강재는 유기섬유에 있어서, 해포석 및 탈크의 사용을 배제함으로써, 해포석 또는 탈크에 소량으로 함유될 수 있는 석면의 포함 가능성을 완전히 배제하는 것을 특징으로 한다.
상기 보강재는 유기섬유를 단독으로 사용하는 경우 0.5 내지 3 중량%로 사용되는 것이 바람직하며, 0.5 중량% 미만으로 사용되는 경우 제품의 굴곡강도가 약하고, 3 중량% 이상이 사용되는 경우 다른 원료와 혼합이 용이하지 않고 엉키는 문제가 있다.
상기 보강재가 무기섬유를 단독으로 사용하는 경우, 5 내지 10 중량%로 사용될 수 있으며, 5 중량% 미만으로 사용되는 경우 제품의 굴곡강도가 약해지고, 10 중량% 이상으로 사용되는 경우 다른 원료와 혼합이 용이하지 않고 엉키는 문제가 있다.
상기 보강재는 원료의 비용 절감 및 제조 공정을 용이하게 하기 위하여 무기섬유와 유기섬유를 혼합하여 사용할 수도 있으며, 그 바람직한 함량은 4 내지 8 중량%이다. 4 중량% 미만인 경우 제품의 강도가 약하며, 8 중량% 이상이 사용되는 경우 다른 원료와의 혼합이 용이하지 않은 문제가 있다.
본 발명은 충진재 70 내지 89 중량%, 결합재 10 내지 25 중량%, 보강재 0.5 내지 10 중량%를 포함하며, 상기 충진재가 황산바륨, 마이카, 규회석, 퍼라이트, 규석, 규사로 이루어진 군에서 선택된 1종 이상을 포함하고, 상기 보강재가 유기섬유, 무기섬유 및 이의 조합에서 선택되는 비석면 단열판의 제조방법을 제공한다.
보다 상세하게는, 본 발명의 제조방법은
본 발명의 충진재 70 내지 89 중량%, 결합재 10 내지 25 중량%, 보강재 0.5 내지 10 중량%를 배합하는 단계;
상기 배합된 원료를 500 내지 1500rpm으로 2분 내지 10분 동안 혼합하여 혼합물을 준비하는 단계;
상기 혼합물을 130 내지 200℃의 온도와 150 내지 200kg·f/㎠로 열성형하는 단계;
상기 열성형 된 제품을 80 내지 150℃에서 2 내지 5시간 동안 열처리 하여 건조하는 단계; 및
상기 열처리 된 제품의 표면을 연마하는 단계로 이루어진다.
상기 원료를 배합하는 단계는 건식 배합법, 부분 건식 배합법 및 습식 배합법을 사용할 수 있으나, 바람직하게는 건식 혼합법을 사용하는 것으로 한다. 건식혼합의 경우 물을 사용하지 않아 온도가 낮은 겨울철에도 동결의 문제 없이 작업이 용이하고, 혼합기의 청소가 용이한 장점이 있다.
상기 원료는 수지혼합물을 채택함으로써 혼합시 별도의 수분 첨가가 필요하지 않아 건식혼합이 가능하고, 혼합 및 성형과정에서 수분을 사용하지 않아 제품의 흡수율이 낮고 절연 효과가 우수하다.
상기 혼합물은 제품별 치수에 적합하도록 계량되며 열압축되어 고밀도의 판 상으로 제조되며, 열압축된 제품은 건조기에서 열처리 된다.
상기 열성형 및 열처리를 이용한 제품의 양생 단계는 종래의 습식 성형 제품에 비하여 수분함량이 낮고 수분흡수가 거의 없어 절연 파괴 강도와 같은 전기적 성질을 우수하게 한다.
상기 열처리를 통하여 제품의 강도가 높아지고 휨방지 및 수분침투 방지가 가능하다.
상기 열성형 및 열처리가 완료된 판은 정밀한 치수로 제품의 표면을 연마하여 용도에 따라 성형 및 가공된다.
이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 상세히 설명하고자 한다. 이는 본 발명을 보다 구체적으로 설명하기 위한 것으로서, 본 발명의 범위가 이들 실시예에 한정되는 것은 아니다.
<실시예 1>
충진재로 84 중량%, 결합재로서 페놀계 분말수지 15 중량%, 보강재로서 아라미드 섬유 1%를 계량하며 상기 충진재는 퍼라이트 16%, 황산바륨 40%, 규회석 20%, 백마이카 24%의 혼합물로 준비한다. 상기 충진재, 결합재 및 보강재를 1400rpm으로 3분간 건식혼합 하였다. 상기 혼합된 혼합물을 두께 20T, 질량 51kg으로 계량한 후 175kg·f/㎠ 및 140℃에서 20분간 열압축하여 판을 제조하였다. 상기 압축된 판을 건조기에 넣고 105℃에서 4시간동안 열처리한 후, 표면을 연마하여 비석면 절연 및 단열판을 제조하였다.
<실시예 2>
충진재 70 중량%, 결합재로서 페놀계 분말수지 20중량%, 보강재로서 유리섬유 10%를 계량하며, 상기 충진재는 퍼라이트 9.1%, 황산바륨 45.5%, 규회석 22.7%, 백마이카 22.7%의 혼합물로 준비한다. 상기 충진재, 결합재 및 보강재를 1400rpm으로 2.5분간 건식혼합 하였다. 상기 혼합된 혼합물을 두께 20T, 질량 51kg으로 계량한 후 175kg·f/㎠ 및 140℃에서 20분간 열압축하여 판을 제조하였다. 상기 압축된 판을 건조기에 넣고 105℃에서 4시간동안 열처리한 후, 표면을 연마하여 비석면 절연 및 단열판을 제조하였다.
<실시예 3>
충진재 77중량%, 결합재로서 페놀계 분말수지 17.5중량%, 보강재로서 유리섬유 5% 및 아라미드섬유 0.5%를 계량하며, 상기 충진재는 퍼라이트 8.7%, 황산바륨 43.5%, 규회석 21.7%, 백마이카 26.1%의 혼합물로 준비한다. 상기 충진재, 결합재 및 보강재를 1400rpm으로 3분간 건식혼합 하였다. 상기 혼합된 혼합물을 두께 20T, 질량 51kg으로 계량한 후 175kg·f/㎠ 및 140℃에서 20분간 열압축하여 판을 제조하였다. 상기 압축된 판을 건조기에 넣고 105℃에서 4시간동안 열처리한 후, 표면을 연마하여 비석면 절연 및 단열판을 제조하였다.
<비교예 1>
충진재 34중량%, 결합재로서 시멘트 50중량%, 보강재로서 해포석 15중량%, 아라미드 섬유 1%를 계량하며, 상기 충진재는 퍼라이트 12.7%, 규회석 39.7%, 황산바륨 47.6%의 혼합물로 준비한다. 상기 충진재, 결합재 및 보강재를 1400rpm으로 2.5분간 건식혼합 후, 혼합물과 1:1의 비율로 물을 첨가하여 500rpm에서 5분간 습식혼합하였다. 상기 혼합된 혼합물을 두께 20T, 질량 112kg으로 계량한 후, 180kg·f/㎠에서 압축하고, 24시간 자연양생하여 판을 제조하였다. 제조된 판의 표면을 연마하여 비석면 절연 및 단열판을 제조하였다.
<실험예 1>
1. 굴곡강도 측정
상기 실시예 1∼3 내지 비교예 1에서 제조된 단열판을 두께 10T, 20 mm×140 mm로 절단하여 시험편을 준비하고, 100mm 떨어진 두 지점 위에 수평으로 얹어 양 지점 중앙에 서서히 하중을 걸어 절단될 때의 하중을 측정하였다. 이때 굴곡강도는 하기 수학식 1에 의하여 산출되었다. 정상상태의 시험은 실온에서 진행하며, 가열 후의 굴곡강도는 시험편을 300℃의 노 안에서 3시간 동안 가열한 후 평온으로 식힌 것에 대하여 시험한다.
Figure pat00001
(상기에서, P: 힘{kgf(N)}, L: 지점 사이의 거리(100mm), b: 시험편의 폭(10∼20 mm) 및 h: 시험편의 두께(mm)이다.)
2. 충격강도 측정
상기 실시예 1∼3 내지 비교예 1에서 제조된 단열판의 시험편을 두께 10T, 10mm×90mm로 절단하여 준비한 다음, 샤르피 충격 시험기 (용량 약 30 kgfㆍcm){Nㆍcm}를 이용하여 지점사이의 거리를 60 mm로 하고, 준비된 시험편을 양 지점에 얹고 그 중앙부를 망치로 1회 충격하여 절단되는 최소의 kgfㆍcm{Nㆍcm}를 절입부에서의 원 단면적 (cm2)으로 나누어 내 충격치로 결정하였다.
3. 압축강도 측정
상기 실시예 1~3 내지 비교예 1에서 제조된 단열판의 시험편을 두께 25T, 12.5mm×12.5mm 로 절단하여 준비한 다음, 시험편의 폭, 두께, 또는 직경을 측정하고 단면적의 평균값을 계산한다. 압축판의 사이에 시험편을 평행하게 넣고, 5mm/min의 속도로 압축판을 하강하여 압력을 가한 후 수학식 2에 따라 압축강도를 산출한다.
Figure pat00002
(여기에서, Ec: 압축강도(Mpa), σ1: 0.0005의 ε1 변형으로 측정한 응력, σ2: 0.0025의ε2 변형으로 측정한 응력이다.)
4. 흡수율 및 겉보기 비중 측정
상기 실시예 1~3 내지 비교예 1에서 제조된 단열판의 시험편을 두께 10T, 25mm×25mm로 절단하여 준비한 다음, 150±5℃의 항온기 안에서 4시간 이상 건조시킨 후 데시게이터 안에 넣고 실온에서 30분 이상 방치한 다음, 시험편의 중량을 측정하였다. 이 시험편을 맑은 물에 24시간 담그어 둔 후 꺼내어 헝겊으로 수분을 닦아낸 다음 그 중량을 측정하였다. 건조 중량에 대한 증가 중량을 백분율로 표시하여 흡수율로 한다. 또한 이 건조 중량 및 시험편 체적에서 겉보기 비중을 산출하였다.
5. 절연파괴강도 측정
시험 온도 23℃ 및 상대 습도 50% 하에서, 섬락을 방지하기 위해 절연유가 든 기름중탕 속에서 상·하 동일한 지름인 25.0mm의 실린더형 전극 사이의 중앙에 상기 실시예 1~3 내지 비교예 1에서 제조된 단열판의 시험편을 두께 5T, 50mm×50mm로 절단하여 놓고, 단시간 시험방법으로 AC 60Hz의 상용주파 전압을 0에서부터 3000V/s의 속도로 상승시켜 시편이 파괴되었을 때의 파괴전압을 측정한다.
6. 열전도율 측정
상기 실시예 1~3 내지 비교예 1에서 제조된 단열판의 시험편을 두께 20T, 200mm×200mm로 절단하여 시험체 양 표면의 유효측정 영역 내에 1개소 이상의 온도측정 접점을 설치하고, 시험체 주위를 항온조를 이용하여 충분히 단열한 후, 시험체의 양면에 10℃ 이상의 온도차를 부여한다. 시험체 표면온도가 똑같은 방향에 변화가 없게 된 후부터 시험체 온도차에 대하여 30분당 1% 이상 변화하지 않는 정상상태에 도달하면 측정을 종료하고, 수학식 2에 따라 열전도율을 산출한다.
Figure pat00003
Figure pat00004
Figure pat00005
(상기에서, ι: 시험체의 두께(m), Rc: 시험체의 열저항(m2·h·℃/kcal)(m2·K/W), θ1: 시험체 고온면의 온도(℃), θ2: 시험체 저온면의 온도(℃), q: 단위 면적당 열류량(kcal/m2·h)(W/m2), K1K2: 열류계의 감도계수(kcal/m2·h)(W/m2·V), e1e2: 열류계의 출력(V))
이상의 실험에서 측정된 값들을 아래의 [표 1]에 나타내었다.
실시예1 실시예2 실시예3 비교예1

굴곡강도(정상상태)(Mpa)
40.4
45.6
41.7
22.1

굴곡강도(가열후)(Mpa)
30.0
23.1
33.9
18.3

충격강도(KJ/m2)
2.7
2.5
2.7
2.4

압축강도(Mpa)
86
97.2
91.2
85.4

흡수율(%)
0.2
0.1
0.06
1.7

겉보기비중(g/m2)
1.87
2.05
1.86
1.66

절연파괴강도(kV/mm)
7.6
4.0
4.6
2.5

열전도율(W(m·k)
0.38
0.38
0.38
0.52
상기 [표 1]을 참조하면, 실시예 1 내지 실시예 3이 비교예 1에 비해 굴곡강도 및 충격강도, 압축강도에 따른 기계적 강도가 우수함을 알 수 있다. 또한, 겉보기 비중이 높은 것을 확인할 수 있으며, 이에 가공시 치수변화가 적고 휘어지거나 비틀어짐이 적은 것을 알 수 있다.
실시예 1 내지 실시예 3은 비교예 1에 비하여 흡수율이 현저히 낮은 것을 알 수 있으며, 이에 따른 열전도율이 우수한 것을 알 수 있다. 이에 단열효과가 우수하며, 수분함량과 수분 흡수가 거의 없어 절연파괴강도를 비롯한 전기적 성질이 우수하여 절연효과가 있는 것을 확인할 수 있다

Claims (6)

  1. 충진재 70 내지 89 중량%, 결합재 10 내지 25 중량%, 보강재 0.5 내지 10 중량%를 포함하며, 상기 충진재가 황산바륨, 마이카, 규회석, 퍼라이트, 규석, 규사로 이루어진 군에서 선택된 1종 이상을 포함하고, 상기 보강재가 유기섬유, 무기섬유 및 이의 조합에서 선택되는 비석면 절연 및 단열판.
  2. 제1항에 있어서, 상기 결합재가 페놀계 수지 및 페놀 변성 수지로 이루어진 군에서 선택된 1종 이상을 포함하는 비석면 절연 및 단열판.
  3. 제1항에 있어서, 상기 보강재가 아라미드 섬유, 탄소 섬유로 이루어진 군에서 선택된 1종 이상을 포함하는 유기섬유로서 0.5 내지 3중량%인 비석면 절연 및 단열판.
  4. 제1항에 있어서, 상기 보강재가 아라미드 섬유, 탄소섬유로 이루어진 군에서 선택된 1종 이상의 유기섬유 및 세라믹, 유리섬유로 이루어진 군에서 선택된 1종 이상의 무기섬유의 조합으로서 4 내지 8 중량%인 비석면 절연 및 단열판.
  5. 제1항에 있어서, 상기 보강재가 세라믹, 유리섬유로 이루어진 군에서 선택된 1종 이상을 포함하는 무기섬유로서 5 내지 10 중량%인 비석면 절연 및 단열판.
  6. 제1항의 충진재 70 내지 89 중량%, 결합재 10 내지 25 중량%, 보강재 0.5 내지 10 중량%를 배합하는 단계;
    상기 배합된 원료를 500 내지 1500rpm으로 2분 내지 10분 동안 혼합하여 혼합물을 준비하는 단계;
    상기 혼합물을 130 내지 200℃ 온도와 150 내지 200kg·f/㎠로 열성형하는 단계;
    상기 열성형 된 제품을 80 내지 150℃ 에서 2 내지 5시간 동안 열처리 하여 건조하는 단계; 및
    상기 열처리 된 제품의 표면을 연마하는 단계로 이루어진 비석면 절연 및 단열판의 제조방법.
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KR20210102546A (ko) 2020-02-11 2021-08-20 (주)경안인더스트리 절연성과 단열성이 우수한 비석면 보드 및 그 제조방법
KR20210105485A (ko) 2020-02-18 2021-08-27 (주)경안인더스트리 기계적 강도와 내열성능이 우수한 비석면 단열보드 및 그 제조방법

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