KR20170041895A

KR20170041895A - 개선된 스파크 플러그

Info

Publication number: KR20170041895A
Application number: KR1020177006870A
Authority: KR
Inventors: 마크 퍼렐; 리차드 퍼렐; 해리 이. 루다
Original assignee: 나노 스파크 인코퍼레이티드
Priority date: 2014-08-15
Filing date: 2015-08-13
Publication date: 2017-04-17
Also published as: EP3180824A4; EP3180824A1; CA2859488A1; WO2016023127A1; JP2017529656A; CN106797108A

Abstract

플러그는 너트부; 너트부로부터 연장되고 점화 와이어를 수용하도록 적용된 체결부; 및 너트부로부터 연장되고 체결부로부터 멀리 떨어져있는 절연부;를 포함한다. 양극은 절연부를 통해 연장된다. 외부에 나사가 마련된 관형부는 절연부를 원주 방향으로 둘러싸고 너트부로부터 연장되며, 절연부의 말단보다 조금 부족한, 절연부에 대하여 이격되어 배치된 캡부에서 종결된다. 캡부는 양극이 연장되는 중심부; 중심부를 둘러싸는 환형 채널(annular channel); 및 복수의 로브를 포함하는 중공(void)을 정의하고, 로브는 각각 유성 기어의 태양 기어와 관련하여 유성 기어의 배치와 유사한 방식으로 중심부에 대하여 배치된다. 캡부는 절연체로부터 축 방향으로 이격된 중심 표면부; 및 중심 표면부를 둘러싸며 연장되는 볼록면을 포함한다.

Description

개선된 스파크 플러그{IMPROVED SPARK PLUG}

본 발명은 스파크 점화식 내연 기관(spark-ignited internal combustion engines)에 관한 것이다.

연소 단계는 스파크 플러그를 이용하여 내연 기관에서 수행되어 왔다. 세로 방향 축을 결정하는 몸체는 종래의 스파크 플러그에 제공되었다. 몸체는 몸체에 인접한 하나의 단부와 세로 방향 축과 동축으로 배향된 금속 링(metal ring)을 포함한다. 몸체는 금속 튜브를 더 포함하며, 금속 튜브는 세로 방향 축과 동축으로 배향되고; 몸체의 다른 단부를 향하여 링으로부터 연장되며; 사용 중에 엔진 블록(engine block)의 대응하는 나사형 보어(threaded bore)에 맞물리도록 외부에 나사가 마련된다. 또한, 자기 절연체(porcelain insulator)가 몸체의 일부를 형성한다. 절연체는 튜브 내부에 배치된 부분을 가진다. 상기 부분은 링을 넘어 튜브 내부로부터 축 방향으로 연장되며, 이를 통하여 축 방향으로 연장된 세장형 공동(elongate void)을 가진다. 세장형 양극은 공동을 메우며, 몸체의 한 단부를 정의하는 말단부(terminus)로 절연체를 넘어 축 방향으로 연장된다. 종래의 스파크 플러그는 전극 그(electrode leg)를 더 포함한다. 전극 레그는 서로에 가로 방향으로 결합된 두 개의 아암(arms)을 포함하며, 이 중 하나의 아암은 링으로부터 및 전극 너머로 축 방향으로 연장되며, 다른 하나의 아암은 말단부로부터 축 방향으로 이격된 말단부에서 종결을 위해 다른 아암에서 안쪽으로 방사상으로 연장된다. 종래의 플러그에서 스파크 갭(spark gap)은 야극 및 전극 레그 사이에 형성된 공간을 말한다.

스파크 플러그는 발명의 한 양상을 형성한다. 나사형 보어가 마련된 엔진 블록/실린더 헤드에 사용되며; 스파크 플러그 렌치(spark plug wrench) 및 점화 와이어(ignition wire)에 사용되는 플러그는 너트부(nut portion), 체결부(coupling portion), 절연부(insulator portion), 양극 및 접지 전극(ground electrode)을 포함한다. 너트부는 렌치에 의해 회전하도록 조정된다. 체결부는 너트부로부터 연장되며, 점화 와이어를 수용하도록 조정된다. 절연부는 너트부로부터 확장되며, 체결부에서 멀어지는 방향으로 연장된다. 양극은 절연부의 단부를 통해 연장되고, 절연부의 단부 너머로 연장된다. 접지 전극은 관형 금속부 및 관형 금속부(tubular metal portion)가 연장되는 캡부(cap portion)를 포함한다. 관형 금속부는 너트부로부터 연장되어 절연부를 원주 방향으로 둘러싸며; 절연부의 일부가 관형 금속부를 넘어 연장되도록 종결되며; 세로 방향 축에 대하여 축 방향으로 배향되고 세로 방향 축을 정의하며; 사용 중에 엔진 블록에서 나사형 보어에 맞물리도록 외부에 나사가 마련된다. 캡부는 절연부에 대하여 이격되어 배치되고, 양극이 연장되는 중심부; 중심부를 둘러싸는 환형 채널(annular channel); 및 복수의 로브(lobes)가 마련되는 중공(void)를 형성하며, 이들은 각각 유성 기어(planetary gear)에서 태양 기어에 대한 유성 기어의 배치와 유사한 방식으로 중심부에 대하여 배치된다. 또한, 캡은 관형 금속부 너머로 돌출하는 절연체의 부분으로부터 축 방향으로 이격되는 중심 표면; 및 중심 표면을 둘러싸고 연장되는 볼록면(convex surface);을 포함한다.

본 발명의 다른 측면에 따르면, 중심 표면은 세로 방향 축에 대해 실질적으로 보통 배향될 수 있고 양극의 단부와 실질적으로 동일 평면 상에 있을 수 있다.

본 발명의 다른 측면에 따르면, 복수의 로브는 3~7개의 로브로 구성될 수 있다.

본 발명의 다른 측면에 따르면,

R1이 각 유성 기어의 곡률;

R2가 각 유성 기어의 축부터 태양 기어의 축까지의 거리;

R3가 접지 전극의 외측 곡률;

R4가 환형 채널의 외측 곡률; 일 때,

R1: R2: R3: R4: R5은 약 0.12: 0.305 : 0.475: 0.25일 수 있다.

본 발명의 다른 측면에 따르면, 복수의 로브는 7개의 로브로 구성될 수 있다.

본 발명의 다른 측면에 따르면, 캡부는 로브를 서로로부터 분리시키는, 원주 방향으로 내측에 배치되는 핑거(fingers)를 포함할 수 있으며, 각각의 핑거는 각각의 핑거가 연장되는 말단부를 포함하며, 세로 방향에서 측정된 말단에서의 핑거의 두께는 절연체 너머로 연장된 양극의 길이와 실질적으로 동일하다.

본 발명의 다른 장점, 특징 및 특성뿐만 아니라 작동 방법 및 구조체의 관련 요소의 기능, 및 부품 및 제조 경제의 조합은 첨부된 도면을 참조하여 다음의 상세한 설명 및 첨부된 청구 범위를 이해할 경우 더 명백해질 것이며, 첨부된 도면은 이하에서 간략하게 설명된다.

도 1은 본 발명의 실시예에 따른 스파크 플라그의 사시도이다.
도 2는 도 1에서 원으로 나타낸 영역 2의 확대도이다.
도 3은 도 1의 구조체의 단면도이다.
도 4는 도 1의 구조체의 측면도이다.
도 5는 도 4의 5-5 영역에 따른 도면이다.
도 6은 제조 방법을 나타내는, 도 5와 유사한 도면이다.
도 7은 도 6에서 원으로 나타낸 영역의 사시도이다.
도 8은 도 7의 구조체의 평면도이다.
도 9는 도 8의 9-9 영역에 따른 도면이다.
도 10은 도 7의 구조체의 측면도이다.

초기 소재로서는, 도 1~4에 나타낸 실시예에 따른 스파크 플러그(20)가 종래적으로 나사형 보어가 마련된 엔진 블럭/실린더 헤드에 이용되고, 스파크 플러그 렌치 및 점화 와이어에 이용되었다.

또한, 플러그(plug, 20)는 종래와 같이 너트부(nut portion, 22), 체결부(coupling portion, 24), 절연부(insulator portion, 26), 양극(positive electrode, 28) 및 접지 전극(ground electrode, 30)을 포함한다.

종래적으로: 너트부(22)는 렌치에 의해 회전하도록 조정되며; 체결부(24)는 너트부(22)로부터 연장되며, 점화 와이어를 수용하도록 조정되고; 절연부(26)는 너트부로(22)부터 확장되며, 체결부(24)부터 반대쪽 단부까지 멀어지는 방향으로 연장되고; 양극(28)은 절연부의 단부를 통해 연장되고, 절연부의 단부 너머로 연장된다. 또한, 종래와 같이, 접지 전극(30)은 너트부(22)로부터 연장되어 절연부(26)를 원주 방향으로 둘러싸는 관형 금속부(32)를 포함하며; 너트부(22)로부터 절연부(26)에 대해 반지름 방향으로 둘러싸여 연장되고; 절연부(26)의 일부(33)가 관형 금속부(32)를 넘어 연장되도록 종결되며; 세로 방향 축 X-X에 대하여 축 방향으로 배향되고 세로 방향 축을 정의하며; 사용 중에 엔진 블록에서 나사형 보어에 맞물리도록 외부에 나사가 마련된다.

한편, 스파크 플러그에, 관형부(32)가 연장되며 원주 방향으로 연결되는 캡부(34)가 마련된다.

캡부(34)는:

● 절연체(26)에 대하여 이격되어 배치되고, 양극(28)이 연장되는 중심부(38); 중심부(38)을 둘러싸는 환형 채널(annular channel, 40); 및 복수의 로브(42)를 포함하는 중공(void, 36)을 형성하며, 이들은 각각 유성 기어(planetary gear)에서 태양 기어에 대한 유성 기어의 배치와 유사한 방식으로 중심부(38)에 대하여 배치되고,

● 로브(42)를 서로로부터 분리시키는, 원주 방향으로 내측에 배치되는 핑거(fingers, 44)를 포함할 수 있으며, 각각의 핑거(44)는 각각의 핑거가 연장되는 말단부를 포함하며, 세로 방향에서 측정된 말단에서의 핑거의 두께 X1는 절연체 너머로 연장된 양극의 길이 X2와 실질적으로 동일하고,

● (i) 관형부(32)를 넘어 돌출하는 절연체(26)의 일부로부터 축방향으로 이격되며 세로 방향 축 X-X로 세로 방향 축에 대해 실질적으로 보통 배향될 수 있고 양극(28)의 단부와 실질적으로 동일 평면 상에 있는 중심 표면(46); 및 (ii)금속 관형부(32)부터 중심 표면(46)까지 둘러싸고 연장되는 볼록면(48)을 포함한다.

캡부의 형상은 R1이 각각의 유성 기어의 곡률인 경우, R2가 각각의 유성 기어의 축부터 태양 기어의 축까지의 거리인 경우, R3가 접지 전극의 외측 곡률인 경우, R4가 환형 채널의 외측 곡률인 경우, R1 : R2: R3: R4: R5가 약 0.12: 0.305 : 0.475: 0.25인 것이다.

실시예의 스파크 플러그는 다양한 테스트가 수행되는 실질적인 이점에 의해 증명되었다.

Autolite AR3932X　　　　　　　 변형된 AR3932X 　　　　　　　　　 이득

RPM	토크 Lb/Ft의 이득	HP	RPM	토크 Lb/Ft의 이득	HP	토크 Lb/Ft의 이득	HP의 이득
5500	444.4	502.1	5500	448.3	506.2	+3.9	+4.1
5600	448.8	516.4	5600	453.8	521.9	+5.0	+5.5
5700	450.2	527.3	5700	455.3	532.9	+5.1	+5.6
5800	451.1	537.9	5800	456.8	544.3	+5.7	+6.1
5900	451.8	548.0	5900	457.7	554.8	+5.9	+6.8
6000	451.8	557.5	6000	457.3	563.9	+5.5	+6.4
6100	450.8	565.5	6100	457.2	573.2	+6.4	+7.7
6200	449.9	573.9	6200	456.8	582.3	+6.9	+8.4
6300	449.2	582.3	6300	455.7	590.3	+6.5	+8.0
6400	448.1	590.4	6400	453.7	597.4	+5.6	+7.0
6500	446.3	597.3	6500	451.7	604.1	+5.4	+6.8
6600	444.1	603.8	6600	448.7	609.7	+4.6	+5.9
6700	441.6	609.6	6700	444.3	613.0	+2.7	+3.4
6800	438.4	614.5	6800	440.7	617.4	+2.3	+2.9
6900	435.8	619.9	6900	437.5	622.0	+1.7	+2.1
7000	432.0	623.9	7000	434.0	626.4	+2.0	+2.5
7100	427.6	626.4	7100	430.5	630.3	+2.9	+3.9
7200	423.1	629.0	7200	425.9	632.8	+2.8	+3.8
7300	418.5	631.0	7300	421.1	634.5	+2.6	+3.5
7400	412.9	631.6	7400	415.4	635.0	+2.5	+3.4
7500	406.5	630.4	7500	408.9	633.7	+2.4	+3.3
7600	399.5	628.3	7600	402.5	632.7	+3.0	+4.4
7700	392.4	625.5	7700	395.6	630.2	+3.2	+4.7
7800	385.7	623.4	7800	389.3	628.8	+3.6	+5.4
7900	379.2	621.0	7900	383.8	628.0	+4.6	+7.0
8000	372.0	617.6	8000	377.2	625.8	+5.2	+8.2

표 1은 9:1의 압축률로 CRA Super Series Template 360 Chev Racing Engine을 이용하여 수행된 다이나모 테스트(dynamometer tests) 결과를 나타내었다. 시간은 34로 설정되었다. 사용된 기화기(carburetor)는 77 제트를 포함하는 Holly 390이다. 사용된 오일은 14/40의 점도를 가진다. 연료 옥탄: 110. 부하율(load factor)은 1.21로 설정된다. 왼쪽 세로 열은 신규 표준 Autolite AR3932X 플러그의 설정을 이용하여 5500~8000의 RPM 값에서 토크 및 HP가 개선되는 것을 나타내었다. 중간쪽 세로 열은 본 발명의 캡부로 변형된, 동일한 플러그에 대하여 동일한 데이터 설정을 나타내었다. 오른쪽 세로 열은 측정된 모든 속도에서 나타난 토크 및 마력 이득을 나타내었다.

OE Autolite AR473 변형된 AR473 이득

RPM	토크 Lb/FT	HP	RPM	토크 Lb/FT	HP	토크의 이득	HP의 이득
4500	428.7	391.1	4500	447.5	401.6	+18.8	+10.5
4600	435.2	406	4600	449.6	412.6	+14.4	+6.6
4700	436	415.6	4700	449.8	421.7	+13.8	+6.1
4800	437	425.5	4800	450.6	431.6	+13.6	+6.1
4900	437.9	435.3	4900	450.6	440.6	+12.7	+5.3
5000	437.8	444.3	5000	451.3	450.4	+13.5	+6.1
5100	437.2	452.5	5100	450.2	458.3	+13	+5.8
5200	436	460.3	5200	448.5	465.7	+12.5	+5.4
5300	434.9	468	5300	445.5	471.5	+10.6	+3.5
5400	432.9	474.9	5400	442.7	477.5	+9.8	+2.9
5500	429.5	479.9	5500	439.8	483.2	+10.3	+3.3
5600	425.8	484.7	5600	437.1	489.2	+11.3	+4.5
5700	422	489	5700	432.6	492.8	+10.6	+3.8
5800	418.7	494	5800	429.1	497.7	+10.4	+3.7
5900	413.9	496.8	5900	426	502.6	+12.1	+5.8
6000	409.8	501	6000	421.2	505.6	+11.4	+4.6
6100	404.3	502	6100	416.7	508.6	+12.4	+6.6
6200	399.3	504	6200	411	510.1	+11.7	+6.1
6300	394.6	507	6300	405.1	511	+10.5	+4
6400	388.2	507	6400	399.1	511.7	+10.9	+4.7
6500	381.1	505	6500	392.7	511.4	+11.6	+6.4

표 2는 10:1의 압축률로 NASCAR-공인, NCATS Series Restricted 1 1/8 엔진을 이용하여 수행된 다이나모 테스트 결과를 나타내었다. 시간은 30으로 설정되었다. 사용된 기화기(carburetor)는 64/64 제트를 포함하는 Holly 390이다. 사용된 오일은 15/40의 점도를 가진다. 연료 옥탄: 94. 부하율(load factor)은 1.21로 설정된다. 왼쪽 세로 열은 신규 표준 Autolite AR473 플러그의 설정을 이용하여 4500~6500의 RPM 값에서 토크 및 HP가 개선되는 것을 나타내었다. 중간쪽 세로 열은 본 발명의 캡부로 변형된, 동일한 플러그에 대하여 동일한 데이터 설정을 나타내었다. 오른쪽 세로 열은 측정된 모든 속도에서 나타난 토크 및 마력 이득을 나타내었다.

Autolite AR3932X　　　　　　　 변형된 AR3932X　　　　　　　　 이득

RPM	토크 Lb/FT	HP	RPM	토크 Lb/FT	HP	토크의 이득	HP의 이득
4500	667.0	572.0	4500	667.0	572.0	+0.0	+0.0
4600	671.0	587.0	4600	671.0	588.0	+0.0	+1.0
4700	673.0	603.0	4700	677.0	605.0	+4.0	+2.0
4800	676.0	618.0	4800	682.0	623.0	+6.0	+5.0
4900	678.0	632.0	4900	684.0	638.0	+6.0	+6.0
5000	678.0	645.0	5000	686.0	653.0	+8.0	+8.0
5100	679.0	660.0	5100	686.0	666.0	+7.0	+6.0
5200	682.0	675.0	5200	686.0	679.0	+4.0	+4.0
5300	685.0	691.0	5300	689.0	695.0	+4.0	+4.0
5400	688.0	708.0	5400	691.0	711.0	+3.0	+3.0
5500	691.0	724.0	5500	692.0	724.0	-1.0	+0.0
5600	694.0	740.0	5600	693.0	739.0	-1.0	-1.0
5700	695.0	754.0	5700	694.0	753.0	-1.0	-1.0
5800	694.0	766.0	5800	695.0	768.0	+1.0	+2.0
5900	690.0	775.0	5900	695.0	781.0	+5.0	+6.0
6000	688.0	786.0	6000	692.0	791.0	+4.0	+5.0
6100	684.0	795.0	6100	688.0	799.0	+4.0	+4.0
6200	682.0	805.0	6200	685.0	809.0	+4.0	+5.0
6300	678.0	813.0	6300	681.0	817.0	+3.0	+4.0
6400	671.0	818.0	6400	677.0	825.0	+6.0	+7.0
6500	663.0	821.0	6500	670.0	830.0	+7.0	+9.0
6600	654.0	822.0	6600	663.0	833.0	+9.0	+9.0
6700	644.0	822.0	6700	653.0	834.0	+9.0	+12.0
6800	636.0	824.0	6800	646.0	837.0	+10.0	+13.0
6900	626.0	822.0	6900	636.0	835.0	+10.0	+12.0
7000	615.0	820.0	7000	626.0	834.0	+11.0	+14.0

표 3는 12:1의 압축률로 Chevy Big Block을 이용하여 수행된 다이나모 테스트 결과를 나타내었다. 시간은 32으로 설정되었다. 사용된 기화기(carburetor)는 64/64 제트를 포함하는 Holly 850이다. 사용된 오일은 15/40의 점도를 가진다. 연료 옥탄: 110. 부하율(load factor)은 0.77로 설정된다. 왼쪽 세로 열은 신규 표준 Autolite AR3932X 플러그의 설정을 이용하여 4500~7000의 RPM 값에서 토크 및 HP가 개선되는 것을 나타내었다. 중간쪽 세로 열은 본 발명의 캡부로 변형된, 동일한 플러그에 대하여 동일한 데이터 설정을 나타내었다. 오른쪽 세로 열은 5500~5700RPM에서 나타난 토크 및 마력 이득을 나타내었다.

표 4는 12:1의 압축률, .045 gap으로 Chevy Big Block을 이용하여 수행된 다이나모 테스트 결과를 나타내었다. 시간은 32으로 설정되었다. 사용된 기화기(carburetor)는 77 제트를 포함하는 Holly 850이다. 사용된 오일은 15/40의 점도를 가진다. 연료 옥탄: 110. 부하율(load factor)은 0.77로 설정된다. 왼쪽 세로 열은 신규 표준 Autolite AR3932X 플러그의 설정을 이용하여 4500~7000의 RPM 값에서 토크 및 HP가 개선되는 것을 나타내었다. 중간쪽 세로 열은 본 발명의 캡부로 변형된, 동일한 플러그에 대하여 동일한 데이터 설정을 나타내었다. 오른쪽 세로 열은 5500~5800RPM에서 나타난 토크 및 마력 이득을 나타내었다.

표 5 및 표 6은 Chevy Big Block를 이용한 다이나모 테스트를 나타내었다. 시간은 32으로 설정되었다. 사용된 기화기(carburetor)는 77/77 제트를 포함하는 Holly 850이다. 사용된 오일은 15/40의 점도를 가진다. 연료 옥탄: 110. 부하율(load factor)은 0.77로 설정된다. 표 5에서, 3개의 오른쪽 세로 열은 신규 AR3932X 플러그의 설정을 이용하여 4500~7000의 RPM에서 토크 및 HP가 개선되는 것을 나타내었다. 마력 이득은 모든 속도에서 얻어지지만, 5600 RPM에서 얻어졌다. 표 6에서, 3개의 왼쪽 세로 열은 본 발명의 캡부로 변형된, 동일한 플러그에 대하여 동일한 데이터 설정을 나타내었다. 토크 이득은 모든 속도에서 얻어지지만 5600 RPM에서 얻어졌다.

각각의 예시에서, 본 발명의 캡부로 변형되는 플러그가 참조되었다. 이와 관련하여, 각각의 경우, 언급된 참조/베이스 라인 플러그는 도 6에 도시한 바와 같이 플러그의 전극 레그를 연삭 하고 그에 링을 용접시키는 것으로 이해될 것이다.

예시가 된 링은 도 7~10에 나타내었다. 링은 304 2B 스테인리스 강으로부터 제조되며 다음과 같은 크기를 가진다:

A .060 곡률

B .13"

C .07" 곡률

D .076R

E .031"

F .028"

G .47"

H .05"

I .24"

J .47"

K .13"

하지만, 이들 치수가 양극과 링 사이의 거리가 개조된 플러그가 사용되는 차량의 제조자에 의해 지정된 거리에 있도록 선택되는 것을 이해해야 할 것이다. 이러한 치수의 변형은 가능하며 실제로 엔진 제조업체의 사양을 충족시키기 위해 다른 엔진 응용에 적용될 수 있다.

또한, 7개의 로브 구조가 개시되었지만, 복수의 로브는 3~7개의 로브로 구성될 수있다.

따라서, 본 발명은 목적이 분명하게 해석되는, 첨부된 청구 범위에 의해서만 제한된다는 것을 이해해야 한다.

Claims

나사형 보어가 마련된 엔진 블록/실린더 헤드용 및 스파크 플러그 렌치 및 점화 와이어용 스파크 플러그로서,
상기 스파크 플러그는:
상기 스파크 플러그 렌치에 의해 회전하도록 적용되는 너트부(nut portion);
상기 너트부로부터 연장되고, 상기 점화 와이어를 수용하도록 적용되는 체결부(coupling portion);
상기 너트부로부터 연장되고, 상기 체결부에서 멀어지게 연장되는 절연부(insulator portion);
상기 절연부의 단부를 통해 연장되고, 상기 절연부의 단부 너머로 연장되는 양극; 및
접지 전극(ground electrode);을 포함하며,
상기 접지 전극은:
상기 절연부를 둘러싸면서 상기 너트부로부터 연장되는 관형 금속부(tubular metal portion); 및
상기 관형 금속부가 연장되고, 상기 절연부에 대하여 이격되어 배치되는 캡부(cap portion);를 포함하며,
상기 관형 금속부는 세로 방향 축에 대하여 축 방향으로 배치되고 세로 방향 축을 정의하고; 엔진 블럭 사용 시, 상기 나사형 보어에 맞물리도록 외부에 나사가 마련되며,
상기 캡부는 양극이 연장되는 중심부; 상기 중심부를 둘러싸는 환형 채널(annular channel); 및 복수의 로브가 마련된 중공(void)을 정의하고, 상기 로브는 각각 유성 기어의 태양 기어와 관련하여 유성 기어의 배치와 유사한 방식으로 상기 중심부에 대하여 배치되며,
상기 캡부는 상기 관형 금속부를 넘어 돌출하는 절연체의 일부로부터 축 방향으로 이격된 중심 표면부; 및 상기 중심 표면부를 둘러싸며 연장되는 볼록면을 포함하는, 스파크 플러그.
제1항에 잇어서,
상기 중심 표면부는 대체로 세로 방향 축에 수직으로 배향되며, 상기 양극과 대체로 동일 평면 상에 있는, 스파크 플러그.
제1항에 있어서,
상기 복수의 로브는 3~7개의 로브로 구성되는, 스파크 플러그.
제3항에 있어서,
R1이 각 유성 기어의 곡률;
R2가 각 유성 기어의 축부터 태양 기어의 축까지의 거리;
R3가 접지 전극의 외측 곡률;
R4가 환형 채널의 외측 곡률; 일 때,
R1: R2: R3: R4: R5은 약 0.12: 0.305 : 0.475: 0.25인, 스파크 플러그.
제4항에 있어서,
복수의 로브는 7개로 구성되는, 스파크 플러그.
제1항에 있어서,
상기 캡부는 로브를 서로로부터 분리시키는, 원주 방향으로 내측에 배치되는 핑거(fingers)를 포함하며, 각각의 핑거는 상기 각각의 핑거가 연장되는 말단부를 포함하고, 세로 방향에서 측정된 말단에서의 상기 핑거의 두께는 상기 절연부 너머로 연장된 상기 양극의 길이와 실질적으로 동일한, 스파크 플러그.