KR20150028267A

KR20150028267A - 강, 강판 제품 및 강판 제품을 제조하기 위한 방법

Info

Publication number: KR20150028267A
Application number: KR20147037107A
Authority: KR
Inventors: 에카테리나 보하로파; 지그룬 에베슈트; 도로테아 마티쎈; 롤란트 제발트
Original assignee: 티센크루프 스틸 유럽 악티엔게젤샤프트
Priority date: 2012-06-05
Filing date: 2013-06-05
Publication date: 2015-03-13
Also published as: EP2855717B1; US9976205B2; JP6310452B2; KR20150023566A; KR102073442B1; KR102073441B1; EP2855718B1; CN104583424B; US20150152533A1; EP2855717A1; JP2015525292A; WO2013182621A1; EP2855718A1; WO2013182622A1; US20150122377A1; CN104520448A; CN104520448B; CN104583424A; JP2015525293A; JP6374864B2

Abstract

본 발명은, 최적화된 기계적 성질을 가지고 구매 비용에 대해 큰 변동이 있는 고가의 합금 원소에 의지할 필요 없이 낮은 비용으로 제조될 수 있는 강 및 그로부터 제조된 강판 제품에 관한 것이다. 본 발명에 따르면, 강 및 강판 제품은 다음 조성 (단위; 중량%), C: 0.11 ~ 0.16 %; Si: 0.1 ~ 0.3 %; Mn: 1.4 ~ 1.9 %; A1: 0.02 ~ 0.1 %; Cr: 0.45 ~ 0.85 %; Ti: 0.025 ~ 0.06 %; B: 0.0008 ~ 0.002 % 를 가지고, 잔부는 Fe, 및 각각의 양이 P: < 0.02 %, S: < 0.003 %, N: < 0.008 %, Mo: < 0.1 % 이라는 조건으로 인, 황, 질소 또는 몰리브덴 양을 포함하는 제조 관련된 불가피한 불순물들로 이루어진다. 본 발명은 또한 본 발명에 따른 강으로 구성된 강판 제품을 제조하기 위한 프로세스에 관한 것이다.

Description

강, 강판 제품 및 강판 제품을 제조하기 위한 방법{STEEL, SHEET STEEL PRODUCT AND PROCESS FOR PRODUCING A SHEET STEEL PRODUCT}

본 발명은 낮은 비용으로 제조될 수 있는 비교적 고강도 강에 관한 것이다. 유사하게, 본 발명은 이러한 강으로부터 제조된 플랫 강 제품, 및 이러한 플랫 강 제품을 제조하기 위한 방법에 관한 것이다.

여기에서 플랫 강 제품들을 언급할 때, 이것은 압연 프로세스들에 의해 획득되는 강 스트립들, 강판들과 판 바들, 블랭크들 및 그로부터 획득되는 기타 같은 종류의 것들을 의미한다.

여기에서 합금 사양과 관련하여 합금 원소의 함량에 대해 숫자들이 제공된 모든 경우에, 달리 명확히 명시되지 않으면 그것들은 중량에 관한 것이다.

2 상 강들은 얼마 전부터 자동차 제작에 이미 사용되어 왔다. 이 점에 있어서, 매우 다양한 요구사항들을 충족시키도록 각각 구성된, 이러한 강들을 위해 공지된 다수의 합금 개념들이 있다. 공지된 개념들 대부분은 몰리브덴과 합금화를 기반으로 하거나, 강의 각각 원하는 미세조직을 제조하도록, 정교한 제조 프로세스들, 특히 냉간 스트립 어닐링의 경우에 매우 급속한 냉각을 전제로 한다. 시판되는 몰리브덴의 가격은 크게 변동되기 때문에, 높은 비율의 Mo 를 함유한 강들의 제조는 고비용의 위험을 수반한다. 이것은, 2 상 강들의 기계적 성질에 대해 몰리브덴이 가지는 긍정적 효과들과 대비된다. 예를 들어, 충분히 높은 Mo 함량은 냉각 중 펄라이트의 형성을 지연시켜서, 각각의 강에 부과된 요구사항들에 유리한 미세조직의 생성을 보장한다.

전술한 종래 기술의 배경에 반하여, 본 발명의 목적은, 최적화된 기계적 성질을 가지고 동시에, 낮은 비용으로 제조하기 위해, 구매 (procurement) 비용에 대해 큰 변동이 있는 고가의 합금 원소에 의존할 필요 없이 낮은 비용으로 제조될 수 있는 강 및 플랫 강 제품을 제공하는 것이었다.

부가적으로, 본 발명에 따라 제조될 종류의 냉간 압연된 플랫 강 제품들의 신뢰성 있는 제조를 허용하는 방법이 제공되도록 하는 것이었다.

본 발명에 따르면, 이 목적은 강에 대해 청구항 1 에 명시된 조성을 가지는 이러한 강에 의해 달성되었다.

플랫 강 제품에 대해, 전술한 목적을 달성하는 본 발명에 따른 해결책은, 이러한 플랫 강 제품이 청구항 6 에 명시된 대로 냉간 압연 상태로 이루어지도록 하는 것이다.

방법에 대해, 전술한 목적은 최종적으로 냉간 압연된 플랫 강 제품의 제조에서 구현되는 청구항 8 에 명시되는 가공 단계들에 의해 본 발명에 따라 달성되었다.

도 1 및 도 2 는, 냉간 압연된 플랫 강 제품이, 열간 침지 코팅 (hot-dip coating) 이 바로 뒤따르는 본 발명에 따른 방식으로 수행되는 어닐링을 거칠 때 발생하는 상이한 온도 프로파일들을 나타낸 다이어그램들이다.
도 3 은 후속 열간 침지 코팅 없이 플랫 강 제품이 연속 어닐링을 거친다면 발생하는 온도 프로파일을 나타낸 다이어그램이다.

따라서 전술한 목적들을 달성하는 본 발명에 따른 강은 중량% 의 단위로,

C: 0.11 ~ 0.16 %;

Si: 0.1 ~ 0.3 %;

Mn: 1.4 ~ 1.9 %;

Al: 0.02 ~ 0.1 %;

Cr: 0.45 ~ 0.85 %;

Ti: 0.025 ~ 0.06 %;

B: 0.0008 ~ 0.002 %, 및

잔부 Fe 와 제조 관련 이유로 불가피한 불순물들의 조성을 가지고, 상기 불순물들은 P, S, N 또는 Mo 함량에 대해,

P: ≤ 0.02 %

S: ≤ 0.003 %

N: ≤ 0.008 %

Mo: ≤ 0.1 % 를 각각 적용하는 한 인, 황, 질소 또는 몰리브덴의 함량을 포함한다.

본 발명에 따른 합금의 경우에, 결과적으로 상당한 강도의 손실이나 받아들여져야 하는 다른 기계적 성질의 악화없이, Mo 의 함량은 그 결과 최소로 감소되고 다른 저가의 합금 원소들로 치환된다.

탄소는 마텐자이트가 미세조직으로 형성되는 것을 가능하게 하고, 따라서 본 발명에 따른 강에서 원하는 높은 강도를 설정하기 위한 필수 원소이다. 이 효과가 충분한 정도로 발생하도록, 본 발명에 따른 강은 적어도 0.11 중량% 의 C 를 함유한다. 하지만, 너무 높은 C 함량은 용접 특성에 부정적인 효과를 갖는다. 강의 용접성이 강의 탄소 함량 레벨에 따라 감소하는 것으로 일반적으로 여기에서 적용된다. 강의 가공성에 대한 C 함량의 부정적인 영향을 막기 위해서, 본 발명에 따른 강인 경우에, 최대 탄소 함량은 0.16 중량% 로 한정된다.

규소는 그것이 페라이트의 경도를 증가시키므로 강도를 증가시키는데 마찬가지로 사용된다. 본 발명에 따른 강의 규소의 최소 함량은 이 목적을 위해 0.1 중량% 이다. 하지만, 너무 높은 규소 함량은, 본 발명에 따른 강으로 제조되는 플랫 강 제품의 표면에 부정적인 영향을 미치는 원치 않는 결정립계 산화를 이끌고, 또한 본 발명에 따른 플랫 강 제품이 그것의 내식성을 향상시키기 위해서 금속성 코팅으로 열간 침지 코팅되어야 한다면 어렵게 한다. 추가 프로세싱을 더욱 어렵게 만드는 본 발명에 따른 강에서 Si 의 이러한 부정적인 영향을 막도록, 본 발명에 따른 강의 Si 함량의 상한치는 0.3 중량% 이다.

망간은 냉각 중 펄라이트의 형성을 방지한다. 결과적으로, 본 발명에 따른 강에서, 원하는 마텐자이트 형성이 촉진되고 강의 강도가 증가된다. 펄라이트 형성을 억제하기 위한 망간의 충분히 높은 함량은 여기에서 1.4 중량% 이다. 하지만, 망간은 또한 편석 (segregations) 을 형성하고 용접 적합성을 감소시키는 부정적인 특징을 갖는다. 이런 효과를 막기 위해서, 본 발명에 따른 강의 Mn 에 대해 예상되는 함량 범위의 상한치는 1.9 중량% 이다.

알루미늄은 탈산을 이유로 본 발명에 따른 강에 부가된다. 최대로 0.1 중량% 의 함량이 이 목적을 위해 요구된다. 실제적 목적을 위해, 최대로 0.05 중량% 의 Al 함량이 여기에서 특히 유리한 것으로 입증되었다. Al 의 원하는 효과는 0.02 중량% 의 함량으로부터 신뢰성 있게 발생하고, 따라서 본 발명에 따른 강의 Al 함량은 0.02 ~ 0.1 중량%, 특히 0.02 ~ 0.05 중량% 이다.

망간과 같이, 강도를 증가시키기 위해서 본 발명에 따른 강에 크롬이 존재한다. Cr 의 존재는 경화능을 증가시키고, 그 결과 강에서 마텐자이트의 비율을 증가시키는 효과를 갖는다. 이를 위해 요구되는 Cr 함량은 적어도 0.45 중량% 이다. 하지만, 지나치게 높은 크롬 함량은 결정립계 산화를 촉진시킬 수도 있다. 이 효과를 방지하기 위해서, 본 발명에 따른 강의 Cr 함량은 최대 0.85 중량% 로 한정된다.

티타늄은 초미립 편석들의 형성에 의해 강도를 증가시키도록 본 발명에 따른 강에 부가된다. 부가적으로, Ti 는 강에 질소를 고정시켜서, 원치 않는 질화붕소의 형성을 방지한다. 따라서, 본 발명에 따른 강에 제공되는 B 는 그것의 강도 증가 효과를 충분히 발달시킬 수 있다. 이를 위해 0.025 중량% 의 Ti 의 최소 함량이 필수적이다. 더 높은 티타늄 함량으로, 어닐링 중 재결정화는 크게 지연된다. 이것은 극단적인 경우에 연신율 감소를 수반할 수도 있다. 본 발명에 따른 강으로부터 제조된 플랫 강 제품의 경우에 14 % 의 파괴 후 최소 연신율을 보장하도록, 티타늄 함량의 상한치는 따라서 본 발명에 따라 0.06 중량%, 특히 0.055 중량% 로 한정되고, 0.045 중량% 까지의 함량이 실제적 목적에 특히 적합한 것으로 발견되었다.

붕소는 마찬가지로 강도를 증가시키기 위해 본 발명에 따른 강에 사용된다. 적어도 0.0008 중량% 의 B 의 함량이 이 목적을 위해 필요하다. 0.002 중량% 를 초과하는 B 의 함량은 원치 않는 취화 (embrittlement) 를 이끈다.

불순물들로서 본 발명에 따른 강에 함유될 수도 있는 임의의 인, 황, 질소 및 몰리브덴의 양은 너무 적어서 이들은 강 및 그로부터 제조된 본 발명에 따른 플랫 강 제품의 성질에 영향을 미치지 않는다 따라서, 본 발명에 따른 강에서, 최대로 0.02 중량% 의 P, 최대로 0.003 중량% 의 S, 최대로 0.008 중량% 의 N, 최대로 0.1 중량% 의 Mo 가 각각 존재하고, 몰리브덴의 함량은 바람직하게 0.05 중량% 미만이다. 제조 관련 이유로, 예를 들어 스크랩의 사용으로 인해, 강으로 유입되는, 추가 불순물들이 본 발명에 따른 강에 존재할 수도 있음은 말할 필요도 없다. 하지만, 이 불순물들은 마찬가지로 각각의 경우에 너무 적은 양으로 존재하여서 불순물들은 강의 성질에 영향을 미치지 않는다.

본 발명에 따른 플랫 강 제품을 제조하기 위한 본 발명에 따른 방법은 다음 가공 단계들:

a) 1 차 제품을 형성하도록 본 발명에 따라 구성된 강을 주조하는 단계로서, 1 차 제품은 슬래브 또는 얇은 슬래브일 수 있는, 상기 강을 주조하는 단계;

b) 2 ~ 5.5 ㎜ 의 두께를 가지는 열간 스트립을 형성하도록 상기 1 차 제품을 열간 압연하는 단계로서, 초기 열간 압연 온도는 1,000 ~ 1,300 ℃, 특히 1,050 ~ 1,200 ℃ 이고, 최종 열간 압연 온도는 840 ~ 950 ℃, 특히 890 ~ 950 ℃ 인, 상기 1 차 제품을 열간 압연하는 단계;

c) 480 ~ 650 ℃ 의 코일링 온도에서 코일을 형성하도록 상기 열간 스트립을 코일링하는 단계;

d) 상기 냉간 압연된 플랫 강 제품을 0.6 ~ 2.4 ㎜ 두께로 형성하도록 상기 열간 스트립을 냉간 압연하는 단계로서, 냉간 압연에 의해 달성되는 냉간 압연 정도는 35 ~ 80 % 인, 상기 열간 스트립을 냉간 압연하는 단계;

e) 상기 냉간 압연된 플랫 강 제품을 연속 어닐링하는 단계로서,

e.1) 상기 냉간 압연된 플랫 강 제품은 처음에 예열 스테이지에서 0.2 ~ 45 ℃/s 의 가열 속도로 870 ℃ 까지, 특히 690 ~ 860 ℃ 의 예열 온도로 가열되고,

e.2) 상기 냉간 압연된 플랫 강 제품은 그 후 홀딩 스테이지에서 8 ~ 260 초의 어닐링 기간 동안 750 ~ 870 ℃ 의 어닐링 온도로 홀딩되고, 예열된 플랫 강 제품은 선택적으로 상기 홀딩 스테이지 내에서 각각의 어닐링 온도로 마무리 가열되고,

e.3) 상기 냉간 압연된 플랫 강 제품은 상기 어닐링 기간 종료 후 0.5 ~ 110 K/s 의 냉각 속도로 냉각되는, 상기 냉간 압연된 플랫 강 제품을 연속 어닐링하는 단계를 포함한다.

1 차 제품에서 응력 균열을 회피하기 위해서, 1 차 제품은 여전히 뜨거운 상태에서 추가 프로세싱되어야 하고, 다시 말해서 적어도 300 ℃ 인 온도에서 주조 후 홀딩되어야 하거나, 최대로 60 ℃/h, 특히 50 ℃/h 의 냉각 속도로 천천히 냉각되어야 한다.

열간 마무리 압연 전 각각 요구되는 초기 열간 압연 온도로 되도록 하기 위해서, 각각의 1 차 제품은 필요하다면 500 분까지의 기간 동안 충분한 노 (furnace) 온도로 노에 체류할 수도 있다.

보다 어려운 조건 하에서 단지 추가 프로세싱될 수 있는, 훨씬 더 강한 열간 압연된 플랫 강 제품 ("열간 스트립") 을 더 낮은 코일링 온도가 유발하기 때문에, 코일링 온도는 본 발명에 따라 480 ~ 650 ℃ 로 고정된다. 650 ℃ 를 초과하는 코일링 온도는, 다른 한편으로는, 본 발명에 따라 예상되는 크롬 함량과 조합하여, 결정립계 산화의 위험을 증가시킬 것이다.

코일링된 열간 스트립은 코일로 실온으로 냉각된다. 선택적으로, 냉각 후 스트립은 스케일 (scale) 및 그것에 들러붙은 오염물질을 제거하기 위해서 산세될 수도 있다.

필요하다면 코일링 및 산세가 수행된 후, 열간 스트립은 하나 이상의 냉간 압연 단계들로 압연되어서 냉간 압연된 플랫 강 제품 ("냉간 스트립") 을 형성한다. 본 발명에 따라 규정된 열간 스트립의 두께에서 시작해서, 0.6 ~ 2.4 ㎜ 의 원하는 냉간 스트립 두께를 달성하도록, 냉간 압연은 이 경우에 35 ~ 80 % 의 전체 냉간 압연 정도로 수행된다.

다음 제조 단계에서, 냉간 스트립은 연속 어닐링된다. 이것은 먼저 원하는 기계적 성질을 설정하는 역할을 한다.

동시에, 그것은 나중에 사용하는 동안 부식성 공격으로부터 냉간 압연된 플랫 강 제품을 보호하는 금속성 코팅으로 후속 코팅하기 위해 냉간 압연된 플랫 강 제품을 준비하는데 사용될 수도 있다. 산업상 규모에서, 이러한 코팅은 열간 침지 코팅에 의해 특히 낮은 비용으로 적용될 수 있다. 본 발명에 따라 예상되는 어닐링은 이 경우에 연속형의 종래 방식으로 형성된 열간 침지 코팅 설비에서 수행될 수도 있다. 대안적으로, 어닐링 후에 또한 전해 아연 도금이 뒤따를 수도 있다.

열 처리 중, 각각의 최대 어닐링 온도까지 가열 및 후속 냉각 둘 다 하나 이상의 단계들로 일어날 수도 있다. 이 경우에 처음에 예열 스테이지에서 0.2 K/s ~ 45 K/s 의 속도로 예열 온도까지 가열이 일어나고, 이 예열 온도는 최대로 최대 어닐링 온도와 동일하고, 특히 690 ~ 860 ℃ 또는 690 ~ 840 ℃ 의 범위에 있다.

그 후, 플랫 강 제품은 홀딩 스테이지로 이동하고, 홀딩 스테이지에서 강 제품은 그것의 예열 온도가 각각 목표로 한 최대 어닐링 온도 미만이라면 추가 가열됨으로써 750 ~ 870 ℃ 의 각각의 최대 어닐링 온도에 도달한다. 홀딩 스테이지의 끝에 도달할 때까지 플랫 강 제품은 각각의 최대 어닐링 온도에서 홀딩된다. 홀딩 스테이지에서 플랫 강 제품이 각각 최대 어닐링 온도에서 홀딩되는 어닐링 기간은 8 ~ 260 초이다. 너무 낮은 온도에서 또는 너무 짧은 시간으로, 재료는 재결정화되지 않을 것이다. 결과적으로, 한편으로는 냉각하는 동안 미세조직의 변태를 위한 마텐자이트 형성에 이용가능한 충분한 오스테나이트가 존재하지 않을 것이다. 다른 한편으로는, 재결정화되지 않은 강은 뚜렷한 이방성 결과를 갖게 될 것이다. 대조적으로, 너무 긴 어닐링 기간 또는 너무 높은 온도는 매우 조대한 (coarse) 미세조직과, 그 결과 불량한 기계적 성질을 유발한다.

어닐링 기간의 완료 후, 냉간 압연된 플랫 강 제품의 냉각은 0.5 ~ 110 K/s 의 냉각 속도로 일어난다. 펄라이트 형성을 최대 정도로 회피하도록 냉각 속도는 이 경우에 이 윈도우 (window) 내에서 설정된다.

냉간 압연된 플랫 강 제품이 열 처리 후 열간 침지 코팅되도록 되어 있다면, 냉각 중 그것은 455 ~ 550 ℃ 의 온도로 냉각된다. 이런 식으로 온도 조절된 냉간 압연된 플랫 강 제품은 그 후 450 ~ 480 ℃ 의 온도를 가지는 용융된 Zn 욕을 통과한다. 냉간 압연된 플랫 강 제품의 온도가 아연 욕을 위해 의도된 범위에 속한다면, 강 스트립은 아연 욕으로 진입하기 전 100 초까지의 기간 동안 홀딩될 수 있다. 다른 한편으로는, 강 스트립이 아연 욕으로 진입할 때까지 강 스트립의 온도가 480 ℃ 를 초과한다면, 플랫 강 제품은 그것의 온도가 아연 욕을 위해 의도된 온도 범위 내에 속할 때까지, 특히 아연 욕의 온도와 동일해질 때까지 10 K/s 까지의 냉각 속도로 냉각된다.

Zn 욕을 나갈 때, 플랫 강 제품에 존재하는 Zn 기반 보호층의 두께는 스트리핑 기기에 의해 공지된 방식으로 설정된다.

선택적으로, 열간 침지 코팅 다음에 추가 열 처리 ("갈바어닐링") 가 뒤따를 수도 있고, 이 열 처리에서 열간 침지 코팅된 플랫 강 제품은 아연층을 연소시키도록 550 ℃ 까지 가열된다.

아연 욕을 나간 직후에 또는 부가적 열 처리 다음에, 획득된 냉간 압연된 플랫 강 제품은 실온으로 냉각된다.

본 발명에 따른 플랫 강 제품들을 제조하기 위한 본 발명에 따른 방법은 결과적으로 다음과 같은 변형예들을 포함한다:

변형예 a)

냉간 압연된 플랫 강 제품 ("냉간 스트립") 은 660 ~ 840 ℃ 의 예열 온도까지 10 ~ 45 K/s 의 가열 속도로 예열 노에서 가열된다.

그 후, 예열된 냉간 스트립은, 냉간 스트립이 8 ~ 24 초의 홀딩 시간 동안 760 ~ 860 ℃ 의 온도로 홀딩되는 노 구간을 통과한다. 선행 가공 단계에서 도달되는 예열 온도에 따라, 이것은 0.2 ~ 15 K/s 의 가열 속도로 추가 가열을 유발한다.

이런 식으로 어닐링된 냉간 스트립은 그 후 2.0 ~ 30 K/s 의 냉각 속도로 455 ~ 550 ℃ 의 진입 온도까지 냉각되고, 이 온도로 냉간 스트립은 추후 용융된 아연 욕으로 통과하고 최대로 45 초의 홀딩 시간 동안 홀딩된다. 용융된 아연 욕은 이 경우에 455 ~ 465 ℃ 의 온도를 갖는다. 그것의 진입 온도에 따라, 냉간 스트립은 용융된 아연 욕에서 10 K/s 까지의 냉각 속도로 용융된 아연 욕의 각각의 온도까지 냉각되거나 일정한 온도로 홀딩된다. 그 후 아연 코팅을 제공받는, 용융된 아연 욕에서 나온 냉간 스트립에서, 코팅의 두께는 그 자체가 공지된 방식으로 설정된다. 마지막으로, 코팅된 냉간 스트립은 실온으로 냉각된다.

변형예 b)

연속 노의 투입 가열 구간에서, 냉간 압연된 플랫 강 제품은, 25 K/s 까지의 가열 속도로, 760 ~ 860 ℃ 인 타겟 온도로 된다.

이 다음에 35 ~ 150 초 동안 노의 홀딩 구간에서 750 ~ 870 ℃, 특히 780 ~ 870 ℃ 의 어닐링 온도로 이렇게 가열된 냉간 압연된 플랫 강 제품의 홀딩이 뒤따른다. 냉간 압연된 플랫 강 제품이 홀딩 구간으로 진입하는 온도에 따라, 그것은 그리하여 홀딩 시간 동안, 즉 이 홀딩 구간 내에서, 3 K/s 까지의 가열 속도로 각각의 어닐링 온도로 가열된다.

어닐링 온도로 홀딩 후 2-스테이지 냉각이 뒤따르고, 이 냉각에서 냉간 압연된 플랫 강 제품은 처음에 640 ~ 730 ℃ 인 중간 온도까지 0.5 ~ 10 K/s 의 냉각 속도로 천천히 냉각되고, 455 ~ 550 ℃ 의 온도까지 5 ~ 110 K/s 의 가속화된 냉각 속도로 냉각된다.

각각의 온도로 냉각된 냉간 압연된 플랫 강 제품은 그 후 용융된 아연 욕을 통과한다. 용융된 아연 욕은 이 경우에 450 ~ 480 ℃ 의 온도를 갖는다. 그 후 아연 코팅을 제공받는, 용융된 아연 욕을 나가는 냉간 압연된 플랫 강 제품에서, 코팅의 두께는 그 자체가 공지된 방식으로 설정된다.

아연 코팅의 적용 후, 아연 코팅에 합금 형성을 유발하도록 어닐링 처리 ("갈바어닐링") 가 수행될 수도 있다. 이 목적을 위해, 아연 코팅을 구비한 냉간 스트립은 470 ~ 550 ℃ 까지 가열될 수도 있고 충분한 시간 동안 이 온도로 홀딩된다.

아연 코팅 후, 또는 갈바어닐링 처리 후 이러한 처리가 수행된다면, 아연 코팅된 냉간 스트립은 그것의 기계적 성질 및 코팅의 표면 조건을 향상시키기 위해서 템퍼 압연될 수도 있다. 그리하여, 설정된 템퍼링 정도는 전형적으로 0.1 ~ 2.0 %, 특히 0.1 ~ 1.0 % 의 범위에 있다.

그것의 기계적 성질을 설정하기 위해, 본 발명에 따라 구성 및 제조된 냉간 압연된 플랫 강 제품은, 열간 침지 코팅의 전술한 가능성에 대한 대안으로서, 또한 종래의 어닐링 노에서 열 처리를 거칠 수도 있고, 이 노에서는 가열 (가공 단계 e.1) 및 각각의 어닐링 온도에서 어닐링 (가공 단계 e.2) 이 전술한 방식으로 수행되고, 하지만 가공 단계 e.3) 은, 과시효 (overaging) 처리를 수행하기 위해서, 냉간 압연된 플랫 강 제품이 처음에 250 ~ 500 ℃ 의 온도 범위로 냉각된 후, 최대 760 초 동안 이 온도 범위로 유지되고 그 후 실온으로 냉각된다는 점에서 적어도 2 개의 스테이지들로 수행된다. 이런 식으로, 본 발명에 따른 플랫 강 제품의 미세조직에서 잔류 오스테나이트가 안정화된다.

이 절차 내에서 본 발명에 따른 방법의 변형예의 경우, 그 후 연속 노에서 다음과 같은 열 처리 단계들을 거친다:

냉간 압연된 플랫 강 제품은 먼저 가열 구간에서 750 ~ 870 ℃, 특히 750 ~ 850 ℃ 까지 1 ~ 8 K/s 의 가열 속도로 가열된다.

그 후, 이렇게 가열된 냉간 압연된 플랫 강 제품은 노 구간을 통과하고 이 노 구간에서 냉간 압연된 플랫 강 제품은 70 ~ 260 초의 홀딩 시간 동안 750 ~ 870 ℃, 특히 750 ~ 850 ℃ 의 어닐링 온도에서 홀딩된다. 선행하는 가공 단계에서 도달된 예열 온도에 따라, 이것은 5 K/s 까지의 가열 속도로 추가 가열을 수반한다.

이렇게 어닐링된 냉간 압연된 플랫 강 제품은 그 후 2-스테이지 냉각을 부여받고, 2-스테이지 냉각에서 플랫 강 제품은 처음에는 3 ~ 30 K/s 의 가속된 냉각 속도로 450 ~ 570 ℃ 의 중간 온도까지 냉각된다. 이 냉각은 그 때 공기 및/또는 가스 냉각으로서 수행될 수 있다. 이 다음에, 냉간 압연된 플랫 강 제품이 1 ~ 15 K/s 의 냉각 속도로 400 ~ 500 ℃ 까지 냉각되는, 보다 저속의 냉각이 뒤따른다.

각각의 냉각 후에 과시효 처리가 뒤따를 수도 있고, 이 처리에서 냉간 압연된 플랫 강 제품은 150 ~ 760 초의 홀딩 시간 동안 250 ~ 500 ℃, 특히 250 ~ 330 ℃ 의 온도로 홀딩된다. 각각의 진입 온도에 따라, 이것은 1.5 K/s 까지의 냉각 속도로 냉간 압연된 플랫 강 제품의 냉각을 수반한다.

전술한 방식으로 열처리된 냉간 압연된 플랫 강 제품은 마지막으로 그것의 기계적 성질을 더욱 개선하도록 템퍼 압연을 부여받을 수도 있다. 여기에서, 역시, 그렇게 하여 설정된 템퍼링 정도는 전형적으로 0.1 ~ 2.0 %, 특히 0.1 ~ 1 % 의 범위에 있다.

이렇게 열처리되고, 가능하다면 템퍼 압연되는, 냉간 압연된 플랫 강 제품은 그 후 전해 코팅을 위한 코팅 설비를 통과할 수도 있고, 이 설비에서 각각의 금속성 보호층, 예를 들어 아연 합금층은 전기화학적으로 ("전기분해로") 냉간 압연된 플랫 강 제품에 그 자체가 공지된 방식으로 성막된다.

본 발명에 따른 플랫 강 제품은, 전술한 방식으로 구성되고 더욱이 베이나이틱 페라이트를 포함하는 60 ~ 90 부피% 의 페라이트, 10 ~ 40 부피% 의 마텐자이트, 5 부피% 까지의 잔류 오스테나이트, 및 제조 관련 이유로 불가피한 5 부피% 까지의 다른 조직 성분들로 구성되는 미세조직을 특징으로 하는 본 발명에 따른 합금을 갖는다.

DIN EN ISO 6892 (시편 형태 2, 종방향 시편) 에 따른 인장 테스트에서 결정된 특성값들은 따라서 다음 범위에 있다:

R_p0.2 적어도 440 MPa, 특히 최대 550 MPa,

R_m 적어도 780 MPa, 특히 최대 900 MPa,

A₈₀ 적어도 14 %,

n_10-20/Ag 적어도 0.10,

BH₂ 적어도 25 MPa, 특히 적어도 30 MPa.

실제로, 본 발명에 따른 플랫 강 제품들은 본 발명에 따른 방법을 사용함으로써 신뢰성 있게 제조될 수 있다.

도 1 및 도 2 에 재현된 다이어그램들로 각각 나타낸 것은, 냉간 압연된 플랫 강 제품이, 열간 침지 코팅이 바로 뒤따르는 본 발명에 따른 방식으로 수행되는 어닐링을 거칠 때 발생하는 상이한 온도 프로파일들이다:

- 가열 속도 (RV) 에 의해 예열 온도 (TV) 로 예열하는 단계;

- 어닐링 기간 (tG) 동안 최대 어닐링 온도 (TG) 로 홀딩하는 단계로서, 예열 온도 (TV) 가 어닐링 온도 (TG) 보다 낮다면 홀딩하는 단계는 어닐링 온도 (TG) 로 마무리 가열하는 것을 포함하는, 상기 홀딩하는 단계 (파선 TV = TG; 실선 TV < TG);

- 다음과 같이 하나의 스테이지로 (도 1) 또는 2 개의 스테이지들로 (도 2) 냉각하는 단계로서,

- 온도 (TE; 도 1) 또는 온도 (TE'; 도 2) 로 플랫 강 제품을 냉각하는 단계,

- 각각의 온도 (TE) 가 용융 욕의 온도 (TB) 에 대해 의도된 온도 범위 내에 속한다면, 특히 온도 (TB) 와 동일하다면 기간 (tH) 동안 온도 (TE) 에서 선택적 홀딩하는 단계 (도 1),

또는

- 온도 (TE') 가 용융 욕에 대해 의도된 온도 범위의 상한치보다 크다면, 온도 (TE') 로부터 시작해서, 온도 (TE") 로 추가 냉각하는 단계로서, 제 2 냉각 단계에서 도달된 상기 온도 (TE") 는 용융 욕의 온도 (TB) 에 대해 의도된 온도 범위 내에 속하고, 특히 온도 (TB) 와 동일한, 추가 냉각하는 단계 (도 2);

- 실행 시간 (tB) 내에 플랫 강 제품을 용융 욕으로 통과시키는 단계;

- 실온 (RT) 으로 냉각시키는 단계.

다른 한편으로는, 예로서 도 3 에 따른 다이어그램에 나타낸 것은, 후속 열간 침지 코팅 없이 플랫 강 제품이 연속 어닐링을 거친다면 발생하는 온도 프로파일이다:

- 가열 속도 (RV) 로 예열 기간 (tV) 내에 예열 온도 (TV) 로 예열하는 단계;

- 어닐링 기간 (tG) 동안 최대 어닐링 온도 (TG) 로 홀딩하는 단계로서, 상기 홀딩은 예열 온도 (TV) 가 어닐링 온도 (TG) 보다 낮다면 어닐링 온도 (TG) 로 마무리 가열하는 것을 포함하는, 상기 홀딩하는 단계 (파선 TV = TG; 실선 TV < TG);

- 2 개의 스테이지로 냉각하는 단계로서, 제 1 스테이지에서는 보다 높은 냉각 속도로 중간 온도 (TZ') 까지 냉각되고 그 후 감소된 냉각 속도로 중간 온도 (TZ") 까지 냉각되는, 상기 2 개의 스테이지로 냉각하는 단계;

- 플랫 강 제품이 처리 기간 (tU) 동안 냉각 속도 (RU) 로 중간 온도 (TZ") 로부터 과시효 온도 (TU) 까지 냉각되는 과시효 처리를 수행하는 단계;

- 실온 (RT) 으로 냉각하는 단계.

본 발명에 의해 달성되는 효과들을 확인하기 위해, 조성이 표 1 에 제공된, 9 개의 용강들 (A ~ I) 과 X, Y 는 용융되었다. 강들 (A ~ I) 은 본 발명에 따른 강들이고, 강들 (X, Y) 은 본 발명에 속하지 않는다.

용강들 (A ~ I, X, Y) 은 슬래브들로 주조되었다. 이 경우에 60 K/h 의 최대 냉각 속도를 초과하지 않도록 슬래브들의 냉각이 일어난다. 추후 수행된 열간 압연을 위해, 슬래브들은 그 후 노에서 각각의 초기 열간 압연 온도 (WAT) 로 가열되었다.

열간 압연 중, 초기 열간 압연 온도 (WAT) 로 열간 압연 스탠드들의 그룹으로 이동하는 슬래브들은 두께 (WBD) 를 가지는 열간 압연된 강 스트립들을 형성하도록 최종 온도 (WET) 에서 열간 압연되었다. 열간 압연 후, 열간 압연된 강 스트립들은 코일링 온도 (HT) 로 냉각되었고, 이 온도에서 강 스트립들은 그 후 코일로 권취되었다.

이렇게 획득된 열간 압연된 강 스트립들은 두께 (KBD) 를 가지는 냉간 압연된 강 스트립을 형성하도록 각각의 전체 변형 정도 (KWG) 로 냉간 압연되었다.

열간 및 냉간 압연된 강 스트립들의 제조에서 고려되는 작동 파라미터들, "초기 열간 압연 온도 (WAT)", "최종 열간 압연 온도 (WET)", "열간 압연된 강 스트립의 두께 (WBD)", "코일링 온도 (HT)", "전체 변형 정도 (KWG)" 및 "냉간 압연된 강 스트립의 두께 (KBD)" 가 표 2 및 표 3 에 제공된다.

이렇게 획득된 냉간 압연된 강 스트립들은 상이한 어닐링 테스트들을 부여받았다.

이 테스트들의 제 1 변형예의 경우, 도 1 에 나타낸 프로파일 다음에, 종래의 열간 침지 코팅 설비에서, 강 스트립들은 처음에 가열 속도 (RV) 로 예열 구간에서 예열 온도 (TV) 까지 가열되었다.

예열 직후, 강 스트립들은 처음에 최대 어닐링 온도 (TG) 까지 홀딩 구간에서 가열 속도 (RF) 로 마무리 가열되었고, 상기 최대 어닐링 온도에서 강 스트립들은 그 후 홀딩되었다. 즉, 마무리 가열 및 홀딩을 포함하는 전체 홀딩 구간을 통과하기 위해, 어닐링 기간 (tG) 이 요구되었다.

중단없이 유사하게 뒤따라, 냉간 압연된 강 스트립들은 그 후 냉각 속도 (RE) 에서 하나의 스테이지로 온도 (TE) 까지 냉각되었다. 용융 욕에서 나온 강 스트립들은 Zn-합금 코팅을 가졌고, 이 코팅은 스트립들을 부식으로부터 보호한다.

열간 및 냉간 압연된 강 스트립들의 제조에서 고려되는 작동 파라미터들, "가열 속도 (RV)", "예열 온도 (TV)", "가열 속도 (RF)", "어닐링 온도 (TG)", "어닐링 기간 (tG)", "냉각 속도 (rE)", "온도 (TE)", "홀딩 시간 (tE)", "냉각 속도 (RB)" 및 "욕 온도 (TB)" 가 표 4 에 제공된다. 부가적으로, 실제적 목적에 특히 적합한 이런 식으로 수행되는 본 발명에 따른 열간 침지 코팅의 파라미터들은 표 4 에 일반적 형태로 제공된다.

이 테스트들의 제 2 변형예의 경우에, 도 2 에 나타낸 프로파일 다음에, 종래의 열간 침지 코팅 설비에서 강 스트립들은 차례로 처음에 가열 속도 (RV) 로 예열 구간에서 예열 온도 (TV) 로 가열되었다. 예열 직후, 강 스트립들은 각각의 노의 제 2 구간으로 이동하였다. 강 스트립들의 예열 온도 (TV) 가 규정된 최대 어닐링 온도 (TG) 미만이라면, 강 스트립들은 요구되는 최대 어닐링 온도 (TG) 까지 가열 속도 (RF) 로 마무리 가열되었다. 중단없이 뒤따라, 냉간 압연된 강 스트립들은 그 후 2 개의 스테이지들로 냉각되었다. 냉각의 제 1 스테이지에서, 강 스트립들은 비교적 낮은 냉각 속도 (RE') 에서 중간 온도 (TE') 로 냉각되었다. 중간 온도 (TE') 에 도달하자마자, 각각의 강 스트립들은 증가된 냉각 속도 (RE) 에서 각각의 온도 (TE) 로 빠르게 냉각되었다. 용융 욕에서 나온 강 스트립들은 Zn-합금 코팅을 가졌고, 이 코팅은 강 스트립들을 부식으로부터 보호한다.

열간 및 냉간 압연된 강 스트립들의 제조에서 고려되는 작동 파라미터들, "가열 속도 (RV)", "예열 온도 (TV)", "가열 속도 (RF)", "어닐링 온도 (TG)", "어닐링 기간 (tG)", "냉각 속도 (RE')", "중간 온도 (TE')", "냉각 속도 (RE)", "온도 (TE)", "홀딩 시간 (tE)", "냉각 속도 (RB)" 및 "온도 (TB)" 가 표 5 에 제공된다.

테스트들의 제 3 변형예의 경우에, 도 3 에 나타낸 프로파일 다음에, 종래의 열 처리 설비에서 강 스트립들은 처음에 가열 속도 (RV) 로 예열 구간에서 예열 온도 (TV) 로 가열되었다. 예열 직후, 강 스트립들은 각각의 노의 제 2 구간으로 이동하였다. 강 스트립들의 예열 온도 (TV) 가 규정된 최대 어닐링 온도 (TG) 미만이라면, 강 스트립들은 요구되는 최대 어닐링 온도 (TG) 까지 가열 속도 (RF) 로 이 홀딩 구간에서 마무리 가열되었다. 각각의 어닐링 온도 (TG) 로 가열된 강 스트립들은 그 후 이 온도에서 홀딩되었다. 마무리 가열 및 홀딩은 그리하여 마찬가지로 어닐링 기간 (tG) 에 전적으로 일어났다.

중단없이 뒤따라, 냉간 압연된 강 스트립들은 그 후 2 개의 스테이지들로 냉각되었다. 냉각의 제 1 스테이지에서, 강 스트립들은 가스 분사 냉각을 사용하여 비교적 높은 냉각 속도 (RZ') 에서 중간 온도 (TZ') 로 냉각되었다. 중간 온도 (TZ') 에 도달하자마자, 가스 분사 냉각이 종료되었고 감소된 냉각 속도 (RZ") 에서 중간 온도 (TZ") 까지 압연기 냉각이 일어났다. 2 스테이지 냉각 후 과시효 처리가 뒤따랐고, 이 처리를 통해 각각의 강 스트립은 냉각 속도 (RU) 로 중간 온도 (TZ") 로부터 과시효 온도 (TU) 까지 냉각되었다.

열간 및 냉간 압연된 강 스트립들의 제조에서 고려되는 작동 파라미터들, "가열 속도 (RV)", "예열 온도 (TV)", "가열 속도 (RG)", "어닐링 온도 (TG)", "어닐링 기간 (tG)", "냉각 속도 (RZ')", "중간 온도 (TZ')", "냉각 속도 (RZ")", "중간 온도 (TZ")", "냉각 속도 (RU)" 및 "과시효 온도 (TU)" 가 표 6 에 제공된다.

냉간 압연된 강 스트립들에서, 항복 강도 (Rp0.2), 인장 강도 (Rm), 연신율 (A80), n 값 (10 ~ 20/Ag) 및 미세조직의 조성이 결정되었고, 이들 성질은 각각 압연 방향에 대해 종방향으로 시편들에서 결정된다.

부가적으로, DIN EN ISO 7438 에 따른 V-벤딩 거동이 결정되었다. 최소 곡률 반경, 다시 말해서 가시적 균열이 발생하지 않는 반경 대 판 두께의 비는 여기에서 최대로 2.0 이어야 하고, 이상적으로 1.7 을 초과해서는 안 된다.

유사하게, DIN EN ISO 7438 에 따른 벤딩 테스트 (시편 치수 판 두께 * 20 ㎜ *120 ㎜) 에서, 가시적 손상이 발생하지 않는 최소 벤딩 돔 직경이 결정되었다. 그것은 4 * 판 두께이어야 하고, 이상적으로 3 * 판 두께이어야 한다. 본 발명에 대해, 이것은 최대 벤딩 돔 직경이 9.6 ㎜ 를 초과해서는 안 된다는 것을 의미한다.

마지막으로, 전술한 방식으로 제조된 냉간 압연된 강 스트립들의 펀칭된 시편들에서, 0.8 ㎜/s 의 드로잉 속도에서 10 ㎜ 의 홀 직경으로, ISO 16630 에 따라 홀 확장은 결정되었다. 그것은 적어도 15 %, 이상적으로 적어도 18 % 이다.

표 7 에서 그것은 전술한 방식으로 수행된 전부 32 개의 테스트들에 대해 나타내고 그 중 표 1 에 나타낸 강들은 프로세싱되었고, 표 2 에 나타낸 열간 압연 변형예들이 적용되었고, 표 3 에 나타낸 냉간 압연 변형예들이 사용되었고 표 4, 표 5 및 표 6 에 각각 나타낸 어닐링 방법 변형예들은 각각의 냉간 압연된 강 스트립에 의해 실행되었다. 또한, 미세조직의 기계적 성질과 조성뿐만 아니라 DIN EN ISO 7438 ("V-벤드", "U-벤드") 및 DIN ISO 16630 ("홀 확장") 에 따라 결정된 성질이 표 7 에 나타나 있다.

Claims

강으로서,
중량% 의 단위로,
C: 0.11 ~ 0.16 %;
Si: 0.1 ~ 0.3 %;
Mn: 1.4 ~ 1.9 %;
Al: 0.02 ~ 0.1 %;
Cr: 0.45 ~ 0.85 %;
Ti: 0.025 ~ 0.06 %;
B: 0.0008 ~ 0.002 %, 및
잔부 Fe 와 제조 관련 이유로 불가피한 불순물들의 조성을 가지고, 상기 불순물들은 이들 함량에 대해,
P: ≤ 0.02 %
S: ≤ 0.003 %
N: ≤ 0.008 %
Mo: ≤ 0.1 % 를 각각 적용하는 한 인, 황, 질소 또는 몰리브덴의 함량을 포함하는, 강.
제 1 항에 있어서,
상기 강의 Al 함량은 최대로 0.05 중량% 인 것을 특징으로 하는, 강.
제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
상기 강의 Ti 함량은 최대로 0.055 중량% 이하인 것을 특징으로 하는, 강.
제 3 항에 있어서,
상기 강의 Ti 함량은 최대로 0.045 중량% 인 것을 특징으로 하는, 강.
제 1 항 내지 제 4 항 중 한 항에 있어서,
상기 강의 Mo 함량은 최대로 0.05 중량% 인 것을 특징으로 하는, 강.
냉간 압연된 플랫 강 제품으로서,
상기 강 제품은 제 1 항 내지 제 5 항 중 한 항에 따른 조성, 및 베이나이틱 페라이트를 포함하는 60 ~ 90 부피% 의 페라이트, 10 ~ 40 부피% 의 마텐자이트, 5 부피% 까지의 잔류 오스테나이트, 및 제조 관련 이유로 불가피한 5 부피% 까지의 다른 조직 성분들로 구성된 미세조직을 가지는 것을 특징으로 하는, 냉간 압연된 플랫 강 제품.
제 6 항에 있어서,
상기 강 제품의 항복 강도 (R_p0.2) 는 적어도 440 MPa 이고, 상기 강 제품의 인장 강도는 적어도 780 MPa 이고, 파괴 후 상기 강 제품의 연신율 (A80) 은 적어도 14 % 이고, 상기 강 제품의 n_10-20/Ag 값은 적어도 0.11 이고 상기 강 제품의 BH2 값은 적어도 25 MPa 인, 냉간 압연된 플랫 강 제품.
제 6 항 또는 제 7 항에 따라 이루어진 냉간 압연된 플랫 강 제품을 제조하기 위한 방법으로서,
a) 1 차 제품을 형성하도록 제 1 항 내지 제 5 항 중 한 항에 따라 구성된 강을 주조하는 가공 단계;
b) 2 ~ 5.5 ㎜ 의 두께를 가지는 열간 스트립을 형성하도록 상기 1 차 제품을 열간 압연하는 가공 단계로서, 초기 열간 압연 온도는 1,000 ~ 1,300 ℃ 이고 최종 열간 압연 온도는 840 ~ 950 ℃ 인, 상기 1 차 제품을 열간 압연하는 가공 단계;
c) 480 ~ 650 ℃ 의 코일링 온도에서 코일을 형성하도록 상기 열간 스트립을 코일링하는 가공 단계;
d) 냉간 압연된 플랫 강 제품을 0.6 ~ 2.4 ㎜ 두께로 형성하도록 상기 열간 스트립을 냉간 압연하는 가공 단계로서, 냉간 압연에 의해 달성되는 냉간 압연 정도는 35 ~ 80 % 인, 상기 열간 스트립을 냉간 압연하는 가공 단계;
e) 상기 냉간 압연된 플랫 강 제품을 연속 어닐링하는 가공 단계로서,
e.1) 상기 냉간 압연된 플랫 강 제품은 처음에 예열 스테이지에서 0.2 ~ 45 ℃/s 의 가열 속도로 870 ℃ 까지의 예열 온도로 가열되고,
e.2) 상기 냉간 압연된 플랫 강 제품은 그 후 홀딩 스테이지에서 8 ~ 260 초의 어닐링 기간 동안 750 ~ 870 ℃ 의 어닐링 온도로 홀딩되고, 예열된 플랫 강 제품은 선택적으로 상기 홀딩 스테이지 내에서 각각의 어닐링 온도로 마무리 가열되고,
e.3) 상기 냉간 압연된 플랫 강 제품은 상기 어닐링 기간 종료 후 0.5 ~ 110 K/s 의 냉각 속도로 냉각되는, 상기 냉간 압연된 플랫 강 제품을 연속 어닐링하는 가공 단계를 포함하는, 냉간 압연된 플랫 강 제품을 제조하기 위한 방법.
제 8 항에 있어서,
상기 가공 단계 a) 와 상기 가공 단계 b) 사이에서, 상기 1 차 제품은 300 ℃ 이상의 온도로 유지되는 것을 특징으로 하는, 냉간 압연된 플랫 강 제품을 제조하기 위한 방법.
제 8 항에 있어서,
상기 가공 단계 a) 와 상기 가공 단계 b) 사이에서, 상기 1 차 제품은 60 ℃/h 이하의 냉각 속도로 실온으로 냉각되는 것을 특징으로 하는, 냉간 압연된 플랫 강 제품을 제조하기 위한 방법.
제 9 항 또는 제 10 항에 있어서,
상기 가공 단계 b) 전, 상기 1 차 제품은 500 분까지의 가열 기간 동안 각각의 초기 열간 압연 온도로 가열되는 것을 특징으로 하는, 냉간 압연된 플랫 강 제품을 제조하기 위한 방법.
제 8 항 내지 제 11 항 중 한 항에 있어서,
상기 냉간 압연된 플랫 강 제품은, 상기 가공 단계 e.3) 으로부터 연속 흐름으로 뒤따르는, 열간 침지 코팅 (hot-dip coating) 을 거치고,
상기 냉간 압연된 플랫 강 제품이 상기 가공 단계 e.3) 에서 냉각되는 온도는 455 ~ 550 ℃ 인 것을 특징으로 하는, 냉간 압연된 플랫 강 제품을 제조하기 위한 방법.
제 8 항 내지 제 11 항 중 한 항에 있어서,
상기 냉간 압연된 플랫 강 제품은 상기 가공 단계 e.3) 에서 실온으로 냉각되는 것을 특징으로 하는, 냉간 압연된 플랫 강 제품을 제조하기 위한 방법.
제 13 항에 있어서,
상기 냉간 압연된 플랫 강 제품은 가공 단계 a3) 에서 적어도 2 개의 냉각 단계들로 실온으로 냉각되고,
상기 냉간 압연된 플랫 강 제품은 제 1 가공 단계에서 250 ~ 500 ℃ 로 냉각되고 상기 온도 범위에서 최대 760 초 동안 홀딩되고,
상기 냉간 압연된 플랫 강 제품은 그 후 실온으로 냉각되는 것을 특징으로 하는, 냉간 압연된 플랫 강 제품을 제조하기 위한 방법.
제 13 항 또는 제 14 항에 있어서,
실온으로 냉각한 후, 상기 냉간 압연된 플랫 강 제품은 금속성 보호 코팅으로 전기분해 피복되는 것을 특징으로 하는, 냉간 압연된 플랫 강 제품을 제조하기 위한 방법.