KR20130112710A - 보강된 속이 빈 프로파일 - Google Patents

보강된 속이 빈 프로파일 Download PDF

Info

Publication number
KR20130112710A
KR20130112710A KR20127032641A KR20127032641A KR20130112710A KR 20130112710 A KR20130112710 A KR 20130112710A KR 20127032641 A KR20127032641 A KR 20127032641A KR 20127032641 A KR20127032641 A KR 20127032641A KR 20130112710 A KR20130112710 A KR 20130112710A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
profile
hollow
ribbon
layer
fibers
Prior art date
Application number
KR20127032641A
Other languages
English (en)
Inventor
쉐리 엠 넬슨
데이비드 더블유 이스텝
티모시 에이 리건
Original Assignee
티코나 엘엘씨
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 티코나 엘엘씨 filed Critical 티코나 엘엘씨
Publication of KR20130112710A publication Critical patent/KR20130112710A/ko

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C70/00—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts
    • B29C70/04—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts comprising reinforcements only, e.g. self-reinforcing plastics
    • B29C70/06—Fibrous reinforcements only
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29B—PREPARATION OR PRETREATMENT OF THE MATERIAL TO BE SHAPED; MAKING GRANULES OR PREFORMS; RECOVERY OF PLASTICS OR OTHER CONSTITUENTS OF WASTE MATERIAL CONTAINING PLASTICS
    • B29B15/00—Pretreatment of the material to be shaped, not covered by groups B29B7/00 - B29B13/00
    • B29B15/08—Pretreatment of the material to be shaped, not covered by groups B29B7/00 - B29B13/00 of reinforcements or fillers
    • B29B15/10—Coating or impregnating independently of the moulding or shaping step
    • B29B15/12—Coating or impregnating independently of the moulding or shaping step of reinforcements of indefinite length
    • B29B15/122—Coating or impregnating independently of the moulding or shaping step of reinforcements of indefinite length with a matrix in liquid form, e.g. as melt, solution or latex
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C70/00—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts
    • B29C70/04—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts comprising reinforcements only, e.g. self-reinforcing plastics
    • B29C70/28—Shaping operations therefor
    • B29C70/40—Shaping or impregnating by compression not applied
    • B29C70/50—Shaping or impregnating by compression not applied for producing articles of indefinite length, e.g. prepregs, sheet moulding compounds [SMC] or cross moulding compounds [XMC]
    • B29C70/52—Pultrusion, i.e. forming and compressing by continuously pulling through a die
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
    • B29C48/15—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor incorporating preformed parts or layers, e.g. extrusion moulding around inserts
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
    • B29C48/16—Articles comprising two or more components, e.g. co-extruded layers
    • B29C48/18—Articles comprising two or more components, e.g. co-extruded layers the components being layers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C70/00—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts
    • B29C70/04—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts comprising reinforcements only, e.g. self-reinforcing plastics
    • B29C70/06—Fibrous reinforcements only
    • B29C70/08—Fibrous reinforcements only comprising combinations of different forms of fibrous reinforcements incorporated in matrix material, forming one or more layers, and with or without non-reinforced layers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C70/00—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts
    • B29C70/04—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts comprising reinforcements only, e.g. self-reinforcing plastics
    • B29C70/28—Shaping operations therefor
    • B29C70/40—Shaping or impregnating by compression not applied
    • B29C70/50—Shaping or impregnating by compression not applied for producing articles of indefinite length, e.g. prepregs, sheet moulding compounds [SMC] or cross moulding compounds [XMC]
    • B29C70/52—Pultrusion, i.e. forming and compressing by continuously pulling through a die
    • B29C70/521—Pultrusion, i.e. forming and compressing by continuously pulling through a die and impregnating the reinforcement before the die
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
    • B29K2055/00—Use of specific polymers obtained by polymerisation reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds, not provided for in a single one of main groups B29K2023/00 - B29K2049/00, e.g. having a vinyl group, as moulding material
    • B29K2055/02—ABS polymers, i.e. acrylonitrile-butadiene-styrene polymers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
    • B29K2101/00—Use of unspecified macromolecular compounds as moulding material
    • B29K2101/12—Thermoplastic materials
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
    • B29K2105/00—Condition, form or state of moulded material or of the material to be shaped
    • B29K2105/06—Condition, form or state of moulded material or of the material to be shaped containing reinforcements, fillers or inserts
    • B29K2105/08—Condition, form or state of moulded material or of the material to be shaped containing reinforcements, fillers or inserts of continuous length, e.g. cords, rovings, mats, fabrics, strands or yarns
    • B29K2105/10—Cords, strands or rovings, e.g. oriented cords, strands or rovings
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
    • B29K2309/00—Use of inorganic materials not provided for in groups B29K2303/00 - B29K2307/00, as reinforcement
    • B29K2309/08—Glass
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29L—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASS B29C, RELATING TO PARTICULAR ARTICLES
    • B29L2009/00—Layered products
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29L—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASS B29C, RELATING TO PARTICULAR ARTICLES
    • B29L2022/00—Hollow articles
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/13—Hollow or container type article [e.g., tube, vase, etc.]
    • Y10T428/131—Glass, ceramic, or sintered, fused, fired, or calcined metal oxide or metal carbide containing [e.g., porcelain, brick, cement, etc.]
    • Y10T428/1314—Contains fabric, fiber particle, or filament made of glass, ceramic, or sintered, fused, fired, or calcined metal oxide, or metal carbide or other inorganic compound [e.g., fiber glass, mineral fiber, sand, etc.]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/13—Hollow or container type article [e.g., tube, vase, etc.]
    • Y10T428/1352—Polymer or resin containing [i.e., natural or synthetic]
    • Y10T428/1372—Randomly noninterengaged or randomly contacting fibers, filaments, particles, or flakes
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/249921—Web or sheet containing structurally defined element or component
    • Y10T428/249924—Noninterengaged fiber-containing paper-free web or sheet which is not of specified porosity
    • Y10T428/24994—Fiber embedded in or on the surface of a polymeric matrix
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/249921—Web or sheet containing structurally defined element or component
    • Y10T428/249924—Noninterengaged fiber-containing paper-free web or sheet which is not of specified porosity
    • Y10T428/24994—Fiber embedded in or on the surface of a polymeric matrix
    • Y10T428/249949—Two or more chemically different fibers
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/249921—Web or sheet containing structurally defined element or component
    • Y10T428/249924—Noninterengaged fiber-containing paper-free web or sheet which is not of specified porosity
    • Y10T428/24994—Fiber embedded in or on the surface of a polymeric matrix
    • Y10T428/24995—Two or more layers

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Composite Materials (AREA)
  • Moulding By Coating Moulds (AREA)
  • Reinforced Plastic Materials (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)

Abstract

제 1 열가소성 중합체 매트릭스(6) 내에 매립된 복수개의 연속 섬유를 함유하는 연속 섬유 보강된 리본("CFRT")으로부터 제조된 속이 빈 동형(lineal) 프로파일(profile)(16)이 제공된다. 프로파일의 인장 강도를 향상시키기 위하여, 상기 연속 섬유를 리본 내에서 실질적으로 종방향(예를 들어, 인발성형 방향)으로 정렬시킨다. 연속 섬유 외에, 본 발명의 속이 빈 프로파일은, 제 2 열가소성 매트릭스 내에 임의적으로 매립되어 장섬유 보강된 열가소성 플라스틱("LFRT")(4)을 생성시킬 수 있는 복수개의 장섬유도 또한 함유한다. 상기 장섬유는 상기 연속 섬유 리본 내로 혼입될 수 있거나, 또는 상기 프로파일의 별도의 층으로서 형성될 수 있다. 상기 장섬유의 적어도 일부는 종방향에 대해 일정 각도(예컨대, 90°)로 배향되어 상기 프로파일에 증가된 횡강도를 제공한다.

Description

보강된 속이 빈 프로파일{REINFORCED HOLLOW PROFILES}
본 발명은 보강된 속이 빈 프로파일에 관한 것이다.
본원은 2010년 6월 22일자로 출원된 미국 특허 가출원 제 61/357,294 호(이는 본원에 참고로 인용됨)에 기초한 우선권을 주장한다.
인발성형(pultrusion) 다이 내에서 수지를 통해 연속 섬유를 잡아당긴("인발성형") 후 섬유-보강된 수지를 성형함으로써 속이 빈(hollow) 프로파일(profile)을 제조해왔다. 프로파일이 기계 방향(종방향)으로 배향된 연속 섬유를 갖기 때문에, 이들은 흔히 기계 방향에서 높은 인장 강도를 나타낸다. 그러나, 이러한 속이 빈 프로파일의 횡강도는 종종 불량하고, 이는 응력이 교차-기계방향(횡방향)으로 가해질 때 물질이 찢어지도록 할 수 있다. 이와 관련하여, 횡방향에서 속이 빈 프로파일을 강화시키고자 다양한 시도가 이루어져 왔다. 예를 들어, 데이비스(Davies) 등의 미국 특허 제 7,514,135 호는 인발성형 종방향으로 연장되는 보강 조방사(roving)의 제 1 층을 제공하고, 횡방향으로 연장되는 적어도 일부 보강 섬유를 함유하는 제 2 층을 제 1 층 상에 형성시킴으로써 제조되는 속이 빈 부품을 기재한다. 그러나, 이 방법과 관련된 한 가지 문제점은 이 방법이 목적하는 강도 특성을 달성하는데 도움을 주는 열경화성 수지에 의존한다는 점이다. 이러한 수지는 제조 동안 사용하기 어렵고, 다른 물질과 층을 형성하는데 우수한 결합 특징을 항상 갖는 것은 아니다. 뿐만 아니라, 상기 특허에 기재된 방법은 또한 횡방향 섬유를 선택적인 위치(예를 들어, 이들이 필요한 곳)에 적용하기가 어렵다는 점에서도 문제가 있다.
따라서, 현재, 우수한 횡강도를 나타내고 비교적 효율적이고 간단한 방식으로 제조될 수 있는 속이 빈 프로파일에 대한 요구가 존재한다.
본 발명의 한 실시양태에 따라, 속이 빈 동형(lineal) 프로파일이 개시된다. 이 프로파일은 제 1 열가소성 매트릭스 내에 매립되고 실질적으로 종방향으로 배향된 복수개의 연속 섬유를 함유하는 통합된 리본을 포함한다. 이 프로파일은 또한 적어도 일부가 상기 종방향에 대해 일정 각도로 배향된 복수개의 장섬유를 포함한다. 장섬유의 중량에 대한 연속 섬유의 중량의 비는 약 0.2 내지 약 10이다. 또한, 프로파일의 최대 굴곡 강도에 대한 굴곡 모듈러스의 비는 약 50 내지 약 2200이다.
본 발명의 다른 실시양태에 따라, 인발성형된 속이 빈 프로파일을 제조하는 방법이 개시된다. 이 방법은 압출 장치 내에서 열가소성 매트릭스로 복수개의 연속 섬유를 함침시키고; 함침된 섬유를 통합하여 연속 섬유가 종방향으로 배향된 제 1 리본을 형성시키고; 제 1 리본 및 적어도 제 2 리본을 다이를 통해 인발성형하여 속이 빈 프로파일을 제조함을 포함하며, 이 때 상기 제 1 리본, 제 2 리본 또는 둘 다는 장섬유를 함유한다.
본 발명의 다른 특징 및 양태는 아래에 더욱 상세하게 기재된다.
당 업자에 대한 본 발명의 최상의 방식을 비롯한 본 발명의 충분하고 실행가능한 내용을, 첨부 도면을 참조함을 비롯하여 본원의 나머지 부분에 더욱 구체적으로 기재한다.
도 1은 본 발명에 사용될 수 있는 인발성형 시스템의 한 실시양태의 개략도이다.
도 2는 본 발명에 사용하기 위한 함침 시스템의 한 실시양태의 개략도이다.
도 3a는 도 2에 도시된 함침 다이의 단면도이다.
도 3b는 본 발명에 사용될 수 있는 함침 다이용 매니폴드 어셈블리 및 게이트 통로의 한 실시양태의 확대도이다.
도 3c는 본 발명에 사용될 수 있는 함침 대역을 적어도 부분적으로 한정하는 판의 한 실시양태의 사시도이다.
도 4는 연속 섬유 물질과 장섬유 물질이 다이를 통해 통과할 때 이들의 유동이 도시된, 본 발명에 사용될 수 있는 예비 성형 및 인발성형 다이의 한 실시양태의 측면도이다.
도 5는 도 4의 다이의 사시도이다.
도 6은 장섬유 물질이 맨드릴 위로 통과할 때 이의 유동이 또한 도시된, 장섬유 층을 성형하기 위하여 본 발명에 사용될 수 있는 맨드릴의 한 실시양태의 평면도이다.
도 7은 도 6의 맨드릴 구역의 사시도이다.
도 8은 연속 섬유 물질이 맨드릴 위로 통과할 때 이의 유동이 또한 도시된, 연속 섬유 층을 성형하기 위하여 본 발명에 사용될 수 있는 맨드릴 구역의 한 실시양태의 확대 사시도이다.
도 9는 도 8의 맨드릴 구역의 사시도이다.
도 10은 도 8의 맨드릴 구역의 다른 사시도로서, 도 10a는 맨드릴 구역의 오른쪽 사시도를 도시하며, 도 10b는 맨드릴 구역의 왼쪽 사시도를 도시한다.
도 11은 본 발명에 따라 제조될 수 있는 속이 빈 직사각형 프로파일의 한 실시양태의 단면도이다.
도 12는 본 발명의 속이 빈 직사각형 프로파일의 다른 실시양태의 단면도이다.
도 13은 도 12의 프로파일을 제조하는데 사용될 수 있는 예비 성형 및 인발성형 다이 시스템의 한 실시양태의 측면도이다.
도 14는 도 13의 예비 성형 및 인발성형 다이 시스템의 사시도이다.
도 15는 본 발명의 속이 빈 직사각형 프로파일의 또 다른 실시양태의 단면도이다.
도 16은 본 발명의 속이 빈 L-형 프로파일의 한 실시양태의 단면도이다.
도 17은 본 발명의 속이 빈 직사각형 프로파일의 또 다른 실시양태이다.
본원 및 도면에서 참조 부호를 반복해서 사용하는 것은 본 발명의 동일하거나 유사한 특징부 또는 요소를 나타내고자 함이다.
정의
본원에 사용되는 용어 "프로파일"은 통상 인발성형품을 가리킨다. 프로파일은 정사각형, 직사각형, 원형, 타원형, 삼각형, I-형, C-형, U-형, J-형, L-형, 슬롯을 갖는 형(slotted) 등과 같은 매우 다양한 단면 형상을 가질 수 있다. 창의 라인(window lineal), 데크 판자, 레일, 난간 동자, 기와, 벽체, 트리밍 보드, 파이프, 울타리, 기둥, 조명용 기둥, 고속도로 표지판, 노변 표시 기둥 등의 구조재(structural member)로서 이러한 프로파일을 사용할 수 있다.
본원에 사용되는 용어 "속이 빈"은 일반적으로 프로파일의 내부의 적어도 일부가 빈 공간임을 의미한다. 빈 공간은 임의적으로는 프로파일의 전체 길이만큼 연장될 수 있다.
본원에 사용되는 용어 "연속 섬유"는 보편적으로 부품의 길이에 의해서만 한정되는 길이를 갖는 섬유, 필라멘트, 얀 또는 조방사(예컨대, 섬유 다발)를 가리킨다. 예를 들어, 이들 섬유는 약 25mm보다 긴 길이, 일부 실시양태에서는 약 50mm 이상의 길이, 몇몇 실시양태에서는 약 100mm 이상의 길이를 가질 수 있다.
본원에 사용되는 용어 "장섬유"는 통상적으로 연속적이지 않은 섬유, 필라멘트, 얀 또는 조방사를 가리키고, 전형적으로 약 0.5 내지 약 25mm, 일부 실시양태에서는 약 0.8 내지 약 15mm, 몇몇 실시양태에서는 약 1 내지 약 12mm의 길이를 갖는다.
상세한 설명
당 업자는 본 개시내용이 예시적인 실시양태를 기재한 것일 뿐이며 본 발명의 더욱 넓은 양태를 한정하고자 하지 않음을 알아야 한다.
일반적으로, 본 발명은 제 1 열가소성 중합체 매트릭스 내에 매립된 복수개의 연속 섬유를 함유하는 연속 섬유 보강된 리본("CFRT")으로부터 제조된 속이 빈 동형 프로파일에 관한 것이다. 프로파일의 인장 강도 및 모듈러스를 향상시키기 위하여, 연속 섬유를 리본 내에서 실질적으로 종방향(예를 들어, 인발성형 방향)으로 정렬시킨다. 연속 섬유 외에, 본 발명의 속이 빈 프로파일은 제 2 열가소성 매트릭스 내에 임의적으로 매립되어 장섬유 보강된 열가소성 플라스틱("LFRT")을 생성시킬 수 있는 복수개의 장섬유도 함유한다. 장섬유는 연속 섬유 리본 내로 혼입될 수 있거나, 또는 프로파일의 별도의 층으로서 형성될 수 있다. 여하튼, 장섬유의 적어도 일부는 종방향에 대해 일정 각도(예컨대, 90°)로 배향되어 프로파일에 증가된 횡강도를 제공한다.
인장 강도와 횡강도 사이의 우수한 균형을 달성하기 위하여, 본 발명자들은 연속 섬유와 장섬유의 상대적인 양을 선택적으로 제어할 수 있음을 발견하였다. 즉, 장섬유의 중량에 대한 연속 섬유의 중량의 비는 약 0.2 내지 약 10, 일부 실시양태에서는 약 0.4 내지 약 5, 몇몇 실시양태에서는 약 0.5 내지 약 4이다. 예를 들어, 연속 섬유는 프로파일의 약 10중량% 내지 약 90중량%, 일부 실시양태에서는 약 20중량% 내지 약 70중량%, 몇몇 실시양태에서는 약 30중량% 내지 약 60중량%를 구성할 수 있다. 마찬가지로, 장섬유는 프로파일의 약 0.5중량% 내지 약 50중량%, 일부 실시양태에서는 약 1중량% 내지 약 40중량%, 몇몇 실시양태에서는 약 2중량% 내지 약 30중량%를 구성할 수 있다.
따라서, 생성되는 본 발명의 속이 빈 프로파일은 동일한 형상 및 크기를 갖지만 본 발명의 장섬유 보강재가 없는 프로파일과 비교하여 비교적 높은 최대 굴곡 강도(횡방향에서)를 나타낼 수 있다. 예를 들어, 최대 굴곡 강도(파괴 모듈러스 또는 굽힘 강도로도 알려져 있음)는 약 12MPa 이상, 일부 실시양태에서는 약 15 내지 약 50MPa, 몇몇 실시양태에서는 약 20 내지 약 40MPa일 수 있다. 용어 "최대 굴곡 강도"는 통상 실온 및 횡방향에서의 "3개 지점 굴곡" 시험(예컨대, ASTM D790-10, 절차 A 또는 ISO 178)에 의해 생성되는 응력-변형 곡선에서 도달하는 최대 응력을 말한다. 이는 물질이 가해지는 횡방향 응력을 파괴될 때까지 견디는 능력을 나타낸다. 마찬가지로, 프로파일은 또한 높은 굴곡 모듈러스를 나타낼 수 있다. 용어 "굴곡 모듈러스"는 일반적으로 굴곡 변형에서 응력 대 변형의 비(단위: 면적당 힘) 또는 물질이 구부러지는 경향을 가리킨다. 이는 "3개 지점 굴곡" 시험(예컨대, ASTM D790-10, 절차 A 또는 ISO 178)에 의해 생성되는 응력-변형 곡선의 기울기로부터 결정된다. 예를 들어, 본 발명의 프로파일은 약 2GPa 이상, 일부 실시양태에서는 약 2 내지 약 25GPa, 몇몇 실시양태에서는 약 4 내지 약 20GPa, 일부 실시양태에서는 약 5 내지 약 15GPa의 굴곡 모듈러스를 나타낼 수 있다.
모듈러스 및 강도의 실제 값은 물론 목적하는 용도에 따라 달라질 수 있다. 그럼에도 불구하고, 최대 굴곡 강도에 대한 굴곡 모듈러스의 비는 전형적으로 인장 강도와 모듈러스 특성 사이의 균형뿐만 아니라 횡강도를 나타내는 부품을 획득하는 특정 범위에 속한다. 예를 들어, 이 비는 전형적으로 약 50 내지 약 2200, 일부 실시양태에서는 약 100 내지 약 1000, 몇몇 실시양태에서는 약 200 내지 약 800, 일부 실시양태에서는 약 250 내지 약 600이다.
프로파일은 또한 약 3% 이하, 일부 실시양태에서는 약 2% 이하, 몇몇 실시양태에서는 약 1% 이하 같은 매우 낮은 공극 분율을 가질 수 있다. ASTM D 2584-08에 따라 "수지 연소(burn off)" 시험을 이용하는 것과 같은 상기 기재된 방식으로 공극 분율을 결정할 수 있다.
본 발명의 속이 빈 프로파일에 사용되는 연속 섬유는 금속 섬유; 유리 섬유(예를 들어, E-유리, A-유리, C-유리, D-유리, AR-유리, R-유리, S1-유리, S2-유리), 탄소 섬유(예를 들어, 흑연), 붕소 섬유, 세라믹 섬유(예를 들어, 알루미나 또는 실리카), 아라미드 섬유[예를 들어, 델라웨어주 윌밍턴에 소재하는 이. 아이. 듀퐁 드 네모아(E. I. duPont de Nemours)에서 시판중인 케블러(Kevlar)®], 합성 유기 섬유(예를 들어, 폴리아마이드, 폴리에틸렌, 파라페닐렌, 테레프탈아마이드, 폴리에틸렌 테레프탈레이트 및 폴리페닐렌 설파이드), 및 열가소성 조성물을 보강하는 것으로 공지되어 있는 다양한 다른 천연 또는 합성 무기 또는 유기 섬유상 물질 같은 당 업계에 공지되어 있는 임의의 통상적인 물질로부터 제조될 수 있다. 유리 섬유 및 탄소 섬유가 연속 섬유에 사용하기 특히 바람직하다. 이러한 섬유는 흔히 약 4 내지 약 35㎛, 일부 실시양태에서는 약 9 내지 약 35㎛의 공칭 직경을 갖는다. 섬유는 꼬일 수 있거나 또는 직선일 수 있다. 요구되는 경우, 섬유는 단일 섬유 유형 또는 상이한 유형의 섬유를 함유하는 조방사(예컨대, 섬유 다발)의 형태일 수 있다. 상이한 섬유가 개별 조방사에 함유될 수 있거나, 또는 다르게는 각각의 조방사가 상이한 섬유 유형을 함유할 수 있다. 예를 들어, 하나의 실시양태에서, 특정 조방사는 연속 탄소 섬유를 함유할 수 있는 한편 다른 조방사는 유리 섬유를 함유할 수 있다. 각각의 조방사에 함유된 섬유의 수는 일정하거나 또는 조방사마다 다를 수 있다. 전형적으로, 조방사는 약 1,000개의 섬유 내지 약 50,000개의 개별 섬유, 몇몇 실시양태에서는 약 2,000개 내지 약 40,000개의 섬유를 함유할 수 있다.
또한, 다양한 열가소성 중합체중 임의의 것을 사용하여 연속 섬유가 매립되는 제 1 열가소성 매트릭스를 형성시킬 수 있다. 본 발명에 사용하기 적합한 열가소성 중합체는 예를 들어 폴리올레핀(예를 들어, 폴리프로필렌, 프로필렌-에틸렌 공중합체 등), 폴리에스터[예컨대, 폴리뷰틸렌 테레프탈레이트("PBT")], 폴리카본에이트, 폴리아마이드[예를 들어, 나일론(Nylon)™], 폴리에터 케톤[예를 들어, 폴리에터에터 케톤("PEEK")], 폴리에터이미드, 폴리아릴렌 케톤[예를 들어, 폴리페닐렌 다이케톤("PPDK")], 액정 중합체, 폴리아릴렌 설파이드[예를 들어, 폴리페닐렌 설파이드("PPS")], 플루오로 중합체(예를 들어, 폴리테트라플루오로에틸렌-퍼플루오로메틸비닐에터 중합체, 퍼플루오로-알콕시알케인 중합체, 테트라플루오로에틸렌 중합체, 에틸렌-테트라플루오로에틸렌 중합체 등), 폴리아세탈, 폴리우레탄, 폴리카본에이트, 스타이렌계 중합체[예를 들어, 아크릴로나이트릴 뷰타다이엔 스타이렌("ABS")] 등을 포함할 수 있다. 폴리프로필렌이 특히 적합한 열가소성 중합체이다.
연속 섬유 리본의 공극 분율을 최소화하고 우수한 함침을 보장하는 방식으로 연속 섬유 리본을 통상적으로 제조한다. 이와 관련하여, 압출 장치를 본 발명에 사용하여 연속 섬유를 열가소성 매트릭스 내로 매립할 수 있다. 특히, 압출 장치는 열가소성 중합체가 섬유의 전체 표면에 도포되는 능력을 돕는다. 예를 들어, 공극 분율은 약 3% 이하, 일부 실시양태에서는 약 2% 이하, 몇몇 실시양태에서는 약 1% 이하일 수 있다. 당 업자에게 널리 공지되어 있는 기법을 이용하여 공극 분율을 측정할 수 있다. 예를 들어, 샘플을 오븐에 넣어(예를 들어, 600℃에서 3시간동안) 수지를 연소시켜 버리는 "수지 연소" 시험을 이용하여 공극 분율을 측정할 수 있다. 이어, 잔류하는 섬유의 질량을 측정하여 중량 분율 및 부피 분율을 계산할 수 있다. 이러한 "연소" 시험을 ASTM D 2584-08에 따라 수행하여, 섬유 및 열가소성 매트릭스의 중량을 결정할 수 있으며, 이어 이를 이용하여 하기 방정식에 기초하여 "공극 분율"을 계산할 수 있다:
Vf=100*(ρt-ρc)/ρt
상기 식에서, Vf는 공극 분율(%)이고; ρc는 액체 또는 기체 피크노미터(예를 들어, 헬륨 피크노미터) 같은 공지 기법을 이용하여 측정되는 복합체의 밀도이며; ρt는 하기 방정식에 의해 결정되는 복합체의 이론적인 밀도이다:
ρt=1/[Wf/ρf+Wm/ρm]
상기 식에서, ρm은 열가소성 매트릭스(예를 들어, 적절한 결정화도에서의)의 밀도이고; ρf는 섬유의 밀도이고; Wf는 섬유의 중량 분율이며; Wm은 열가소성 매트릭스의 중량 분율이다.
다르게는, ASTM D 3171-09에 따라 수지를 화학적으로 용해시킴으로써 공극 분율을 결정할 수 있다. "연소" 및 "용해" 방법은 통상 용융 및 화학적 용해에 저항성인 유리 섬유에 특히 적합하다. 그러나, 다른 경우에는, ASTM D 2734-09(방법 A)에 따라, 열가소성 중합체, 섬유 및 리본의 밀도에 기초하여 공극 분율을 간접적으로 계산할 수 있으며, 상기 밀도는 ASTM D792-08 방법 A에 따라 결정할 수 있다. 물론, 통상적인 현미경 기기를 이용하여 공극 분율을 평가할 수도 있다.
도 2를 참조하면, 섬유를 열가소성 중합체로 함침시키는데 사용될 수 있는 압출 장치의 한 실시양태가 도시되어 있다. 더욱 구체적으로, 장치는 배럴(122) 내부에 장착된 스크류 축(124)을 함유하는 압출기(120)를 포함한다. 히터(130)(예를 들어, 전기 저항 히터)가 배럴(122) 외부에 장착되어 있다. 사용 동안, 열가소성 중합체 공급원료(127)를 호퍼(126)를 통해 압출기(120)에 공급한다. 열가소성 공급원료(127)를 스크류 축(124)에 의해 배럴(122) 내부로 운송하고, 배럴(122) 내부에서의 마찰력에 의해 또한 히터(130)에 의해 가열한다. 가열되면, 공급원료(127)는 배럴 플랜지(128)를 통해 배럴(122)에서 나가고, 함침 다이(150)의 다이 플랜지(132)에 들어간다.
연속 섬유 조방사(142) 또는 복수개의 연속 섬유 조방사(142)를 릴 또는 릴들(144)로부터 다이(150)로 공급한다. 조방사(142)는 통상 함침하기 전에 특정 거리만큼, 예컨대 약 4mm 이상, 일부 실시양태에서는 약 5mm 이상 떨어져 유지한다. 다이(150) 내에 또는 다이(150) 둘레에 장착된 히터(133)에 의해 공급원료(127)를 다이 내부에서 추가로 가열할 수 있다. 통상적으로 열가소성 중합체의 용융 및 함침을 야기하기에 충분한 온도에서 다이를 작동시킨다. 전형적으로, 다이의 작동 온도는 열가소성 중합체의 융점보다 높다(예를 들어, 약 200℃ 내지 약 450℃). 이러한 방식으로 가공할 때, 연속 섬유 조방사(142)는 중합체 매트릭스에 매립되기 시작하며, 상기 중합체 매트릭스는 공급원료(127)로부터 가공된 수지(214)(도 3a)일 수 있다. 이어, 혼합물을 함침 다이(150)로부터 압출시켜 압출물(152)을 생성시킨다.
압력 센서(137)(도 3a)가 함침 다이(150) 근처의 압력을 감지하여, 스크류 축(124)의 회전 속도 또는 공급기의 공급 속도를 제어함으로써 압출 속도를 제어하도록 한다. 즉, 압력 센서(137)를 함침 다이(150) 근처에 위치시켜, 섬유 조방사(142)와 상호작용하기에 알맞은 양의 수지(214)를 전달하도록 압출기(120)를 작동시킬 수 있다. 함침 다이(150)에서 나간 후, 압출물(152) 또는 함침된 섬유 조방사(142)는 2개의 인접한 롤러(190) 사이에서 형성된 닙(nip)에 들어가기 전에 임의적인 예비 성형 구역 또는 가이딩(guiding) 구역(도시되지 않음)에 들어갈 수 있다. 임의적이긴 하지만, 롤러(190)는 압출물(152)을 리본(또는 테이프) 형태로 통합시키는데 도움을 줄 수 있을 뿐만 아니라 섬유 함침을 향상시킬 수 있고 임의의 과도한 공극을 압착시킬 수 있다. 롤러(190) 외에, 다이 시스템 같은 다른 성형 장치를 또한 사용할 수 있다. 생성된 통합된 리본(156)을 롤러 상에 장착된 트랙(162, 164)에 의해 잡아당긴다. 트랙(162, 164)은 또한 압출물(152)을 함침 다이(150)로부터 롤러(190)를 통해 잡아당긴다. 요구되는 경우, 통합된 리본(156)을 구역(171)에서 권취할 수 있다. 일반적으로, 리본은 비교적 얇고, 전형적으로 약 0.05 내지 약 1mm, 일부 실시양태에서는 약 0.1 내지 약 0.8mm, 몇몇 실시양태에서는 약 0.2 내지 약 0.4mm의 두께를 갖는다.
함침 다이 내에서는, 통상적으로 조방사(142)를 함침 대역(250)을 통해 횡단시켜 조방사를 중합체 수지(214)로 함침시켜야 한다. 함침 대역(250)에서는, 합침 대역(250)에서 발생된 전단 및 압력에 의해 중합체 수지를 조방사를 통해 통상 횡방향으로 밀어넣을 수 있으며, 이는 함침 정도를 상당히 향상시킨다. 이는 섬유 함량이 높은[예를 들어, 약 35% 이상의 중량 분율("Wf"), 몇몇 실시양태에서는 약 40% 이상의 Wf] 리본으로부터 복합체를 제조할 때 특히 유용하다. 전형적으로, 다이(150)는 예컨대 2개 이상, 3개 이상, 4 내지 7개, 2 내지 20개, 2 내지 30개, 2 내지 40개, 2 내지 50개 이상의 접촉 표면(252) 같은 복수개의 접촉 표면(252)을 포함하여, 조방사(142) 상에 충분한 침투 정도 및 압력을 생성시킨다. 이들의 구체적인 형태는 변할 수 있으나, 접촉 표면(252)은 전형적으로 구부러진 돌출부, 막대 등과 같은 곡선 표면을 갖는다. 접촉 표면(252)은 또한 전형적으로 금속 물질로 제조된다.
도 3a는 함침 다이(150)의 단면도를 도시한다. 도시되는 바와 같이, 함침 다이(150)는 매니폴드 어셈블리(220), 게이트 통로(270) 및 함침 대역(250)을 포함한다. 매니폴드 어셈블리(220)는 이를 통해 중합체 수지(214)가 유동하도록 하기 위해 제공된다. 예를 들어, 매니폴드 어셈블리(220)는 채널(222) 또는 복수개의 채널(222)을 포함할 수 있다. 함침 다이(150)에 제공되는 수지(214)는 채널(222)을 통해 유동할 수 있다.
도 3b에 도시되어 있는 바와 같이, 채널(222)의 일부 구역은 곡선일 수 있으며, 예시적인 실시양태에서 채널(222)은 중심 축(224)을 따라 대칭적인 배향을 갖는다. 또한, 일부 실시양태에서, 채널은 복수개의 분지된 홈(222)일 수 있으며, 이들은 제 1의 분지된 홈 군(232), 제 2 군(234), 제 3 군(236) 및 요구되는 경우 더 많은 분지된 홈 군을 포함할 수 있다. 각각의 군은 선행 군의 홈(222)으로부터 또는 최초 채널(222)로부터 분지된 2, 3, 4개 이상의 홈(222)을 포함할 수 있다.
분지된 홈(222) 및 이들의 대칭적인 배향은 통상적으로 수지(214)를 균일하게 분포시켜, 매니폴드 어셈블리(220)에서 나가서 조방사(142)를 코팅하는 수지(214)의 유동을 조방사(142) 상에 실질적으로 골고루 분포시키도록 한다. 이는 바람직하게는 조방사(142)를 대체적으로 일정하게 함침시키도록 한다.
또한, 매니폴드 어셈블리(220)는 일부 실시양태에서 출구 영역(242)을 한정할 수 있으며, 이는 통상 수지(214)가 나가는 채널 또는 홈(222)의 적어도 하류 부분을 포함한다. 일부 실시양태에서, 출구 영역(242)에 배치된 채널 또는 홈(222)의 적어도 일부는 수지(214)의 유동 방향(244)에서 증가되는 면적을 갖는다. 증가되는 면적은 수지(214)가 매니폴드 어셈블리(220)를 통해 유동할 때 수지(214)가 확산되고 추가로 분배되도록 하며, 이는 다시 수지(214)가 조방사(142) 상에 실질적으로 일정하게 분포되도록 한다.
도 3a 및 도 3b에 추가로 도시되어 있는 바와 같이, 매니폴드 어셈블리(220)를 통해 유동한 후, 수지(214)는 게이트 통로(270)를 통해 유동할 수 있다. 게이트 통로(270)는 매니폴드 어셈블리(220)와 함침 대역(250) 사이에 위치하고, 수지(214)가 매니폴드 어셈블리(220)로부터 유동하여 수지(214)가 조방사(142)를 코팅하도록 하기 위해 제공된다. 따라서, 예컨대 출구 영역(242)을 통해서 매니폴드 어셈블리(220)에서 나가는 수지(214)는 도시된 바와 같이 게이트 통로(270)에 들어가서 그를 통해 유동할 수 있다.
도 3a에 도시되어 있는 다이(150)의 매니폴드 어셈블리(220) 및 게이트 통로(270)에서 나갈 때, 수지(214)는 다이(150)를 통해 횡단하는 조방사(142)와 접촉한다. 상기에서 논의된 바와 같이, 수지(214)는 매니폴드 어셈블리(220) 및 게이트 통로(270)에서의 수지(214)의 분포로 인해 조방사(142)를 실질적으로 일정하게 코팅할 수 있다. 또한, 일부 실시양태에서, 수지(214)는 각 조방사(142)의 상부 표면에 또는 각 조방사(142)의 하부 표면에 또는 각 조방사(142)의 상부 표면과 하부 표면 둘 다에 충돌할 수 있다. 조방사(142)에 최초로 충돌하면 조방사(142)가 수지(214)로 추가로 함침된다.
도 3a에 도시된 바와 같이, 코팅된 조방사(142)는 조방사(142)를 수지(214)로 함침시키도록 구성된 함침 대역(250)을 통해 진행 방향(282)으로 횡단한다. 예를 들어, 도 3a 및 도 3c에 도시된 바와 같이, 조방사(142)는 함침 대역에서 접촉 표면(252) 위를 횡단한다. 접촉 표면(252) 상에 조방사(142)가 충돌하면 조방사(142)를 수지(214)로 함침시켜 조방사(142)를 코팅하기에 충분한 전단 및 압력을 생성시킨다.
일부 실시양태에서는, 도 3a에 도시된 바와 같이, 함침 대역(250)이 두 개의 이격된 대향 판(256, 258) 사이에서 한정된다. 제 1 판(256)은 제 1 내표면(257)을 한정하는 한편, 제 2 판(258)은 제 2 내표면(259)을 한정한다. 접촉 표면(252)은 제 1 내표면(257)과 제 2 내표면(259) 둘 다, 또는 제 1 내표면(257)과 제 2 내표면(259)중 하나 상에서만 한정되거나, 두 내표면 모두 또는 두 내표면중 하나만으로부터 연장될 수 있다. 도 3c는 이들 실시양태에 따른 함침 대역(250)의 적어도 일부를 형성하는 제 2 판(258) 및 그 위의 다양한 접촉 표면을 도시한다. 예시적인 실시양태에서는, 도 3a에 도시된 바와 같이, 접촉 표면(252)이 제 1 표면(257) 및 제 2 표면(259) 상에서 교대로 한정되어 조방사가 제 1 표면(257) 및 제 2 표면(259) 상의 접촉 표면(252)에 교대로 충돌하도록 할 수 있다. 따라서, 조방사(142)는 물결 모양 경로, 구불구불한(tortuous) 경로 또는 S자형 경로로 접촉 표면(252)을 통과할 수 있으며, 이는 전단을 향상시킨다.
조방사(142)가 접촉 표면(252)을 횡단하는 각도(254)는 통상적으로 전단을 향상시키기에 충분히 높을 수 있으나, 섬유를 파단시키는 과도한 힘을 야기할만큼 높지는 않을 수 있다. 그러므로, 예를 들어, 각도(254)는 약 1° 내지 약 30°, 일부 실시양태에서는 약 5° 내지 약 25°일 수 있다.
다른 실시양태에서, 함침 대역(250)은 복수개의 핀(도시되지 않음)을 포함할 수 있으며, 각각의 핀은 접촉 표면(252)을 갖는다. 핀은 정적, 자유 회전 또는 회전 구동될 수 있다. 추가적인 다른 실시양태에서, 접촉 표면(252) 및 함침 대역(250)은 조방사(142)를 수지(214)로 목적하는 대로 또는 요구되는 대로 함침시키기에 적합한 임의의 형상 및/또는 구조를 포함할 수 있다.
조방사(142)의 함침을 추가로 촉진하기 위하여, 조방사를 또한 함침 다이 내에 존재하는 동안 장력하에 유지시킬 수 있다. 장력은 예를 들어 조방사(142)당 또는 섬유 다발(tow)당 약 5 내지 약 300N, 일부 실시양태에서는 약 50 내지 약 250N, 몇몇 실시양태에서는 약 100 내지 약 200N일 수 있다.
도 3a에 도시되는 바와 같이, 일부 실시양태에서는, 조방사(142)의 진행 방향(282)에서 함침 대역(250)의 하류에 랜딩 대역(land zone)(280)을 위치시킬 수 있다. 조방사(142)는 다이(150)에서 나가기 전에 랜딩 대역(280)을 통해 횡단할 수 있다. 도 3a에 추가로 도시되는 바와 같이, 일부 실시양태에서는, 면판(290)을 함침 대역(250)에 인접시킬 수 있다. 면판(290)은 일반적으로 과량의 수지(214)를 조방사(142)로부터 계량하도록 구성된다. 따라서, 면판(290)의 구멍[이를 통해 조방사(142)가 횡단함]은 조방사(142)가 이를 통해 횡단할 때 구멍의 크기가 과량의 수지(214)를 조방사(142)로부터 제거하도록 하는 크기를 가질 수 있다.
상기 도시되고 기재된 함침 다이는 본 발명에 사용될 수 있는 가능한 다양한 형태중 하나일 뿐이다. 다른 실시양태에서는 예를 들어 중합체 용융물의 유동 방향에 대해 일정 각도를 이루며 위치되는 크로스헤드 다이 내로 섬유를 도입할 수 있다. 섬유가 크로스헤드 다이를 통해 이동하고 중합체가 압출기 배럴로부터 나가는 지점에 도달할 때, 중합체를 섬유와 접촉시킨다. 또한, 2축 압출기 같은 임의의 다른 압출기 디자인도 사용할 수 있음을 알아야 한다. 또한, 섬유의 함침을 돕기 위하여 다른 구성요소도 임의적으로 사용할 수 있다. 예를 들면, 특정 실시양태에서는 "기체 분사" 어셈블리를 사용하여 개별 섬유의 다발을 균일하게 펴는데 도움을 줄 수 있으며, 섬유 다발은 각각 한 덩어리의 다발의 전체 폭을 가로질러 24,000개의 섬유를 함유할 수 있다. 이는 리본에서 강도 특성의 균일한 분포를 달성하는데 도움을 준다. 이러한 어셈블리는 출구를 가로질러 통과하는 이동하는 섬유 다발에 통상 수직인 방식으로 충돌하는 압축 공기 또는 다른 기체의 공급원을 포함할 수 있다. 이어, 펴진 섬유 다발을 상기 기재된 바와 같이 함침하기 위하여 다이에 도입할 수 있다.
이용되는 기법에 무관하게, 연속 섬유를 종방향(도 1의 시스템의 기계 방향 "A")으로 배향하여 인장 강도를 향상시킨다. 섬유 배향 외에, 리본 및 인발성형 공정의 다른 양태도 제어하여 목적하는 강도를 달성한다. 예를 들어, 비교적 높은 비율의 연속 섬유를 리본에 사용하여 향상된 강도 특성을 제공할 수 있다. 예를 들면, 연속 섬유는 전형적으로 리본의 약 40중량% 내지 약 90중량%, 일부 실시양태에서는 약 50중량% 내지 약 85중량%, 몇몇 실시양태에서는 약 55중량% 내지 약 75중량%를 구성한다. 마찬가지로, 열가소성 중합체(들)는 전형적으로 리본의 약 10중량% 내지 약 60중량%, 일부 실시양태에서는 약 15중량% 내지 약 50중량%, 몇몇 실시양태에서는 약 25중량% 내지 약 45중량%를 구성한다.
뿐만 아니라, 함께 적층되어 목적하는 두께를 갖는 강한 일체형 구조체를 형성하는 복수개의 연속 섬유 리본의 조합을 사용할 수 있다. 사용되는 리본의 수는 프로파일의 목적하는 두께 및 강도뿐만 아니라 리본 자체의 특성에 따라 달라질 수 있다. 그러나, 대부분의 경우, 리본의 수는 2 내지 40개, 일부 실시양태에서는 3 내지 30개, 몇몇 실시양태에서는 4 내지 25개이다.
상기 언급한 바와 같이, 속이 빈 프로파일은 또한 제 2 열가소성 매트릭스 내에 임의적으로 매립되는 복수개의 장섬유도 함유한다. 연속 섬유와 관련하여 상기 기재된 임의의 물질, 형상 및/또는 크기로부터 장섬유를 제조할 수 있다. 유리 섬유 및 탄소 섬유가 장섬유로서 사용하기에 특히 바람직하다. 뿐만 아니라, 장섬유가 임의적으로 매립될 수 있는 제 2 열가소성 매트릭스는 상기 기재된 것과 같은 열가소성 중합체를 포함할 수 있다. 연속 섬유에 대해 사용되는 제 1 열가소성 매트릭스가 장섬유에 대해 사용되는 제 2 열가소성 매트릭스와 동일하거나 상이할 수 있음을 알아야 한다. 하나의 실시양태에서는, 예를 들어 장섬유를 하기 기재되는 방식에서와 같이 열가소성 중합체로 별도로 함침시킨 다음 냉각시키고 약 25mm 이하의 길이를 갖는 펠렛으로 잘게 자른다. 이어, 이들 펠렛을 연속 섬유 리본과 합할 수 있다. 여하튼, 속이 빈 프로파일중 장섬유의 적어도 일부는 종방향(즉, 인발성형 방향)에 대해 일정 각도로 배향되어 증가된 횡강도를 제공한다. 예를 들어, 섬유의 약 10% 이상, 일부 실시양태에서는 약 20% 이상, 몇몇 실시양태에서는 약 30% 이상이 종방향에 대해 일정 각도로 배향될 수 있다. 이 각도는 예를 들어 약 10° 내지 약 120°, 일부 실시양태에서는 약 20° 내지 약 110°, 하나의 실시양태에서는 약 90°일 수 있다. 섬유를 목적하는 방향으로 의도적으로 배향함으로써 또는 무작위적인 분포에 의해 이를 달성할 수 있다.
장섬유와 연속 섬유 리본을 함께 합하여 본 발명의 속이 빈 프로파일을 제조하는 방식은 의도되는 용도 및 증가된 강도가 요구되는 프로파일의 위치에 따라 달라질 수 있다. 한 실시양태에서는, 예를 들어 장섬유 물질을 연속 섬유 리본과는 별도의 층으로서 형성시킨다. 특히, 이는 증가된 횡강도가 가장 필요한 위치에만 장섬유 물질을 선택적으로 부가할 수 있게 한다.
도 1을 참조하면, 하나 이상의 연속 섬유 리본(12)을 처음에는 크릴(20) 상에 권취된 패키지로 제공하는 시스템의 한 특정 실시양태가 도시되어 있다. 크릴(20)은 수평 회전 방추(22)(이들은 각각 패키지를 지지함)가 제공된 틀을 포함하는 풀림(unreeling) 크릴일 수 있다. 특히 섬유에 꼬임을 유도하고자 하는 경우에는 페이-아웃(pay-out) 크릴도 사용할 수 있다. 또한, 프로파일 제조와 인-라인으로 리본을 제조할 수도 있음을 알아야 한다. 한 실시양태에서는, 예를 들어 도 2의 함침 다이(150)에서 나가는 압출물(152)을 프로파일 제조에 이용되는 시스템에 바로 공급할 수 있다. 장력-조절 장치(40)를 또한 사용하여 리본(12)에서의 장력 수준을 제어하는데 도움을 줄 수 있다. 장치(40)는 크릴(20)의 회전 방추(22)에 평행한 수직면에 놓이는 입구 판(30)을 포함할 수 있다. 장력-조절 장치(40)는 엇갈린 구성으로 배열되는 원통형 바(41)를 함유하여, 리본(12)을 이들 바 위 아래로 통과시켜 물결 패턴을 한정하도록 할 수 있다. 바의 높이를 조정하여 물결 패턴의 진폭을 변화시키고 장력을 제어할 수 있다.
필요한 경우, 적외선 오븐, 대류 오븐 등에서과 같은 임의의 다양한 공지 형태를 갖는 오븐(45)에서 리본(12)을 가열할 수 있다. 가열 동안, 섬유를 일방향으로 배향하여 열에 대한 노출을 최적화시키고 전체 프로파일에 걸쳐 고른 가열을 유지시킨다. 리본(12)이 가열되는 온도는 통상 리본이 함께 결합될 수 있는 한도까지 열가소성 중합체를 연화시키기에 충분히 높다. 그러나, 온도는 물질의 일체성을 파괴할만큼 높지는 않다. 온도는 예를 들어 약 100℃ 내지 약 300℃, 일부 실시양태에서는 약 110℃ 내지 약 275℃, 몇몇 실시양태에서는 약 120℃ 내지 약 250℃일 수 있다. 하나의 특정 실시양태에서는, 예를 들어 아크릴로나이트릴-뷰타다이엔-스타이렌(ABS)을 중합체로서 사용하고, 리본을 ABS의 융점(이는 약 105℃임) 이상으로 가열한다. 다른 실시양태에서는, 폴리뷰틸렌 테레프탈레이트(PBT)를 중합체로서 사용하고, 리본을 PBT의 융점(이는 약 224℃임) 이상으로 가열한다.
가열되면, 상이한 리본 층을 함께 결합시키는데 도움을 주기 위해, 또한 정렬시키고 프로파일의 초기 형상으로 만들기 위해, 연속 섬유 리본(12)을 통합 다이에 제공할 수 있다. 도 1, 도 4 및 도 5를 참조하면, 예를 들어 "속이 빈" 프로파일을 제조하는데 사용하기 위한 통합 다이(50)의 한 실시양태가 더욱 상세하게 도시되어 있다. 본원에서는 단일 다이로서 언급되지만, 복수개의 개별 다이(예컨대, 면판 다이)로부터 통합 다이(50)를 실제로 제조할 수 있음을 알아야 한다. 이 특정 실시양태에서, 통합 다이(50)는 입구 말단(56)에서 연속 섬유 리본의 제 1 층(또는 적층체)(12a) 및 연속 섬유 리본의 제 2 층(또는 적층체)(12b)을 받아들인다. 각 층 내의 리본을 함께 결합시키고, 방향 "A"에서 다이(50)의 채널(도시되지 않음)을 통해 인도한다. 채널은 목적하는 보강 계획을 생성시키기 위하여 임의의 다양한 배향 및 배열로 제공될 수 있다. 도시된 실시양태에서는, 예를 들어 층들(12a, 12b)을 처음에는 수직 방향에서 서로 이격시킨다. 이들이 다이(50)의 채널을 통해 통과할 때, 층(12a) 및/또는 층(12b)의 폭을 임의적으로 리본 형태로 만들어 압력의 V자 형 분포(pressure wedge)를 방지하는데 도움을 주고, 연속 섬유를 정렬되고 꼬임이 없는 상태로 유지시킨다. 다이(50) 내에서는 통상 리본에 사용되는 열가소성 매트릭스의 융점 이상에서 리본을 유지시켜 적절한 통합을 보장한다.
도 1, 도 4 및 도 5에 구체적으로 도시되지는 않았으나, 맨드릴을 통합 다이(50)의 내부에 또한 제공하여 적층체(12a, 12b)가 프로파일의 적어도 한쪽 면에서 서로 접촉하도록 인도하는데 도움을 줄 수 있다. 도시된 실시양태에서는, 예를 들어 제 1 층(12a)의 측부(57)와 제 2 층(12b)의 측부가 특정 각도를 이루어, 이들이 서로 접촉하여 속이 빈 프로파일의 한 면을 형성시키도록 한다. 그러나, 프로파일의 다른 면은 전형적으로 통합 다이(50) 내에서 노출된 상태로 유지되어, 불연속 섬유 물질이 인발성형 다이에서 프로파일의 내부에 뒤이어 가해질 수 있도록 한다. 물론, 불연속 섬유 물질이 속이 빈 프로파일의 내부에 가해지지 않는 실시양태의 경우에는, 전체 프로파일을 임의적으로는 인발성형 다이 내에서 성형시킬 수 있기 때문에 통합 다이(50)를 전혀 사용하지 않을 수 있다.
목적하는 위치에 있게 되면, 연속 섬유 물질의 층들(12a, 12b)을 인발성형 다이(60) 내로 잡아당긴다. 통상 통합 다이(50)에서 나간 후 인발성형 다이(60)에 들어가기 전에 층들을 잠시 냉각시키도록 하는 것이 바람직하다. 이는, 시스템을 통해 추가로 가공되기 전에, 통합된 적층체가 그의 최초 형상을 보유하도록 한다. 간단히 층들을 주위 환경(예를 들어, 실온)에 노출시킴으로써, 또는 당 업계에 공지되어 있는 바와 같이 적극적인 냉각 기법(예를 들어, 수욕 또는 공기 냉각)을 통해, 이러한 냉각을 달성할 수 있다. 한 실시양태에서는, 예를 들어 공기를 층들 위로 불어넣는다(예컨대, 에어 링으로). 그러나, 이들 단계 사이의 냉각은 통상 층들이 추가로 성형되기에 충분히 연질이도록 보장하는 짧은 시간에 걸쳐 이루어진다. 예를 들어, 통합 다이(50)에서 나간 후, 제 2 다이(60)에 들어가기 전에 층들을 약 1초 내지 약 20초, 일부 실시양태에서는 약 2초 내지 약 10초동안 주위 환경에 노출시킬 수 있다.
인발성형 다이(60)의 구성은 부분적으로는 생성되는 프로파일의 목적하는 형상 및 특성에 따라 달라진다. 속이 빈 프로파일의 경우, 예를 들어 인발성형 다이는 흔히 그의 내부에 맨드릴을 함유함으로써 섬유 물질이 다이의 내표면과 맨드릴의 외표면 사이에서 유동하여 목적하는 형상을 형성시키도록 한다. 그러나, 속이 꽉 찬 프로파일은 전형적으로 맨드릴 없이 제조한다. 또한, 본원에서는 단독 다이로서 언급하였으나, 복수개의 개별 다이로부터 인발성형 다이(60)를 제조할 수 있음을 알아야 한다. 실제로, 인발성형 다이는 바람직하게는 불연속 물질이 공급되어 성형되는 제 1 다이 구역 및 연속 섬유 물질이 성형되는 제 2 다이 구역을 사용할 수 있다. 도 4 및 도 5에서는, 예를 들어 불연속 섬유 물질(61)을 공급하고 성형하는 제 1 다이 구역(62)을 사용하고, 연속 섬유 층(12a, 12b)을 성형하는 제 2 다이 구역(64)을 사용한다.
장섬유 물질(61)을 제 1 다이 구역(62)에 공급하는 특정 방식이 도 6 내지 도 8에 더욱 상세하게 도시되어 있다. 도시된 바와 같이, 장섬유 물질(61)은 제 1 다이 구역(62)에 들어가서 그의 내부 공동부 내로 구부러진다. 요구되는 것은 아니지만, 이러한 구부러진 입구는 장섬유 물질(61)이 "A" 방향으로 다이 출구(67)를 향해 점진적으로 유동하도록 할 수 있다. 이러한 실시양태에서, 장섬유 물질이 연속 섬유 층(12a, 12b)의 유동 방향 "A"에 대해 제공되는 각도(β)는 통상 변할 수 있으나, 전형적으로는 약 45° 이상, 일부 실시양태에서는 약 60° 이상, 몇몇 실시양태에서는 약 75° 내지 약 90°이다. 특정 경우에는, 수직이 아닌 유동 각도가 유리할 수 있는데, 왜냐하면 이 각도가 장섬유 물질의 고압 유동에 의해 야기될 수 있는 다이에서의 배압(이는 종종 바람직하지 못한 역류를 야기할 수 있음)을 최소화하거나 극복하기 때문이다. 장섬유 물질의 각이 진 입구 배향은 그의 구부러진 형태와 함께 다이 내부에서 정적인 반점(데드 반점)(이는 수지 열화, 섬유 정지 또는 파손을 야기할 수 있음)이 형성될 가능성도 감소시킬 수 있다.
제 1 다이 구역(62)에 들어가면, 불연속 물질(61)은 맨드릴(68) 위로 유동한다. 맨드릴(68)은 캔틸레버(cantilever) 방식으로 지지되어, 연속 물질이 맨드릴 둘레에서 그 위로 당겨지는 전방력에 저항하도록 할 수 있다. 또한, 본원에는 전체 맨드릴이 도시되지 않았으나, 그럼에도 불구하고 맨드릴이 전술한 통합 다이(50) 내로 연장되어 상기 기재된 방식으로 연속 섬유 물질을 "예비-성형"하는데 도움을 줄 수 있음을 알아야 한다. 여하튼, 도 6 내지 도 8에 도시된 맨드릴(68)은 프로파일의 목적하는 성형을 달성하기 위해 복수개의 구역을 갖는다. 더욱 구체적으로, 맨드릴(68)은 속이 꽉 차고 통상 단면이 직사각형인 제 1 맨드릴 구역(69)을 갖는다. 따라서, 불연속 물질(61)은 맨드릴 구역(69)의 근위 말단(71)으로부터 원위 말단(73)으로 맨드릴 구역 둘레에서 그 위로 통과한다. 이렇게 할 때, 물질(61)은 제 1 다이 구역(62)의 내표면과 맨드릴 구역(69)의 외표면(75) 사이에서 한정된 형상(이 실시양태에서는 속이 빈 직사각형)을 나타낸다.
인발성형 다이(60)의 제 2 다이 구역(64)에서, 도 9 및 도 10에 도시된 맨드릴(68)의 제 2 구역(79) 위의 둘레에서 연속 섬유 층의 최종 형상을 형성시킨다. 제 2 맨드릴 구역(79)은 제 1 맨드릴 구역으로의 연결을 위하여 제 1 맨드릴 구역(69)의 돌출부(77)와 맞물리는 U-형 오목부(103)를 갖는다. 이 실시양태에서, 제 2 맨드릴 구역(79)은 통상 물질 유동 방향 "A"와 수직인 상부 벽(83) 및 하부 벽(85)도 갖는다. 상향 표면(91)은 상부 벽(83)의 구부러진 가장자리(93)와 만나고 "A" 방향에서 축방향으로 기울어진다. 유사하게, 하향 표면(95)은 하부 벽(85)의 구부러진 가장자리와 만나고 "A" 방향에서 축방향으로 기울어진다. 표면(91, 95)은 둘 다 가장자리(97)에서 모인다. 프로파일의 제조 동안, 연속 섬유 물질의 제 1 층(12a)은 표면(91) 위로 잡아당겨지고, 인발성형 다이(60)의 내표면과 상부 벽(83) 사이에서 한정되는 형상을 나타낸다. 연속 섬유 물질의 제 2 층(12b)은 표면(95) 위로 잡아당겨지고, 마찬가지로 인발성형 다이(60)의 내표면과 하부 벽(85) 사이에서 한정되는 형상을 나타낸다. 층(12a, 12b)은 또한 가장자리(97)에서 점진적으로 서로 접촉하도록 잡아당겨져서 생성되는 프로파일의 한쪽 면을 형성한다. 필요한 경우, 물질을 랜딩 다이 구역(도시되지 않음) 같은 후속 압축 단계에 도입하여, 층들의 가장자리에서 이들 사이의 접착 정도를 추가로 증가시킬 수 있다.
다이(60) 내에서는, 리본을 통상 리본에 사용되는 열가소성 매트릭스의 융점보다 높게 유지하여, 부품을 성형하고 불연속 섬유 물질과 함께 혼합하는 능력을 촉진한다. 그러나, 온도는 물질의 일체성을 파괴할만큼 높지는 않다. 온도는 예를 들어 약 100℃ 내지 약 350℃, 일부 실시양태에서는 약 120℃ 내지 약 320℃, 몇몇 실시양태에서는 약 150℃ 내지 약 300℃일 수 있다.
요구되는 경우, 생성되는 프로파일에 또한 캡핑(capping) 층을 도포하여 프로파일의 심미적 매력을 향상시키고/시키거나 프로파일을 환경 조건으로부터 보호할 수 있다. 도 1을 참조하면, 예를 들어 열가소성 수지를 캡핑 다이(72) 내로 도입하기 위한 임의의 목적하는 각도로 배향된 압출기를 통해 이러한 캡핑 층을 도포할 수 있다. 수지는 통상적으로 프로파일을 제조하는데 사용된 열가소성 중합체와 양립가능한 것으로 당 업계에 공지되어 있는 임의의 적합한 열가소성 중합체를 함유할 수 있다. 적합한 캡핑 중합체는 예를 들어 아크릴계 중합체, 폴리비닐 클로라이드(PVC), 폴리뷰틸렌 테레프탈레이트(PBT), ABS, 폴리올레핀, 폴리에스터, 폴리아세탈, 폴리아마이드, 폴리우레탄 등을 포함할 수 있다. 캡핑 수지는 일반적으로 섬유를 함유하지 않지만, 그럼에도 불구하고 프로파일의 최종 특성을 개선하기 위하여 캡핑 수지가 다른 첨가제를 함유할 수 있다. 이 단계에서 사용되는 첨가제 물질은 연속 섬유 또는 장섬유 층에 혼입하기 적합하지 않은 것을 포함할 수 있다. 예를 들어, 안료를 복합 구조체에 첨가하여 성형된 제품의 마무리 노력을 감소시키는 것이 바람직할 수 있거나, 또는 난연제를 복합 구조체에 첨가하여 성형된 제품의 난연 특징을 향상시키는 것이 바람직할 수 있다. 다수의 첨가제 물질이 열에 민감하기 때문에, 과도한 양의 열은 이들 첨가제 물질을 분해할 수 있고 휘발성 기체를 생성시킬 수 있다. 따라서, 열에 민감한 첨가제 물질을 고온 가열 조건 하에서 함침 수지와 함께 압출하는 경우, 첨가제 물질이 완전히 분해될 수 있다. 첨가제 물질은 예를 들어, 광물 보강제, 윤활제, 난연제, 팽창제, 발포제, 자외선 저항성 약제, 열 안정화제, 안료 및 이들의 조합을 포함할 수 있다. 적합한 광물 보강제는 예컨대 탄산칼슘, 실리카, 운모, 점토, 활석, 규산칼슘, 흑연, 규산칼슘, 알루미나 삼수화물, 아철산바륨 및 이들의 조합을 포함할 수 있다.
본원에서 상세하게 도시하지는 않지만, 캡핑 다이(72)는 캡핑 층을 목적하는 대로 도포하는데 도움이 되는, 당 업계에 공지되어 있는 다양한 특징부를 포함할 수 있다. 예를 들어, 캡핑 다이(72)는 들어오는 프로파일을 정렬시키는 입구 가이드를 포함할 수 있다. 캡핑 다이는 또한 캡핑 층을 도포하기 전에 프로파일을 예열하여 적절한 결합을 보장하는데 도움을 주는 가열 장치(예를 들어, 가열된 판)를 포함할 수 있다.
임의적인 캡핑 후, 당 업계에 공지되어 있는 바와 같이 냉각 시스템(80)을 사용하여, 성형품(15)을 최종적으로 냉각시킨다. 냉각 시스템(80)은 예를 들어 고온 형상이 냉각됨에 따라 진공이 고온 형상을 그의 벽에 대향하여 밀면서 프로파일을 완전히 둘러싸는 하나 이상의 블록(예를 들어, 알루미늄 블록)을 포함하는 진공 사이저(sizer)일 수 있다. 공기 또는 물 같은 냉각 매질을 사이저에 공급하여 프로파일을 올바른 형상으로 고화시킬 수 있다.
프로파일을 제조할 때 진공 사이저를 전형적으로 사용한다. 그러나, 진공 사이저가 사용되지 않는 경우에라도, 프로파일이 캡핑 다이(또는 캡핑이 도포되지 않는 경우에는 통합 또는 보정 다이)에서 나온 후 통상적으로 프로파일을 냉각시켜야 한다. 진공 물 탱크, 냉각 기류 또는 공기 분사, 냉각 재킷, 내부 냉각 채널, 냉각 유체 순환 채널 등과 같은 당 업계에 공지되어 있는 임의의 기법을 이용하여 냉각시킬 수 있다. 여하튼, 물질이 냉각되는 온도를 통상적으로 제어하여, 최적의 기계적 특성, 부품 치수 공차, 우수한 가공 및 심미적으로 보기 좋은 복합체를 달성한다. 예를 들어, 냉각 스테이션의 온도가 너무 높으면, 물질이 공구 내에서 팽윤되어 공정을 차단하게 된다. 반결정질 물질의 경우, 너무 낮은 온도는 물질을 너무 급속하게 냉각시키고 완벽하게 결정화시키지 않음으로써 복합체의 기계적 및 화학적 저항 특성을 위태롭게 할 수 있다. 독립적으로 온도가 제어되는 복수개의 냉각 다이 구역을 이용하여 가공 및 성능 특성의 최적 균형을 부여할 수 있다. 한 특정 실시양태에서는, 예를 들어 약 10℃ 내지 약 50℃, 일부 실시양태에서는 약 15℃ 내지 약 35℃의 온도에서 유지되는 진공 물 탱크를 사용한다.
알게 되는 바와 같이, 본 발명의 시스템의 임의의 구역을 통해 진행할 때 프로파일의 온도를 제어하여 최적의 제조 및 목적하는 최종 복합체 특성을 수득할 수 있다. 전기 카트리지 히터, 순환 유체 냉각 등 또는 당 업자에게 공지되어 있는 임의의 다른 온도 제어 장치를 사용하여, 어셈블리 구역중 임의의 구역 또는 모든 구역에서 온도를 제어할 수 있다.
다시 도 1을 참조하면, 복합체의 최종 사이징을 위한 시스템을 통해 완성된(finished) 프로파일(16)을 잡아당기는 당김 장치(82)가 냉각 시스템(80) 하류에 위치한다. 당김 장치(82)는 공정 시스템을 통해 목적하는 속도로 프로파일을 잡아당길 수 있는 임의의 장치일 수 있다. 전형적인 당김 장치는 예를 들어 캐터필러 풀러(caterpillar puller) 및 왕복 풀러를 포함한다. 요구되는 경우, 하나 이상의 보정 다이(도시되지 않음)를 또한 사용할 수 있다. 이러한 다이는 처음에는 큰 크기에서 최종 프로파일 형상으로 점진적으로 변하는, 정확한 프로파일 형상으로 절단하는 구멍을 함유한다. 프로파일이 이를 통해 통과할 때, 프로파일이 움직이거나 처지는 경향이 없어지고 그의 올바른 형상으로 되돌아간다(반복적으로). 사이징한 후, 단면 절단을 수행할 수 있는 절단 톱 같은 절단 스테이션(도시되지 않음)에서 프로파일을 목적하는 길이로 절단할 수 있다.
상기 기재된 방법으로부터 제조된 속이 빈 프로파일의 한 실시양태가 도 11에 요소(16)로서 더욱 상세하게 도시된다. 도시되어 있는 바와 같이, 속이 빈 프로파일(16)은 일반적인 직사각형의 형상을 갖는다. 내층(4)은 전체 프로파일 둘레에서 연장되는 LFRT 물질에 의해 형성되고, 내표면(5)을 한정한다. 외층(6)은 마찬가지로 내층(4)의 주변부 둘레에서 연장되는 CFRT 물질에 의해 형성되고, 그에 인접하게 위치된다. 이들 층의 두께 및 LFRT 물질과 CFRT 물질의 상대적인 양은 프로파일의 특정 인장 강도 및 횡강도(예컨대, 굴곡 모듈러스)를 달성하는데 도움이 되도록 전략적으로 선택될 수 있다. 예를 들어, LFRT 물질의 백분율(및/또는 두께)이 더 높으면 통상 더 높은 횡강도를 생성시키는 한편, CFRT 물질의 백분율(및/또는 두께)이 더 높으면 일반적으로 더 높은 인장 강도를 생성시킨다. 이들 특성을 최적화시키기 위하여, LFRT 층의 중량에 대한 CFRT 층의 중량의 비는 전형적으로 약 0.2 내지 약 10, 일부 실시양태에서는 약 0.4 내지 약 5, 몇몇 실시양태에서는 약 0.5 내지 약 4이다. 이와 관련하여, 내층(4)의 두께는 약 0.1 내지 약 2.0mm, 일부 실시양태에서는 약 0.5 내지 약 1.5mm, 몇몇 실시양태에서는 약 0.6 내지 약 1.2mm일 수 있고, 외층(6)의 두께는 약 0.2 내지 약 4.0mm, 일부 실시양태에서는 약 0.5 내지 약 3.0mm, 몇몇 실시양태에서는 약 1.0 내지 약 2.0mm일 수 있다. 층(4, 6)의 총 두께는 마찬가지로 약 1.0 내지 약 4.0mm, 일부 실시양태에서는 약 2.0 내지 약 3.0mm일 수 있다.
도 11의 프로파일(16)은 또한 외층(6)의 주변부 둘레에서 연장되고 프로파일(16)의 외표면(8)을 한정하는 캡핑 층(7)을 포함한다. 캡핑 층(7)의 두께는 부품의 의도되는 기능에 따라 달라지지만, 전형적으로는 약 0.1 내지 약 5mm, 일부 실시양태에서는 약 0.2 내지 약 3mm이다.
상기 기재되고 도시된 실시양태에서는, LFRT 물질이 실질적으로 프로파일의 전체 내부 주변부 둘레에 위치한다. 그러나, 이렇게 되어야 하는 것은 아니며, 특정 용도에서는 특정 디자인에 따라 유리한 특정 위치에만 물질을 가할 필요가 있을 수 있음을 알아야 한다. 이러한 프로파일의 일례가 도 12에 더욱 상세하게 도시되어 있다. 도시되어 있는 바와 같이, 프로파일(216)은 일반적인 속이 빈 직사각형의 형상을 갖는다. 이 실시양태에서는, 내층(206)이 전체 프로파일 둘레에서 연장되는 CFRT 물질에 의해 형성되고, 내표면(205)을 한정한다. 층(206)의 두께는 도 11을 참조하여 상기 기재된 CFRT 층과 유사할 수 있다. 그러나, 도 11의 실시양태와는 대조적으로, 프로파일(216)은 연속적인 LFRT 층을 함유하지 않는다. 대신, LFRT 물질은 프로파일(216)의 상부 표면(208) 및 하부 표면(209)에서 개별적인 층(204)에 위치된다. LFRT 물질의 이러한 개별적인 분포는 특정 용도에 필요한 위치에서만 향상된 횡강도를 제공할 수 있다. 캡핑 층(207)이 프로파일(216)의 주변부를 덮을 수 있다.
도 13 및 도 14는 프로파일(216)을 제조하는데 사용될 수 있는 통합 다이(250) 및 인발성형 다이(260)의 한 실시양태를 도시한다. 상기 기재된 실시양태와 유사하게, 이 실시양태의 통합 다이(250)는 입구 말단(256)에서 연속 섬유 물질의 제 1 층(212a) 및 제 2 층(212b)을 받아들인다. 층(212a, 212b)을 다이(250)의 채널(도시되지 않음)을 통해 "A" 방향으로 인도한다. 이들이 채널을 통해 통과할 때, 층(212a) 및/또는 층(212b)의 폭을 임의적으로는 리본 형태로 만들고 상기 기재된 바와 같이 한 면에서 연결한다. 목적하는 위치에 있게 되면, 제 1 다이 구역(262), 제 2 다이 구역(264) 및 이를 통해 연장되는 맨드릴(268)을 사용하는 인발성형 다이(260) 내로 층(212a, 212b)을 잡아당긴다. 이들 구성요소 각각은 함께 연속 섬유 물질의 성형을 돕는다. 더욱 구체적으로는, 연속 섬유 층이 맨드릴(268)의 근위 말단으로부터 원위 말단으로 맨드릴(268) 둘레에서 그 위로 통과할 때, 이들은 다이(260)의 내표면과 맨드릴의 외표면 사이에서 한정되는 형상(이 실시양태에서는, 속이 빈 직사각형)을 나타낸다. 이어, 입구부를 통해 장섬유 물질(281)을 제 3 다이 구역(280) 내로 도입하는데, 이 제 3 다이 구역은 전형적으로 물질을 상기 언급된 바와 같이 유입 각도로 압출하는 크로스-헤드 다이의 형태이다. 그러나, 이 특정 실시양태에서는, 장섬유 물질(281)을 제 3 다이 구역(280) 내에서 상부 스트림(240) 및 하부 스트림(242)으로 나눈다. 스트림(240, 242)이 물질 유동 방향 "A"에서 모이고 다이 시스템을 통해 당겨질 때, 이들은 각각 프로파일(216)의 별도의 상부 층과 하부 층(204)을 형성한다. 이어, 도시된 바와 같은 캡핑 다이(272)를 사용하여 캡핑 층(207)을 가할 수 있다.
물론, 다른 속이 빈 프로파일도 본 발명에서 제조할 수 있다. 도 15를 참조하면, 예를 들어 일반적인 속이 빈 직사각형 프로파일(316)의 다른 실시양태가 더욱 상세하게 도시되어 있다. 이 특정 실시양태에서는, 내층(304)이 전체 프로파일 둘레에서 연장되는 LFRT 물질에 의해 형성되고, 내표면(305)을 한정한다. 층(304)의 두께는 도 11을 참조하여 상기 기재된 장섬유 층과 유사할 수 있다. 그러나, 도 11의 실시양태와는 대조적으로, 프로파일(316)은 프로파일의 전체 주변부 둘레에 CFRT 층을 갖지 않는다. 대신, CFRT 물질을 프로파일(316)의 내부에 별도의 수직 층(306a) 및 수평 층(306b)으로서 제공한다. 내층(304)의 주변부 둘레에서 연장되고 프로파일(316)의 외표면(308)을 한정하는 캡핑 층(307)을 마찬가지로 제공한다.
속이 빈 프로파일의 또 다른 실시양태가 도 16에 도시된다. 이 실시양태에서, 프로파일(416)은 일반적인 L-형 단면을 갖는다. L-형 프로파일(416)의 내층(406)은 CFRT 물질을 포함할 수 있고, 외층(404)은 LFRT 물질을 포함할 수 있다. CFRT 물질의 별도의 층(409)도 사용할 수 있다. 또한, 캡핑 층(407)이 프로파일(416)의 전체 주변부 둘레에서 연장될 수 있고, 이는 프로파일(416)의 외표면(408)을 한정할 수 있다.
상기 기재된 실시양태는 LFRT 및 CFRT 물질을 별도의 층에 함유하여, 프로파일에 선택적인 보강재가 제공될 수 있도록 한다. 그러나, 이렇게 되어야 한다는 것은 결코 아니다. 실제로, 본 발명의 특정 실시양태에서는, 장섬유 물질을 연속 섬유 리본 내로 일체화시켜 이 물질이 별도의 층으로서 제공되지 않도록 한다. 예컨대 함침 동안 장섬유 물질을 연속 리본 내로 혼입시킴으로써 이를 달성할 수 있다.
다시 도 2 및 도 3을 참조하면, 예를 들어 제 2 열가소성 매트릭스 내에 무작위적으로 분포되는 복수개의 장섬유를 함유하는 장섬유 펠렛(도시되지 않음)을 호퍼(126)에 공급하고 제 1 열가소성 매트릭스(127)와 합칠 수 있다. 이러한 방식으로, 연속 섬유 스트랜드를 함침시키는데 사용되는 제 1 열가소성 매트릭스와 장섬유 펠렛을 용융-블렌딩시키고, 연속 섬유, 장섬유 및 두 상이한 열가소성 매트릭스(이들은 동일하거나 상이한 중합체를 포함할 수 있음)를 함유하는 압출물(152)을 생성시킨다. 다르게는, 장섬유를 열가소성 매트릭스로 미리 매립하지 않고서 바로 호퍼(126)에 첨가할 수 있다. 이러한 실시양태에서는, 제 1 열가소성 매트릭스가 연속 섬유와 장섬유 둘 다를 둘러싸게 된다. 그러나, 이용되는 기법과는 무관하게, 장섬유 물질은 프로파일 전체에 걸쳐서 실질적으로 균질한 방식으로 분포될 수 있다. 이러한 프로파일의 일례가 도 17에 요소(516)로서 도시되어 있다. 이 실시양태에서, 프로파일(516)은 일반적인 직사각형의 형상을 갖고, 복수개의 장섬유(518)가 분포된 연속 섬유 리본(514)을 함유한다. 캡핑 층(519)이 또한 리본(514)의 주변부 둘레에서 연장되고, 프로파일(516)의 외표면을 한정한다. 연속 섬유와 장섬유 둘 다를 함유하는 이러한 "혼성" 리본을 또한 상기 기재된 바와 같은 하나 이상의 추가적인 리본과 합칠 수 있음을 또한 알아야 한다. 이들 추가적인 리본은 연속 섬유, 장섬유 또는 이들의 조합을 함유할 수 있고, 미리 제조될 수 있거나 인 라인으로 제조될 수 있다.
알게 되는 바와 같이, 상기 기재된 특정 프로파일 실시양태는 본 발명에 의해 제조될 수 있는 다수의 디자인의 예일 뿐이다. 가능한 다양한 프로파일 디자인에서는, 상기 기재된 것 외에 연속 섬유 물질 및/또는 장섬유 물질의 추가적인 층을 사용할 수 있음을 알아야 한다. 또한, 상기 기재된 실시양태는 통상적으로 이들이 프로파일의 전체 길이를 따라 실질적으로 동일한 단면 형상을 갖는 한도까지 "동형" 프로파일인 것으로 간주된다. 그러나, 구부러지고 꼬이는 등과 같이 변화되는 단면을 갖는 프로파일도 본 발명에서 제조될 수 있음을 알아야 한다.
하기 실시예를 참조하여 본 개시내용을 더 잘 이해할 수 있다.
실시예
상기 실질적으로 기재되고 도 2 및 도 3에 도시된 압출 시스템을 이용하여 먼저 연속 섬유 리본을 제조하였다. 유리 섬유 조방사(E-유리, 2200tex)를 연속 섬유로 사용하였으며, 각각의 개별적인 리본은 3개의 섬유 조방사를 함유하였다. 섬유를 함침시키는데 사용된 열가소성 중합체는 융점이 약 105℃인 아크릴로나이트릴 뷰타다이엔 스타이렌(ABS)이었다. 각각의 리본은 유리 섬유 60중량% 및 ABS 40중량%를 함유하였다. 생성된 리본은 0.2 내지 0.4mm의 두께 및 1% 미만의 공극 분율을 가졌다. 제조한 후, 리본을 5ft/분의 속도로 작동되는 압출/인발성형 라인에 공급하였다. 통합시키기 전에, 리본을 적외선 오븐(동력 세팅 160) 내에서 가열하였다. 이어, 가열된 리본을, 리본을 수용하고 프로파일의 최초 형상을 만들면서 이들 리본을 함께 통합하는 U-형 채널을 갖는 통합 다이에 공급하였다. 다이 내에서, 리본을 ABS 매트릭스의 융점 바로 위인 약 121℃에서 유지하였다. 통합시, 생성된 적층체를, 주위 공기로 잠시 냉각시켰다. 이어, 적층체를 도 1에 도시된 바와 같이 인발성형 다이를 통해 통과시켰다. 장섬유 펠렛을 246℃에서 U-형 프로파일의 내부 구역에 적용하였다.
이어, 생성된 부품을 1-인치 랜딩 구역으로 공급하여 최종적인 "U형" 형상을 부여하고, 약 26℃로 설정된 오일 냉각 사이징 단위장치를 사용하여 냉각시켰다. 이어, 공기 냉각을 이용하여 냉각 공정을 종결시켰다. 프로파일은 약 3.2mm의 두께 및 약 40mm의 폭을 가졌다. 제조된 이 특정 부품이 U-형상을 가졌지만, 상기 기재되고 본원에 도시된 방식으로 두 상이한 U-형 적층체로부터 실질적으로 직사각형인 속이 빈 프로파일을 간단히 제조할 수 있음을 알아야 한다.
상이한 양의 연속 섬유 및 장섬유를 사용하여 상기 기재된 바와 같이 10개의 상이한 U-형 프로파일 샘플을 제조하였다. 0중량% 내지 40중량%에 이르는 상이한 백분율의 장섬유를 펠렛에 사용함으로써 장섬유의 양을 변화시켰고, 2개 내지 7개에 이르는 상이한 수의 리본을 사용함으로써 연속 섬유의 양을 변화시켰다. 각 샘플이 제조된 방식이 아래 표 1에 반영되어 있다.
샘플 펠렛중 장섬유
(중량%)		 연속 섬유 리본의 수 장섬유 물질에 대한 연속 섬유 물질의 중량비
1 0 7 -
2 20 2 1.21
3 20 3 1.99
4 20 4 3.20
5 30 2 0.72
6 30 3 1.54
7 30 4 2.34
8 40 2 0.57
9 40 3 0.95
10 40 4 1.52
U-형 프로파일의 강도 특성을 결정하기 위하여, ASTM D790-10, 절차 A에 따라 3개 지점 굴곡 시험을 수행하였다. 프로파일의 한 횡방향 가장자리를 내부 설비로 지지시키고, 인스트론(Instron) 미터로부터의 하중을 U형 프로파일의 자유로운 가장자리에 적용하였다. 부품 상의 최대 응력 부하를 계산하는데 하기 방정식을 사용하였다:
최대 응력 부하=(6*Pmax*L)/w*t2
상기 식에서, Pmax는 최대 하중이고, L은 레버 암의 길이이고, w는 샘플 폭이며, t는 샘플 두께이다.
샘플의 강도 특성이 아래 표 2에 기재된다.
샘플 최대 굴곡 강도(MPa) 굴곡 모듈러스
(GPa)		 굴곡 강도에 대한 굴곡 모듈러스의 비
1 11.73 26.6 2268
2 35.39 6.2 175
3 32.36 8.7 269
4 32.76 13.7 418
5 30.94 7.87 254
6 27.17 13.55 499
7 26.57 14.87 560
8 27.93 11.82 423
9 26.57 13.75 518
10 29.66 14.75 497
실질적으로 직사각형인 속이 빈 프로파일이 U-형 부품 2개의 조합이고 또한 시험 목적으로 속이 빈 프로파일을 단면 절단하여 U-형 부품으로 만듦으로써 강도 특성을 결정한다는 사실로 인해, 상기 인용된 U-형 부품의 강도 특성이 실질적으로 직사각형인 속이 빈 프로파일 부품과 실질적으로 동일함을 알아야 한다.
당 업자는 본 발명의 원리 및 영역에서 벗어나지 않으면서 본 발명의 이들 및 다른 변형 및 변화를 실행할 수 있다. 또한, 다양한 실시양태의 양태를 전체적으로 또는 부분적으로 교환할 수 있음을 알아야 한다. 뿐만 아니라, 당 업자는 상기 기재 내용이 예일 뿐이고 첨부된 특허청구범위에 추가로 기재되는 본 발명을 한정하고자 하지 않음을 알게 될 것이다.

Claims (31)

  1. 제 1 열가소성 매트릭스 내에 매립되고 실질적으로 종방향으로 배향된 복수개의 연속 섬유를 함유하는 통합된 리본, 및
    적어도 일부가 상기 종방향에 대해 일정 각도로 배향된 복수개의 장섬유
    를 포함하는 속이 빈(hollow) 동형(lineal) 프로파일(profile)로서, 이 때
    상기 장섬유의 중량에 대한 연속 섬유의 중량의 비가 약 0.2 내지 약 10이고, 상기 프로파일이 횡방향에서의 굴곡 모듈러스 및 최대 굴곡 강도를 나타내고, 상기 최대 굴곡 강도에 대한 굴곡 모듈러스의 비가 약 50 내지 약 2200인, 속이 빈 동형 프로파일.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 장섬유의 중량에 대한 연속 섬유의 중량의 비가 약 0.5 내지 약 4인, 속이 빈 동형 프로파일.
  3. 제 1 항에 있어서,
    상기 비가 약 200 내지 약 800인, 속이 빈 동형 프로파일.
  4. 제 1 항에 있어서,
    상기 프로파일이 약 2GPa 이상의 굴곡 모듈러스를 나타내는, 속이 빈 동형 프로파일.
  5. 제 1 항에 있어서,
    상기 프로파일이 약 4 내지 약 20GPa의 굴곡 모듈러스를 나타내는, 속이 빈 동형 프로파일.
  6. 제 1 항에 있어서,
    상기 프로파일이 약 12MPa 이상의 최대 굴곡 강도를 나타내는, 속이 빈 동형 프로파일.
  7. 제 1 항에 있어서,
    상기 프로파일이 약 15 내지 약 50MPa의 최대 굴곡 강도를 나타내는, 속이 빈 동형 프로파일.
  8. 제 1 항에 있어서,
    상기 연속 섬유, 상기 장섬유, 또는 둘 다가 유리 섬유, 탄소 섬유, 또는 유리 섬유와 탄소 섬유의 조합을 포함하는, 속이 빈 동형 프로파일.
  9. 제 1 항에 있어서,
    상기 제 1 열가소성 중합체 매트릭스가 폴리올레핀, 폴리에터 케톤, 폴리에터이미드, 폴리아릴렌 케톤, 액정 중합체, 폴리아릴렌 설파이드, 플루오로 중합체, 폴리아세탈, 폴리우레탄, 폴리카본에이트, 스타이렌계 중합체, 폴리에스터, 폴리아마이드 또는 이들의 조합을 포함하는, 속이 빈 동형 프로파일.
  10. 제 1 항에 있어서,
    상기 장섬유가 제 2 열가소성 매트릭스 내에 매립되는, 속이 빈 동형 프로파일.
  11. 제 10 항에 있어서,
    상기 제 2 열가소성 중합체 매트릭스가 폴리올레핀, 폴리에터 케톤, 폴리에터이미드, 폴리아릴렌 케톤, 액정 중합체, 폴리아릴렌 설파이드, 플루오로 중합체, 폴리아세탈, 폴리우레탄, 폴리카본에이트, 스타이렌계 중합체, 폴리에스터, 폴리아마이드 또는 이들의 조합을 포함하는, 속이 빈 동형 프로파일.
  12. 제 1 항에 있어서,
    상기 리본이 약 2% 이하의 공극 분율(void fraction)을 갖는, 속이 빈 동형 프로파일.
  13. 제 1 항에 있어서,
    상기 장섬유의 약 10% 이상이 종방향에 대해 일정 각도로 배향되는, 속이 빈 동형 프로파일.
  14. 제 1 항에 있어서,
    상기 프로파일이 일반적인 직사각형 형상을 갖는, 속이 빈 동형 프로파일.
  15. 제 1 항에 있어서,
    상기 장섬유가 상기 통합된 리본 내로 혼입되는, 속이 빈 동형 프로파일.
  16. 제 1 항에 있어서,
    상기 장섬유가 프로파일의 제 1 층 내에 포함되고,
    상기 리본이 프로파일의 제 2 층 내에 포함되며,
    상기 제 1 층이 제 2 층에 인접하여 위치되는, 속이 빈 동형 프로파일.
  17. 제 16 항에 있어서,
    상기 제 1 층이 속이 빈 프로파일의 내층을 형성하는, 속이 빈 동형 프로파일.
  18. 제 17 항에 있어서,
    상기 제 2 층이 실질적으로 제 1 층의 주변부 둘레에서 연장되는, 속이 빈 동형 프로파일.
  19. 제 17 항에 있어서,
    상기 제 2 층이 제 1 층에 인접한 하나 이상의 별도의 영역에 위치하는, 속이 빈 동형 프로파일.
  20. 제 16 항에 있어서,
    상기 제 2 층이 속이 빈 프로파일의 내층을 형성하는, 속이 빈 동형 프로파일.
  21. 제 20 항에 있어서,
    상기 제 1 층이 실질적으로 제 2 층의 주변부 둘레에서 연장되는, 속이 빈 동형 프로파일.
  22. 제 20 항에 있어서,
    상기 제 1 층이 제 2 층에 인접한 하나 이상의 별도의 영역에 위치하는, 속이 빈 동형 프로파일.
  23. 제 1 항에 있어서,
    상기 프로파일의 단면 형상이 프로파일의 전체 길이에 걸쳐 실질적으로 동일한, 속이 빈 동형 프로파일.
  24. 제 1 항에 있어서,
    상기 프로파일이 프로파일의 외표면을 한정하는 캡핑 층을 추가로 포함하는, 속이 빈 동형 프로파일.
  25. 압출 장치 내에서 열가소성 매트릭스로 복수개의 연속 섬유를 함침시키고;
    함침된 섬유를 통합하여 연속 섬유가 종방향으로 배향된 제 1 리본을 형성시키고;
    상기 제 1 리본 및 적어도 제 2 리본을 다이를 통해 인발성형하여 속이 빈 프로파일을 제조함
    을 포함하되, 상기 제 1 리본, 제 2 리본 또는 둘 다가 장섬유를 함유하는, 종방향으로 연장되는 속이 빈 프로파일을 제조하는 방법.
  26. 제 25 항에 있어서,
    상기 제 1 리본이 장섬유를 함유하는, 방법.
  27. 제 25 항에 있어서,
    상기 제 2 리본이 장섬유를 함유하는, 방법.
  28. 제 25 항에 있어서,
    상기 연속 섬유, 상기 장섬유, 또는 둘 다가 유리 섬유, 탄소 섬유, 또는 유리 섬유와 탄소 섬유의 조합을 포함하는, 방법.
  29. 제 25 항에 있어서,
    상기 열가소성 중합체 매트릭스가 폴리올레핀, 폴리에터 케톤, 폴리에터이미드, 폴리아릴렌 케톤, 액정 중합체, 폴리아릴렌 설파이드, 플루오로 중합체, 폴리아세탈, 폴리우레탄, 폴리카본에이트, 스타이렌계 중합체, 폴리에스터, 폴리아마이드 또는 이들의 조합을 포함하는, 방법.
  30. 제 25 항에 있어서,
    상기 제 1 리본, 제 2 리본 또는 둘 다가 약 2% 이하의 공극 분율을 갖는, 방법.
  31. 제 25 항에 있어서,
    매니폴드 어셈블리가 상기 열가소성 매트릭스를 상기 압출 장치에 공급하고,
    상기 매니폴드 어셈블리는 분지된 홈을 포함하며, 상기 홈을 통해 열가소성 매트릭스가 유동하는, 방법.
KR20127032641A 2010-06-22 2011-06-22 보강된 속이 빈 프로파일 KR20130112710A (ko)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US35729410P 2010-06-22 2010-06-22
US61/357,294 2010-06-22
PCT/US2011/041445 WO2011163357A2 (en) 2010-06-22 2011-06-22 Reinforced hollow profiles

Publications (1)

Publication Number Publication Date
KR20130112710A true KR20130112710A (ko) 2013-10-14

Family

ID=44627889

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR20127032641A KR20130112710A (ko) 2010-06-22 2011-06-22 보강된 속이 빈 프로파일

Country Status (10)

Country Link
US (2) US8859089B2 (ko)
EP (1) EP2585278A2 (ko)
JP (1) JP2013534479A (ko)
KR (1) KR20130112710A (ko)
CN (1) CN102947077A (ko)
BR (1) BR112012032180A2 (ko)
CA (1) CA2800931A1 (ko)
MX (1) MX2012014178A (ko)
RU (1) RU2013102598A (ko)
WO (1) WO2011163357A2 (ko)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20190142023A (ko) * 2018-06-15 2019-12-26 (주)동성화인텍 친환경 복합재 파이프의 제조방법 및 그 파이프

Families Citing this family (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2585278A2 (en) * 2010-06-22 2013-05-01 Ticona LLC Reinforced hollow profiles
EP3048615B1 (en) 2011-04-12 2018-01-03 Ticona LLC Composite core for electrical transmission cables
WO2012142107A1 (en) * 2011-04-12 2012-10-18 Ticona Llc Continious fiber reinforced thermoplastic rod and pultrusion method for its manufacture
US20140037842A1 (en) 2011-04-12 2014-02-06 Ticona Llc Impregnation Section of Die and Method for Impregnating Fiber Rovings
CN103477020A (zh) 2011-04-12 2013-12-25 提克纳有限责任公司 用于海底应用的脐带
JP6276686B2 (ja) 2011-04-12 2018-02-07 ティコナ・エルエルシー 繊維ロービングを含浸するためのダイ及び方法
CN104053530B (zh) 2011-04-29 2016-10-19 提克纳有限责任公司 用于浸渍纤维粗纱的具有流动扩散浇注通路的模具和方法
CA2775445C (en) 2011-04-29 2019-04-09 Ticona Llc Die and method for impregnating fiber rovings
US10336016B2 (en) 2011-07-22 2019-07-02 Ticona Llc Extruder and method for producing high fiber density resin structures
US9283708B2 (en) 2011-12-09 2016-03-15 Ticona Llc Impregnation section for impregnating fiber rovings
US9289936B2 (en) 2011-12-09 2016-03-22 Ticona Llc Impregnation section of die for impregnating fiber rovings
WO2013086259A1 (en) 2011-12-09 2013-06-13 Ticona Llc Die and method for impregnating fiber rovings
WO2013188644A1 (en) 2012-06-15 2013-12-19 Ticona Llc Subsea pipe section with reinforcement layer
DE102012111097A1 (de) * 2012-11-19 2014-05-22 Dbw Holding Gmbh Komposit, Bauteil hieraus sowie Verfahren zur Herstellung hierfür
FR3003194B1 (fr) * 2013-03-15 2015-04-17 Faurecia Automotive Composites Procede et dispositif de realisation d'un profile en materiau thermoplastique renforce par des fibres, comprenant une etape de regulation de la temperature du materiau thermoplastique
FR3003195B1 (fr) * 2013-03-15 2015-07-31 Faurecia Automotive Composites Procede et dispositif de realisation d'un profile en materiau thermoplastique renforce par des fibres, comprenant une etape de mise en tension des fibres au cours de leur impregnation
US9222269B2 (en) * 2013-12-19 2015-12-29 National Nail Corp. Reinforced composite decking and related method of manufacture
EP3137276B1 (en) * 2014-04-30 2019-07-31 Zephyros Inc. Method for making an insert as structural reinforcement
US11894804B2 (en) * 2014-06-27 2024-02-06 Sumitomo Electric Industries, Ltd. Photovoltaic module, photovoltaic panel, and production method for photovoltaic module
US20180170266A1 (en) * 2016-12-15 2018-06-21 Ford Global Technologies, Llc Fiber reinforced-pultruded running board
CA3054705A1 (en) 2018-09-12 2020-03-12 Hunter Douglas Industries B.V. Linear panels formed from multi-layer panel material assemblies and related manufacturing methods
US11851561B2 (en) 2020-06-25 2023-12-26 Ticona Llc Fiber-reinforced polymer composition
CN111941925B (zh) * 2020-07-07 2022-07-29 重庆天瀚包装制品有限公司 一种表面具有抗污功能的包装纸箱的加工方法

Family Cites Families (130)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3669158A (en) 1969-03-10 1972-06-13 Technology Uk Continuous carbon fiber tapes
GB1302049A (ko) 1969-06-17 1973-01-04
FR2266595A1 (en) 1974-04-05 1975-10-31 Peugeot & Renault Impregnated mat with oriented fibres - has various density reinforcing wicks inserted among fibres
GB2041489A (en) 1978-09-29 1980-09-10 Courtaulds Ltd Composite elongate element
USRE32772E (en) 1979-09-13 1988-10-25 Polymer Composites, Inc. Method of manufacturing a composite reinforcing structure
JPS5738137A (en) 1980-08-21 1982-03-02 Mitsubishi Petrochemical Co Manufacture of composite member
US4549920A (en) 1981-07-28 1985-10-29 Imperial Chemical Industries, Plc Method for impregnating filaments with thermoplastic
ATE32227T1 (de) 1982-07-28 1988-02-15 Ici Plc Verfahren zur herstellung von mit faeden verstaerkten zusammensetzungen.
US4564540A (en) 1982-12-08 1986-01-14 Davies Lawrence W Pultruded fibreglass spacer for sealed window units
GB8400032D0 (en) 1984-01-03 1984-02-08 Omniglass Ltd Pultruded window frame
DE3408224A1 (de) 1984-03-07 1985-09-19 Bayer Ag, 5090 Leverkusen Langfaserverstaerktes thermoplasthalbzeug
US4874563A (en) 1984-03-15 1989-10-17 Basf Structural Materials Inc. Process for preparing tows from composite fiber blends
US4588538A (en) 1984-03-15 1986-05-13 Celanese Corporation Process for preparing tapes from thermoplastic polymers and carbon fibers
US4681722A (en) 1985-10-07 1987-07-21 Owens-Corning Fiberglas Corporation Method of making a lineal structural member
US4640065A (en) 1985-10-07 1987-02-03 Owens-Corning Fiberglas Corporation Structural member
JPH0620743B2 (ja) 1985-12-26 1994-03-23 日本板硝子株式会社 複合長繊維強化熱可塑性樹脂スタンパブルシ−ト及びそれを成形してなるバンパ−ビ−ム
US5128198A (en) 1986-11-07 1992-07-07 Basf Aktiengesellschaft Production of improved preimpregnated material comprising a particulate thermoplastic polymer suitable for use in the formation of a substantially void-free fiber-reinforced composite article
US5174844A (en) 1986-11-26 1992-12-29 Industrial Technology Research Institute Method and means for making pultruded fiber reinforced articles
US4792481A (en) 1986-11-28 1988-12-20 Phillips Petroleum Company Reinforced plastic
US4752313A (en) 1986-12-16 1988-06-21 Corning Glass Works Pultrusion process for fiber-reinforced composites
FR2610864B1 (fr) 1987-02-18 1989-06-16 Atochem Procede de fabrication de profiles de polymere thermoplastique par pultrusion - appareillage - produits obtenus
US5026410A (en) 1987-03-12 1991-06-25 Owens-Corning Fiberglas Corporation Process for impregnating filament strands
US4752513A (en) 1987-04-09 1988-06-21 Ppg Industries, Inc. Reinforcements for pultruding resin reinforced products and novel pultruded products
GB2203982A (en) 1987-04-22 1988-11-02 Robert Strachan A granular filled and woven fibre or mat sheathed pultrusion
KR890005310A (ko) 1987-09-17 1989-05-13 나까하라 노부유끼 섬유강화 복합수지 인발성형품(引拔成形品) 및 그의 제조방법
GB8801259D0 (en) 1988-01-20 1988-02-17 Secr Defence Digital modulator
US5098496A (en) 1988-06-30 1992-03-24 Shell Oil Company Method of making postformable fiber reinforced composite articles
US4938823A (en) 1988-10-07 1990-07-03 The Pultrusions Corporation Pultrusion/extrusion method
CA1336483C (en) 1989-01-30 1995-08-01 Hatsuo Ishida Process for preparing composites
US5026447A (en) 1989-02-10 1991-06-25 Phillips Petroleum Company Method for making variable cross section pultruded thermoplastic composite articles
US4992229A (en) 1989-02-14 1991-02-12 Phillips Petroleum Company Thermoplastic re-pultrusion
WO1991000796A1 (en) 1989-07-10 1991-01-24 Ube-Nitto Kasei Co., Ltd. Stampable sheet made of fiber-reinforced thermoplastic resin and molded article thereof
US4984402A (en) 1989-09-29 1991-01-15 Omniglass Ltd. Sash window arrangement
US5091036A (en) 1989-10-05 1992-02-25 Taylor Scott R Apparatus for pultruding thermoplastic structures at below melt temperatures
DE69115891T2 (de) 1990-02-22 1996-08-14 New Millennium Composites Ltd Faserverstärkte verbundwerkstoffe
JP2983569B2 (ja) 1990-03-02 1999-11-29 ポリプラスチックス株式会社 長繊維強化熱可塑性ポリエステル樹脂の製造法及び該樹脂よりなる成形品
DE69128374T2 (de) 1990-03-30 1998-04-02 Kuraray Co Verfahren zur Herstellung eines faserverstärkten Thermoplastkunststoffgiesserzeugnisses und derart hergestelltes Produkt
US5095632A (en) 1990-06-15 1992-03-17 Parker Hannifin Corporation Composite structure unidirectionally stable with respect to thermal and moisture expansion
US5198172A (en) 1990-07-23 1993-03-30 Phillips Petroleum Company Method of pultruding utilizing a die with changeable die insects
ATE123692T1 (de) 1990-08-16 1995-06-15 Omniglass Ltd Pultrusion methode mit transversalen fibern.
US5114516A (en) 1990-10-05 1992-05-19 Aluminum Company Of America Method for pultruding fiber-reinforced, thermoplastic stock
US5888609A (en) * 1990-12-18 1999-03-30 Valtion Teknillinen Tutkimuskeskus Planar porous composite structure and method for its manufacture
US5336526A (en) 1991-04-12 1994-08-09 Phillips Petroleum Company Primary processing of laminated thermoplastic sheets
US5225020A (en) 1991-08-20 1993-07-06 W. R. Grace & Co.-Conn. Pultrusion mandrel with integral, intercooled resin injector and method of using the same
US5552215A (en) 1991-10-09 1996-09-03 United Technologies Corporation Fiber reinforced glass matrix composites with secondary matrix reinforcement
GB9127003D0 (en) 1991-12-19 1992-02-19 Shaw John Ltd Pultruded composites
US5266139A (en) * 1992-10-02 1993-11-30 General Dynamics Corporation, Space Systems Division Continuous processing/in-situ curing of incrementally applied resin matrix composite materials
US5492583A (en) 1992-11-16 1996-02-20 Geotek, Inc. Apparatus and method for in-line coating of pultrusion profiles
US5492743A (en) 1992-12-21 1996-02-20 Xerox Corporation Pultruded member with functional features
US5902755A (en) 1993-05-03 1999-05-11 Tox-Wastech, Inc. High Strength composite materials
US5401154A (en) 1993-05-26 1995-03-28 Continental Structural Plastics, Inc. Apparatus for compounding a fiber reinforced thermoplastic material and forming parts therefrom
JPH07216104A (ja) 1994-01-26 1995-08-15 Polyplastics Co 長繊維強化樹脂構造物の製造方法
JP3346872B2 (ja) 1994-01-26 2002-11-18 住友化学工業株式会社 繊維束の取り出し方法および長繊維強化樹脂構造物の製造方法
AU1450095A (en) 1994-01-28 1995-08-15 Isosport Verbundbauteile Gesellschaft M.B.H. Process and device for producing glass fibre mat reinforced thermoplastic boards
DE4421184A1 (de) 1994-06-17 1995-12-21 Siemens Ag Verfahren und Einrichtung zur Herstellung eines zugfesten Kernelementes für ein Kabel
US5792529A (en) 1994-12-21 1998-08-11 Intek Weatherseal Products, Inc. Reinforced plastic extrusion
US5556496A (en) 1995-01-10 1996-09-17 Sumerak; Joseph E. Pultrusion method for making variable cross-section thermoset articles
GB9501605D0 (en) 1995-01-27 1995-03-15 Kobe Steel Europ Ltd Radiation-curable compositions
US5747075A (en) 1995-06-07 1998-05-05 Owens-Corning Fiberglas Technology Inc. Apparatus for resin ipregnated pultrusion
US5783013A (en) 1995-06-07 1998-07-21 Owens-Corning Fiberglas Technology Inc. Method for performing resin injected pultrusion employing multiple resins
US5585155A (en) 1995-06-07 1996-12-17 Andersen Corporation Fiber reinforced thermoplastic structural member
JP2877052B2 (ja) 1995-12-01 1999-03-31 東洋紡績株式会社 繊維強化熱可塑性樹脂シ−ト
US6045876A (en) 1996-04-10 2000-04-04 Fellers; John F. System and method for impregnating a continuous fiber strand with a polymer melt
US5840370A (en) 1996-05-02 1998-11-24 Owens Corning Fiberglas Technology, Inc. In-line processing of continous glass fibers with thermoset solution epoxy
US5727357A (en) 1996-05-22 1998-03-17 Owens-Corning Fiberglas Technology, Inc. Composite reinforcement
US5882564A (en) 1996-06-24 1999-03-16 Andersen Corporation Resin and wood fiber composite profile extrusion method
US5779961A (en) 1996-07-26 1998-07-14 General Electric Company Method of making a fiber reinforced thermoplastic extrusion
GB9615995D0 (en) 1996-07-30 1996-09-11 Kobe Steel Europ Ltd Fibre reinforced compositions and methods for their production
US6037056A (en) 1997-01-08 2000-03-14 Owens Corning Fiberglas Technology, Inc. Transversely and axially reinforced pultrusion product
US6090319A (en) 1997-01-14 2000-07-18 Ticona Celstran, Inc. Coated, long fiber reinforcing composite structure and process of preparation thereof
US6122877A (en) 1997-05-30 2000-09-26 Andersen Corporation Fiber-polymeric composite siding unit and method of manufacture
US6387179B1 (en) 1997-06-24 2002-05-14 Hydril Company Method and device for impregnating fiber bundles with resin
US5911932A (en) 1997-07-09 1999-06-15 R. Charles Balmer Method of prepregging with resin
WO1999052703A1 (de) 1998-04-15 1999-10-21 Rcc Regional Compact Car Ag Strukturbauteil aus faserverstärktem thermoplastischem kunststoff
US20020061374A1 (en) 1999-01-29 2002-05-23 O'brien Frank Composite tubular member having impact resistant member
JP2003502521A (ja) * 1999-06-21 2003-01-21 ペラ コーポレーション 引出し成形された部品と当該部品のための補強マットを準備する方法
US6881288B2 (en) 1999-06-21 2005-04-19 Pella Corporation Method of making a reinforcing mat for a pultruded part
US6872273B2 (en) 1999-06-21 2005-03-29 Pella Corporation Method of making a pultruded part with a reinforcing mat
US20020123288A1 (en) 1999-06-21 2002-09-05 Pella Corporation Pultruded part with reinforcing mat
US6346325B1 (en) 1999-07-01 2002-02-12 The Dow Chemical Company Fiber-reinforced composite encased in a thermoplastic and method of making same
DE19930920A1 (de) 1999-07-06 2001-01-11 Fact Future Advanced Composite Langfaserverstärktes thermoplastisches Material und Verfahren zum Herstellen desselben
US6260251B1 (en) 1999-08-31 2001-07-17 Andersen Corporation Unitary profile for window construction
JP2003512240A (ja) 1999-10-20 2003-04-02 アールシーシー リージョナル コンパクト カー アーゲー 繊維強化熱可塑性ベヒクルセル
EP1250504A1 (en) 2000-01-13 2002-10-23 Dow Global Technologies Inc. Composites of reinforcing fibers and thermoplastic resins as external structural supports
KR20020063627A (ko) 2000-01-13 2002-08-03 다우 글로벌 테크놀로지스 인크. 인발성형 복합재의 인-라인 성형방법
DE10015984A1 (de) 2000-03-31 2001-10-18 Ticona Gmbh Langfaserverstärkte Polyolefin-Kunststoff Struktur und daraus hergestellte Formkörper
FR2807966B1 (fr) 2000-04-25 2003-01-17 Vetrotex France Sa Procede et dispositif de fabrication d'un profile composite forme de matiere organique thermoplastique renforcee par des fibres de renforcement
EP1160072A3 (en) 2000-05-30 2002-11-06 Nippon Steel Composite Co., Ltd. Continuous reinforcing fiber sheet and manufacturing method thereof
US6811861B2 (en) 2000-11-28 2004-11-02 Wisconsin Alumni Research Foundation Structural reinforcement using composite strips
US6955735B2 (en) 2001-01-31 2005-10-18 Kusek Walter W Pultrusion with plastisol
US6763869B2 (en) 2001-03-07 2004-07-20 Chisso Corporation Device for producing thermoplastic resin continuous length sections reinforced with long fibers
US7105071B2 (en) 2001-04-06 2006-09-12 Ebert Composites Corporation Method of inserting z-axis reinforcing fibers into a composite laminate
US20030003265A1 (en) 2001-06-14 2003-01-02 Davies Laurence W. Pultruded part reinforced by longitudinal and transverse fibers and a method of manufacturing thereof
US7514135B2 (en) 2001-06-14 2009-04-07 Omniglass Ltd. Pultruded part reinforced by longitudinal and transverse fibers and a method of manufacturing thereof
US20030096096A1 (en) 2001-11-19 2003-05-22 Jo Byeong H. Plastic rail system reinforced with fiberglass thermoplastic composites
CN1385296A (zh) * 2002-06-07 2002-12-18 柳惠平 玻璃钢管拉挤成型工艺方法及拉挤成型模具
AU2003260231A1 (en) 2002-09-15 2004-04-30 Rcc Regional Compact Car Ag Method for the production of structural components from fiber-reinforced thermoplastic material
CN1684822B (zh) 2002-09-15 2010-05-26 地方小型汽车公司 由纤维增强热塑性材料制造的构件及其制造方法
JP4603978B2 (ja) * 2002-11-28 2010-12-22 三菱レイヨン株式会社 繊維強化複合材料成形品の製造方法
WO2004080698A1 (en) 2003-03-06 2004-09-23 Ticona Celstran, Inc. Method of making long fiber-reinforced thermoplastic composites utilizing hybrid or commingled yarn
US7249943B2 (en) 2003-08-01 2007-07-31 Alliant Techsystems Inc. Apparatus for forming composite stiffeners and reinforcing structures
CN100411848C (zh) * 2004-01-12 2008-08-20 天津市金锚科技发展有限公司 覆膜预成型装置及具有该装置的拉挤成型机
WO2006044315A2 (en) 2004-10-13 2006-04-27 Fulcrum Composites, Inc. Composite article
US7413623B2 (en) 2005-02-04 2008-08-19 Rse Industries, Inc. Apparatus for resin-impregnation of fibers for filament winding
US20060280938A1 (en) 2005-06-10 2006-12-14 Atkinson Paul M Thermoplastic long fiber composites, methods of manufacture thereof and articles derived thererom
US8212194B2 (en) 2006-06-27 2012-07-03 Hexcel Corporation Aerospace articles made from quasi-isotropic chopped prepreg
JP4789940B2 (ja) 2005-08-18 2011-10-12 帝人テクノプロダクツ株式会社 等方性の繊維強化熱可塑性樹脂シートとその製造方法並びに成形板
US20070243368A1 (en) * 2005-10-11 2007-10-18 Edwards Christopher M Composite article
US7601282B2 (en) 2005-10-24 2009-10-13 Johns Manville Processes for forming a fiber-reinforced product
US8597016B2 (en) 2005-11-23 2013-12-03 Milgard Manufacturing Incorporated System for producing pultruded components
US7901762B2 (en) 2005-11-23 2011-03-08 Milgard Manufacturing Incorporated Pultruded component
US8101107B2 (en) 2005-11-23 2012-01-24 Milgard Manufacturing Incorporated Method for producing pultruded components
US7987885B2 (en) * 2005-12-01 2011-08-02 Saint-Gobain Performance Plastics Corporation System and die for forming a continuous filament reinforced structural plastic profile by pultrusion/coextrusion
US8852475B2 (en) 2005-12-01 2014-10-07 Saint-Gobain Performance Plastics Corporation Method of making continuous filament reinforced structural plastic profiles using pultrusion/coextrusion
US7597771B2 (en) 2006-02-07 2009-10-06 Comfort Line Ltd. Pultrusion method and related article
CA2641050A1 (en) 2006-02-07 2007-08-16 Resin Systems Inc. Method of pultrusion employing multiple resins
CA2540747A1 (en) 2006-03-22 2007-09-22 Resin Systems Inc. Pultrusion apparatus and method
US20080300355A1 (en) 2006-08-25 2008-12-04 Ticona, Llc Process For Forming Improved Fiber Reinforced Composites and Composites Therefrom
US20080081862A1 (en) * 2006-10-03 2008-04-03 Arnold Lustiger Fiber reinforced polystyrene composites
US20090011210A1 (en) 2007-02-15 2009-01-08 Xiao Gao Lightweight glass fiber reinforced thermoplastic material
DE102008013467A1 (de) 2007-03-23 2008-11-13 Thomas Gmbh + Co. Technik + Innovation Kg Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung eines Kunststoffprofils
CN201046603Y (zh) * 2007-03-23 2008-04-16 董飞 拉挤纤维增强管材成型机
GB2448363A (en) 2007-04-13 2008-10-15 3M Innovative Properties Co Tubular support of composite material
DE102007018052A1 (de) 2007-04-17 2008-10-23 Airbus Deutschland Gmbh Pultrusionsverfahren zur Herstellung eines endlosen Profils
WO2009059012A2 (en) 2007-10-30 2009-05-07 Paul Kermit D Improved fiber reinforced plastic composites and method and apparatus for making
WO2011156693A2 (en) * 2010-06-11 2011-12-15 Ticona Llc Structural member formed from a solid lineal profile
EP2585278A2 (en) * 2010-06-22 2013-05-01 Ticona LLC Reinforced hollow profiles
CN103477020A (zh) * 2011-04-12 2013-12-25 提克纳有限责任公司 用于海底应用的脐带
EP3048615B1 (en) * 2011-04-12 2018-01-03 Ticona LLC Composite core for electrical transmission cables
WO2012142107A1 (en) * 2011-04-12 2012-10-18 Ticona Llc Continious fiber reinforced thermoplastic rod and pultrusion method for its manufacture

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20190142023A (ko) * 2018-06-15 2019-12-26 (주)동성화인텍 친환경 복합재 파이프의 제조방법 및 그 파이프

Also Published As

Publication number Publication date
CA2800931A1 (en) 2011-12-29
RU2013102598A (ru) 2014-07-27
BR112012032180A2 (pt) 2016-11-22
WO2011163357A2 (en) 2011-12-29
US20130136877A1 (en) 2013-05-30
CN102947077A (zh) 2013-02-27
WO2011163357A3 (en) 2012-02-23
JP2013534479A (ja) 2013-09-05
US8859089B2 (en) 2014-10-14
MX2012014178A (es) 2013-02-21
EP2585278A2 (en) 2013-05-01
US20150084228A1 (en) 2015-03-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR20130112710A (ko) 보강된 속이 빈 프로파일
KR20130088033A (ko) 보강된 인발성형 프로파일을 제조하는 방법
JP5792293B2 (ja) 中実で線状の形材から形成された構造部材
RU2573674C2 (ru) Термопластичный препрег, содержащий непрерывные и длинные волокна
TWI549140B (zh) 以連續纖維強化之熱塑棒
KR20140027252A (ko) 송전 케이블용 복합체 코어
US20160151938A1 (en) Impregnation Section And Method For Impregnating Fiber Rovings
US20160201403A1 (en) Composite Sucker Rod Assemblies

Legal Events

Date Code Title Description
WITN Application deemed withdrawn, e.g. because no request for examination was filed or no examination fee was paid