KR20130096631A - 인공기관 또는 정형기구의 토크 제어 - Google Patents
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- A61F2005/0132—Additional features of the articulation
- A61F2005/0155—Additional features of the articulation with actuating means
Abstract
인공기관 또는 정형기구 발목/발의 일부 실시예들에서는, 곧 있을 걸음걸이 동안 걷기 속도가 어떤지를 예측한다. 예측된 걷기 속도가 느리면, 장치의 특성을 변경하여 그 보행 동안 수행되는 순수 일이 (예측된 걷기 속다가 빠른 경우에 비해) 적게 된다. 이는 걷기 속도를 예측할 수 있는 하나의 센서, 및 발목 토크를 결정할 수 있는 제2 센서(66)를 이용하여 구현될 수 있다. 제어기(68)는 그러한 센서들로부터 입력을 수신하고, 느린 걷기 속도에 대한 토크가 빠른 걷기 속도에 대한 토크보다 작도록 모터의 토크를 제어한다. 이는 보행 사이클에 걸쳐 액추에이터에 의해 수행되는 일 및 보행 사이클 동안 전달되는 피크 액추에이터 파워를 저감한다. 일부 실시예들에서, 직렬 탄성 요소(58)는 발목을 구동할 수 있는 모터(56)에 직렬 접속되고, 적어도 하나의 센서에는 직렬 탄성 요소의 편향이 결정될 수 있게 하는 출력이 제공된다. 제어기는 그 출력에 기초하여 소망하는 토크를 결정하고, 결정한 소망하는 토크에 기초하여 모터의 토크를 제어한다.
Description
본 출원은, 2010년 4월 5일에 가출원한 미국 가출원번호 제61/320,991호, 2010년 12월 14일에 가출원한 미국 가출원번호 제61/422,873호, 및 2011년 1월 12일에 가출원한 미국 가출원번호 제61,432,083호의 이점을 주장하며, 이들 각각은 본 명세서에 참고로 원용된다.
미국 특허출원 공개번호 제2010/0174384("'384 출원") 및 제2006/0249315호의 각각은, 본 명세서에 참고로 원용되며, 도 1에 도시한 바와 같이, 걷기에 대한 보행 사이클이 5개의 페이즈, 즉, 피제어 발바닥 굽힘(controlled plantarflexion), 피제어 발등 굽힘(controlled dorsiflexion; CD), 운동형 발바닥 굽힘(powered plantarflexion; PP), 초기 유각(early swing), 및 말기 유각(late swing)으로 나누어질 수 있음을 개시하고 있다.
또한, '384 출원은, 직렬 탄성 요소(SEE) 모터 토크와 발목 토크 간의 비선형 포지티브 피드백을 통해 PP 동안 반사 토크 생성을 달성하는 하지 인공기관 및 정형기구 시스템들의 다수의 실시예들을 개시한다. 더 구체적으로, 반사 작용은 CD 동안 비선형 스프링처럼 PP 동안 토크 소스처럼 거동하는 것을 수반한다. 이러한 반사 작용은 이하의 식을 이용하여 모터를 구동함으로써 구현될 수 있다.
여기서, pff는 빠른 걷기 속도를 위해 조정된 파워 제어 이득이고, normalized_Torque는 토크(Γ0)(사용자의 체중에 크게 관련됨)에 의해 정규화된 발목 토크(ΓA)이고, n은 멱 지수이며, 통상적으로 평지 걷기에 대하여 3 내지 5의 범위에 있다. pff는 단위 N-m을 갖고, pff의 값은 빠른 걷기 동안 토크 반사의 레벨의 크기를 제어한다는 점에 주목한다. 일단 소망하는 모터 토크가 결정되면, 구동 전류는 Motor Current = Motor Torque / kt라는 식에 기초하여 계산될 수 있으며, 여기서 kt는 모터 토크 상수이다. 수학식 1을 이용함으로써 양호한 결과를 제공하게 되지만, 후술하는 제어 방안에 의해 제공되는 결과는 상당히 더 양호하다.
본 발명의 일 양태는 발목-발 인공기관 또는 정형기관 장치에 관한 것이다. 이 장치는, 정강이 부재 및 정강이 부재에 대하여 걷기를 지원하도록 동작가능하게 구성된 발 부재 - 발 부재는 정강이 부재에 대하여 발바닥 굽힘 및 발등 굽힘이 가능함 - 를 포함한다. 모터는 발 부재를 정강이 부재에 대하여 발바닥 굽힘을 행하도록 구성되고, 직렬 탄성 요소는 (a) 모터와 정강이 부재 및 (b) 모터와 발 부재 중 적어도 하나 사이에 접속된다. 곧 있을 걸음걸이의 속도가 예측될 수 있게 하는 출력을 갖는 적어도 하나의 제1 센서, 및 발목 토크가 결정될 수 있게 하는 출력을 갖는 적어도 하나의 제2 센서가 존재한다. 또한, 장치는, 느린 걷기 속도에 대한 모터의 토크가 빠른 걷기 속도에 대한 모터의 토크보다 작도록 적어도 하나의 제1 센서와 적어도 하나의 제2 센서의 출력에 기초하여 모터의 토크를 제어하도록 구성된 제어기를 포함한다.
본 발명의 다른 일 양태는 발목-발 인공기관 또는 정형기관 장치의 특성을 수정하는 방법에 관한 것이다. 이 방법은, 곧 있을 걸음걸이 동안 걷기 속도가 얼마인지를 예측하는 단계와, 예측된 걷기 속도가 느린 경우의 상황에서 곧 있을 걸음걸이 동안 장치의 특성을 수정하는 단계를 포함한다. 특성을 수정함으로써, 예측된 걷기 속도가 빠른 경우에 수행되는 비보존 일(non-conservative work)에 비해 곧 있을 걸음걸이 동안 수행되는 순(net) 비보존 일이 저감된다.
본 발명의 또 다른 일 양태는 장치에 관한 것으로서, 이 장치는, 근위 부재(proximal member)와, 조인트에 의해 근위 부재에 대하여 동작가능하게 접속되어 근위 부재와의 각도가 가변될 수 있는 원위 부재(distal member)를 포함한다. 모터는 근위 부재와 원위 부재 간의 상기 각도를 가변하도록 구성되고, 직렬 탄성 요소는 (a) 모터와 근위 부재 및 (b) 모터와 원위 부재 중 적어도 하나 간에 접속된다. 곧 있을 걸음걸이의 걷기 속도가 예측될 수 있게 하는 출력을 갖는 적어도 하나의 제1 센서와, 조인트 토크가 결정될 수 있게 하는 출력을 갖는 적어도 하나의 제2 센서가 존재한다. 장치는, 또한, 느린 걷기 속도에 대한 모터의 토크가 빠른 걷기 속도에 대한 모터의 토크보다 작도록 적어도 하나의 제1 센서와 적어도 하나의 제2 센서의 출력에 기초하여 모터의 토크를 제어하도록 구성된 제어기를 포함한다.
본 발명의 또 다른 일 양태는 발목-발 인공기관 또는 정형기관 장치에 관한 것으로서, 이 장치는, 정강이 부재와, 걷기를 지지하도록 정강이 부재에 대하여 동작가능하게 구성된 발 부재 - 발 부재는 정강이 부재에 대하여 발바닥 굽힘과 발등 굽힘이 가능함 - 를 포함한다. 모터는 발 부재를 정강이 부재에 대하여 발바닥 굽힘을 행하도록 구성되고, 직렬 탄성 요소는 (a) 모터와 정강이 부재 및 (b) 모터와 발 부재 중 적어도 하나 사이에 접속된다. 또한, 장치는, 직렬 탄성 요소의 편향이 결정될 수 있게 하는 출력을 갖는 적어도 하나의 센서와, 그 출력에 기초하여 소망하는 토크를 결정하고 결정된 소망하는 토크에 기초하여 모터의 토크를 제어하도록 구성된 제어기를 포함한다.
본 발명의 또 다른 일 양태는, 정강이 부재에 대하여 발 부재를 발바닥 굽힘하도록 구성된 모터 및 모터에 직렬 접속된 직렬 탄성 요소와 함께 발 부재와 정강이 부재를 갖는 발목-발 인공기관 또는 정형기관을 제어하는 방법에 관한 것이다. 이 방법은, 모터의 위치를 감지하는 단계와, 감지하는 단계에서 모터가 감지된 위치에 있는 동안 직렬 탄성 요소의 편향을 결정하는 단계와, 감지하는 단계에서 감지된 모터의 위치 및 결정하는 단계에서 결정된 편향에 기초하여 모터의 토크를 제어하는 단계를 포함한다.
본 발명의 또 다른 일 양태는, 근위 부재와, 근위 부재와의 각도가 가변될 수 있도록 근위 부재에 대하여 동작가능하게 구성된 원위 부재와, 근위 부재와 원위 부재 간의 각도를 가변하도록 구성된 모터를 포함하는 장치에 관한 것이다. 직렬 탄성 요소는, (a) 모터와 근위 부재 및 (b) 모터와 원위 부재 중 적어도 하나 사이에 접속되고, 적어도 하나의 센서는 직렬 탄성 요소의 편향이 결정될 수 있게 하는 출력을 갖는다. 또한, 장치는, 출력에 기초하여 소망하는 토크를 결정하고 결정된 소망하는 토크에 기초하여 모터의 토크를 제어하도록 구성된 제어기를 포함한다.
도 1은 평지 걷기시 사용자의 보행 사이클의 페이즈를 도시하는 개략적인 도이다.
도 2a는 건강한 사람의 발목에 대한 순 비보존 일 대 걷기 속도의 통계 범위를 도시한다.
도 2b는 건강한 사람의 발목에 대한 피크 파워 대 걷기 속도의 통계 범위를 도시한다.
도 2c는 두 개의 서로 다른 식을 이용하여 모터를 제어하는 경우 순 비보존 일 대 걷기 속도를 도시한다.
도 2d는 두 개의 서로 다른 식을 이용하여 모터를 제어하는 경우 피크 파워 대 걷기 속도를 도시한다.
도 3a는 곧 있을 걸음걸이의 걷기 속도와 정강이 각속도 간의 관계를 도시한다.
도 3b는 도 3a에서 어떤 정강이 각속도가 사용되는지를 도시한다.
도 4a는 모터를 제어하는 데 사용하기 위한 하나의 적절한 이득 함수를 도시한다.
도 4b는 다른 적절한 이득 함수를 도시한다.
도 5a는 토크 감지에 의존하는 일 실시예의 블록도이다.
도 5b는 도 5a의 실시예에 대한 기계적 구성을 도시한다.
도 6a는 편향 및 토크 대 편향 특성에 의존하는 일 실시예의 블록도이다.
도 6b는 도 6a의 실시예에 대한 기계적 구성을 도시한다.
도 6c는 도 6b의 구성의 단면도를 도시한다.
도 7은 토크 대 편향 특성을 측정하기 위한 시험 고정물을 도시한다.
도 8a는 스프링 레이트가 결정될 수 있는 그래프이다.
도 8b는 시간 경과에 따른 토크 성분의 변화를 도시하는 그래프이다.
도 9는 직렬 탄성 요소에 대한 토크 대 편향 특성을 도시한다.
도 10은 온전한 발목의 자세-페이즈 토크-각도 응답에 대한 Γ-θ 플롯이다.
도 2a는 건강한 사람의 발목에 대한 순 비보존 일 대 걷기 속도의 통계 범위를 도시한다.
도 2b는 건강한 사람의 발목에 대한 피크 파워 대 걷기 속도의 통계 범위를 도시한다.
도 2c는 두 개의 서로 다른 식을 이용하여 모터를 제어하는 경우 순 비보존 일 대 걷기 속도를 도시한다.
도 2d는 두 개의 서로 다른 식을 이용하여 모터를 제어하는 경우 피크 파워 대 걷기 속도를 도시한다.
도 3a는 곧 있을 걸음걸이의 걷기 속도와 정강이 각속도 간의 관계를 도시한다.
도 3b는 도 3a에서 어떤 정강이 각속도가 사용되는지를 도시한다.
도 4a는 모터를 제어하는 데 사용하기 위한 하나의 적절한 이득 함수를 도시한다.
도 4b는 다른 적절한 이득 함수를 도시한다.
도 5a는 토크 감지에 의존하는 일 실시예의 블록도이다.
도 5b는 도 5a의 실시예에 대한 기계적 구성을 도시한다.
도 6a는 편향 및 토크 대 편향 특성에 의존하는 일 실시예의 블록도이다.
도 6b는 도 6a의 실시예에 대한 기계적 구성을 도시한다.
도 6c는 도 6b의 구성의 단면도를 도시한다.
도 7은 토크 대 편향 특성을 측정하기 위한 시험 고정물을 도시한다.
도 8a는 스프링 레이트가 결정될 수 있는 그래프이다.
도 8b는 시간 경과에 따른 토크 성분의 변화를 도시하는 그래프이다.
도 9는 직렬 탄성 요소에 대한 토크 대 편향 특성을 도시한다.
도 10은 온전한 발목의 자세-페이즈 토크-각도 응답에 대한 Γ-θ 플롯이다.
건강한 사람에 있어서는, 발목-발은, 정상적으로, 신체가 신진대사 효율로 보통 걸음을 달성할 필요가 있는, 각 걸음에 대한 양의 순 일(positive net-work) 및 피크 파워를 생성한다. 보행 자세 동안 발목의 순 일 및 피크 파워는 걷기 속도에 크게 관련되어 있다. 도 2a와 도 2b는 이러한 관계를 도시한다. 더 구체적으로, 도 2a는, 선들(11, 12) 사이에 있는, 순 비보존 일 대 걷기 속도의 통계 범위(+1 시그마 경계)를 도시한다. 도 2b는 걷기 속도 대 피크 파워의 추정 통계 범위(+1 시그마 경계)를 선들(16, 17)로서 도시한다. 도 2b는, 또한, 선들(16, 17) 사이에 있는, (연구에서 측정된) 걷기 속도 대 피크 파워의 평균값을 선(18)으로서 도시한다.
도 2c에서 별로 표시된 데이터 점은, 전술한 수학식 1을 사용하여 모터 전류를 제어하는 경우의 순 비보존 일 대 걷기 속도를 도시한다. 발목 각도 대 발목-토크의 한 사이클에 걸쳐 루프 영역(예를 들어, 도 10에서 알 수 있듯이, 점(1)에서 시작하여 점들(2, 3, 4)을 순서대로 통과하여 점(1)으로 복귀함)을 계산함으로써 순 비보존 일을 결정할 수 있다는 점에 주목한다. 순 비보존 일은 온전한 발목에 대하여 선들(11, 12)에 의해 경계 지어진 통계 범위보다 높고, 그 범위로부터의 편차는 빠른 걷기 속도에서보다 느린 걷기 속도에서 크다는 점을 알 수 있다. 마찬가지로, 도 2d에서 별들로 표시한 데이터 점들은, 전술한 수학식 1을 이용하여 모터 전류를 제어하는 경우의 걷기 속도 대 피크 파워를 도시한다. 피크 파워는 온전한 발목에 대하여 평균값 선(18)보다 높다는 것을 알 수 있다. 순 일도 높으며, 소모되어, 추가 열이 야기되며 배터리 수명이 저감된다.
걷기 속도의 넓은 범위에 걸친 일반적인 걷기에 대한 인간의 발목-발 생체역학을 더욱 구체적으로 흉내 내기 위해, '384 출원에서 개시된 실시예들은, 도 2b의 평균선(18)과 도 2a의 선들(11, 12)에 의해 경계 지어진 통계 범위에 더욱 근접하게 일치하는 걸음마다의 순 일과 피크 파워를 전달하도록 본 명세서에서 개시된 파워 제어 방안을 이용함으로써, 수정될 수 있다. 이 방안에서는, 곧 있을 걸음걸이에 대한 걷기 속도를 예측하고, 예측된 걷기 속도를 이용하여 곧 있을 걸음걸이에 대한 (파워 제어 이득의 설정을 포함하는) 발목 제어 파라미터들을 설정한다.
곧 있을 걸음걸이의 걷기 속도를 예측하는 한 방식은 도 3a에 도시한 관계에 기초한 정강이(피치) 각속도(ωx)에 기초한다. 이러한 두 개의 속도는, 자세 페이즈에서의 피크 각속도가 곧 있을 걸음걸이의 걷기 속도의 뛰어난 예측으로서 기능하는 것처럼 크게 선형 상관된다. 걷기 속도와 정강이 각속도 간의 상관은 자세 및 유각 페이즈 동안 다양한 시간대에 존재하지만, 걷기 속도 추정값과 걷기 속도 추정값이 적용될 때 간의 지연을 최소화하는 것이 바람직하다. 이를 달성하는 한 방식은, 반사가 시작되기 직전에 피제어 발등 굽힘(controlled dorsiflexion)의 시작 즉시(즉, 발바닥 접지시) 정강이 각속도를 샘플링하는 것이다. 이렇게 저감된 지연은, 예를 들어 사용자가 정지하고 있는 등의 소정의 상황에 반사(reflex)가 적용되지 않음을 보장한다. 반면에, (예를 들어, 이전의 발가락 떼기(toe-off)에서의 정강이 각속도로부터 추정된 걷기 속도에 의해) 진부한 걷기 속도 예측이 사용되면, 그러한 추정은 (예를 들어, 사용자가 갑자기 정지하려는 상황에서) 무효로 될 수 있다.
정강이 각속도는, 관성 측정 유닛(IMU) 또는 각속도 센서(ARS) 등의 임의의 적절한 수단에 의해 측정될 수 있다. IMU 또는 ARS는, 도 3B에 도시한 바와 같이 정강이 각속도가 측정될 수 있도록 소켓에 단단하게 접속된 인공기관 또는 정형기관의 상부에 배치될 수 있다. 대체 실시예에서, IMU 또는 ARS는 발 구조 상에 장착될 수 있다. 적절한 각속도 센서의 일례가 Invensense IDG-300이다. 바람직한 일 실시예에서, IMU는 Analog Devices ADXRS610 등의 세 개의 직교 정렬 각속도 센서 및 Freescale MMA7360L 등의 세 개의 직교 정렬 가속도계로 이루어질 수 있다.
각속도 센서 기술을 이용하는 이점은, 반사 제어를 호출하기 직전에 각속도의 순간 측정값을 제공한다는 것이다. 더욱 구체적으로, 자세 페이즈의 최대 각속도를 계산 및 이용하여 걸음걸이의 피제어 발등 굽힘(controlled dorsiflexion) 페이즈 및 운동형 발바닥 굽힘(powered plantar flexion) 페이즈 동안 반사 토크 응답을 조절할 수 있다. 이 반사는, 일반적인 걷기를 위한 인간의 발목-발 필요성을 충족하는, 순 일 및 피크 파워를 생성하는 데 크게 기여한다.
반사 토크 생성은, 이하의 식을 이용하여 모터를 제어함으로써, 직렬 탄성 요소(series elastic element; SEE) 모터 토크와 발목 토크 간의 비선형 포지티브 피드백을 통해 달성된다.
여기서, Kv(ωx)는 최대 각속도에 관한 파워 제어 이득 함수이고, 그 일례가 도 4a에 도시되어 있으며, pff는 빠른 걷기 속도에 대한 파워 제어 이득이고, normalized_Torque는 (사용자의 체중에 크게 관련된) 토크(Γ0)에 의해 정규화된 발목 토크(ΓA)이고, n은 통상적으로 평지 걷기에 대하여 3 내지 5의 범위에 있는 멱 지수이다. 이는, 느린 걷기 속도에 대응하는 느린 각속도에 대한 모터 토크를 저감하도록 선택되는 이득 함수(Kv(ωx))로 식의 우변을 승산한 점을 제외하고는 전술한 수학식 1과 마찬가지이다. 소망하는(desired) 모터 토크를 모터 구동 전류로 변환하기 위한 동반 식이 본 명세서에서 설명하는 모든 실시예들에 대하여 동일하다는 점에 주목한다(즉, Motor Current = Motor Torque / kt, 여기서 kt는 모터 토크 상수임).
한 가지 적절한 이득 함수(Kv(ωx))는 도 4a에 도시되어 있으며, 각속도가 0인 경우 0에서 시작하여 빠른 걷기 속도에 대응하는 각속도(ωTH)로 1까지 선형 증가한다. 그 임계 각속도(ωTH)를 넘게 되면, 이득 함수(Kv(ωx))는 1로 유지된다. 임계값(ωTH)에 대한 적절한 설정은 빠른 걷기 속도에 대응하는 각속도(예를 들어, 초당 1.5 내지 1.75미터인 걷기 속도에 대응하는 각속도)이다. 일부 실시예들에서, 임계점은 기공사(prosthetist)에 의해 설정가능할 수 있으며, 바람직하게는 소정의 법적 범위로(예를 들어, 초당 1.25 내지 2미터인 걷기 속도에 대응하는 각속도로) 한정될 수 있다. 다른 실시예들에서는, 최종 사용자가 이용가능하도록 법적 범위 내의 설정점(ωTH) 조절을 준비할 수 있다.
수학식 2의 우변을 Kv(ωx)로 승산함으로써, 느린 걷기 속도에 대한 저 전류에 의해 모터가 구동된다. 이에 따라, (수학식 1을 사용하는 경우에 비해) 느린 걷기 속도에서의 토크가 저감될 것이다. 이러한 방안을 이용하여 인공기관 또는 정형기구 발목을 제어하는 경우, 보행의 바닥 접지 부분 동안, 토크가 초기에 제로로 된다. 발목 토크(ΓA)는 피제어 발등 굽힘 페이즈의 종료시 증가하기 시작한다. ΓA의 상승에 응답하여, 제어기는 수학식 2에 기초하여 모터를 구동하며, 이는 포지티브 피드백 반사 응답에 있어서 토크를 더 증가시킨다. 이러한 포지티브 피드백은, 낮은 발이 지면으로부터 발을 떼 올리기 시작함에 따라 발가락 떼기 전까지 계속된다. 이때, 포지티브 피드백은 감소되어, 토크가 떨어지기 시작한다. 포지티브 피드백은 발가락 떼기 시 해소되며, 그 이유는 그때에는 밀 대상이 없기 때이며, 이는 토크를 급격하게 떨어지게 한다. 또한, 반사 적용을 제어하는 상태 머신은 또한 위치 제어가 이용되는 유각 페이즈로 천이된다. 상태 머신의 동작은, 본 명세서에 참고로 원용되는 '384 출원에 개시되어 있다는 점에 주목한다.
수학식 2의 속도 기반 파워 제어 방법은 iWalk™ Powerfoot™ BiOM™ 인공기관 발목/발에 대하여 구현 및 시험되었다. 수학식 2를 이용하여 모터를 제어하는 경우, 순 비보존 일 대 걷기 속도는 도 2c에 원형 데이터 점들에 의해 도시되어 있다. 도 2c의 (전술한) 별 데이터 점들과 원형 데이터 점들 간의 비교는, 순 비보존 일이 수학식 2를 사용하는 경우 선들(11, 12)에 의해 경계 지어진 통계 범위에 더 가깝다는 것을 나타낸다. 마찬가지로, 도 2d의 원형 데이터 점들은, 전술한 수학식 2를 사용하여 모터 전류를 제어하는 경우의 피크 파워 대 걷기 속도를 나타낸다. 수학식 2를 사용하는 경우의 피크 파워는 수학식 1을 이용하는 경우보다 (도 2d에서 별 데이터 점들로 표시한) 평균값 선(18)에 훨씬 더 가깝다는 것을 알 수 있다. 이 실험 결과는 체중이 240lb이고 정강이 길이가 53cm인 환자로부터 얻었다. 걷기 속도는 IMU 시스템을 사용하여 측정되었으며, 그 범위는 0.8m/s 내지 1.5m/s이었다. 시스템은, 사용자들이 자신들의 걷기 속도를 랜덤하게 변경한 경우 파워의 매끄러운 천이를 제공하였다.
대체 실시예들에서는, 도 4a에 도시한 램프(ramp) 대신에, 다른 형상의 이득 함수를 사용할 수 있다. 바람직하게, 이러한 모든 함수들은 ωx = 0인 경우 0에서 시작되며, 1에서 종료되고, 단조 증가한다. 이득 함수에 대한 적절한 형상의 예로는, (a) 사인 곡선의 제1 사분면과 닮은 형상, 또는 (b) (0에서 시작되고 1에서 종료되도록 스케일링 및 오프셋된) 코사인 곡선의 제3 및 제4 사분면과 닮은 형상이 있다. 매끄러운 형상 및 급격히 변하는 형상을 비롯하여 다른 천이 형상도 사용할 수 있다. 예를 들어, 도 4b에 도시한 곡선은 (교실 등의 소정의 상황에서 적절한) 느린 걷기 속도에 대하여 파워를 낮게 유지하도록 기능하며, 그 속도가 임계값(ωTH2)을 초과하는 경우에만 파워를 증가시킨다. 선택 사항으로, 이득 함수는, 또한, 걷거나 뒤로 뛸 때 반사 응답을 제어하도록 네거티브 속도에 대하여 동작할 수 있다. 이러한 이유로, 네거티브 속도가 도 4b에 도시되어 있다. 필요하다면, 네거티브 속도에 대한 최대 이득은, 뒷걸음칠 때 작은 파워 부스트를 제공하도록 1보다 작을 수 있다. 일부 실시예들에서, 이득 함수는, 또한, 옆걸음칠 때나 옆으로 깡충깡충 뛸 때 속도 함수로 될 수 있다.
일부 실시예들에서는, 사용자 인터페이스를 제공하여, 바람직하게는, 소정의 법적 범위(예를 들어, 2 내지 7) 내에 한정된 수학식 2의 n 값에 대하여 인공기관 제어를 제공할 수 있다. 3 내지 5의 설정 점들이 바람직한 것으로 밝혀졌다. 정규화된 토크는 Γ0에 의해 정규화된 ΓA이므로, n이 큰 경우(예를 들어, 약 5), 전류는 ΓA가 Γ0에 가까워질 때까지 상승하지 않는다. 이는 포지티브 피드백의 개시를 (시간에 있어서) 지연시킨다. 역으로, n이 작은 경우(예를 들어, 약 3), 전류는 ΓA가 Γ0에 매우 가깝게 되기 전에 증가하기 시작한다. 이는 포지티브 피드백의 개시를 (시간에 있어서) 앞당긴다. 시스템이 n에 대하여 인공기관 제어를 제공하도록 구성되면, n은 사용자의 편안함을 최대화하도록 (예를 들어, 최종 사용자로부터의 구두 피드백에 기초하여) 조절될 수 있다. 다른 실시예들에서는, 사용자 인터페이스를 제공하여 (법적 범위 내의) n에 대하여 최종 사용자 제어를 제공할 수 있다.
대체 실시예들에서, 반사 토크 생성 식은 다음과 같이 수정될 수 있다.
수학식 3은, 수학식 3에서 정규화된 토크의 지수가 각속도(ωx)의 함수에 의해 승산된다는 점을 제외하고는 수학식 2와 매우 유사하다. 함수(f(ωx))는, 바람직하게, 결과 지수가 느린 각속도보다 빠른 각속도에서 크도록 선택된다. 이는, 사용자가 더욱 느리게 걷는 타이밍에 대하여 사용자가 더욱 빠르게 걸을 때 반사의 개시를 (시간에 있어서) 앞당기도록 동작한다.
전술한 실시예들에서, 시스템은 곧 있을 걸음걸이에 대한 걷기 속도를 명시적으로 예측하지 않는다는 점에 주목한다. 대신에, 시스템은 (전술한 바와 같이, 예측 걷기 속도에 상관되는) 정강이의 각속도(ωx)에 의존한다. 이 경우, 정강이의 각속도(ωx)는 걷기 속도의 대리(surrogate)로서 기능한다. 대체 실시예들에서는, 정강이의 각속도(ωx)에 의존하지 않고, 다른 파라미터들을 이용하여 걷기 속도를 예측할 수 있다. 이에 따라, 이러한 대체 센서들에 기초한 예측 걷기 속도에 기초하여 발목 파워를 조절한다. 예를 들어, 정강이 위의 다리 부분의 각속도, 또는 자세 페이즈의 무릎 선형 이동 속도를 이용하여 곧 있을 걸음걸이의 걷기 속도를 예측할 수 있다. 또한, IMU를 사용하여 추적되는 발목 또는 무릎의 데카르트 궤적을 이용하여 곧 있을 걸음걸이의 걷기 속도를 예측할 수 있다.
다른 실시예들에서, 수학식들은, 추정 걷기 속도를 중간 결과로서 명시적으로 계산한 후 그 중간 결과에 기초하는 다양한 파라미터들을 조절하여 파워 및 순 비보존 일을 제어하도록(예를 들어, 수학식 2에서 Kv(ωx)를 Kv(speed)로 대체함으로써) 구현될 수 있다.
바람직하게, 시스템은, 특별한 걷기 환경이 존재한다고 결정하는 경우 파워 레벨을 수정하기 위한 특별 이벤트 핸들링(special-event handing)을 포함한다. 예를 들어, 파워는, 걷기 속도가 느리더라도, 위층으로 향하거나 비탈길을 걸어 올라가는 경우 증가될 수 있다. 또는, 파워는, 걷기 속도가 빠르더라도, 아래측으로 향하거나 비탈길을 걸어 내려가는 경우 감소될 수 있다. (예를 들어, IMU를 이용하여 결정된) 발목 궤적 또는 무릎 궤적을 판별기로서 사용하여 특별한 걷기 환경이 존재하는지 여부를 결정할 수 있으며 이에 따라 특별한 걷기 환경에 대하여 (반사를 비롯한) 발목의 특성을 조절할 수 있다는 점에 주목한다.
전술한 시스템은, 걷기 속도들의 범위에 걸쳐 일반적인 걷기를 위한 정상적인 생체역학을 달성하도록 사용자에게 개선된 순 일 및 피크 파워를 제공한다. 또한, 시스템은, 느린 걷기 속도에서 저감된 모터 전류를 사용하며, 이는 대부분의 사람들의 일상에 있어서 대부분의 걷기에 해당되는 경우이다. 이는 모터 온도를 낮게 유지하고, 에너지를 세이브하고, 배터리를 재충전하는 빈도를 저감하고, 여분의 배터리를 휴대할 필요성을 저감하는 데 일조할 수 있다. 또한, 전류가 낮아짐으로써, 직렬 스프링을 비롯하여 구동 전달에 있어서 응력과 피로를 저감시키고, 장치에서의 다양한 부품들의 설계 수명을 증가시킬 수 있다.
전술한 실시예들은, 피제어 발등 굽힘 및 운동형 발바닥 굽힘 동안 모터 전류를 최종적으로 제어하는 수학식에 대한 입력으로서 발목 토크(ΓA)에 의존한다. 이 발목 토크(ΓA)는 다수의 방안에 의해 결정될 수 있다. '384 출원에 개시되어 있는 이러한 한 가지 방안은, 예를 들어, 인공기관의 상부에서의 소켓 부착에 의해 인가되는 토크를 측정하도록 휘트스톤 브리지 구성으로 배치된 스트레인 게이지(strain gauges)를 이용하여 발목 토크(ΓA)를 능동적으로 측정하는 것이다.
도 5a는 이 실시예에 대한 시스템 블록도이다. 인공기관 또는 정형기구 발목/발은, 정강이 부재(52), 및 발바닥 굽힘과 발등 굽힘이 가능하도록 예를 들어 조인트(53)에 의해 동작가능하게 접속된 발 부재(54)를 포함한다. 모터(56)는 정강이 부재(52)에 고정되고, 직렬 탄성 요소(58)는 정강이 부재(52)와 발 부재(54) 간에 위치하며, 이에 따라 모터와 직렬로 되며, 이는 본 명세서에 참고로 원용되는 미국 특허번호 제5,650,704호에 개시되어 있다. 모터를 한 방향으로 또는 다른 방향으로 구동함으로써, 발 부재(54)를 정강이 부재(52)에 대하여 발바닥 굽힘 또는 발등 굽힘을 행하게 된다. 대체 실시예들에서는, 모터(56)와 직렬 탄성 요소(58)의 위치들(도시하지 않음)을 스와핑할 수 있으며, 이 경우 모터는 발 부재(54)에 장착된다.
토크 센서(66)는 발목 토크(ΓA)를 측정하고, 그 토크를 나타내는 출력을 제어기(68)에 송신한다. 제어기(68)는 수학식 2를 구현함으로써 모터(56)를 제어하도록 프로그래밍된다. 대체 실시예들에서는, 수학식 2를 구현하도록 구성된 아날로그 회로를 제어기(68) 대신에 사용할 수 있다. 파워 구동기(60)는, 제어기(68)로부터의 저 레벨 신호를 모터(56)를 구동하는 데 필요한 고 레벨 신호로 변환하는 데 필요한 구동 회로를 포함한다.
도 5b는 도 5a의 실시예에 도시한 아키텍처를 구현하기 위한 실제의 기계적 구성을 도시한다. 도 5b에서, (도 5a의 참조 번호(66)에 대응하는) 토크 센서(1732)는 (도 5a의 참조번호(52)에 대응하는) 정강이 부재(1716)의 상부에 위치한다.
발목 토크(ΓA)를 결정하기 위한 다른 방안은 그 토크를 구성 성분들로 분해하고 그러한 성분들의 각각의 토크를 별도로 분석하는 것이다. 예를 들어, 도 6a 내지 도 6c에 도시한 설계에서는, 총 토크에 기여하는 두 개의 성분, 즉, 직렬 탄성 요소에 의해 인가되는 토크(ΓS), 및 범퍼에 의해 인가되는 토크(ΓB)가 존재한다. 범퍼는 발목의 정강이 부분과 발 부분 간에 위치하며, 강성도가 높은 경우 하드스톱(hardstop)으로서 고려될 수도 있다. 대체 실시예들에서는, 범퍼 대신에 스프링을 사용할 수 있다. 범퍼 맞물림 동안에는(즉, 정강이 부재가 발 부재에 고정된 범퍼를 가압하는 경우, 또는 대체 실시예들에서 발 부재가 정강이 부재에 고정된 범퍼와 맞물리는 경우, 발등 굽힘 동안에는) ΓB 성분만이 작용한다는 점에 주목한다.
기여하는 성분들의 각각이 알려져 있다면, 총 발목 토크는 벡터(ΓS와 ΓB) 가산(즉, ΓA = ΓS + ΓB)에 의해 결정될 수 있다. 도 6b에 도시한 설계에 있어서, ΓS와 ΓB 모두는, 모터의 위치를 검출하는 모터 인코더 및 발목 피봇의 각도를 검출하는 발목 인코더처럼 설계 전체에 걸쳐 배치된 위치 센서들에 의해 측정되는 경우 변위 함수로서 결정될 수 있다.
도 6c의 ΓS로 시작하여, 모터(IB-102)는 볼스크루(IB-106)를 구동하고, 모터 상에 장착된 디지털 인코더(IB-104)는 볼스크루 확장부(p)를 측정한다. 볼스크루 확장부(p)의 모든 주어진 값에 대하여 발이 무부하 상태로 기능한다면(예를 들어, 공중에 있는 경우), 발목 조인트(IB-108)는 각도(β(p))로 이동한다. β(p) 함수는, 장치가 무부하 상태로 되도록 장치를 공중에 들어올린 후 모터의 전체 동작 범위에 걸쳐 모터를 구동하고 p의 각 값에서 그 결과 발생하는 발목 조인트(IB-108)의 각도를 측정함으로써 경험적으로 결정될 수 있다. 대안으로, β(p)는 장치의 알려져 있는 형상에 기초하여 계산될 수 있다. β(p) 함수는, (도 6a에 도시한) 제어기(78)에 의해 액세스가능한 메모리에 임의의 적절한 포맷으로(예를 들어, 수학식이나 룩업 테이블로서) 저장된다.
정상 동작 동안, 장치는 부하 상태로 되며, 발목 조인트(IB-108)의 실제 각도(θ)는 (예를 들어, 발목 조인트 상에 장착된 도시하지 않은 고 분해능 인코더에 의해) 결정될 수 있다. 또한, 실제 볼스크루 확장부(p)는 디지털 인코더(IB-104)의 출력에 기초하여 결정될 수 있다. 제어기는 모터 인코더로부터 p를 입력하고, 메모리로부터 무부하 각 위치(β(p))를 검색한다. 이어서, 제어기는 발목 조인트 각도 인코더로부터 실제 각도(θ)를 입력하고, θ로부터 β(p)를 감산한다(즉, 제어기는 θ - β(p)를 계산한다). 그 차가 SEE(IB-110)의 각 편향이다. 일부 실시예들에서, "싱글-턴"(single-turn) 모터 제어기를 사용할 수 있다. 파워 온시, 한 모터 턴 내에서의 그 절대 위치 및 절대 조인트 위치를 함께 사용하여 발바닥 굽힘 방향으로 이동 종료(end-of-travel)에 대하여 볼스크루의 절대 변위를 결정할 수 있다.
편향을 결정한 후, 토크(ΓS)를 알 수 있으며, 그 이유는 토크가 편향의 함수이기 때문이다. 간단한 모델에서, 토크 대 편향 특성은 선형 함수로서 모델링될 수 있으며(후크 법칙), 이에 따라 ΓS = kS x 편향이며, 여기서 kS는 SEE에 대한 스프링 레이트이다. 도 9는 (도 6b에 도시한) 직렬 탄성 요소(IB-110)에 대한 토크 대 편향 특성을 도시한다. 이러한 특성으로부터, 측정된 편향을 이용하여 ΓS를 결정할 수 있다. 스프링 상수(kS)를 수반하는 식에 의존하는 것은 편향으로부터 토크를 결정하는 많은 가능한 방식들 중 단지 하나이며, 토크 대 편향 특성을 결정하기 위한 대체 모델과 방안(예를 들어, 룩업 테이블, 다항식 곡선 맞춤, 또는 비선형 추정)을 사용할 수도 있다는 점에 주목한다.
다음으로, ΓB 성분을 참조한다. 발등 굽힘 동안, 정강이 부재(IB-111)는 발 부재(IB-114)를 향하여 가압하고, 그러한 두 개의 부재 간에 위치하는 (그리고 어느 부재에도 고정될 수 있는) 범퍼(IB-112)를 압축한다. 범퍼(IB-112)에 대하여 비교적 연성인 플라스틱을 사용한 이전 생성 설계의 시험 동안, 본 발명자들은, 맞물림 동안 범퍼의 상당한 컴플라이언스가 체중 250lb의 절단 환자에 대하여 0.85Nm 피크 기준 부하당 0.25의 편향 범위에서 존재함을 인식하였다. 더욱 강성한 플라스틱을 사용하면(예를 들어, 95A 경도계를 이용하는 EPDM), 편향이 훨씬 덜하고(예를 들어, 체중 250lb의 절단 환자에 대하여 85Nm 피크 기준 부하당 0.1°의 편향), 이 컴플라이언스의 힘-편향 특성은 더욱 안정화되었으며 더욱 쉽게 모델링되었다. 발목 메커니즘을 수용하는 금속 쉘도 측정가능하게 굴곡되며 이에 따라 범퍼와 접하는 부재 및 발 부재도 그러할 수 있다는 점에 주목한다. (예를 들어, 시험 고정물을 이용하는) 특정한 설계나 설계의 샘플에 대하여 반사 변위가 경험적으로 측정되면, 그러한 굴곡 모두가 자동으로 고려된다.
범퍼의 압축에 대한 ΓB의 편차는 설계의 특정한 예시화 또는 소정의 설계에 대하여 경험적으로 결정될 수 있다. 이를 행하는 한 방식은, 도 7에 도시한 것처럼, 샘플 발목/발(250)을 시험 고정물(200) 내에 볼트 접합하는 것이다. 시험 고정물(200)은, 바람직하게, 발목/발(250)의 발 부분(252)과 JR3(210) 간에 설치된 백드라이브 볼스크루 액추에이터(220)를 이용하여, (예를 들어, JR3, Inc.에 의해 제조된) 세 개의 직교 축을 따른 그리고 이러한 직교 축에 대한 힘과 토크를 동시에 측정하는 6 자유도의 힘-토크 센서(210)를 사용한다. 이 시험 고정물(200)에서, 발목/발(250)은, 발 부분(252)이 발목/발(250)의 정강이 부분(254) 상의 (도 6b에 도시한) 범퍼와의 초기 접촉을 행할 때까지 구동된다. 초기 컨택트의 각도는 θI로서 정의된다. 이어서, 백드라이브 볼스크루 액추에이터(220)를 이용하여, 발 부분(252)이 각도(θC)로 더 구동된다. 각도(θC)는, (도 6c에 도시한) 발목/발 인공기관 상의 발목 인코더(IB-108)에 의해 측정될 수 있다. θC가 증가하면, 범퍼의 압축이 증가하고, JR3(210)에 의해 결정되는 바와 같은 힘이 모든 가능한 각도(θC)마다 저장된다.
JR3(210)에 의해 측정되는 Z(수직) 힘 및 Y(수평) 힘은, 백드라이브 스크루 축을 따른 힘을 결정하도록 벡터 수학을 이용하여 합산된다. 이어서, 발목 토크는, SEE로부터 임의의 기여 토크를 감산한 후 축 힘을 수직 모멘트 아암에 의해 승산함으로써 계산된다. 발목 토크 대 발목 각도를 다수의 사이클(예를 들어, 10개 사이클)에 대하여 모든 가능한 각도(θC)마다 플롯팅하고, 선형 관계(ΓB = KS x (θC - θI))를 가정하여 최저 제곱 최적 맞춤 선(least squares best fit line)을 계산하며, 여기서 KS는 범퍼(IB-112)에 대한 회전 스프링 레이트이다. 그 결과 발생하는 최적 맞춤 선의 기울기가 도 8a에 도시한 바와 같이 Nm/rad 단위의 범퍼의 스프링 레이트(KS)이다. 대체 실시예들에서, 이 선형 관계를 사용하여 범퍼를 모델링하지 않고, 설계에서의 토크 대 편향 특성을 결정하기 위한 대체 모델과 방안(예를 들어, 룩업 테이블, 다항식 곡선 맞춤, 또는 비선형 추정)을 사용할 수도 있다.
토크가 증가하면(즉, 발 부분이 범퍼 내로 구동되어 범퍼를 압축하는 경우), 발목 토크 대 발목 각도 편향의 관계가 매우 선형으로 된다는 점에 주목한다. 그러나, 다시 제로로 복귀하면(토크가 감소하면), 곡선이 다르다. 이러한 불일치는 범퍼의 에너지 흡수 속성의 영향으로 인한 것이다. 범퍼의 스프링 레이트(KS)를 결정하도록 증가하는 토크 부분에 대하여 최소 제곱 최적 맞춤 선의 기울기를 사용하는 것이 바람직하다.
도 8b는, (토크가 -90에 도달할 때까지) 약 0.5초 동안 범퍼가 계속 압축된 후 해제되는 상황에서 이 방안을 이용하여 시간 경과에 따라 결정되는 토크의 ΓB 성분을 도시한다. ΓB 토크의 양자화 성질은 인코더 분해능의 함수이다. 이 양자화는 더욱 높은 분해능의 인코더를 이용함으로써 최소화될 수 있다. 바람직한 일 실시예에서는, Renishaw Inc(P/N RMB13BC1)에 의해 제조된 13비트 인코더(8196 카운트/360도)가 사용된다. Renishaw 인코더는, 발목 쉘에 임베딩된 인쇄 회로 조립체에 고정된 맞춤형 홀 효과 IC의 배향에 대하여 발 구조 상에 장착된 단극 원통형 자석으로부터 발생하는 화각(field angle)을 측정하는 그 맞춤형 홀 효과 IC를 이용한다. 전용 DSP에서 실행되는 FIR 로우 패스 필터를 이용한 각도 측정의 필터링은 유효 분해능을 15비트 내지 16비트로 확장하였다.
일단 (예를 들어, 전술한 바와 같이) 범퍼/발목 쉘의 토크 대 편향 특성이 모델링된 후, 인공기관의 동작 동안 임의의 순간에서의 ΓB 기여는, θC를 측정하고 그 결과를 수학식(ΓB = KS x (θC - θI))에 또는 ΓB를 θC의 함수로서 모델링하는 대체 모델에 적용함으로써 결정될 수 있다. 따라서, 측정된 각 편향(θC)으로부터, 제2 토크 성분(ΓB)을 결정할 수 있다. 대체 실시예들에서는, 다른 발목 각도 인코딩 수단을 이용하여, 광학 센서, 자기 저항 센서 및 유도 센서를 포함하여 범퍼가 얼마만큼 압축되었는지를 결정할 수 있다.
이때, ΓS와 ΓB 성분 모두가 알려져 있다. 이제, ΓS를 ΓB에 가산하여 ΓA에 도달할 수 있으며, 그 결과 ΓA는 모터를 제어하도록 수학식 2에의 입력으로서 사용된다.
도 6a는 ΓS와 ΓB를 개별적으로 결정한 후 그러한 성분들을 가산하여 ΓA에 도달하게 함으로써 이 방안을 구현하기 위한 시스템 블록도이다. 요소들(52 내지 60)은 도 5a에서 대응하는 참조 번호를 갖는 요소들과 동일하다. 각 위치 센서(76)는 모터 변위(p) 및 발목 조인트 변위(θ)를 측정하고, 그러한 변위들을 나타내는 출력들을 제어기(78)에 송신한다. 제어기(78)는 그러한 변위들을 전술한 바와 같이 토크들(ΓS)로 변환하도록 프로그래밍된다. 또한, 제어기(78)는 발목 조인트 변위(θ)를 전술한 바와 같이 토크들(ΓB)로 변환하도록 프로그래밍된다. 이어서, 제어기(78)는 ΓS를 ΓB에 벡터 가산하여 ΓA를 결정한다. 이어서, 제어기(78)는 수학식 2를 구현함으로써 (도 5a의 실시예에서와 같이 파워 구동기(60)를 이용하여) 모터(56)를 제어한다.
전술한 바와 같이, 수학식 2의 n은 사용자를 위해 장치를 더욱 편안하게 하도록 조절될 수 있다. 수학식 2의 Kv(ωx) 함수에 영향을 끼치는 pff와 임계 각속도(ωTH) 등의 다른 파라미터들도 마찬가지로 조절할 수 있다.
이제, 자세-페이즈에 대한 Γ-θ 플롯인 도 10을 참조해 보면, 인공기관 또는 정형기관에서의 신체-질량-정규화된 토크-각도, 온전한 발목의 응답, 추가 파라미터들을 조절하여 온전한 발목을 더욱 양호하게 흉내 낼 수 있으며 이에 따라 편안함과 성능을 개선할 수 있다. 예로는, 피제어 발바닥 굽힘(K1-2의 기울기)으로부터 피제어 발등 굽힘(K2-3의 기울기)을 통해 운동형 발바닥 굽힘(K3-4의 기울기)으로의 발목-발 천이로서의 임피던스를 변조하는 것을 들 수 있다. 이러한 세 개의 임피던스의 초기 값, 및 발가락 떼기에서의 θ의 초기 값()은 온전한 발목의 평균 Γ-θ 응답으로부터 도출될 수 있고, 이어서 그러한 초기 값들을 조절하여 개별적인 사용자의 활동 레벨, 팔 길이, 신체-질량 분포 및 기호를 맞출 수 있다.
전술한 실시예들에서는, 단일 모터를 사용하여 발바닥 굽힘과 발등 굽힘 모두를 구현한다. 그러나 대체 실시예들에서는, 그 모터를, 발바닥 굽힘을 구현하기 위한 한 모터 및 발등 굽힘을 구현하기 위한 다른 부품으로 대체할 수 있다. 다른 대체 실시예들에서는, 복수의 모터를 병렬 배치하여 발바닥 굽힘과 발등 굽힘 모두를 수행할 수 있다. 또 다른 실시예들에서는, 전술한 전기 모터를 다른 유형의 모터(예를 들어, 유압 모터)로 대체할 수 있고, 이 경우, 제어기와 파워 구동기를 이에 따라 조절해야 한다.
전술한 개념은 인공기관의 맥락에서 설명하였지만, 정형기구의 맥락에 적용될 수도 있다는 점에 주목한다. 또한, 전술한 실시예들은 모두 발목에 관한 것이지만, 전술한 개념은 둔부, 몸통, 팔 등의 다른 인공기관 및 정형기구 애플리케이션들에 적용될 수 있으며, 이 경우, 당업자가 인식하는 적절한 수정을 행해야 한다. 예를 들어, 발가락 떼기 동안 반사가 발생하는 무릎의 맥락에서, 걷기 속도 예측은 발가락 떼기 직전의 "새로운" 정강이 속도 측정값을 사용한다. 그러한 다른 맥락에서는, 정강이 부재가 근위 부재로서 일반화될 수 있고, 발 부재가 원위 부재로서 일반화될 수 있고, 발등 굽힘/발바닥 굽힘이 근위 부재와 원위 부재 간의 각도를 가변하는 것으로서 일반화될 수 있다. 전술한 개념들은 휴머노이드 로봇의 맥락에도 적용될 수 있다.
일부 실시예들을 참조하여 본 발명을 설명하였지만, 청구범위에서 정의하는 바와 같이, 본 발명의 사상과 범위를 벗어나지 않고, 전술한 실시예들에 대하여 수많은 수정, 개조, 변경을 행할 수 있다. 이에 따라, 본 발명은 전술한 실시예들로 한정하려는 것이 아니며, 다음에 따르는 청구범위의 언어 및 그 등가물에 의해 정의되는 광의의 범위를 갖는다.
Claims (33)
- 발목-발 인공기관(prosthesis) 또는 정형기관(orthosis) 장치로서,
정강이 부재와,
걷기를 지지하도록 상기 정강이 부재에 대하여 동작가능하게 구성된 발 부재 - 상기 발 부재는 상기 정강이 부재에 대하여 발바닥 굽힘(plantarflex)과 발등 굽힘(dorsiflex)이 가능함 - 와,
상기 발 부재를 상기 정강이 부재에 대하여 발바닥 굽힘을 행하도록 구성된 모터와,
(a) 상기 모터와 상기 정강이 부재 및 (b) 상기 모터와 상기 발 부재 중 적어도 하나 사이에 접속된 직렬 탄성 요소(series elastic element)와,
곧 있을 걸음걸이(upcoming step)의 걷기 속도를 예측할 수 있게 하는 출력을 갖는 적어도 하나의 제1 센서와,
발목 토크를 결정할 수 있게 하는 출력을 갖는 적어도 하나의 제2 센서와,
느린 걷기 속도에 대한 상기 모터의 토크가 빠른 걷기 속도에 대한 상기 모터의 토크보다 작도록 상기 적어도 하나의 제1 센서와 상기 적어도 하나의 제2 센서의 출력에 기초하여 상기 모터의 토크를 제어하도록 구성된 제어기
를 포함하는, 발목-발 인공기관 또는 정형기관 장치. - 제1항에 있어서,
상기 모터는 상기 정강이 부재에 대하여 발등 굽힘을 더 행하도록 구성된, 발목-발 인공기관 또는 정형기관 장치. - 제1항에 있어서,
상기 적어도 하나의 제1 센서는 각속도 센서 및 IMU 중 적어도 하나를 포함하는, 발목-발 인공기관 또는 정형기관 장치. - 제1항에 있어서,
상기 제어기는, 반사(reflex)가 발생하기 전에 상기 적어도 하나의 제1 센서의 출력에 기초하여 상기 모터의 토크를 제어하는, 발목-발 인공기관 또는 정형기관 장치. - 제1항에 있어서,
상기 제어기는, (i) 상기 적어도 하나의 제1 센서의 출력에 기초하여, 걷기 속도에 따라 가변되는 제어 이득 - 느린 걷기 속도에서의 상기 제어 이득은 빠른 걷기 속도에서의 상기 제어 이득보다 작음 - 을 결정하고, (ii) 상기 제어 이득 및 결정된 발목 토크에 기초하여 소망하는 모터 토크를 결정하며, (iii) 상기 모터를 구동하여 상기 소망하는 모터 토크를 얻도록 구성된, 발목-발 인공기관 또는 정형기관 장치. - 제1항에 있어서,
상기 제어기는, (i) 상기 적어도 하나의 제1 센서의 출력에 기초하여, 상기 정강이의 각속도(ωx)를 결정하고, (ii) 상기 각속도의 함수인 제어 이득(Kv(ωx)) - 느린 각속도에서의 상기 제어 이득은 느린 각속도에서의 상기 제어 이득보다 작음 - 을 결정하고, (iii) 식 Motor torque = Kv(ωx) x pff x (normalized_Torque)n - pff는 상수이고, n은 2 내지 7임 - 에 기초하여 소망하는 모터 토크를 결정하며, (iv) 상기 모터를 구동하여 상기 소망하는 모터 토크를 얻도록 구성된, 발목-발 인공기관 또는 정형기관 장치. - 제6항에 있어서,
ωx = 0 일 때 Kv(ωx) = 0이고, ωx가 임계값(ωTH)을 초과할 때 Kv(ωx) = 1이며, Kv(ωx)는 ωx = 0 내지 ωTH 사이에서 단조 증가하는 함수인, 발목-발 인공기관 또는 정형기관 장치. - 제7항에 있어서,
상기 모터는 또한 상기 정강이 부재에 대하여 상기 발 부재를 발등 굽힘하도록 구성된, 발목-발 인공기관 또는 정형기관 장치. - 제1항에 있어서,
상기 적어도 하나의 제2 센서는 발목 토크를 직접 측정하는, 발목-발 인공기관 또는 정형기관 장치. - 제1항에 있어서,
상기 적어도 하나의 제2 센서는 직렬 탄성 요소의 편향이 결정될 수 있게 하는 적어도 하나의 출력을 갖고, 상기 제어기는 상기 적어도 하나의 출력에 기초하여 상기 토크를 계산하는, 발목-발 인공기관 또는 정형기관 장치. - 제1항에 있어서,
상기 적어도 하나의 제2 센서는, 상기 모터의 위치를 감지하는 센서 및 상기 정강이 부재에 대하여 상기 발 부재의 각도를 감지하는 센서를 포함하고, 상기 제어기는 상기 모터의 감지된 위치 및 감지된 상기 각도에 기초하여 상기 토크를 계산하는, 발목-발 인공기관 또는 정형기관 장치. - 제1항에 있어서,
상기 적어도 하나의 제2 센서는, 상기 모터의 위치를 감지하는 센서 및 상기 정강이 부재에 대하여 상기 발 부재의 각도를 감지하는 센서를 포함하고, 상기 제어기는 상기 모터의 감지된 위치, 감지된 각도, 및 상기 직렬 탄성 요소의 토크 대 편향 특성에 기초하여 토크 성분(ΓS)을 결정하는, 발목-발 인공기관 또는 정형기관 장치. - 제12항에 있어서,
상기 발 부재가 상기 정강이 부재에 대하여 충분히 발등 굽힘되는 경우 압축되는 범퍼를 더 포함하고,
상기 제어기는 상기 감지된 각도 및 상기 범퍼의 토크 대 편향 특성에 기초하여 토크 성분(ΓB)을 결정하고,
상기 제어기는 ΓS 및 ΓB에 기초하여 총 토크를 결정하는, 발목-발 인공기관 또는 정형기관 장치. - 발목-발 인공기관 또는 정형기관 장치의 특성을 수정하는 방법으로서,
곧 있을 걸음걸이 동안 걷기 속도가 얼마인지를 예측하는 단계와,
예측된 걷기 속도가 느린 경우의 상황에서 상기 곧 있을 걸음걸이 동안 상기 장치의 특성을 수정하는 단계를 포함하고,
상기 특성을 수정함으로써, 상기 예측된 걷기 속도가 빠른 경우에 수행되는 순수 비보존 일(net non-conservative work)에 비해 상기 곧 있을 걸음걸이 동안 수행되는 순수비보존 일이 저감되는, 발목-발 인공기관 또는 정형기관 장치의 특성 수정 방법. - 제14항에 있어서,
상기 특성을 수정하는 단계는 상기 예측된 걷기 속도가 느린 경우의 상황에서 파워 제어 이득을 저감하는 단계를 포함하는, 발목-발 인공기관 또는 정형기관 장치의 특성 수정 방법. - 제14항에 있어서,
상기 예측하는 단계는, 곧 있을 걸음걸이에 바로 선행하는 피제어 발등 굽힘 페이즈(controlled dorsiflexion phase) 동안 정강이 각속도 측정에 기초하여 상기 곧 있을 걸음걸이 동안 걷기 속도가 얼마인지를 예측하는 단계를 포함하는, 발목-발 인공기관 또는 정형기관 장치의 특성 수정 방법. - 제16항에 있어서,
상기 정강이 각속도 측정은 발바닥 접지 상태에서 수행되는 발목-발 인공기관 또는 정형기관 장치의 특성 수정 방법. - 장치로서,
근위 부재(proximal member)와,
조인트에 의해 상기 근위 부재에 대하여 동작가능하게 접속되어 상기 근위 부재와의 각도가 가변될 수 있는 원위 부재(distal member)와,
상기 근위 부재와 상기 원위 부재 간의 상기 각도를 가변하도록 구성된 모터와,
(a) 상기 모터와 상기 근위 부재 및 (b) 상기 모터와 상기 원위 부재 중 적어도 하나 간에 접속된 직렬 탄성 요소와,
곧 있을 걸음걸이의 걷기 속도가 예측될 수 있게 하는 출력을 갖는 적어도 하나의 제1 센서와,
조인트 토크가 결정될 수 있게 하는 출력을 갖는 적어도 하나의 제2 센서와,
느린 걷기 속도에 대한 상기 모터의 토크가 빠른 걷기 속도에 대한 상기 모터의 토크보다 작도록 상기 적어도 하나의 제1 센서와 상기 적어도 하나의 제2 센서의 출력에 기초하여 상기 모터의 토크를 제어하도록 구성된 제어기
를 포함하는, 장치. - 제18항에 있어서,
상기 적어도 하나의 제1 센서는 각속도 센서와 IMU 중 적어도 하나를 포함하는, 장치. - 제18항에 있어서,
상기 제어기는, 반사가 발생하기 직전에 상기 적어도 하나의 제1 센서의 출력에 기초하여 상기 모터의 토크를 제어하는, 장치. - 제18항에 있어서,
상기 제어기는, (i) 상기 적어도 하나의 제1 센서의 출력에 기초하여, 걷기 속도에 따라 가변되는 제어 이득 - 느린 걷기 속도에서의 상기 제어 이득은 빠른 걷기 속도에서의 상기 제어 이득보다 작음 - 을 결정하고, (ii) 상기 제어 이득과 결정된 조인트 토크에 기초하여 소망하는 모터 토크를 결정하며, (iii) 상기 모터를 구동하여 상기 소망하는 모터 토크를 얻도록 구성된, 장치. - 발목-발 인공기관 또는 정형기관 장치로서,
정강이 부재와,
걷기를 지지하도록 상기 정강이 부재에 대하여 동작가능하게 구성된 발 부재 - 상기 발 부재는 상기 정강이 부재에 대하여 발바닥 굽힘과 발등 굽힘이 가능함 - 와,
상기 발 부재를 상기 정강이 부재에 대하여 발바닥 굽힘을 행하도록 구성된 모터와,
(a) 상기 모터와 상기 정강이 부재 및 (b) 상기 모터와 상기 발 부재 중 적어도 하나 사이에 접속된 직렬 탄성 요소와,
상기 직렬 탄성 요소의 편향이 결정될 수 있게 하는 출력을 갖는 적어도 하나의 센서와,
상기 출력에 기초하여 소망하는 토크를 결정하고 결정된 상기 소망하는 토크에 기초하여 상기 모터의 토크를 제어하도록 구성된 제어기
를 포함하는, 발목-발 인공기관 또는 정형기관 장치. - 제22항에 있어서,
상기 모터는 상기 발 부재를 상기 정강이 부재에 대하여 발등 굽힘을 더 행하도록 구성된, 발목-발 인공기관 또는 정형기관 장치. - 제22항에 있어서,
상기 적어도 하나의 센서는, 상기 모터의 위치를 감지하는 센서 및 상기 정강이 부재에 대하여 상기 발 부재의 각도를 감지하는 센서를 포함하고, 상기 제어기는, 상기 모터의 위치, 감지된 각도(θ), 및 상기 직렬 탄성 요소의 토크 대 편향 특성에 기초하여 토크 성분(ΓS)을 결정하는, 발목-발 인공기관 또는 정형기관 장치. - 제22항에 있어서,
상기 토크 성분(ΓS)은 상기 감지된 각도(θ)를 기준 각도(β)로부터 감산함으로써 결정되고, 상기 기준 각도(θ)는 상기 모터의 위치에 기초하여 결정되는, 발목-발 인공기관 또는 정형기관 장치. - 제25항에 있어서,
상기 발 부재가 상기 정강이 부재에 대하여 충분히 발등 굽힘되는 경우에 압축되는 범퍼를 더 포함하고,
상기 제어기는 상기 감지된 각도 및 상기 범퍼의 토크 대 편향 특성에 기초하여 토크 성분(ΓB)을 결정하고,
상기 제어기는 ΓS와 ΓB에 기초하여 상기 소망하는 토크를 결정하는, 발목-발 인공기관 또는 정형기관 장치. - 정강이 부재에 대하여 발 부재를 발바닥 굽힘하도록 구성된 모터 및 상기 모터에 직렬 접속된 직렬 탄성 요소와 함께 상기 발 부재와 상기 정강이 부재를 갖는 발목-발 인공기관 또는 정형기관을 제어하는 방법으로서,
상기 모터의 위치를 감지하는 단계와,
상기 감지하는 단계에서 상기 모터가 감지된 위치에 있는 동안 상기 직렬 탄성 요소의 편향을 결정하는 단계와,
상기 감지하는 단계에서 감지된 상기 모터의 위치 및 상기 결정하는 단계에서 결정된 상기 편향에 기초하여 상기 모터의 토크를 제어하는 단계
를 포함하는, 발목-발 인공기관 또는 정형기관의 제어 방법. - 제27항에 있어서,
상기 결정하는 단계는 상기 정강이 부재에 대하여 상기 발 부재의 실제 각도를 감지하는 단계를 포함하고,
상기 제어하는 단계는, (a) 상기 실제 각도와 상기 감지하는 단계에서 감지된 상기 모터의 위치에 대응하는 기준 각도 사이의 차 및 (b) 상기 직렬 탄성 요소의 토크 대 편향 특성에 기초하여 토크 성분(ΓS)을 결정하는 단계를 포함하는, 발목-발 인공기관 또는 정형기관의 제어 방법. - 제27항에 있어서,
상기 제어하는 단계는, 상기 발 부재가 상기 정강이 부재를 가압하는 경우에 압축되는 상기 범퍼의 토크 대 편향 특성 및 상기 실제 각도에 기초하여 토크 성분(ΓB)을 결정하는 단계와, 상기 토크 성분(ΓS)을 상기 토크 성분(ΓB)에 더하는 단계를 더 포함하는, 발목-발 인공기관 또는 정형기관의 제어 방법. - 장치로서,
근위 부재와,
상기 근위 부재와의 각도가 가변될 수 있도록 상기 근위 부재에 대하여 동작가능하게 구성된 원위 부재와,
상기 근위 부재와 상기 원위 부재 간의 각도를 가변하도록 구성된 모터와,
(a) 상기 모터와 상기 근위 부재 및 (b) 상기 모터와 상기 원위 부재 중 적어도 하나 사이에 접속된 직렬 탄성 요소와,
상기 직렬 탄성 요소의 편향이 결정될 수 있게 하는 출력을 갖는 적어도 하나의 센서와,
상기 출력에 기초하여 소망하는 토크를 결정하고 결정된 상기 소망하는 토크에 기초하여 상기 모터의 토크를 제어하도록 구성된 제어기
를 포함하는, 장치. - 제30항에 있어서,
상기 적어도 하나의 센서는, 상기 모터의 위치를 감지하는 센서 및 상기 근위 부재와 상기 원위 부재 간의 각도를 감지하는 센서를 포함하고,
상기 제어기는, 상기 모터의 위치, 감지된 각도(θ), 및 상기 직렬 탄성 요소의 토크 대 편향 특성에 기초하여 토크 성분(ΓS)을 결정하는, 장치. - 제30항에 있어서,
상기 토크 성분(ΓS)은 상기 감지된 각도(θ)를 기준 각도(β)로부터 감산함으로써 결정되고, 상기 기준 각도(β)는 상기 모터의 위치에 기초하여 결정되는, 장치. - 제32항에 있어서,
상기 근위 부재와 상기 원위 부재 간의 각도가 임계 각도를 초과하는 경우에 압축되는 범퍼를 더 포함하고,
상기 제어기는 감지된 각도 및 상기 범퍼의 토크 대 편향 특성에 기초하여 토크 성분(ΓB)을 결정하고,
상기 제어기는 ΓS 및 ΓB에 기초하여 상기 소망하는 토크를 결정하는, 장치.
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