KR20120087846A - Aluminum alloy plate for printing plate and manufacturing method thereof - Google Patents
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Abstract
Description
본 발명은, 인쇄, 특히 평판 인쇄판의 지지체로서 사용되는 인쇄판용 알루미늄 합금판 및 그의 제조 방법에 관한 것이다.TECHNICAL FIELD This invention relates to the aluminum alloy plate for printing plates especially used as a support body of printing, especially a flat printing plate, and its manufacturing method.
일반적으로, 평판 인쇄의 감광성 평판 인쇄판으로서는, 지지체의 위에 감광층을 설치한 것이 사용되고 있다. 지지체로서는, 알루미늄 합금판이 사용되는 경우가 많다. 이러한 지지체의 표면은, 지지체에 대한 감광층의 밀착성 및 비(非)화상부의 보수성(保水性)을 높이기 위해서 조면화 처리가 행하여지고 있다. 상기 조면화 처리의 방법으로서, 볼 연마법, 브러시 연마법 등의 기계적 처리 방법, 염산 또는 이를 주체로 하는 전해액 또는 질산을 주체로 하는 전해액을 사용하여 알루미늄 합금판의 표면을 전기 화학적으로 조면화하는 전해 조면화 처리 방법, 또한 이들 기계적 처리 방법 및 전해 조면화 처리 방법을 조합한 처리 방법 등이 있다. 이들 조면화 처리 방법 중에서도, 수득되는 조면화 판이 높은 제판 적정 및 인쇄 성능을 나타냄과 더불어, 코일재로의 연속 처리에 적합하기 때문에 전해 조면화 처리 방법이 적합하게 사용된다. 따라서, 지지체로서 사용되는 알루미늄 합금판에는, 전해 조면화 처리에 의한 미(未)에칭율 및 전해 조면화 처리 후의 표면의 균일성과 같은, 이른바 전해 조면화 특성이나 인장 강도가 우수할 것이 요구된다.Generally, what provided the photosensitive layer on the support body is used as a photosensitive flat plate of a flat plate printing. As the support, an aluminum alloy plate is often used. The surface of such a support body is roughened in order to improve the adhesiveness of the photosensitive layer with respect to a support body, and the water retention property of a non-image part. As the method of the roughening treatment, electrochemically roughening the surface of the aluminum alloy plate using a mechanical treatment method such as a ball polishing method or a brush polishing method, an electrolytic solution mainly containing hydrochloric acid or nitric acid, or an electrolyte solution mainly containing nitric acid The electrolytic roughening treatment method, the treatment method which combined these mechanical treatment methods, and the electrolytic roughening treatment method, etc. are mentioned. Among these roughening treatment methods, the obtained roughening plate exhibits high plate making titration and printing performance, and is suitable for continuous treatment with a coil material, and thus an electrolytic roughening treatment method is suitably used. Therefore, the aluminum alloy plate used as a support body is required to be excellent in what is called electrolytic roughening characteristic and tensile strength, such as the unetch rate by electrolytic roughening process and the uniformity of the surface after electrolytic roughening process.
전해 조면화 처리 방법에 적합한 알루미늄 합금판으로서, 예를 들면, 특허문헌 1에 기재된 것이 있다. 특허문헌 1에는, Fe: 0.20 내지 0.6질량%, Si: 0.03 내지 0.15질량%, Ti: 0.005 내지 0.05질량%, Ni: 0.005 내지 0.20질량% 및 Mg: 0.005 내지 0.05질량%를 함유하고, 추가로 Mn, Cr 및 Zr으로 이루어지는 군으로부터 선택된 1종 이상의 원소를, 1원소당 0.005 내지 0.030질량% 함유하고, Mn, Cr 및 Zr의 함유량이 총량으로 0.005 내지 0.030질량%이며, 잔부가 Al 및 불가피적 불순물로 이루어지는 것을 특징으로 하는 인쇄판용 알루미늄 합금판이 기재되어 있다.As an aluminum alloy plate suitable for the electrolytic roughening method, there exist some described in patent document 1, for example. Patent Document 1 contains 0.20 to 0.6 mass% of Fe, 0.03 to 0.15 mass% of Si, 0.005 to 0.05 mass% of Ti, 0.005 to 0.20 mass% of Ni, and 0.005 to 0.05 mass% of Mg. At least one element selected from the group consisting of Mn, Cr, and Zr contains 0.005 to 0.030 mass% per element, the content of Mn, Cr, and Zr is 0.005 to 0.030 mass% in total, and the balance is Al and inevitable. An aluminum alloy plate for a printing plate, which is made of an impurity, is described.
또한, 특허문헌 1에는, 이러한 인쇄판용 알루미늄 합금판을 제조하기 위한 방법으로서, 상기한 조성을 갖는 알루미늄 합금 주괴에, 500 내지 630℃의 온도에서 균질화 열처리를 실시하고, 이어서 개시 온도를 400 내지 450℃로 하여 열간 압연을 실시한 후에, 냉간 압연 공정 및 중간 소둔 공정을 갖는 것을 특징으로 하는 인쇄판용 알루미늄 합금판의 제조 방법이 기재되어 있다.In addition, Patent Literature 1 discloses a method for producing such an aluminum alloy plate for printing plates, in which the aluminum alloy ingot having the composition described above is subjected to homogenization heat treatment at a temperature of 500 to 630 ° C, and then the starting temperature is 400 to 450 ° C. After performing a hot rolling, the manufacturing method of the aluminum alloy plate for printing plates which has a cold rolling process and an intermediate annealing process is described.
특허문헌 1에 기재된 기술에 의하면, 단시간의 전해 조면화 처리이더라도, 조면화 피트가 그 표면에 균일하게 분포됨과 더불어, 각 피트의 크기가 거의 일정하게 된다고 기재되어 있다.According to the technique of patent document 1, even if it is a short time electrolytic roughening process, it is described that roughening pit is distributed uniformly on the surface, and the size of each pit becomes substantially constant.
그러나, 특허문헌 1에 기재된 알루미늄 합금판을 적절하게 제조하기 위해서는, 중간 소둔을 행할 필요가 있기 때문에 제조 비용의 저감이 곤란했다. 또한, 중간 소둔을 연속 소둔으로써 행할 때는, 추가로 다수의 롤과 접촉하기 때문에 표면에 상처가 나기 쉬웠다.However, in order to manufacture the aluminum alloy plate of patent document 1 suitably, since the intermediate annealing needs to be performed, it was difficult to reduce manufacturing cost. In addition, when performing intermediate annealing by continuous annealing, since it contacted many rolls further, the surface was easy to be damaged.
본 발명은 상기한 문제를 해결하기 위해서 이루어진 것이며, 인쇄판의 지지판으로서 당연히 요구되는 전해 조면화 특성 및 인장 강도가 우수함과 더불어, 제조 비용 및 표면의 상처를 저감시킨 인쇄판용 알루미늄 합금판 및 그의 제조 방법을 제공하는 것을 과제로 한다.SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made to solve the above problems, and is excellent in electrolytic roughening properties and tensile strength, which are naturally required as a supporting plate of a printing plate, and also reduces manufacturing costs and surface scratches, and an aluminum alloy plate for a printing plate and a manufacturing method thereof. The task is to provide.
상기 과제를 해결하기 위해서, 본 발명에 따른 인쇄판용 알루미늄 합금판은, 전해 조면화 처리가 실시되고 인쇄판의 지지체로서 사용되는 인쇄판용 알루미늄 합금판으로서, Si: 0.03 내지 0.15질량%, Fe: 0.2 내지 0.6질량%, Ti: 0.005 내지 0.05질량%, Ni: 0.005 내지 0.10질량% 함유함과 더불어, Mn: 0.005 내지 0.05질량%, Mg: 0.005 내지 0.05질량% 및 Cu: 0.005 내지 0.05질량%로부터 선택되는 적어도 하나를 함유하고, 잔부가 Al 및 불가피적 불순물로 이루어지는 조성을 갖고, 또한 중간 소둔을 행하지 않는 냉간 압연을 행함에 의해 제조되고, 판 표면에 존재하는 금속간 화합물 중, 최대 길이가 1 내지 10㎛인 Ni 함유 금속간 화합물의 개수 밀도가 200 내지 4000 개/mm2인 것을 특징으로 하고 있다.In order to solve the said subject, the aluminum alloy plate for printing plates which concerns on this invention is an aluminum alloy plate for printing plates in which electrolytic roughening process is performed and used as a support body of a printing plate, Si: 0.03-0.15 mass%, Fe: 0.2- 0.6% by mass, Ti: 0.005 to 0.05% by mass, Ni: 0.005 to 0.10% by mass, and Mn: 0.005 to 0.05% by mass, Mg: 0.005 to 0.05% by mass and Cu: 0.005 to 0.05% by mass The maximum length is 1-10 micrometers among the intermetallic compounds which contain at least one, and remain by the cold rolling which has a composition which consists of Al and an unavoidable impurity, and does not perform intermediate annealing, and exists in a board surface. The number density of the phosphorus Ni-containing intermetallic compound is characterized by being 200 to 4000 pieces / mm 2 .
이와 같이, Si, Fe 및 Ti을 특정 범위의 함유량으로 함유하고 있기 때문에, 전해 조면화 처리시의 초기 피트의 형성을 촉진함과 더불어, 조면의 균일성을 향상시킬 수 있다. 또한, Ni을 특정 범위의 함유량으로 함유하고 있기 때문에, 알루미늄 합금판의 화학 용해성이 향상하여, 전해 조면화 처리시의 에칭량이 증대하고, 또한, 단시간에 균일한 전해 조면(전해 조면화 처리에 의해서 조면화된 표면을 말함. 이하 동일)의 형성을 가능하게 하고 있다. 특히, 본 발명에서는, 중간 소둔을 행하지 않는 냉간 압연을 행함에 의해 제조되기 때문에, 표면에 석출한 최대 길이가 1 내지 10㎛인 Ni 함유 금속간 화합물의 고용을 억제하고, 상기 금속간 화합물의 개수 밀도와 석출 분포의 균일성을 유지하고 있다. 그 때문에, 알루미늄 합금판의 화학 용해성이 향상하여, 전해 조면화 처리시의 에칭량이 증대한다. 이것에 의해, 전해 조면화 처리시에서의 초기 피트의 형성을 보다 한층 촉진시켜, 단시간에 균일한 전해 조면을 형성하는 것이 가능하고, 전해 조면화 특성이 우수하다. 그리고, Mn, Mg 및 Cu를 특정 범위의 함유량으로 함유하고 있기 때문에 충분한 강도를 얻을 수 있다.Thus, since Si, Fe, and Ti are contained in content of a specific range, the formation of the initial pit at the time of electrolytic roughening process can be promoted, and uniformity of a rough surface can be improved. In addition, since Ni is contained in a specific range of content, the chemical solubility of the aluminum alloy plate is improved, the amount of etching during the electrolytic roughening treatment increases, and uniform electrolytic roughening (by electrolytic roughening treatment in a short time). The roughened surface, which is the same below, can be formed. In particular, in the present invention, since it is produced by cold rolling without performing intermediate annealing, solid solution of Ni-containing intermetallic compound having a maximum length precipitated on the surface of 1 to 10 µm is suppressed and the number of the intermetallic compounds is suppressed. The uniformity of density and precipitation distribution is maintained. Therefore, the chemical solubility of an aluminum alloy plate improves and the etching amount at the time of electrolytic roughening process increases. Thereby, it is possible to further promote the formation of the initial pit at the time of the electrolytic roughening treatment, to form a uniform electrolytic roughening surface in a short time, and to have excellent electrolytic roughening characteristics. And since Mn, Mg, and Cu are contained in content of a specific range, sufficient strength can be obtained.
본 발명에 따른 인쇄판용 알루미늄 합금판의 제조 방법은, 상기한 인쇄판용 알루미늄 합금판을 제조하기 위한 제조 방법으로서, 상기한 조성을 갖는 알루미늄 합금의 주괴를 주조하는 주조 공정과, 상기 주괴를 380 내지 550℃에서 균질화 열처리를 행하는 균질화 열처리 공정과, 균질화 열처리를 행한 상기 주괴를, 압연 종료 온도가 300 내지 370℃로 되는 열간 압연을 행하여 압연판을 제조하는 열간 압연 공정과, 상기 압연판에 대하여 중간 소둔을 행하지 않는 냉간 압연을 행하는 냉간 압연 공정을 포함하는 것을 특징으로 하고 있다.The manufacturing method of the aluminum alloy plate for printing plates which concerns on this invention is a manufacturing method for manufacturing the said aluminum alloy plate for printing plates, The casting process of casting the ingot of the aluminum alloy which has the said composition, and the said ingot 380-550 A homogenization heat treatment step of performing a homogenization heat treatment at 0 ° C., a hot rolling step of producing a rolled plate by hot rolling the ingot subjected to homogenization heat treatment to a rolling end temperature of 300 to 370 ° C., and an intermediate annealing with respect to the rolled plate. It is characterized by including the cold rolling process of performing cold rolling which does not carry out.
이와 같이, 주조 공정에서 상기한 조성을 갖는 알루미늄 합금의 주괴를 주조하고, 균질화 열처리 공정에서 특정한 온도 범위의 균질화 열처리를 행함에 의해, 상기 조성을 갖는 알루미늄 합금의 주괴의 표면에 금속간 화합물의 개수 밀도와 석출 분포를 균일화시킬 수 있다. 이어서 행하는 열간 압연 공정에서 균질화 열처리를 행한 주괴를, 압연 종료 온도가 특정 범위로 되는 열간 압연을 행함에 의해, 금속간 화합물의 개수 밀도와 석출 분포의 균일성을 유지할 수 있다. 그리고, 이어서 행하는 냉간 압연 공정에서 중간 소둔을 행하지 않기 때문에, 제조 비용의 저감이 가능해진다. 또한, 중간 소둔을 하지 않기 때문에 다수의 롤과 접촉하는 것도 없어지는 결과, 표면의 상처를 저감시킬 수 있다.Thus, by casting the ingot of the aluminum alloy having the above-mentioned composition in the casting step, and performing a homogenization heat treatment of a specific temperature range in the homogenizing heat treatment step, the number density of the intermetallic compound on the surface of the ingot of the aluminum alloy having the composition Precipitation distribution can be made uniform. The ingot subjected to homogenization heat treatment in the subsequent hot rolling step can be subjected to hot rolling in which the rolling end temperature is within a specific range, thereby maintaining the uniformity of the number density and precipitation distribution of the intermetallic compound. And since an intermediate annealing is not performed in the cold rolling process performed subsequently, manufacturing cost can be reduced. In addition, since no intermediate annealing is performed, contact with a large number of rolls is eliminated, and as a result, surface scratches can be reduced.
본 발명에 의하면, 전해 조면화 처리에 따른 미에칭율 및 전해 조면화 처리 후의 표면의 균일성과 같이, 인쇄판의 지지체로서 당연히 요구되는 전해 조면화 특성 및 인장 강도가 우수함과 더불어, 제조 비용 및 표면의 상처를 저감시킨 인쇄판용 알루미늄 합금판을 제공할 수 있다.According to the present invention, such as unetching rate according to the electrolytic roughening treatment and uniformity of the surface after electrolytic roughening treatment, it is excellent in electrolytic roughening characteristics and tensile strength, which are naturally required as a support of the printing plate, The aluminum alloy plate for printing plates which reduced the wound can be provided.
또한, 본 발명에 의하면, 전해 조면화 처리에 따른 미에칭율 및 전해 조면화 처리 후의 표면의 균일성과 같이, 인쇄판의 지지체로서 당연히 요구되는 전해 조면화 특성 및 인장 강도가 우수함과 더불어, 제조 비용 및 표면의 상처를 저감시킨 인쇄판용 알루미늄 합금판을 제조하기 위한 제조 방법을 제공할 수 있다.Further, according to the present invention, such as the non-etching rate according to the electrolytic roughening treatment and the uniformity of the surface after the electrolytic roughening treatment, the electrolytic roughening characteristics and tensile strength naturally required as the support of the printing plate are excellent, and the manufacturing cost and The manufacturing method for manufacturing the aluminum alloy plate for printing plates which reduced the surface wound can be provided.
도 1은 본 발명에 따른 인쇄판용 알루미늄 합금판의 제조 방법의 공정을 설명하는 흐름도이다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS It is a flowchart explaining the process of the manufacturing method of the aluminum alloy plate for printing plates which concerns on this invention.
다음으로, 본 발명에 따른 인쇄판용 알루미늄 합금판 및 그의 제조 방법을 실시하기 위한 형태에 대하여 상세히 설명한다. Next, the form for implementing the aluminum alloy plate for printing plates which concerns on this invention, and its manufacturing method is demonstrated in detail.
[인쇄판용 알루미늄 합금판][Aluminum alloy plate for printing plate]
먼저, 본 발명의 일 실시 형태에 따른 인쇄판용 알루미늄 합금판에 대하여 설명한다. 본 발명의 일 실시 형태에 따른 인쇄판용 알루미늄 합금판은, 전해 조면화 처리가 실시되고 인쇄판의 지지체로서 사용된다.First, the aluminum alloy plate for printing plates which concerns on one Embodiment of this invention is demonstrated. The aluminum alloy plate for printing plates according to one embodiment of the present invention is subjected to electrolytic roughening treatment and used as a support for the printing plate.
이러한 인쇄판용 알루미늄 합금판은, Si: 0.03 내지 0.15질량%, Fe: 0.2 내지 0.6질량%, Ti: 0.005 내지 0.05질량%, Ni: 0.005 내지 0.10질량% 함유함과 더불어, Mn: 0.005 내지 0.05질량%, Mg: 0.005 내지 0.05질량% 및 Cu: 0.005 내지 0.05질량%로부터 선택되는 적어도 하나를 함유하고, 잔부가 Al 및 불가피적 불순물로 이루어지는 조성을 갖고, 또한 중간 소둔을 행하지 않는 냉간 압연을 행함에 의해 제조되고, 판 표면에 존재하는 금속간 화합물 중, 최대 길이가 1 내지 10㎛인 Ni 함유 금속간 화합물의 개수 밀도가 200 내지 4000 개/mm2이다.Such an aluminum alloy sheet for printing plate contains Si: 0.03 to 0.15 mass%, Fe: 0.2 to 0.6 mass%, Ti: 0.005 to 0.05 mass%, Ni: 0.005 to 0.10 mass%, and Mn: 0.005 to 0.05 mass %, Mg: 0.005 to 0.05 mass% and Cu: at least one selected from 0.005 to 0.05 mass%, the remainder having a composition consisting of Al and unavoidable impurities, by performing cold rolling without performing intermediate annealing Among the intermetallic compounds produced and present on the plate surface, the number density of Ni-containing intermetallic compounds having a maximum length of 1 to 10 µm is 200 to 4000 pieces / mm 2 .
(Si: 0.03 내지 0.15질량%)(Si: 0.03-0.15 mass%)
Si는 Al-Fe-Si계 금속간 화합물을 형성하여 전해 조면화 처리시의 초기 피트의 형성을 촉진시켜, 미에칭부의 발생을 억제함과 더불어 전해 조면의 균일성을 향상시킨다. 또한, 알루미늄 합금판의 강도를 향상시키는 효과도 갖는다.Si forms an Al-Fe-Si-based intermetallic compound to promote the formation of initial pits during the electrolytic roughening treatment, thereby suppressing the occurrence of unetched portions and improving the uniformity of the electrolytic roughening surface. It also has the effect of improving the strength of the aluminum alloy plate.
Si 양이 0.03질량% 미만이면 금속간 화합물이 부족하기 때문에 초기 피트의 형성이 부족하다. 그 결과, 미에칭부(율)가 증가함과 더불어, 전해 조면이 불균일하게 된다. 또한, 알루미늄 합금판의 강도도 부족하다.If the amount of Si is less than 0.03 mass%, the formation of the initial pit is insufficient because the intermetallic compound is insufficient. As a result, the unetched portion (rate) increases and the electrolytic roughness becomes nonuniform. In addition, the strength of the aluminum alloy plate is also insufficient.
한편, Si 양이 0.15질량%를 초과하면 조잡한 금속간 화합물이 형성된다. 그 결과, 전해 조면이 불균일하게 된다.On the other hand, when Si amount exceeds 0.15 mass%, a crude intermetallic compound is formed. As a result, the electrolytic roughness becomes nonuniform.
Si 양은, 0.05 내지 0.13질량%로 하는 것이 바람직하고, 0.05 내지 0.10질량%로 하는 것이 보다 바람직하다.The amount of Si is preferably 0.05 to 0.13 mass%, more preferably 0.05 to 0.10 mass%.
(Fe: 0.2 내지 O.6질량%)(Fe: 0.2 to 0.6 mass%)
Fe는 Al-Fe계 금속간 화합물을 형성하여 전해 조면화 처리시의 초기 피트의 형성을 촉진시켜, 미에칭부의 발생을 억제함과 더불어 전해 조면의 균일성을 향상시킨다. 또한, 알루미늄 합금판의 강도를 향상시키는 효과도 갖는다.Fe forms an Al-Fe-based intermetallic compound to promote the formation of initial pits during the electrolytic roughening treatment, suppresses the occurrence of unetched portions, and improves the uniformity of the electrolytic roughening surface. It also has the effect of improving the strength of the aluminum alloy plate.
Fe 양이 0.2질량% 미만이면 금속간 화합물이 부족하기 때문에 초기 피트의 형성이 부족하다. 그 결과, 미에칭부가 증가함과 더불어, 전해 조면이 불균일하게 된다. 또한, 알루미늄 합금판의 강도도 부족하다.If the amount of Fe is less than 0.2% by mass, the formation of initial pits is insufficient because of the lack of intermetallic compounds. As a result, the non-etching portion increases and the electrolytic roughness becomes uneven. In addition, the strength of the aluminum alloy plate is also insufficient.
한편, Fe 양이 0.6질량%를 초과하면 조잡한 금속간 화합물이 형성된다. 그 결과, 최대 길이가 1 내지 10㎛인 Ni 함유 금속간 화합물의 개수 밀도가 많아짐과 더불어, 전해 조면이 불균일하게 된다.On the other hand, when Fe amount exceeds 0.6 mass%, a crude intermetallic compound is formed. As a result, the number density of Ni-containing intermetallic compounds having a maximum length of 1 to 10 µm increases, and the electrolytic roughness becomes uneven.
Fe 양은 0.3 내지 0.5질량%로 하는 것이 바람직하다.The amount of Fe is preferably 0.3 to 0.5 mass%.
(Ti: 0.005 내지 0.05질량%)(Ti: 0.005 to 0.05 mass%)
Ti은 주괴 조직을 미세화하는 작용을 갖는다. 보통, Ti을 첨가하는 경우에는, Ti:B=5:1의 비율로 한 주괴 미세화제(TiB)를, 와플 또는 로드의 형태로 용탕(溶湯)(용해로, 개재물 필터, 탈가스 장치, 용탕 유량 제어 장치 중 어느 것인가로 투입된, 슬라브 응고 전의 용탕)에 첨가한다. 그 때문에, 함유 비율에 따른 B도 필연적으로 첨가되는 것이 된다.Ti has the effect of refining ingot tissue. In general, when Ti is added, ingot refiner (TiB) having a ratio of Ti: B = 5: 1 is melted in the form of waffles or rods (by melting, inclusion filter, degassing apparatus, melt flow rate). Molten metal before slab solidification, which is introduced into either of the control devices. Therefore, B in accordance with the content ratio is inevitably added.
Ti 양이 0.005질량% 미만이면 미세화 효과가 불충분해지고, 전해 조면의 균일성에도 악영향을 미친다.If the amount of Ti is less than 0.005% by mass, the miniaturization effect is insufficient, which also adversely affects the uniformity of the electrolytic roughening.
한편, Ti 양이 0.05질량%를 초과하면 미세화 효과가 포화됨과 더불어, 조잡한 금속간 화합물이 형성되게 된다. 그 결과, 전해 조면이 불균일하게 된다.On the other hand, when the Ti amount exceeds 0.05% by mass, the miniaturization effect is saturated, and coarse intermetallic compounds are formed. As a result, the electrolytic roughness becomes nonuniform.
Ti 양은 0.008 내지 0.04질량%로 하는 것이 바람직하고, 0.008 내지 0.02질량%로 하는 것이 보다 바람직하다.The amount of Ti is preferably 0.008 to 0.04 mass%, more preferably 0.008 to 0.02 mass%.
(Ni: 0.005 내지 0.10질량%)(Ni: 0.005 to 0.10 mass%)
Ni은 알루미늄 합금판의 화학 용해성을 향상시켜, 전해 조면화 처리시의 에칭량을 증대시킨다. 또한, Al-Fe-Si-Ni계 금속간 화합물을 형성시킨다. 이 금속간 화합물은, Al-Fe-Si계 금속간 화합물보다도 전기 화학적인 전위가 높기 때문에, 전해 조면화 시에서의 초기 피트의 형성을 보다 한층 촉진시킬 수 있다. 그 때문에, 단시간에 균일한 전해 조면을 형성하는 것이 가능해진다.Ni improves the chemical solubility of an aluminum alloy plate, and increases the etching amount at the time of electrolytic roughening process. In addition, an Al-Fe-Si-Ni-based intermetallic compound is formed. Since the intermetallic compound has a higher electrochemical potential than that of the Al-Fe-Si-based intermetallic compound, the formation of initial pits during electrolytic roughening can be further promoted. Therefore, it becomes possible to form a uniform electrolytic roughening surface in a short time.
Ni 양이 0.005질량% 미만이면 화학 용해성의 향상이 불충분함과 더불어 초기 피트의 형성능이 불충분해진다. 그 결과, 전해 조면이 불균일하게 됨과 더불어, 미에칭율이 높아진다. 또한, 최대 길이가 1 내지 10㎛인 Ni 함유 금속간 화합물의 개수 밀도가 적어진다.If the amount of Ni is less than 0.005% by mass, the improvement of chemical solubility is insufficient and the ability to form the initial pit is insufficient. As a result, the electrolytic roughness becomes nonuniform and the non-etching rate increases. Moreover, the number density of Ni containing intermetallic compound whose maximum length is 1-10 micrometers becomes small.
한편, Ni 양이 0.10질량%를 초과하면 화학 용해성이 지나치게 촉진되기 때문에, 전해 조면에서의 피트의 균일성이 손상된다. 또한, Al-Fe-Si-Ni계 금속간 화합물이 많이 형성되기 때문에 알루미늄 합금판의 강도도 부족하다.On the other hand, if the amount of Ni exceeds 0.10 mass%, the chemical solubility is excessively promoted, so that the uniformity of the pits on the electrolytic rough surface is impaired. In addition, since many Al-Fe-Si-Ni-based intermetallic compounds are formed, the strength of the aluminum alloy plate is also insufficient.
Ni 양은 0.007 내지 0.08질량%로 하는 것이 바람직하다. Ni의 상한량은 0.03질량%나 0.02질량% 등으로 할 수도 있다.It is preferable to make Ni amount into 0.007-0.08 mass%. The upper limit of Ni may be 0.03 mass%, 0.02 mass%, or the like.
(Mn: 0.005 내지 0.05질량%, Mg: 0.005 내지 0.05질량% 및 Cu: 0.005 내지 0.05질량%로부터 선택되는 적어도 하나를 함유)(Mn: 0.005 to 0.05% by mass, Mg: 0.005 to 0.05% by mass and Cu: at least one selected from 0.005 to 0.05% by mass)
Mn, Mg 및 Cu는 어느 것이든, 알루미늄 합금판 중에 고용하는 것에 의해 강도를 향상시키는 효과를 갖는다.Either Mn, Mg, and Cu have an effect of improving strength by solid solution in an aluminum alloy plate.
Mn 양, Mg 양 및 Cu 양은 어느 것이든 0.005질량% 미만이면 그 효과가 작다.If the amount of Mn, Mg and Cu is less than 0.005% by mass, the effect is small.
한편, Mn 양, Mg 양 및 Cu 양이 각각 0.05질량%를 초과하면 조잡한 금속간 화합물이 형성된다. 그 결과, 전해 조면이 불균일하게 된다.On the other hand, when Mn amount, Mg amount, and Cu amount exceed 0.05 mass%, respectively, a crude intermetallic compound is formed. As a result, the electrolytic roughness becomes nonuniform.
한편, Mn의 상한량은, 0.04질량%, 0.02질량% 또는 0.01질량% 등으로 할 수 있다.In addition, the upper limit of Mn can be made into 0.04 mass%, 0.02 mass%, 0.01 mass%, etc.
Mg의 상한량은, 0.03질량%, 0.02질량% 또는 0.01질량% 등으로 할 수 있다.The upper limit of Mg can be 0.03 mass%, 0.02 mass%, 0.01 mass%, or the like.
Cu의 상한량은, 0.03질량% 또는 0.01질량% 등으로 할 수 있지만, 함유량이 높아짐에 따라 미에칭부가 증가하는 경향이 있다.Although the upper limit amount of Cu can be 0.03 mass%, 0.01 mass%, etc., there exists a tendency for a non-etching part to increase as content increases.
(잔부가 Al 및 불가피적 불순물)(The balance is Al and unavoidable impurities)
잔부는 Al과 불가피적 불순물이다. 본 발명에 있어서의 불가피적 불순물로서는, Zn, Cr, Zr, Ga, V 등을 들 수 있다. 이들의 불가피적 불순물은, 총계하여 0.05질량% 이하의 함유량이면 본 발명의 소망하는 효과를 저해하지 않기 때문에, 상기 함유량까지는 조성에 함유하는 것을 허용할 수 있다.The balance is Al and inevitable impurities. Examples of unavoidable impurities in the present invention include Zn, Cr, Zr, Ga, V and the like. Since these unavoidable impurities do not impair the desired effect of this invention in total content of 0.05 mass% or less, it can be allowed to contain in a composition until the said content.
(중간 소둔을 행하지 않는 냉간 압연을 행함에 의한 제조)(Production by cold rolling without performing intermediate annealing)
중간 소둔을 행하지 않고서 냉간 압연을 행함에 의해, 제조 비용의 저감이 가능해진다. 또한, 연속 소둔에 의한 중간 소둔을 행하지 않기 때문에 다수의 롤과 접촉하는 경우도 없다. 그 때문에, 판재 표면의 상처를 저감시킬 수 있다. 결국, 상기 상처 유무를 살피는 것에 의해 중간 소둔을 행했는지 여부를 용이하게 판별할 수 있다.By performing cold rolling without performing an intermediate annealing, manufacturing cost can be reduced. In addition, since intermediate annealing by continuous annealing is not performed, it does not contact with many rolls. Therefore, the wound of the board | plate material surface can be reduced. As a result, it is possible to easily determine whether or not intermediate annealing has been performed by examining the presence or absence of the wound.
(판 표면에 존재하는 금속간 화합물 중, 최대 길이가 1 내지 10㎛인 Ni 함유 금속간 화합물의 개수 밀도가 200 내지 4000 개/mm2)(The number density of Ni-containing intermetallic compounds having a maximum length of 1 to 10 µm among the intermetallic compounds present on the surface of the plate is 200 to 4000 pieces / mm 2 )
Al-Fe-Si-Ni계 금속간 화합물 등의, Ni을 함유하는 금속간 화합물은, 전해 조면화 처리시의 초기 피트의 기점으로서 작용하여, 에칭성 및 조면의 균일성에 현저한 영향을 미친다. 상기한 것과 같이, Ni을 함유하는 금속간 화합물인 Al-Fe-Si-Ni계 금속간 화합물은, 그 밖의 금속간 화합물인 Al-Fe-Si계 금속간 화합물 등보다 전기 화학적인 전위가 높기 때문에, 전해 조면화 처리시에서의 초기 피트의 형성을 보다 한층 촉진시킨다. 그 결과, 단시간에 균일한 전해 조면을 형성할 수 있게 된다.The intermetallic compound containing Ni, such as an Al-Fe-Si-Ni-based intermetallic compound, acts as a starting point of the initial pit during the electrolytic roughening treatment, and significantly affects the etching property and roughness uniformity. As described above, the Al-Fe-Si-Ni-based intermetallic compound, which is an intermetallic compound containing Ni, has a higher electrochemical potential than the Al-Fe-Si-based intermetallic compound, which is another intermetallic compound. The formation of the initial pit at the time of electrolytic roughening treatment is further promoted. As a result, a uniform electrolytic roughening surface can be formed in a short time.
최대 길이가 1 내지 10㎛인 Ni 함유 금속간 화합물의 개수 밀도가 200 개/mm2 미만이면, 초기 피트의 형성이 부족하여 에칭성 및 조면의 균일성이 저하된다.If the number density of the Ni-containing intermetallic compound having a maximum length of 1 to 10 µm is less than 200 pieces / mm 2 , the formation of initial pits will be insufficient, resulting in deterioration of etching properties and roughness.
한편, 최대 길이가 1 내지 10㎛인 Ni 함유 금속간 화합물의 개수 밀도가 40OO 개/mm2를 초과하면 조잡한 피트가 형성되기 쉬워진다. 그 결과, 전해 조면이 불균일하게 된다.On the other hand, when the number density of Ni containing intermetallic compound whose maximum length is 1-10 micrometers exceeds 40OO piece / mm < 2 >, coarse pits will be easy to form. As a result, the electrolytic roughness becomes nonuniform.
한편, 이러한 개수 밀도는 670 내지 2830 개/mm2로 하는 것이 바람직하다.On the other hand, it is preferable that this number density shall be 670-2830 pieces / mm <2> .
이러한 금속간 화합물의 개수 밀도의 측정은, 예를 들면, 알루미늄 합금판의 표면을 버프 등으로 연마하여 경면(鏡面)으로 하고, 이 경면을 주사형 전자 현미경(SEM)의 반사 전자상으로 500배의 배율로 관찰하여, 합계 50 시야의 사진으로부터 화상 해석에 의해 금속간 화합물의 개수 밀도(개/mm2)를 산출함으로써 행할 수 있다. 한편, SEM에 의한 측정으로도, 최대 길이가 1㎛ 미만인 상기 금속간 화합물을 정확히 카운트하는 것은 곤란하며, 또한, 최대 길이가 1㎛ 미만인 상기 금속간 화합물은, 실질적으로 에칭성 및 조면의 균일성에 현저한 영향을 미치는 경우는 없다. 그 때문에, 상기 금속간 화합물의 개수 밀도의 측정에 대응해서는, 최대 길이가 1㎛ 이상인 것을 대상으로 삼았다. 또한, 본 발명에 따른 인쇄판용 알루미늄 합금판의 조성과 제조 조건으로부터, 상기 금속간 화합물의 최대 길이가 1O㎛를 넘는 것은 거의 없고, 이를 고려하는 것은 실익이 부족하다. 그 때문에, 상기 금속간 화합물의 개수 밀도의 측정에 대응해서는, 최대 길이가 1O㎛ 이하인 것을 대상으로 삼았다.The measurement of the number density of such an intermetallic compound is, for example, polishing the surface of an aluminum alloy plate with a buff or the like to make a mirror surface, and the mirror surface is 500 times the reflection electron image of a scanning electron microscope (SEM). It can carry out by observing at the magnification of, and calculating the number density (piece / mm <2> ) of an intermetallic compound by image analysis from the photograph of 50 views in total. On the other hand, even by the measurement by SEM, it is difficult to accurately count the intermetallic compound having a maximum length of less than 1 μm, and the intermetallic compound having a maximum length of less than 1 μm is substantially dependent on etching properties and roughness uniformity. There is no significant effect. Therefore, the maximum length was made into 1 micrometer or more corresponding to the measurement of the number density of the said intermetallic compound. Further, from the composition and manufacturing conditions of the aluminum alloy plate for printing plate according to the present invention, the maximum length of the intermetallic compound rarely exceeds 10 mu m, and it is insufficient to consider this. Therefore, the maximum length was set to 10 micrometers or less corresponding to the measurement of the number density of the said intermetallic compound.
[인쇄판용 알루미늄 합금판의 제조 방법][Manufacturing method of aluminum alloy plate for printing plate]
다음으로, 본 발명의 일 실시 형태에 따른 인쇄판용 알루미늄 합금판의 제조 방법에 대하여 설명한다.Next, the manufacturing method of the aluminum alloy plate for printing plates which concerns on one Embodiment of this invention is demonstrated.
본 발명의 일 실시 형태에 따른 인쇄판용 알루미늄 합금판의 제조 방법은, 상기한 인쇄판용 알루미늄 합금판을 제조하기 위한 제조 방법으로서, 주조 공정(S1), 균질화 열처리 공정(S2), 열간 압연 공정(S3) 및 냉간 압연 공정(S4)을 포함하고 있다.The manufacturing method of the aluminum alloy plate for printing plates which concerns on one Embodiment of this invention is a manufacturing method for manufacturing said aluminum alloy plate for printing plates, A casting process (S1), a homogenization heat treatment process (S2), a hot rolling process ( S3) and cold rolling process (S4).
(주조 공정)(Casting process)
주조 공정(S1)은, 상기한 조성을 갖는 알루미늄 합금의 주괴를 주조하는 공정이다.Casting process S1 is a process of casting the ingot of the aluminum alloy which has said composition.
(균질화 열처리 공정)(Homogenization Heat Treatment Process)
균질화 열처리 공정(S2)은, 주조 공정(S1)에서 주조한 주괴를 380 내지 550℃에서 균질화 열처리를 행하는 공정이다.Homogenization heat processing process S2 is a process of homogenizing heat processing of the ingot cast at the casting process S1 at 380-550 degreeC.
균질화 열처리를 행함에 의해, 주괴의 주조 시에 석출되는 금속간 화합물에 가하여, 주괴의 균질화 열처리 시에 석출하는 금속간 화합물도, 초기 피트로서 작용시키는 것이 가능해진다. 그 때문에, 균일한 전해 조면을 얻을 수 있게 된다.By performing the homogenization heat treatment, in addition to the intermetallic compound precipitated at the time of casting of the ingot, the intermetallic compound precipitated at the time of homogenization heat treatment of the ingot can also act as an initial pit. Therefore, a uniform electrolytic roughening surface can be obtained.
균질화 열처리의 온도가 380℃ 미만이면, 균질화가 불충분하다는 것에 더하여, Ni을 함유하는 금속간 화합물의 석출량이 적고, 냉간 압연 후의 개수 밀도가 부족하기 때문에, 초기 피트의 형성이 촉진되기 어려워진다. 그 결과, 조면의 에칭성, 균일성이 뒤떨어진다. 또한, 압연 중의 동적 재결정이 불충분하여, 압연판의 결정 조직이 불균일하게 된다.When the temperature of the homogenization heat treatment is less than 380 ° C, in addition to insufficient homogenization, the amount of precipitation of the intermetallic compound containing Ni is small and the number density after cold rolling is insufficient, so that formation of the initial pit becomes difficult to be promoted. As a result, inferior etching property and uniformity are inferior. In addition, dynamic recrystallization during rolling is insufficient, resulting in uneven crystal structure of the rolled sheet.
한편, 균질화 열처리의 온도가 550℃를 초과하면, 그 후의 열간 압연 온도가 높아져, 결정립이 지나치게 성장해 버리기 때문에, 전해 조면의 균일성이 손상된다. 따라서, 균질화 열처리의 온도는 380 내지 550℃에서 행하면 좋고, 380 내지 530℃로 하는 것이 바람직하다.On the other hand, when the temperature of homogenization heat treatment exceeds 550 degreeC, since the subsequent hot rolling temperature will become high and crystal grain will grow too much, the uniformity of an electrolytic roughening surface will be impaired. Therefore, what is necessary is just to perform the temperature of homogenization heat processing at 380-550 degreeC, and to set it as 380-530 degreeC.
그런데, 균질화 열처리의 온도가 505℃를 초과하면, 380℃ 이상에서 석출한 최대 길이가 1 내지 10㎛인 Ni 함유 금속간 화합물이 재고용하여, 미에칭율이 약간 높아져 버린다. 따라서, 균질화 열처리 온도의 보다 바람직한 범위는 380 내지 505℃이며, 더 바람직한 범위는 420 내지 505℃이다. 균질화 열처리 시간은, 균질화를 충분히 행할 수 있으면 좋고, 적절하게 설정할 수 있다. 특별히 한정되는 것은 아니지만, 예컨대 4시간 정도로 할 수 있다. 한편, 경제적으로는, 24시간 이내가 바람직하다.By the way, when the temperature of homogenization heat processing exceeds 505 degreeC, Ni-containing intermetallic compound whose maximum length which precipitated at 380 degreeC or more is 1-10 micrometers redistributes, and a non-etching rate will become slightly high. Therefore, the more preferable range of the homogenization heat treatment temperature is 380-505 degreeC, and the more preferable range is 420-505 degreeC. Homogenization heat processing time should just be able to fully homogenize, and can be set suitably. Although it does not specifically limit, For example, it can be made into about 4 hours. On the other hand, economically, within 24 hours is preferable.
(열간 압연 공정)(Hot rolling process)
열간 압연 공정(S3)은, 균질화 열처리 공정(S2)에서 균질화 열처리를 행한 온도 그대로의 주괴를, 노내 냉각 및 재가열을 행하지 않고, 즉시 열간 압연을 시작하여, 압연 종료 온도(압연판의 권취 온도)가 300 내지 370℃로 되도록 압연판을 제조하는 공정이다.The hot rolling step (S3) starts hot rolling immediately without performing in-furnace cooling and reheating of the ingot at the temperature at which the homogenization heat treatment step (S2) has been performed in the homogenization heat treatment step (S2), and the rolling finish temperature (winding temperature of the rolled sheet) It is a process of manufacturing a rolled board so that it may become 300-370 degreeC.
후기하는 것과 같이, 본 발명에 있어서는, 열간 압연에 의해 제조된 압연판은, 그 후 중간 소둔을 행하지 않는 냉간 압연을 행함으로써 인쇄판용 알루미늄 합금판이 된다. 그 때문에, 전해 조면의 균일성을 확보하기 위해서는, 판재는 될 수 있는 한 균일한 금속 조직을 갖고 있을 것이 요구된다. 따라서, 압연판은, 열간 압연이 종료한 시점에서 재결정되어 있을 필요가 있다.As described later, in the present invention, the rolled sheet produced by hot rolling is subjected to cold rolling without performing intermediate annealing, thereby forming an aluminum alloy sheet for printing plate. Therefore, in order to ensure the uniformity of an electrolytic roughening surface, it is required for a board | plate material to have a uniform metal structure as much as possible. Therefore, the rolled sheet needs to be recrystallized when the hot rolling is finished.
열간 압연의 압연 종료 온도가 300℃ 미만이면, 압연판은 권취 후에 재결정하지 않기 때문에, 전해 조면의 균일성이 뒤떨어져 버린다.If the rolling finish temperature of hot rolling is less than 300 degreeC, since a rolling plate does not recrystallize after winding, the uniformity of an electrolytic roughening surface will be inferior.
한편, 열간 압연의 압연 종료 온도가 370℃를 초과하면 결정 입경이 조잡해지고, 대규모 조직도 조잡해지기 때문에, 전해 조면의 균일성이 뒤떨어져 버린다.On the other hand, when the rolling finish temperature of hot rolling exceeds 370 degreeC, a grain size will become coarse and a large structure will be coarse, and the uniformity of an electrolytic roughening surface will be inferior.
(냉간 압연 공정)(Cold rolling process)
냉간 압연 공정(S4)은, 열간 압연 공정(S3)에서 열간 압연한 압연판에 대하여 중간 소둔을 행하지 않는 냉간 압연을 행함으로써 인쇄판용 알루미늄 합금판을 제조하는 공정이다.Cold rolling process S4 is a process of manufacturing the aluminum alloy plate for printing plates by performing cold rolling which does not perform intermediate annealing with respect to the rolling board hot-rolled in hot rolling process S3.
냉간 압연 공정(S4)을 행함에 의해, 인쇄판용 알루미늄 합금판으로서 필요한 두께로 조정한다. 지금까지 몇 번인가 설명한 것과 같이, 본 발명에 있어서는 냉간 압연을 행하는 데 있어서 중간 소둔을 행하지 않는다. 금속간 화합물이 중간 소둔에 의해서 고용하거나, 미세화하거나 하지 않도록 하기 위해서이다. 또한, 중간 소둔을 행하지 않음에 의해, 제조 비용의 저감과, 다수의 롤러와 접촉함에 의한 표면의 상처 저감을 도모하고 있다.By performing cold rolling process S4, it adjusts to the thickness required as an aluminum alloy plate for printing plates. As described several times so far, in the present invention, no intermediate annealing is performed in cold rolling. The reason for this is that the intermetallic compound is not dissolved or refined by intermediate annealing. In addition, by not performing intermediate annealing, reduction of the manufacturing cost and wound reduction of the surface by contact with many rollers are aimed at.
이상에서 설명한 제조 방법으로 제조된 알루미늄 합금판은, Si: 0.03 내지 0.15질량%, Fe: 0.2 내지 0.6질량%, Ti: 0.005 내지 0.05질량%, Ni: 0.005 내지 0.10질량% 함유함과 더불어, Mn: 0.005 내지 0.05질량%, Mg: 0.005 내지 0.05질량% 및 Cu: 0.005 내지 0.05질량%로부터 선택되는 적어도 하나를 함유하고, 잔부가 Al 및 불가피적 불순물로 이루어지는 조성을 갖고, 또한 중간 소둔을 행하지 않는 냉간 압연을 행함에 의해 제조되고, 판 표면에 존재하는 금속간 화합물 중, 최대 길이가 1 내지 10㎛인 Ni 함유 금속간 화합물의 개수 밀도가 200 내지 4000 개/mm2라 하는 것이다. 이 알루미늄 합금판은, 전해 조면화 처리에 의한 미에칭율 및 전해 조면화 처리 후의 표면의 균일성과 같은, 인쇄판의 지지체로서 당연히 요구되는 전해 조면화 특성이 우수함과 더불어, 제조 비용 및 표면의 상처를 저감시킨 것으로, 인쇄판용의 알루미늄 합금판으로서 매우 유효하다.The aluminum alloy plate manufactured by the manufacturing method described above contains Si: 0.03 to 0.15 mass%, Fe: 0.2 to 0.6 mass%, Ti: 0.005 to 0.05 mass%, Ni: 0.005 to 0.10 mass%, and Mn. : 0.005 to 0.05 mass%, Mg: 0.005 to 0.05 mass% and Cu: at least one selected from 0.005 to 0.05 mass%, the remainder having a composition consisting of Al and unavoidable impurities, and cold not subjected to intermediate annealing Among the intermetallic compounds produced by rolling and present on the plate surface, the number density of Ni-containing intermetallic compounds having a maximum length of 1 to 10 µm is 200 to 4000 pieces / mm 2 . This aluminum alloy sheet is excellent in electrolytic roughening characteristics, which are naturally required as a support of a printing plate, such as unetching rate by electrolytic roughening treatment and uniformity of surface after electrolytic roughening treatment, and also provides manufacturing cost and surface scratches. It is very effective as an aluminum alloy plate for printing plates.
한편, 본 발명에 따른 인쇄판용 알루미늄 합금판의 제조 방법은 이상에서 설명한 대로이며, 이미 상술한 본 발명에 따른 인쇄판용 알루미늄 합금판을 적절하게 제조할 수 있지만, 본 발명을 행함에 있어 상기 각 공정에 악영향을 주지 않는 범위에 있어서 상기 각 공정의 사이 또는 전후에 다른 공정을 포함할 수 있다.On the other hand, the manufacturing method of the aluminum alloy plate for printing plates which concerns on this invention is as having demonstrated above, Although the aluminum alloy plate for printing plates which concerns on this invention mentioned above can be manufactured suitably already, In each of the said processes in performing this invention, Other processes may be included between or before and after each of the above steps in a range that does not adversely affect.
이러한 다른 공정으로서는, 예컨대 주조 공정(S1)에서 수득된 주괴의 표면을 일정한 두께 치수로 면삭(面削)하여 편석(偏析)을 제거하는 공정, 열간 압연 균열이 생긴 알루미늄 합금판이나 선 형상의 결함이 생긴 알루미늄 합금판을 검출하여 이것을 생산 라인으로부터 제외하는 공정, 냉간 압연 공정(S4) 후에 코일로부터 풀고, 소정의 길이로 절단하는 공정 등을 들 수 있다.As such another step, for example, the surface of the ingot obtained in the casting step (S1) is faced to a certain thickness dimension to remove segregation, and an aluminum alloy plate or a linear defect in which hot rolling cracks are formed. The process of detecting this produced aluminum alloy plate and removing it from a production line, the process of unwinding from a coil after a cold rolling process (S4), and cutting | disconnecting to predetermined length, etc. are mentioned.
실시예Example
다음으로, 본 발명의 효과를 확인한 실시예에 대하여 설명한다.Next, the Example which confirmed the effect of this invention is demonstrated.
〔1〕조성에 대하여[1] About composition
표 1에 나타내는 조성의 실시예 1 내지 10 및 비교예 1 내지 13에 따른 알루미늄 합금을 조제했다. 한편, 실시예 1 내지 10 및 비교예 1 내지 13에 따른 알루미늄 합금을 합금 1 내지 23으로서 표 1에 나타내고 있다.The aluminum alloy which concerns on Examples 1-10 and Comparative Examples 1-13 of the composition shown in Table 1 was prepared. In addition, the aluminum alloy which concerns on Examples 1-10 and Comparative Examples 1-13 is shown in Table 1 as Alloy 1-23.
표 1에 나타내는 조성의 실시예 1 내지 10 및 비교예 1 내지 13은, 주괴를 주조한 후, 면삭하여 550mm의 두께로 했다. 면삭한 주괴에 대하여 480℃×4시간의 균질화 열처리를 행한 직후, 열간 압연을 시작하고, 압연 종료 온도가 330℃로 되 도록 열간 압연을 종료하여, 두께 3mm의 압연판을 제조했다. 그리고, 이 압연판에 대하여 중간 소둔을 행하지 않는 냉간 압연을 행하고, 두께 0.3mm의 알루미늄 합금판을 제조했다. 한편, 냉간 압연의 전후도 소둔을 행하지 않았다.Examples 1 to 10 and Comparative Examples 1 to 13 of the compositions shown in Table 1 were faced after casting the ingot to have a thickness of 550 mm. Immediately after performing the homogenization heat treatment of the chamfered ingot for 480 degreeC x 4 hours, hot rolling was started, hot rolling was complete | finished so that rolling end temperature might be 330 degreeC, and the rolled plate of thickness 3mm was produced. And the cold rolling which does not perform an intermediate annealing with respect to this rolled sheet was performed, and the aluminum alloy plate of thickness 0.3mm was manufactured. In addition, the annealing was not performed also before and after cold rolling.
이렇게 하여 제조한 실시예 1 내지 10 및 비교예 1 내지 13에 따른 알루미늄 합금판에 대하여, 최대 길이가 1 내지 10㎛인 Ni 함유 금속간 화합물의 개수 밀도를 측정하여, 인장 강도의 평가와 염산에 의한 조면화 처리에 대한 평가를 행하였다.For the aluminum alloy plates according to Examples 1 to 10 and Comparative Examples 1 to 13 thus produced, the number density of Ni-containing intermetallic compounds having a maximum length of 1 to 10 µm was measured to evaluate tensile strength and hydrochloric acid. Evaluation was carried out for the roughening treatment.
최대 길이가 1 내지 10㎛인 Ni 함유 금속간 화합물의 개수 밀도는, 실시예 1 내지 10 및 비교예 1 내지 13에 따른 알루미늄 합금판의 표면을 버프 등으로 연마하여 경면으로 하고, 이 경면을 주사형 전자 현미경(SEM)의 반사 전자상으로 500배의 배율로 관찰했다. 합계 50 시야의 사진으로부터 화상 해석에 의해 금속간 화합물의 개수 밀도(개/mm2)를 산출했다.The number density of the Ni-containing intermetallic compound having a maximum length of 1 to 10 µm is mirror surface by polishing the surface of the aluminum alloy plate according to Examples 1 to 10 and Comparative Examples 1 to 13 with buffing or the like, and the mirror surface is mainly It observed with the magnification of 500 times with the reflection electron image of a dead electron microscope (SEM). The number density (piece / mm <2> ) of an intermetallic compound was computed by image analysis from the photograph of 50 views in total.
인장 강도는, 실시예 1 내지 10 및 비교예 1 내지 13에 따른 알루미늄 합금판으로부터, 압연 방향과 평행한 방향이 길이 방향이 되도록 JIS 5호 시험편(JIS Z 2201에 준거)을 잘라내어 제작하고, JIS Z 2241에 준거하여 인장 시험을 행하여 인장 강도를 측정했다. 인장 강도의 측정은, 소성(burning) 처리를 하지 않는 판재 소재 그대로의 경우와, 시험편을 소성 처리한 후의 경우에 대하여 행하였다.Tensile strength is produced by cutting out JIS No. 5 test piece (according to JIS Z 2201) from the aluminum alloy sheet according to Examples 1 to 10 and Comparative Examples 1 to 13 so that the direction parallel to the rolling direction becomes the longitudinal direction. The tensile test was done based on Z 2241, and the tensile strength was measured. The measurement of tensile strength was performed about the case of the board | substrate raw material which does not carry out the burning process, and the case after baking process a test piece.
소성 처리는, 분위기 온도 250℃로 설정한 공기로(空氣爐)에 시험편을 삽입하고, 노 덮개를 닫은 후에 다시 분위기 온도가 250℃에 도달하고 나서 10분간 경과 후에 노 내로부터 취출함으로써 행하였다. 인장 시험에 따른 인장 강도는, 판재 소재 그대로(표 1에 있어서「합금판 소재」라 나타냄)의 경우는 인장 강도가 170MPa 이상인 것을 양호로 하고, 인장 강도가 170MPa 미만인 것을 불량으로 했다. 또한, 소성 처리 후의 경우는 인장 강도가 130MPa 이상인 것을 양호로 하고, 인장 강도가 130MPa 미만인 것을 불량으로 했다. 상기 기준에 비추어, 판재 소재 그대로의 경우도 소성 처리 후의 경우도 양호한 것의 인장 강도의 평가를「○」라 하고, 적어도 한 쪽이 불량인 것의 인장 강도의 평가를 「×」라 하여, 표 1 중에 기재했다.The baking process was performed by inserting a test piece into the air furnace set to the atmospheric temperature of 250 degreeC, taking out from a furnace after 10 minutes passed after the atmosphere temperature reached 250 degreeC again after closing a furnace cover. In the case of the board | plate material as it is (the "alloy plate material" in Table 1), the tensile strength according to the tensile test made it preferable that tensile strength is 170 MPa or more, and made it the defect that tensile strength was less than 170 MPa. In addition, in the case after the baking treatment, the tensile strength was preferably 130 MPa or more, and the tensile strength was less than 130 MPa. In view of the above criteria, the evaluation of the tensile strength of the good material in the case of the sheet material as it is or the case after the firing treatment is referred to as "○", and the evaluation of the tensile strength of at least one of the defective ones is "x" in Table 1 Listed.
염산에 의한 조면화 처리에 대한 평가는, 미에칭부 평가와 균일성 평가를 대상으로 삼아 행하였다.Evaluation of the roughening process by hydrochloric acid was performed based on non-etching part evaluation and uniformity evaluation.
우선, 이들의 평가를 하는 데 있어서, 염산에 의한 조면화 처리는 다음 조건으로 행하였다.First, in making these evaluations, the roughening process by hydrochloric acid was performed on condition of the following.
염산에 의한 조면화 처리는, 알루미늄 합금판을 5질량% 수산화나트륨 수용액 중에서 온도 50℃, 30초간 탈지한 후, 1질량% 질산 중에서 실온, 30초간 중화 세정했다. 중화 세정된 알루미늄 합금판을 2질량% 염산 중에서 전류 밀도 120 A/dm2, 주파수 50Hz, 온도 25℃의 전해 조건으로 10초간 전해 처리하는 방법으로써 교류 전해 조면화 처리했다.The roughening process by hydrochloric acid neutralized and wash | cleaned the aluminum alloy plate in 5 mass% sodium hydroxide aqueous solution for 50 second, and temperature for 30 second, and room temperature and 30 second in 1 mass% nitric acid. The alternating electrolytic roughening process was performed by the method of electrolytically treating the neutralized wash | cleaned aluminum alloy plate for 10 second in electrolytic conditions of the current density of 120 A / dm <2> , the frequency of 50 Hz, and the temperature of 25 degreeC in 2 mass% hydrochloric acid.
전해 조면화 처리된 알루미늄 합금판을 5질량% 수산화나트륨 수용액 중에서 온도 50℃, 10초간 데쓰 매트(death mat) 처리하고, 30질량% 질산 중에서 실온, 30초간 중화 세정했다. 그리고, 수세 및 건조를 행하고, 이것을 평가 시료로 했다.The electrolytic roughening-treated aluminum alloy plate was treated with a death mat at a temperature of 50 ° C. for 10 seconds in a 5 mass% sodium hydroxide aqueous solution, and neutralized and washed for 30 seconds at room temperature in 30 mass% nitric acid. And water washing and drying were performed and this was made into the evaluation sample.
미에칭부 평가는, 상기한 평가 시료의 조면을, 주사형 전자 현미경(SEM)을 이용하여 5OO배로 표면 관찰을 행하여, 시야 면적이 전체로 1mm2가 되도록 사진을 촬영하고, 이 사진을 기초로 하여 하기 수학식 1에 나타내는 방법으로부터 미에칭율[%]을 구했다.In the non-etching part evaluation, the surface of the above-mentioned evaluation sample was subjected to surface observation using a scanning electron microscope (SEM) at 50,000 times to take a picture so that the viewing area becomes 1 mm 2 as a whole, and based on this picture, The non-etching rate [%] was calculated | required from the method shown by following formula (1).
구한 미에칭율[%]로부터 미에칭부 평가를 행했다. 미에칭부 평가는, 미에칭율이 0 내지 3%인 것을 ◎(매우 양호)로 하고, 미에칭율이 3 내지 5%인 것을 ○(양호)로 하고, 미에칭율이 5%를 넘는 것을 ×(불량)로 했다. 본 명세서에 있어서는, ◎ 또는 ○을 합격으로 하고, ×를 불합격으로 했다.Unetched part evaluation was performed from the obtained non-etching rate [%]. In the non-etching part evaluation, the non-etching rate is 0 to 3%, and the non-etching rate is 3 to 5%. It was set as x (defect). In this specification, (circle) or (circle) was made pass and x was rejected.
균일성 평가는 다음과 같이 하여 행하였다. 우선, SEM을 이용하여 상기한 평가 시료의 조면을 2000배로 표면 관찰하고, 이것을 사진 촬영했다. 이 사진을 모두 전장 100cm의 선을 평행하게 3개 그어, 이 선의 밑에 있는 최대의 피트와 최소의 피트의 크기(최대 길이)의 차이를 구함에 의해 균일성을 평가했다. 균일성 평가는, 피트의 크기의 차이가 1㎛ 이하인 것을 ◎(매우 양호)로 하고, 피트의 크기의 차이가 1㎛를 넘고 2㎛ 이하인 것을 ○(양호)로 하고, 2㎛를 넘는 것을 ×(불량)으로 했다. 본 명세서에 있어서는, ◎ 또는 ○을 합격으로 하고, ×를 불합격으로 했다.Uniformity evaluation was performed as follows. First, the surface roughness of the said evaluation sample was observed 2000 times using SEM, and this was photographed. All of these photographs were drawn three parallel lines of 100 cm in total length, and uniformity was evaluated by finding the difference between the maximum and minimum pit sizes (maximum length) under the line. For uniformity evaluation, the difference in the size of the pit is 1 µm or less, ◎ (very good), and the difference in the size of the pit is 1 (good), which is 2 µm or less, and more than 2 µm × It was (bad). In this specification, (circle) or (circle) was made pass and x was rejected.
하기 표 1에 실시예 1 내지 10 및 비교예 1 내지 13에 따른 알루미늄 합금의 조성[질량%]과, 최대 길이가 1 내지 10㎛인 Ni 함유 금속간 화합물의 개수 밀도의 측정 결과, 인장 강도의 측정 결과 및 염산에 의한 조면화 처리에 대한 평가 결과를 아울러 나타낸다.The tensile strength of the aluminum alloy compositions according to Examples 1 to 10 and Comparative Examples 1 to 13 and the number density of Ni-containing intermetallic compounds having a maximum length of 1 to 10 µm are shown in Table 1 below. The measurement result and the evaluation result about the roughening process by hydrochloric acid are also shown.
한편, 실시예 1 내지 10 및 비교예 1 내지 13에 따른 알루미늄 합금, 즉, 합금 1 내지 23은, 표 1 중에 나타내는 함유량의 성분 이외에도 불가피적 불순물을 포함하고 있다. 각 성분과 불가피적 불순물의 합계는 100질량%가 된다. 표 1 중의「-」는, 해당하는 성분을 첨가하지 않고 있는 것을 나타내며, 표 1 중의 밑줄은, 본 발명의 요건을 만족시키지 않는 것을 나타낸다.On the other hand, the aluminum alloys according to Examples 1 to 10 and Comparative Examples 1 to 13, that is, the alloys 1 to 23 contain unavoidable impurities in addition to the components of the contents shown in Table 1. The sum total of each component and an unavoidable impurity becomes 100 mass%. "-" In Table 1 shows that the corresponding component is not added, and the underline in Table 1 shows that it does not satisfy the requirements of the present invention.
표 1에 나타낸 바와 같이, 실시예 1 내지 16은, 알루미늄 합금의 조성이 본 발명의 요건을 만족시키고 있고, 또한, 제조 조건도 적합하기 때문에, 인장 강도의 평가와 염산에 의한 조면화 처리에 대한 평가(즉, 미에칭부 평가 및 균일성 평가)가 우수했다. 특별히, 실시예 1 내지 4, 6, 8, 9는 미에칭부 평가 및 균일성 평가가 매우 양호했다.As shown in Table 1, in Examples 1 to 16, since the composition of the aluminum alloy satisfies the requirements of the present invention and the manufacturing conditions are also suitable, the evaluation of the tensile strength and the roughening treatment by hydrochloric acid are performed. Evaluation (ie, non-etching part evaluation and uniformity evaluation) was excellent. In particular, Examples 1 to 4, 6, 8, and 9 had very good non-etching part evaluation and uniformity evaluation.
이에 비하여, 비교예 1 내지 13는, 알루미늄 합금의 조성이 본 발명의 요건을 만족시키고 있지 않기 때문에, 인장 강도의 평가 및 염산에 의한 조면화 처리에 대한 평가(즉, 미에칭부 평가 및/또는 균일성 평가) 중의 적어도 한 쪽이 뒤떨어지고 있었다.On the other hand, in Comparative Examples 1 to 13, since the composition of the aluminum alloy does not satisfy the requirements of the present invention, the evaluation of the tensile strength and the roughening treatment by hydrochloric acid (that is, the unetched portion evaluation and / or At least one of uniformity evaluation) was inferior.
구체적으로는, 비교예 1은, Si 양이 하한치 미만이었기 때문에, 소성 처리 후의 인장 강도가 불량이 되어, 인장 강도의 평가가 불합격이 되었다. 또한, 미에칭부 평가 및 균일성 평가가 불량이 되어, 염산에 의한 조면화 처리에 대한 평가는 불합격이 되었다.Specifically, in Comparative Example 1, since the amount of Si was less than the lower limit, the tensile strength after the firing treatment was poor, and evaluation of the tensile strength failed. In addition, the non-etching part evaluation and the uniformity evaluation became poor, and the evaluation about the roughening process by hydrochloric acid failed.
비교예 2는 Si 양이 상한치를 넘고 있었기 때문에, 판재 소재 그대로 및 소성 처리 후의 인장 강도가 불량이 되어, 인장 강도의 평가가 불합격이 되었다. 또한, 균일성 평가가 불량이 되어, 염산에 의한 조면화 처리에 대한 평가가 불합격이 되었다.In Comparative Example 2, since the amount of Si exceeded the upper limit, the tensile strength of the sheet material as it was and after the firing treatment became poor, and evaluation of the tensile strength failed. In addition, uniformity evaluation was poor, and evaluation of the roughening process by hydrochloric acid failed.
비교예 3은 Fe 양이 하한치 미만이었기 때문에, 판재 소재 그대로 및 소성 처리 후의 인장 강도가 불량이 되어, 인장 강도의 평가가 불합격이 되었다. 또한, 미에칭부 평가 및 균일성 평가가 불량이 되어, 염산에 의한 조면화 처리에 대한 평가가 불합격이 되었다.In Comparative Example 3, since the Fe content was less than the lower limit, the tensile strength of the sheet material as it was and after the firing treatment became poor, and evaluation of the tensile strength failed. In addition, unetched part evaluation and uniformity evaluation became poor, and evaluation about the roughening process by hydrochloric acid failed.
비교예 4는 Fe 양이 상한치를 넘고 있었기 때문에, 균일성 평가가 불량이 되어, 염산에 의한 조면화 처리에 대한 평가가 불합격이 되었다.Since the amount of Fe exceeded the upper limit in the comparative example 4, uniformity evaluation became bad and evaluation about the roughening process by hydrochloric acid failed.
비교예 5는 Ti 양이 하한치 미만이었기 때문에, 균일성 평가가 불량이 되어, 염산에 의한 조면화 처리에 대한 평가가 불합격이 되었다.In the comparative example 5, since Ti amount was less than a lower limit, uniformity evaluation became bad, and evaluation about the roughening process by hydrochloric acid failed.
비교예 6은 Ti 양이 상한치를 넘고 있었기 때문에, 균일성 평가가 불량이 되어, 염산에 의한 조면화 처리에 대한 평가가 불합격이 되었다.In the comparative example 6, since Ti amount exceeded the upper limit, uniformity evaluation became bad, and evaluation about the roughening process by hydrochloric acid failed.
비교예 7은 Ni 양이 하한치 미만이었기 때문에, 미에칭부 평가 및 균일성 평가가 불량이 되어, 염산에 의한 조면화 처리에 대한 평가가 불합격이 되었다.In Comparative Example 7, since the amount of Ni was less than the lower limit, the unetched portion evaluation and the uniformity evaluation were poor, and the evaluation on the roughening treatment by hydrochloric acid was failed.
비교예 8은 Ni 양이 상한치를 넘고 있었기 때문에, 소성 처리 후의 인장 강도가 불량이 되어, 인장 강도의 평가가 불합격이 되었다. 또한, 균일성 평가가 불량이 되어, 염산에 의한 조면화 처리에 대한 평가가 불합격이 되었다.In Comparative Example 8, since the amount of Ni exceeded the upper limit, the tensile strength after the sintering treatment became poor, and evaluation of the tensile strength failed. In addition, uniformity evaluation was poor, and evaluation of the roughening process by hydrochloric acid failed.
비교예 9 내지 11은 Mn 양, Mg 양 또는 Cu 양이 하한치 미만이었기 때문에, 판재 소재 그대로 및 소성 처리 후의 인장 강도가 불량이 되어, 인장 강도의 평가가 불합격이 되었다.In Comparative Examples 9-11, since Mn amount, Mg amount, or Cu amount were less than a lower limit, the tensile strength as it is as a raw material of a board | substrate and after baking processing became poor, and evaluation of tensile strength failed.
비교예 12는 Mn 량이 상한치를 넘고 있고, 비교예 13은 Mg 양이 상한치를 넘고 있었기 때문에, 함께 균일성 평가가 불량이 되어, 염산에 의한 조면화 처리에 대한 평가가 불합격이 되었다.Since the amount of Mn exceeded the upper limit in Comparative Example 12, and the amount of Mg exceeded the upper limit in Comparative Example 13, uniformity evaluation was also poor, and evaluation of the roughening treatment by hydrochloric acid failed.
한편, 실시예 1 내지 10 및 비교예 1 내지 13은 중간 소둔을 행하지 않는 냉간 압연으로써 알루미늄 합금판을 제조했기 때문에, 어느 것이든 육안 관찰의 결과, 판재 표면의 상처가 확인되지 않았다. 또한, 이러한 중간 소둔을 행하지 않는 냉간 압연으로 알루미늄 합금판을 제조했기 때문에, 제조 비용이 저감했다.On the other hand, since Examples 1-10 and Comparative Examples 1-13 manufactured the aluminum alloy plate by cold rolling which does not perform an intermediate annealing, as a result of visual observation, neither the wound of the board | plate material surface was confirmed. Moreover, since the aluminum alloy plate was manufactured by cold rolling which does not perform such intermediate annealing, manufacturing cost was reduced.
〔2〕제조 조건에 대하여[2] Manufacturing conditions
다음으로, 실시예 중에서 합금 2 및 합금 5를 선택하고, 이들을 용해하여 주조하고, 주괴를 제조했다. 제조한 주괴를 면삭하여 550mm의 두께로 하고, 이 주괴를 표 2에 나타내는 온도로 4시간의 균질화 열처리를 행하고, 그 온도 그대로 균질화 열처리 직후에 열간 압연을 개시하고, 표 2에 나타내는 압연 종료 온도에서 열간 압연을 종료하여, 두께 3mm의 압연판을 제조했다. 그리고, 이 압연판에 대하여 중간 소둔을 행하지 않는 냉간 압연을 행하고, 두께 0.3mm의 실시예 11 내지 17 및 비교예 14 내지 19에 따른 알루미늄 합금판을 제조했다. 한편, 냉간 압연의 전후에도 소둔을 행하지 않았다.Next, alloy 2 and alloy 5 were selected from the Example, these were melted and cast, and the ingot was manufactured. The produced ingot was chamfered to a thickness of 550 mm, the ingot was subjected to homogenization heat treatment for 4 hours at the temperature shown in Table 2, and hot rolling was started immediately after the homogenization heat treatment as it was at that temperature, and at the rolling end temperature shown in Table 2 Hot rolling was complete | finished and the rolled plate of thickness 3mm was produced. And the cold rolling which does not perform an intermediate annealing with respect to this rolled sheet was performed, and the aluminum alloy plate concerning Examples 11-17 and Comparative Examples 14-19 of thickness 0.3mm was manufactured. On the other hand, annealing was not performed before or after cold rolling.
실시예 11 내지 17 및 비교예 14 내지 19에 대하여, 최대 길이가 1 내지 10㎛인 Ni 함유 금속간 화합물의 개수 밀도를 측정하여, 인장 강도의 평가와 염산에 의한 조면화 처리에 대한 평가를 상기와 같이 행하였다.For Examples 11 to 17 and Comparative Examples 14 to 19, the number density of Ni-containing intermetallic compounds having a maximum length of 1 to 10 µm was measured to evaluate the evaluation of tensile strength and the roughening treatment by hydrochloric acid. It was done as follows.
표 2에 실시예 11 내지 17 및 비교예 14 내지 19의 제조 조건 및 최대 길이가 1 내지 10㎛인 Ni 함유 금속간 화합물의 개수 밀도의 측정 결과, 인장 강도의 측정 결과, 염산에 의한 조면화 처리에 대한 평가 결과를 아울러 나타낸다. 한편, 실시예 12는 상기한 실시예 2와 합금의 조성 및 제조 조건이 같은 것이다.In Table 2, the measurement conditions of the manufacturing conditions of Examples 11-17 and Comparative Examples 14-19 and the number density of Ni containing intermetallic compound whose maximum length is 1-10 micrometers, the measurement result of tensile strength, and the roughening process by hydrochloric acid The evaluation result about is shown together. On the other hand, in Example 12, the composition and manufacturing conditions of the alloy are the same as in Example 2 described above.
한편, 표 2 중의 밑줄은, 본 발명의 요건을 만족시키지 않는 것을 나타낸다.In addition, the underline in Table 2 shows that it does not satisfy the requirements of the present invention.
표 2에 나타낸 바와 같이, 실시예 11 내지 17은 알루미늄 합금의 조성이 본 발명의 요건을 만족시키고 있고, 또한, 제조 조건이 적합하기 때문에, 인장 강도의 평가와 염산에 의한 조면화 처리에 대한 평가(즉, 미에칭부 평가 및 균일성 평가)가 우수하였다.As shown in Table 2, in Examples 11 to 17, since the composition of the aluminum alloy satisfies the requirements of the present invention and the manufacturing conditions were suitable, the evaluation of the tensile strength and the roughening treatment by hydrochloric acid were evaluated. (Ie, non-etching part evaluation and uniformity evaluation) were excellent.
특히, 실시예 11, 12, 17은 미에칭부 평가 및 균일성 평가가 매우 양호했다.In particular, in Examples 11, 12, and 17, unetched part evaluation and uniformity evaluation were very favorable.
이에 비하여, 비교예 14 내지 19는 제조 조건이 본 발명의 요건을 만족시키고 있지 않기 때문에, 염산에 의한 조면화 처리에 대한 평가(즉, 미에칭부 평가 및/또는 균일성 평가)가 뒤떨어지고 있었다.On the other hand, in Comparative Examples 14 to 19, the production conditions did not satisfy the requirements of the present invention, and the evaluation (ie, non-etching part evaluation and / or uniformity evaluation) for the roughening treatment with hydrochloric acid was inferior. .
구체적으로는, 비교예 14는 균질화 열처리 온도가 하한치 미만이며, 열간 압연의 압연 종료 온도가 하한치 미만이었다. 그 때문에, 미에칭부 평가 및 균일성 평가가 불량이 되어, 염산에 의한 조면화 처리에 대한 평가가 불합격이 되었다.Specifically, in Comparative Example 14, the homogenization heat treatment temperature was less than the lower limit, and the rolling end temperature of hot rolling was less than the lower limit. Therefore, the non-etching part evaluation and the uniformity evaluation became poor, and the evaluation about the roughening process by hydrochloric acid failed.
비교예 15는 균질화 열처리 온도가 상한치를 넘고 있었기 때문에, 균일성 평가가 불량이 되어, 염산에 의한 조면화 처리에 대한 평가가 불합격이 되었다.In Comparative Example 15, since the homogenization heat treatment temperature exceeded the upper limit, uniformity evaluation became poor, and evaluation of the roughening treatment by hydrochloric acid failed.
비교예 16은 열간 압연의 압연 종료 온도가 하한치 미만이기 때문에, 균일성 평가가 불량이 되어, 염산에 의한 조면화 처리에 대한 평가가 불합격이 되었다.In the comparative example 16, since the rolling finish temperature of hot rolling was less than a lower limit, uniformity evaluation became bad, and evaluation about the roughening process by hydrochloric acid failed.
비교예 17은 균질화 열처리 온도가 하한치 미만이며, 열간 압연의 압연 종료 온도가 하한치 미만이었다. 그 때문에, 미에칭부 평가 및 균일성 평가가 불량이 되어, 염산에 의한 조면화 처리에 대한 평가가 불합격이 되었다.In Comparative Example 17, the homogenization heat treatment temperature was less than the lower limit, and the rolling end temperature of hot rolling was less than the lower limit. Therefore, the non-etching part evaluation and the uniformity evaluation became poor, and the evaluation about the roughening process by hydrochloric acid failed.
비교예 18은 균질화 열처리 온도가 상한치를 넘고 있어, 열간 압연의 압연 종료 온도가 상한치를 넘고 있었다. 그 때문에, 균일성 평가가 불량이 되어, 염산에 의한 조면화 처리에 대한 평가가 불합격이 되었다.In Comparative Example 18, the homogenization heat treatment temperature exceeded the upper limit, and the rolling end temperature of hot rolling exceeded the upper limit. Therefore, evaluation of uniformity became poor, and evaluation of the roughening process by hydrochloric acid failed.
비교예 19는 열간 압연의 압연 종료 온도가 하한치 미만이기 때문에, 균일성 평가가 불량이 되어, 염산에 의한 조면화 처리에 대한 평가가 불합격이 되었다.In Comparative Example 19, since the rolling finish temperature of the hot rolling was lower than the lower limit, uniformity evaluation became poor, and evaluation of the roughening treatment by hydrochloric acid failed.
한편, 실시예 11 내지 17 및 비교예 14 내지 19는, 중간 소둔을 행하지 않는 냉간 압연으로써 알루미늄 합금판을 제조했기 때문에, 어느 것이든 육안 관찰의 결과, 판재 표면의 상처가 확인되지 않았다. 또한, 이러한 중간 소둔을 행하지 않는 냉간 압연으로 알루미늄 합금판을 제조했기 때문에, 제조 비용이 저감했다.On the other hand, in Examples 11-17 and Comparative Examples 14-19, since the aluminum alloy plate was manufactured by cold rolling which does not perform intermediate annealing, as a result of visual observation, neither the wound of the board | plate material surface was confirmed. Moreover, since the aluminum alloy plate was manufactured by cold rolling which does not perform such intermediate annealing, manufacturing cost was reduced.
〔3〕중간 소둔에 대하여[3] About intermediate annealing
다음으로, 중간 소둔에 의한 알루미늄 합금판의 표면의 상처나기 쉬움을 조사하기 위해, 합금 2 및 합금 5를 이용하여, 상기와 같이 하여 주괴를 제조했다. 제조한 주괴를 면삭하여 550mm의 두께로 하고, 이 주괴를 표 3에 나타내는 온도의 균질화 열처리를 행하고, 그 온도 그대로 직후에, 표 3에 나타내는 압연 종료 온도로 열간 압연을 종료하여, 두께 3mm의 압연판을 제조했다. 그리고, 이 압연판을 냉간 압연하고 두께 0.3mm의 실시예 18, 19 및 비교예 20, 21에 따른 알루미늄 합금판을 제조했다. 한편, 비교예 20, 21은 두께 2.0mm에서 450℃×0초 상당의 연속 소둔 라인에 의한 중간 소둔을 했다.Next, in order to investigate the fragility of the surface of the aluminum alloy plate by intermediate annealing, the ingot was produced as mentioned above using alloy 2 and the alloy 5. The produced ingot is faced to a thickness of 550 mm, the ingot is subjected to a homogenization heat treatment at the temperature shown in Table 3, and immediately after the temperature, the hot rolling is finished at the rolling end temperature shown in Table 3, and the thickness of 3 mm is rolled. The plate was manufactured. Then, the rolled sheet was cold rolled to prepare an aluminum alloy sheet according to Examples 18 and 19 and Comparative Examples 20 and 21 having a thickness of 0.3 mm. On the other hand, in Comparative Examples 20 and 21, intermediate annealing was performed by a continuous annealing line corresponding to 450 ° C. × 0 second at a thickness of 2.0 mm.
실시예 18, 19 및 비교예 20, 21에 대하여, 육안 관찰에 의해 판재 표면에 인쇄판용 소재로서 인쇄 성능이 불량이 되는 수준의 상처가 나 있는지 여부를 평가했다. 육안 관찰의 결과, 판재 표면에 그와 같은 상처가 나고 있지 않던 것을 ○(양호), 그와 같은 상처가 나고 있었던 것을 ×(불량)로 했다.In Examples 18 and 19 and Comparative Examples 20 and 21, visual observation evaluated whether or not the surface of the plate material had a wound having a level at which the printing performance was poor as a printing plate material. As a result of visual observation, the thing which did not have such a wound on the board surface was made into (circle) (good), and that such a wound appeared as x (defect).
표 3에 실시예 18, 19 및 비교예 20, 21의 제조 조건과 더불어, 중간 소둔의 유무 및 판재 표면의 상처 평가를 나타낸다. 한편, 실시예 18, 19는 각각 상기한 실시예 2, 5와 합금의 조성 및 제조 조건이 같다.In addition to the manufacturing conditions of Example 18, 19 and Comparative Examples 20, 21 in Table 3, the presence or absence of intermediate annealing and the wound evaluation of a board surface are shown. On the other hand, Examples 18 and 19 have the same composition and manufacturing conditions as those of Examples 2 and 5, respectively.
표 3에 나타낸 바와 같이, 실시예 18, 19는 중간 소둔을 행하지 않았기 때문에, 판재 표면에 상처가 나고 있지 않았다.As shown in Table 3, since Examples 18 and 19 did not perform intermediate annealing, the board | plate material surface was not damaged.
이에 비하여, 비교예 20, 21은 중간 소둔을 행했기 때문에, 어느 것이든 판재 표면에 상처가 나고 있었다.On the other hand, since the comparative examples 20 and 21 performed intermediate annealing, either of them was wound on the surface of a board | plate material.
S1: 주조 공정
S2: 균질화 열처리 공정
S3: 열간 압연 공정
S4: 냉간 압연 공정S1: casting process
S2: Homogenization Heat Treatment Process
S3: hot rolling process
S4: cold rolling process
Claims (2)
Si: 0.03 내지 0.15질량%, Fe: 0.2 내지 0.6질량%, Ti: 0.005 내지 0.05질량%, Ni: 0.005 내지 0.10질량% 함유함과 더불어,
Mn: 0.005 내지 0.05질량%, Mg: 0.005 내지 0.05질량% 및 Cu: 0.005 내지 0.05질량%로부터 선택되는 적어도 하나를 함유하고,
잔부가 Al 및 불가피적 불순물로 이루어지는 조성을 갖고, 또한
중간 소둔을 행하지 않는 냉간 압연을 행함에 의해 제조되고,
판 표면에 존재하는 금속간 화합물 중, 최대 길이가 1 내지 10㎛인 Ni 함유 금속간 화합물의 개수 밀도가 200 내지 4000 개/mm2인 것을 특징으로 하는 인쇄판용 알루미늄 합금판.As an aluminum alloy plate for printing plates which is subjected to an electrolytic roughening treatment and used as a support of a printing plate,
Si: 0.03 to 0.15 mass%, Fe: 0.2 to 0.6 mass%, Ti: 0.005 to 0.05 mass%, Ni: 0.005 to 0.10 mass%
Mn: 0.005 to 0.05% by mass, Mg: 0.005 to 0.05% by mass and Cu: at least one selected from 0.005 to 0.05% by mass,
The balance has a composition composed of Al and unavoidable impurities, and
It is produced by cold rolling without performing intermediate annealing,
The number density of Ni-containing intermetallic compound whose maximum length is 1-10 micrometers among the intermetallic compounds which exist in a board surface is 200-4000 pieces / mm <2> , The aluminum alloy plate for printing plates.
제 1 항에 기재된 조성을 갖는 알루미늄 합금의 주괴를 주조하는 주조 공정과,
상기 주괴를 380 내지 550℃에서 균질화 열처리를 행하는 균질화 열처리 공정과,
균질화 열처리를 행한 상기 주괴를, 압연 종료 온도가 300 내지 370℃로 되는 열간 압연을 행하여 압연판을 제조하는 열간 압연 공정과,
상기 압연판에 대하여 중간 소둔을 행하지 않는 냉간 압연을 행하는 냉간 압연 공정을
포함하는 것을 특징으로 하는 인쇄판용 알루미늄 합금판의 제조 방법. As a manufacturing method for manufacturing the aluminum alloy plate for printing plates of Claim 1,
A casting step of casting an ingot of an aluminum alloy having the composition according to claim 1,
A homogenization heat treatment step of homogenizing heat treatment of the ingot at 380 to 550 ° C.,
A hot rolling step of producing a rolled plate by hot rolling the ingot subjected to the homogenization heat treatment to a rolling end temperature of 300 to 370 ° C .;
Cold rolling step of performing cold rolling without performing an intermediate annealing on the rolled plate
The manufacturing method of the aluminum alloy plate for printing plates characterized by including.
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