KR20100135278A

KR20100135278A - 노안 교정용 렌즈 및 렌즈의 설계 방법

Info

Publication number: KR20100135278A
Application number: KR1020107023908A
Authority: KR
Inventors: 벤자민 울리 씨.; 제임스 더블류. 헤이우드; 로날드 클락; 토마스 카르카이넨; 수잔 더블류. 네이들; 실라 비. 히크선커란
Original assignee: 존슨 앤드 존슨 비젼 케어, 인코포레이티드
Priority date: 2008-03-31
Filing date: 2009-03-31
Publication date: 2010-12-24
Also published as: EP2260347B1; TW201005348A; JP2011516923A; RU2010144528A; AU2009231792A1; RU2494425C2; AR071131A1; RU2559518C2; BRPI0909848B1; TWI519842B; TWI612359B; RU2013127185A; CA2719510C; BRPI0909848A2; KR101566181B1; US20100302505A1; KR20150122261A; US20090244478A1; WO2009124052A1; EP2260347A1

Abstract

본 발명은 콘택트 렌즈의 설계 방법 및 본 방법에 따라 설계된 콘택트 렌즈를 제공하며, 이 렌즈는 종래의 렌즈 및 방법에 비해 개선된 노안 교정 방법을 제공한다. 렌즈 착용자에게 근거리 시력, 중간거리 시력 및 원거리 시력에 있어서 양호한 양안성 및 일관된 성능을 제공하도록 상승적으로 작용하는 렌즈 쌍을 사용함으로써 개선된 성능 및 감소된 설계 시간이 얻어질 수 있다는 것이 본 발명의 발견이다.

Description

노안 교정용 렌즈 및 렌즈의 설계 방법{LENSES FOR THE CORRECTION OF PRESBYOPIA AND METHODS OF DESIGNING THE LENSES}

본 발명은 노안 교정에 유용한 안과 렌즈에 관한 것이다. 특히, 본 발명은 노안을 교정하기 위해 개인에 의해 착용되는, 렌즈 쌍(lens pair)이 선택되어질 수 있는 콘택트 렌즈 세트, 및 렌즈 쌍을 제공한다.

개인이 나이가 들면서, 눈은 관찰자에게 비교적 가까이 있는 물체에 초점을 맞추기 위해 수정체를 조절하거나 구부릴 수 있는 것이 못해진다. 이러한 상태는 노안으로 알려져 있다. 유사하게, 수정체가 제거되거나 안구내(intraocular) 렌즈가 대체물로서 삽입된 사람들의 경우, 조절 능력이 없다.

눈의 조절 부전(failure)을 교정하는 데 사용되는 방법들 중에는, 렌즈 착용자의 우세안(dominant eye)에 원거리 시력 교정용 단초첨 렌즈(single vision lens)를 사용하고 비우세안(non-dominant eye)에 근거리 시력 교정용 단초첨 렌즈를 사용하는 모노비전(mono-vision)으로 알려진 방법이 있다. 모노비전은 입체시(stereopsis)의 손실을 초래하기 때문에 불리하다. 노안 교정을 위한 다른 공지의 방법은 개인의 양쪽 눈에 이중초점 또는 다초점 콘택트렌즈를 사용하는 것이다. 양쪽 눈에 이중초점 또는 다초점 렌즈를 사용하는 것은 모노비전에 비해 이미지 콘트라스트(image contrast) 및 해상도의 감소를 초래한다. 노안을 치료하는 또 다른 방법은 한쪽 눈에 이중초점 또는 다초점 렌즈를 그리고 다른 쪽 눈에 단초점 렌즈를 배치하는 것이다. 이러한 방법의 사용에 있어서의 단점은 개인에게 만족스러운 렌즈 성능을 제공하기 위해서 고려되어야만 하는 많은 렌즈들에 있다.

<도 1>
도 1은 굴절력 프로파일(power profile)이 도시된 그래프.
<도 2>
도 2는 본 발명의 렌즈의 굴절력 프로파일이 도시된 그래프.
<도 3>
도 3은 본 발명의 렌즈의 굴절력 프로파일이 도시된 그래프.
<도 4>
도 4는 본 발명의 렌즈의 굴절력 프로파일이 도시된 그래프..

본 발명은 콘택트 렌즈의 설계 방법, 본 방법에 따라 설계된 콘택트 렌즈, 및 렌즈의 제조 방법을 제공하며, 상기 렌즈는 종래의 렌즈 및 방법에 비해 개선된 노안 교정 방법을 제공한다. 렌즈 착용자에게 근거리 시력, 중간거리 시력 및 원거리 시력에 있어서 양호한 양안성(binocularity) 및 일관된 성능을 제공하도록 상승적으로 작용하는 렌즈 쌍을 사용함으로써 개선된 성능 및 감소된 설계 시간이 얻어질 수 있다는 것이 본 발명의 발견이다.

일 실시예에서, 본 발명은, 하기의 관계식들을 만족시키는 제1 렌즈 및 제2 렌즈를 포함하고, 이 렌즈들로 본질적으로 구성되며, 이 렌즈들로 구성되는 렌즈 쌍을 제공한다:

≥ -0.14 x RX_add + 0.84

≥ -0.08 x Rx_add + 0.64

d ≤ 0.2

n ≤ 0.2

상기 관계식들에서,

는 2.5 내지 6 ㎜의 동공(pupil) 직경에 대한 양안 가중 원거리 비(binocular weighted distance ratio)의 평균값이고,

Rx_add는 개인에 대한 근거리 시력 교정을 제공하기 위해 원거리 처방에 가입되는 디옵터(diopter) 단위의 가입 굴절력(additional power)이며,

은 2.5 내지 6 ㎜의 동공 직경에 대한 양안 가중 근거리 비(binocular weighted near ratio)의 평균값이고,

d는 약 2.5 내지 6 ㎜의 동공 직경에 대한 제1 렌즈와 제2 렌즈 사이에서 원거리 시력에서의 시차(disparity)의 평균값이며,

n은 약 3.5 내지 약 6 ㎜의 동공 직경에 대한 제1 렌즈와 제2 렌즈 사이에서 근거리 시력에서의 시차의 평균값이다.

바람직한 실시예에서, 렌즈 쌍은 약 0.75 내지 약 2.50 디옵터의 가입 굴절력 범위를 갖는 렌즈 세트로부터 선택된다.

본 발명은 또한 a.) 2개 이상의 렌즈들로서, 각각의 렌즈가 다른 렌즈들 각각의 굴절력 프로파일과는 상이한 굴절력 프로파일을 갖는 상기 2개 이상의 렌즈들을 제공하는 단계; 및 b.) 단계 a)에서 제공된 렌즈들로부터 제1 렌즈 및 제2 렌즈를 선택하여 렌즈 쌍을 형성하는 단계를 포함하고, 이 단계들로 본질적으로 구성되고, 이 단계들로 구성되며, 제1 렌즈 및 제2 렌즈 쌍이 하기의 관계식들을 만족시키는, 노안의 교정 방법을 제공한다:

≥ -0.14 x Rx_add + 0.84

≥ -0.08 x Rx_add+ 0.64

d ≤ 0.2

n ≤ 0.2

또 다른 실시예에서, 본 발명은 단안(monocular) 가중 원거리 비(d_A)의 평균값과 단안 가중 근거리 비(n_A)의 평균값을 갖는 제1 렌즈; 단안 가중 원거리 비(d_B)의 평균값과 단안 가중 근거리 비(n_B)의 평균값을 갖는 제2 렌즈; 및 단안 가중 원거리 비(d_C)의 평균값과 단안 가중 근거리 비(n_C)의 평균값을 갖는 제3 렌즈를 포함하고, 이 렌즈들로 본질적으로 구성되고, 이 렌즈들로 구성되며, 제1 렌즈, 제2 렌즈 및 제3 렌즈 각각은 다른 렌즈들 각각과 상이한 굴절력 프로파일을 가지며, d_A> d_B > d_C및 n_A < n_B < n_C인, 렌즈 세트를 제공한다. 바람직한 실시예에서, 렌즈 세트는 3개 렌즈들로 된 세트이다.

종래의 다초점 렌즈와 비교해서 우수한 성능이 하기의 관계식들을 만족시키는 렌즈 쌍을 착용하는 개인에 의해 달성될 수 있다는 것이 본 발명의 발견이다:

≥ -0.14 x Rx_add + 0.84

≥ -0.08 x Rx_add+ 0.64

d ≤ 0.2

n ≤0.2

는 2.5 내지 6 ㎜의 동공 직경에 대한 양안 가중 원거리 비의 평균값이고,

Rx_add는 개인에 대한 근거리 시력 교정을 제공하기 위해 원거리 처방에 가입되는 디옵터 단위의 가입 굴절력이며,

은 2.5 내지 6 ㎜의 동공 직경에 대한 양안 가중 근거리 비의 평균값이고,

d는 약 2.5 내지 6 ㎜의 동공 직경에 대한 렌즈들 사이에서 원거리 시력에서의 시차의 평균값이며,

n은 약 3.5 내지 약 6 ㎜의 동공 직경에 대한 렌즈들 사이에서 근거리 시력에서의 시차의 평균값이다.

양안 가중 원거리 비("D")는 우세안의 가중 원거리 비("d₁")와 비우세안의 가중 원거리 비("d₂") 중 최대값 또는 D = max (d₁, d₂)이다. 가중 근거리 비("N")는 우세안의 가중 근거리 비("n₁")와 비우세안의 가중 근거리 비("n₂") 중 최대값 또는 N = max (n₁, n₂)이다. 본 발명의 목적을 위해, "우세안"은 눈 관리 전문가에 의해 원거리 시력을 위해 그 교정이 최적화되어야 하는 눈을 의미하며, "비우세안"은 근거리 시력을 위해 그 교정이 최적화되어야 하는 눈을 말한다.

단안 가중 원거리 및 근거리 비들은 각각의 눈의 다양한 동공 크기에 대해 계산될 수 있으며, 임의의 주어진 렌즈 반경에서의 굴절력이 렌즈 착용자의 원거리 요건 및 근거리 요건 각각을 얼마나 잘 충족시키는지에 대한 척도이다. 이 비들은 또한 단일 렌즈가 이상적인 주어진 착용자의 구면 및 추가 처방에 대하여 얼마나 잘 수행할 것으로 예상될 수 있는지를 측정한다. 가중 원거리 및 근거리 비들은 0 내지 1.0의 값의 범위를 가질 것인데, 이때 0은 렌즈 착용자에 대해 요구되는 거리에서 어떠한 이점도 제공되지 않음을 의미하며 1.0은 렌즈가 그 거리에서 착용자를 완전히 교정함을 의미한다. 회전 대칭인 굴절력 프로파일의 경우, 단안 가중 원거리 비는 하기의 수학식 I을 나타내도록 렌즈 반경에 걸쳐 적분함으로써 계산될 수 있다:

[수학식 I]

여기서, R은 동공의 반경이고,

Rx_sphere는 단안 가중 비가 계산되는 눈에 대한 디옵터 단위의 구면 처방 굴절력이며,

tanh는 쌍곡선 탄젠트이고,

P(r)은 하기의 수학식 II에 의해 주어지는 렌즈와 눈의 합의 굴절력이다:

[수학식 II]

P(r)=P_CL (r)+ SA_eye * r² + F

여기서, SA_eye는 눈의 구면 수차이고 바람직하게는 0.1 디옵터/㎟이며,

F는 디옵터 단위의, 공칭으로부터의 변화를 의미하는 렌즈 맞춤(fit)이고,

r은 콘택트 렌즈의 중심으로부터의 반경방향 거리이며,

P_CL(r)은 콘택트 렌즈의 반경방향 굴절력 분포 또는 굴절력 프로파일이다. 특정 설계의 경우, 굴절력 분포는 0.25 디옵터의 증분으로 일련의 P_CL(r)로서 제공된다.

렌즈의 반경방향 굴절력 분포 또는 굴절력 프로파일(P_CL(r))은 공기 중에서의 렌즈의 축방향 굴절력이며, 렌즈의 표면 형상, 두께 및 굴절률로부터 계산될 수 있다. 반경방향 굴절력 분포는 또한 파면(wavefront)이 결정될 수 있게 하는 간섭계를 이용하여 파면을 측정함으로써 가장 정확하게 측정될 수 있다. 도 1은 반경방향 굴절력 분포 또는 굴절력 프로파일의 예이다. 도시된 바와 같이, 수평축 또는 x축은 렌즈의 기하학적 중심으로부터의 반경방향 거리이다. 수직축 또는 y축은 각각의 반경방향 위치에서의 눈의 굴절력에 추가된 렌즈 굴절력이다.

단안 가중 근거리 비는 하기의 수학식 III을 나타내도록 렌즈 반경에 걸쳐 적분함으로써 계산될 수 있다:

[수학식 III]

여기서, R은 동공의 반경이고,

tanh는 쌍곡선 탄젠트이고,

P(r)은 수학식 II에 의해 주어지는 콘택트 렌즈와 눈의 합의 굴절력이며,

Rx_add는 개인에 대한 근거리 시력 교정을 제공하기 위해 원거리 처방에 가입되는 디옵터 단위의 가입 굴절력이다.

비회전 대칭인 굴절력 프로파일의 경우, 단안 가중 원거리 비는 하기의 수학식 IV를 나타내도록 렌즈 반경에 걸쳐 적분함으로써 계산될 수 있다:

[수학식 IV]

여기서, R, Rx_sphere, tanh 및 P(r)은 전술된 바와 같으며,

Ф는 극각(polar angle)이다.

비회전 대칭인 굴절력 프로파일의 단안 가중 근거리 비는 하기 수학식 V를 나타내도록 렌즈 반경에 걸쳐 적분함으로써 계산될 수 있다:

[수학식 V]

대칭 회절 렌즈의 경우, 단안 가중 원거리 비는 하기의 수학식 VI을 나타내도록 렌즈 반경에 걸쳐 적분함으로써 계산될 수 있다:

[수학식 VI]

여기서, m은 회절 차수이고,

P_m(r)은 차수 m에서의 굴절력 프로파일이며,

ε_m은 차수 m에서의 회절 효율이고,

은 1이다.

수학식 II, 수학식 IV 및 수학식 V는 유사하게 변형될 수 있다.

양안 가중 원거리 비(D) 및 양안 가중 근거리 비(N)를 사용하면, 노안 교정용 렌즈 쌍의 최상의 성능은 우세안의 렌즈가 처방 구면 굴절력에 맞춤되고 비우세안 렌즈가 구면 굴절력과 처방된 가입 굴절력의 합에 맞춤되는 상태로 구면 수차 교정을 포함하는 렌즈들을 사용하여 얻어질 수 있다. 이러한 경우, D와 N 둘 모두는 1.0이다. 이러한 쌍은 원거리 및 근거리에서 눈들 사이의 시차를 견딜 수 있는 개인들에서 최적의 성능을 제공하지만, 시차를 견딜 수 없는 그러한 개인들에 대해서는, 시차를 고려하도록 렌즈 성능의 측정이 확장되어야 한다.

원거리에서의 시차(Δd)와 근거리에서의 시차(Δn)는 하기와 같이 정의될 수 있다:

Δd = |d₁ - d₂|

Δn= |n₁ - n₂|

시차 측정은 시각적 편안함, 입체시 및 시각적 아티팩트(artifact)와 상호 연관된다.

바람직한 실시예에서, 3개 렌즈들로 된 세트가 제공되고, 각각의 렌즈는 다른 렌즈들 각각의 굴절력 프로파일과는 상이한 굴절력 프로파일을 가지며, 렌즈는 하기의 관계식들을 만족시킨다:

≥ -0.14 x Rx_add + 0.84

≥ -0.08 x Rx_add+ 0.64

d ≤ 0.2

n ≤ 0.2

본 발명의 목적을 위해, "3개 렌즈들로 된 세트"는 글자 그대로 단 3개의 렌즈들을 의미하는 것이 아니라, 오히려 3개의 렌즈 서브세트(subset)들 (그 서브세트들 각각은 원하는 범위에 걸쳐 구면 굴절력 및 가입 굴절력을 제공하는 다수의 렌즈들로 구성됨)을 의미한다. 바람직하게는, 각각의 서브세트는 0.50 디옵터 증분으로 -12.00 내지 +8.00 디옵터의 범위에 걸쳐 구면 굴절력을 제공하고 0.25 디옵터의 증분으로 0.75 내지 2.50 디옵터의 범위에 걸쳐 가입 굴절력을 제공하는 다수의 렌즈들로 구성된다. 더 바람직하게는, 하나의 렌즈 서브세트는 0.50 디옵터의 증분으로 -12.00 내지 +8.00 디옵터의 범위에 걸쳐 구면 굴절력을 그리고 0.25 디옵터의 증분으로 0.75 내지 1.75 디옵터의 범위에 걸쳐 가입 굴절력을 제공하며, 제2 렌즈 서브세트는 0.50 디옵터의 증분으로 -12.00 내지 +8.00 디옵터의 범위에 걸쳐 구면 굴절력을 그리고 0.25 디옵터의 증분으로 0.75 내지 2.50 디옵터의 범위에 걸쳐 가입 굴절력을 제공하며, 제3 렌즈 서브세트는 0.50 디옵터의 증분으로 -12.00 내지 +8.00 디옵터의 범위에 걸쳐 구면 굴절력을 그리고 0.25 디옵터의 증분으로 1.25 내지 2.50 디옵터의 범위에 걸쳐 가입 굴절력을 제공한다.

-3.00 디옵터 구면 처방에 대한 서브세트들 각각으로부터의 렌즈를 위한 굴절력 프로파일의 예가 도 2, 도 3 및 도 4에 도시되어 있다. 이들 굴절력 프로파일에 의해 예시된 렌즈들은 또한 d_A> d_B > d_C 및 n_A < n_B < n_C를 만족시킨다. 이들 예시적인 렌즈들은 하기 표 1에 나타낸 렌즈 쌍 조합으로 맞춤될 수 있다. 표 1의 목적을 위해, 도 2, 도 3 및 도 4의 렌즈는 각각 "A", "B", 및 "C"로 지칭된다. 표 1에서, 첫번째 문자는 우세안에 사용되는 렌즈를 나타내고 두번째 문자는 비우세안의 렌즈이다. "+" 부호는 비우세안 렌즈가 개인에 대해 최상의 원거리 시력 교정에 요구되는 바에 따라 눈 관리 전문가에 의해 결정되는 것을 초과하여 가입적인 0.25 디옵터의 굴절력에 의해 맞춤된다는 것을 나타낸다.

더욱 더 바람직하게는, 본 발명은 3개 렌즈들로 된 세트를 제공하며, 각각의 렌즈는 다른 렌즈들 각각의 굴절력 프로파일과는 상이한 굴절력 프로파일을 가지며, 렌즈는 하기의 관계식들을 만족시킨다:

≥ -0.14 x Rx_add + 0.84

≥ -0.08 x Rx_add+ 0.64

d ≤ 0.2

n ≤ 0.2

여기서, 렌즈의 전방 표면 또는 물체측 표면은 구역 다초점 표면(zone multifocal surface) 또는 연속 비구면 다초점 표면이며, 렌즈의 후방 표면 또는 눈측 표면은 비구면 표면이다. "구역 다초점 표면"은 하나의 굴절력 구역으로부터 다른 굴절력 구역으로 이동할 때 불연속성이 있음을 의미한다. 비구면의 후방 표면은 바람직하게는 기하학적 중심으로부터 렌즈의 에지까지 대략 7.20 내지 8.10 ㎜, 더 바람직하게는 7.85 ㎜의 반경을 갖고 -0.26의 원추 계수(conic constant)를 갖는다.

더욱 더 바람직한 실시예에서, 전방 다초점 표면은 근거리 교정과 원거리 교정 사이에서, 또는 근거리, 원거리와 중간거리 교정들 사이에서 교호하는 5개의 방사 대칭 구역들을 갖고, 비구면 후방 표면은 대략 7.20 내지 8.10 ㎜, 더 바람직하게는 7.85 ㎜의 반경 및 -0.26의 원추 계수를 갖는다. 하기 표 2는, 본 실시예 내에서 3개 렌즈(A, B, C)들로 된 세트에 대한 보다 바람직한 값들을 제공한다.

더욱 더 바람직한 실시예에서, 본 발명은 3개 렌즈들로 된 세트를 제공하며, 각각의 렌즈는 다른 렌즈들 각각의 굴절력 프로파일과는 상이한 굴절력 프로파일을 가지며, 렌즈들은 하기의 관계식들을 만족시킨다:

≥ -0.14 x Rx_add + 0.84

≥ -0.08 x Rx_add+ 0.64

d ≤ 0.2

n ≤ 0.2

여기서, 전방 표면은 근거리 구역들의 구면 수차가 원거리 구역들의 구면 수차로부터 추가 0.05 내지 0.1 디옵터/㎟일 수 있는 구면 수차가 각각의 구역에 포함된 구역 다초점 표면이다. 대안적으로, 다초점 표면이 연속 표면이든지 불연속 표면이든지간에, 원거리 및 근거리를 위한 구면 수차는 하기의 수학식에 따라 조절될 수 있다:

SA_RX= SA0 + c*Rx_sphere

0.0044 <c<0.0052

상기 수학식들에서, SA₀는 0.0 디옵터인 Rx_sphere에 대한 설계의 구면 수차이고,

c는 0.0044 내지 0.0052의 값의 상수이며 바람직하게는 0.0048이다. 이들 실시예들에서 렌즈의 후방 표면은 바람직하게는 대략 7.20 내지 8.10 ㎜, 더 바람직하게는 7.85 ㎜의 반경 및 -0.26의 원추 계수를 갖는 비구면이다.

본 발명의 또 다른 실시예에서, 3개 렌즈들로 된 세트가 제공되며, 각각의 렌즈는 다른 렌즈들 각각의 굴절력 프로파일과는 상이한 굴절력 프로파일을 가지며, 렌즈들은 하기의 관계식들을 만족시킨다:

≥ -0.14 x Rx_add + 0.84

≥ -0.08 x Rx_add+ 0.64

d ≤ 0.2

n ≤ 0.2

1.25 < r < 3에 대해 STD(P_E(r)) < 0.15

상기 관계식에서, STD는 표준 편차이고,

P_E(r)은 하기의 수학식 VII에 의해 주어지는 렌즈와 눈의 합의 유효 굴절력이다:

[수학식 VII]

여기서, P(r)은 수학식 II에 의해 주어지는 눈 상의 콘택트 렌즈의 굴절력이다. 추가적인 제한은 동공 크기에 대한 설계의 시각적 성능의 민감성을 감소시킨다.

본 발명의 구역 설계에서, 제1 구역 또는 렌즈의 기하학적 중심에 중심을 둔 구역은 원거리 시력 교정을 제공하는 구역일 수 있거나 바람직하게는 이러한 구역이거나, 또는 이는 근거리 또는 중간거리 시력 교정을 제공할 수 있다. 렌즈 쌍에서, 제1 구역은 동일하거나 상이할 수 있다. 유사하게, 연속 비구면 다초점 설계에서, 렌즈 쌍 각각의 중심에서의 교정은 동일하거나 상이할 수 있으며, 원거리, 중간거리 및 근거리 교정으로부터 선택될 수 있다.

본 발명에 따라 설계될 수 있는 콘택트 렌즈는 바람직하게는 소프트 콘택트 렌즈이다. 바람직하게는 그러한 렌즈를 생산하는 데 적합한 임의의 재료로 제조된 소프트 콘택트 렌즈가 사용된다. 소프트 콘택트 렌즈의 형성을 위한 예시적인 재료에는, 실리콘 탄성중합체, 본 명세서에 전체적으로 참고로 포함된 미국 특허 제5,371,147호, 제5,314,960호 및 제5,057,578호에 개시된 것들을 제한없이 포함하는 실리콘-함유 거대단량체, 하이드로젤, 실리콘-함유 하이드로젤 등 및 이들의 조합이 제한없이 포함된다. 더 바람직하게는, 표면은 실록산이거나, 표면은 폴리다이메틸 실록산 거대단량체, 메타크릴옥시프로필 폴리알킬 실록산 및 이들의 혼합물을 제한없이 포함하는 실록산 작용기, 실리콘 하이드로젤 또는 하이드로젤, 예를 들어 에타필콘 A를 함유한다.

양호한 렌즈 형성 재료는 폴리 2-하이드록시에틸 메타크릴레이트 중합체인데, 이는 약 25,000 내지 약 80,000의 피크 분자량 및 약 1.5 미만 내지 약 3.5 미만의 다분산도(polydispersity)를 각각 갖고 적어도 하나의 가교결합성 작용기가 공유 결합되어 있는 것을 의미한다. 이러한 재료는 본 명세서에 전체적으로 참고로 포함된 미국 특허 제6,846,892호에 기술되어 있다. 안구내 렌즈를 형성하기 위한 적합한 재료에는 폴리메틸 메타크릴레이트, 하이드록시에틸 메타크릴레이트, 불활성 투명 플라스틱, 실리콘계 중합체 등 및 이들의 조합물이 제한없이 포함된다.

렌즈 형성 재료의 경화는 열 경화, 조사 경화, 화학적 경화, 전자기 방사선 경화 등 및 이들의 조합을 제한없이 포함하는 공지된 임의의 수단에 의해 수행될 수 있다. 바람직하게는, 렌즈는 성형되는데, 이는 자외선을 사용하거나 가시광선의 전체 스펙트럼을 사용하여 수행된다. 더 구체적으로는, 렌즈 재료를 경화하기에 적합한 정밀 조건은 선택된 재료 및 형성될 렌즈에 좌우될 것이다. 콘택트 렌즈를 제한없이 포함하는 안과 렌즈를 위한 중합 공정이 잘 알려져 있다. 적합한 공정은 본 명세서에 참고로 포함된 미국 특허 제5,540,410호에 개시되어 있다.

Claims

하기의 관계식들을 만족시키는 제1 렌즈 및 제2 렌즈를 포함하는, 렌즈 쌍(lens pair):

≥ -0.14 x Rx_add + 0.84

≥ -0.08 x Rx_add+ 0.64

d ≤ 0.2

n ≤ 0.2
상기 관계식들에서,

는 약 2.5 내지 6 ㎜의 동공(pupil) 직경에 대한 양안 가중 원거리 비(binocular weighted distance ratio)의 평균값이고,
Rx_add는 개인에 대한 근거리 시력 교정을 제공하기 위해 원거리 처방에 가입되는 디옵터(diopter) 단위의 가입 굴절력(additional power)이며,

은 약 2.5 내지 6 ㎜의 동공 직경에 대한 양안 가중 근거리 비(binocular weighted near ratio)의 평균값이고,

d는 약 2.5 내지 6 ㎜의 동공 직경에 대한 상기 제1 렌즈와 상기 제2 렌즈 사이에서 원거리 시력에서의 시차(disparity)의 평균값이며,

n은 약 3.5 내지 약 6 ㎜의 동공 직경에 대한 상기 제1 렌즈와 상기 제2 렌즈 사이에서 근거리 시력에서의 시차의 평균값이다.
제1항에 있어서, 상기 렌즈 쌍은 약 0.75 내지 약 2.50 디옵터의 가입 굴절력의 범위를 갖고 약 -12.00 내지 약 +8.00 디옵터의 원거리 굴절력의 범위를 갖는 렌즈 세트로부터 선택되는, 렌즈 쌍.
제1항에 있어서, 상기 렌즈 쌍의 적어도 하나의 렌즈는 구역 다초점 표면(zone multifocal surface)인 전방 표면 및 비구면 표면인 후방 표면을 추가로 포함하는, 렌즈 쌍.
제3항에 있어서, 상기 전방 다초점 표면은 근거리 시력 교정 구역과 원거리 시력 교정 구역 사이에서 교호하는 적어도 5개의 방사 대칭 구역들을 포함하는 구역 다초점 표면이고, 상기 후방 표면은 비구면 표면인, 렌즈 쌍.
제4항에 있어서, 상기 후방 표면은 약 7.85의 반경 및 -0.26의 원추 계수(conic constant)를 갖는, 렌즈 쌍.
제1항에 있어서, 상기 렌즈 쌍의 적어도 하나의 렌즈는 교호하는 원거리 교정 구역 및 근거리 교정 구역을 갖는 구역 다초점 표면인 전방 표면을 포함하고, 상기 원거리 교정 구역의 구면 수차(spherical aberration)로부터 약 0.5 내지 약 0.1 디옵터/㎟ 편향된 구면 수차가 각각의 상기 근거리 교정 구역 내로 포함된, 렌즈 쌍.
제1항에 있어서, 상기 렌즈 쌍의 적어도 하나의 렌즈는 교호하는 원거리 교정 구역 및 근거리 교정 구역을 갖는 구역 다초점 표면인 전방 표면을 포함하고, 하기의 수학식들에 따라 상기 원거리 교정 구역을 가로질러 구면 수차가 조절되는, 렌즈 쌍:
SA_RX= SA₀ + c*Rx_sphere
0.0044 <c<0.0052
상기 수학식들에서,
SA₀는 0.0 디옵터인 Rx_sphere에 대한 설계의 구면 수차이고,
c는 0.0044 내지 0.0052의 값의 상수이다.
제6항 또는 제7항에 있어서, 상기 렌즈 쌍의 적어도 하나의 렌즈에서, 상기 렌즈의 후방 표면이 비구면 표면인, 렌즈 쌍.
제1항에 있어서, 상기 렌즈 쌍은 하기의 관계식을 추가로 만족시키는, 렌즈 쌍:
1.25 < r < 3에 대해 STD(P_E(r)) < 0.15
상기 관계식에서,
STD는 표준 편차이다.
단안(monocular) 가중 원거리 비(d_A)의 평균값과 단안 가중 근거리 비(n_A)의 평균값을 갖는 제1 렌즈; 단안 가중 원거리 비(d_B)의 평균값과 단안 가중 근거리 비(n_B)의 평균값을 갖는 제2 렌즈; 및 단안 가중 원거리 비(d_C)의 평균값과 단안 가중 근거리 비(n_C)의 평균값을 갖는 제3 렌즈를 포함하고,
상기 제1 렌즈, 상기 제2 렌즈 및 상기 제3 렌즈 각각은 다른 렌즈들 각각과 상이한 굴절력 프로파일을 가지며, d_A> d_B > d_C 및 n_A < n_B < n_C인, 콘택트 렌즈 세트.
a.) 2개 이상의 렌즈들로서, 각각의 렌즈가 다른 렌즈들 각각의 굴절력 프로파일과는 상이한 굴절력 프로파일을 갖는 상기 2개 이상의 렌즈들을 제공하는 단계; 및
b.) 단계 a)에서 제공된 상기 렌즈들로부터 제1 렌즈 및 제2 렌즈를 선택하여 렌즈 쌍을 형성하는 단계를 포함하고, 상기 제1 렌즈 및 제2 렌즈 쌍이 하기의 관계식들을 만족시키는, 노안의 교정 방법:

≥ -0.14 x Rx_add + 0.84

≥ -0.08 x Rx_add+ 0.64

d ≤ 0.2

n ≤ 0.2
상기 관계식들에서,

는 약 2.5 내지 6 ㎜의 동공 직경에 대한 양안 가중 원거리 비의 평균값이고,
Rx_add는 개인에 대한 근거리 시력 교정을 제공하기 위해 원거리 처방에 가입되는 디옵터 단위의 가입 굴절력이며,

은 약 2.5 내지 6 ㎜의 동공 직경에 대한 양안 가중 근거리 비의 평균값이고,

d는 약 2.5 내지 6 ㎜의 동공 직경에 대한 상기 제1 렌즈와 상기 제2 렌즈 사이에서 원거리 시력에서의 시차의 평균값이며,

n은 약 3.5 내지 약 6 ㎜의 동공 직경에 대한 상기 제1 렌즈와 상기 제2 렌즈 사이에서 근거리 시력에서의 시차의 평균값이다.