KR20100133487A - 스테인리스 강 제품, 이러한 제품의 사용 및 이의 제조 방법 - Google Patents

Abstract

본 발명은 스테인리스 강 제품, 특히 절삭성이 높은 이중 스테인리스 강 주조물, 이러한 제품의 사용 및 이 제품의 제조 방법에 관한 것이다. 상기 제품은 최대 0.07 중량% 의 탄소, 최대 2 중량% 의 규소, 3 ~ 8 중량% 의 망간, 19 ~ 23 중량% 의 크롬, 0. 5 ~ 1.7 중량% 의 니켈, 식 (Mo + 1/2W) 이 1 중량% 이하인 최대 1 중량% 의 몰리브덴 및/또는 텅스텐, 최대 1 중량% 의 구리 및 0.15 ~ 0.30 중량% 의 질소를 포함하고, 잔부는 철 및 부수적인 불순물이다.

Description

스테인리스 강 제품, 이러한 제품의 사용 및 이의 제조 방법 {STAINLESS STEEL PRODUCT, USE OF THE PRODUCT AND METHOD OF ITS MANUFACTURE}

본 발명은, 이중 페라이트-오스테나이트 미세구조를 가지고 또한 높은 구조적 안정성 및 특성, 특히 절삭성 및 용접성의 개선된 조합을 가진 스테인리스 강으로 제조되는 주조물에 관한 것이다. 본원은 또한 이러한 제품의 사용 및 이러한 주조물을 제조하는 방법에 관한 것이다.

페라이트-오스테나이트 또는 이중 스테인리스 강 주조물은, 일반적으로 최대 10 ~ 15% 의 페라이트를 주로 포함하는 오스테나이트 주조물과는 반대로, 거의 동일한 비율의 페라이트 및 오스테나이트의 혼합물로 된 합금으로 규정된다. ASTM A890 표준에 따른 이중 주조물에 대해서, 페라이트 레벨은 특정되어 있지 않지만, 언급한 합금은 대략 30 ~ 60% 범위의 페라이트와 잔부의 오스테나이트로 개선된다. 2 상 구조로 흥미로운 특성 프로파일을 구성할 수 있다. 제 1 이중 스테인리스 강은, 거의 80 년 전에 개발되었고, 또한 대부분 아마, 미세구조에 어떠한 양의 페라이트가 유리한 것으로 판명된 오스테나이트 주조물로부터 나타났다. 사실, 이중 조성물은 일반적으로 오스테나이트 조성물보다 양호한 주조성을 나타낸다. 이중 재료의 다른 바람직한 특징으로는 높은 기계적 강도, 우수한 피로 강도, 양호한 내마모성 및 양호한 내부식성이다. 그리하여, 주조 및 단조 (wrought) 제품 둘 다는 다양한 매력적인 적용을 발견하였다. 여러 개의 이중 합금 조성물은 다양한 최적화 조건으로 기재되어 있다. 많은 경우에, 또한 주조품은 이중 조성물에 대한 특허에서 물품으로 포함되었다. 최근, 원료 비용이 크게 증가함에 따라, 합금의 니켈 및 몰리브덴 레벨을 저감시키고 여전히 적절한 특성을 유지시키려는 특별한 관심을 가지게 되었다.

이중 스테인리스 강의 바람직한 특징은 30 ~ 70% 의 페라이트 및 오스테나이트 범위에서 상 균형에 대하여 달성될 수 있다. 주요 합금 원소, 특히 크롬, 질소, 니켈 및 몰리브덴의 상호작용은 꽤 복잡하다. 처리 및 제조에 잘 반응하는 안정적인 이중 구조를 얻기 위해서, 상기 원소 각각의 정확한 레벨을 얻는데 주의해야 한다. 상 균형 이외에도, 승온에서 해로운 금속간 상 (intermetallic phases) 의 형성은 이중 스테인리스 강의 이차적인 주요 문제이다. 고 크롬, 고 몰리브덴 스테인리스 강 및 침전물, 바람직하게는 페라이트에 시그마 상 및 카이 상을 형성한다. 질소를 첨가하면 상 균형을 바람직하게 변경하여 상기 상들의 형성을 방지한다.

미국특허 제 4,500,351 호에는, 주조된 이중 스테인리스 강에 관한 것으로, 주조물의 미세구조는, 1200℃ 에서 용체화 처리되고 시그마 상의 형성을 방지하도록 수냉으로 급속 냉각된 후, 적어도 약 30% 의 오스테나이트를 함유하는 페라이트 매트릭스를 포함한다. 상기 주조물은 약 0.02 중량% 의 탄소, 24 중량% 의 크롬, 약 9.5 중량% 의 니켈, 약 6 중량% 의 몰리브덴, 약 0.5 중량% 의 망간, 약 0.2 중량% 의 규소 및 약 0.25 중량% 의 질소를 포함한다. 미국특허 제 4,500,351 호의 주조물은 임펠러 및 하우징 등의 펌프 부품과 시트 (seat) 및 게이트 등의 밸브 부품에 유용하다.

주조 조건 (as-cast condition) 에서 특성의 양호한 조합을 가지고 또한 마르텐사이트로의 열변태에 저항하는 이중 스테인리스 강이 미국특허 제 4,828,630 호에 기재되어 있다. 이 강은 최대 0.07 중량% 의 탄소, 17 ~ 21.5 중량% 의 크롬, 1 ~ 4 중량% 의 니켈, 4 ~ 8 중량% 의 망간, 0.05 ~ 0.15 중량% 의 질소, 2 중량% 이하의 규소, 2 중량% 이하의 몰리브덴 및 1.5 중량% 이하의 구리를 포함한다. 이 특허문헌의 강은 30 ~ 60% 의 페라이트를 포함하고, 차량 하부 구성품용 얇은 벽으로 된 주조물에 특히 적합하다. 이러한 강은 10% 최소 연신률, 50 ksi (350 N/㎟) 이상의 0.2% 항복 강도, 0℃ 에서 적어도 20 ft.-lbs (30 Nm) 의 인성 및 비 질소 기공을 포함하는 주조 특성을 가진다.

미국특허 제 6,033,497 호는, 철 이외에, 0.1 중량% 이하의 탄소, 25 ~ 27 중량% 의 크롬, 5 ~ 7.5 중량% 의 니켈, 0.5 중량% 이하의 몰리브덴, 0.15 중량% 이하의 질소, 1.5 중량% 이하의 규소, 2.0 중량% 이하의 망간, 1.5 ~ 3.5 중량% 의 구리를 포함하는, 절삭성이 개선된 내공식성 (pitting resistance) 이중 강 합금에 관한 것이다. 상기 미국특허의 종래 기술에서는, 오스테나이트 스테인리스 강의 절삭성이 부식 성능을 저감시킬 수 있는 황 및 셀레늄 등의 합금 원소를 첨가함으로써 향상될 수 있음이 나타났다. 더욱이, 몰리브덴없이 구리를 첨가함으로써, 기밀한 열처리로 (heat treatment furnace) 에서 이중 스테인리스 강 합금을 매우 서서히 제어 냉각시킬 수 있어서, 해로운 인장 잔류 응력이 최소화되면서 우수한 연성 및 내부식성이 유지된다.

미국특허 제 6,033,497 호에 따르면, 강 등급은 별도의 느린 열처리 단계를 사용하지 않고 주조한 후에 가속화된 몰드내 열처리에 의해 처리된다. 상기 특허문헌의 강 등급은 특히 중공 원통형 원심 주조용이고 또한 예를 들어 제지 기계 흡인 롤 쉘 적용에 사용된다. 몰드내 열처리는 약 260℃ ~ 약 1090 ℃ 의 온도범위에서 주조 냉각률을 제어하고 또한 몰드내 합금의 온도를 몰드 외부 온도의 약 450℃ 이내에 유지하는 것을 포함한다. 강 등급은, 기밀한 열처리로에서 서서히 제어 냉각시키는 동일한 합금 조성물에 비하여, 가속화된 열처리에 의해 주조한 후 몰드에서 처리될 때 향상된 절삭성을 나타낸다. 몰드내 처리를 하지 않은 합금은 24 MPa 의 공칭 내경 인장 잔류 응력을 갖지만, 주조 후에 몰드내에서 처리된 합금에 대해서는 상기 값이 52 MPa 이다.

유럽특허 제 1,327,008 호에는, 본질적으로 35 ~ 65 부피% 의 페라이트 및 35 ~ 65 부피% 의 오스테나이트를 포함하는 미세구조를 가진 페라이트-오스테나이트 스테인리스 강이 기재되어 있다. 상기 강 등급의 조성물은 주요 합금 성분으로서 0.02 ~ 0.07 중량% 의 탄소, 19 ~ 23 중량% 의 크롬, 1.1 ~ 1.7 중량% 의 니켈, 0.15 ~ 0.30 중량% 의 질소, 3 ~ 8 중량% 의 망간, 선택적으로 1 중량% 이하의 몰리브덴 및/또는 구리를 포함한다. 상기 유럽특허의 강은 상표명 LDX 2101

로 Outokumpu 사에 의해 제조되고, 단조 제품은 상업적으로 큰 관심을 받고 있다.

이중 스테인리스 강 주조물은 일반적으로 양호한 주조성을 나타낸다. 하지만, 통상적으로 이중 스테인리스 강 합금의 조성물을 가진 강 용융물로부터 고형화되는 페라이트 상에서의 제한된 질소 용해도로 인해, 고형화시 질소 가스 기공이 형성될 위험이 있다. 일반적으로, 대부분의 스테인리스 강 주조물은, 이 주조물이 사용되는 시스템에 장착되도록 다양한 가공 작업을 받게 됨이 명백하다. 이와 관련하여, 이중 스테인리스 강은, 예를 들어 오스테나이트 스테인리스 강보다 더 가공하기 힘든 것으로 여겨진다. 이러한 유형의 강의 높은 강도 레벨은 이러한 거동을 설명해준다. 탄소 및 질소 둘 다를 첨가하면, 강의 강도 및 변형 경화 정도를 증가시키므로, 양호한 절삭성을 얻기 위해서는 낮게 유지되어야 한다. 하지만, 최근의 이중 스테인리스 강은 절삭성을 희생하더라도 양호한 용접성 및 최고의 용접 특성을 위해 고 함량의 질소와 합금화된다.

주조 또는 단조 이중 스테인리스 강이 사용되는 일 적용으로는, 제지 기계의 흡인 롤용 강 쉘이다. 이러한 적용을 위해 하나의 중요한 재료 특성은 또한 절삭성인데, 그 이유는 주조 또는 단조 강 쉘은 최종 흡인 롤을 제조하도록 실질적으로 가공을 받기 때문이다. 미국특허 제 6,033,497 호와 관련하여 설명한 바와 같이, 절삭성을 개선하기 위한 일 방법은, 황 또는 셀레늄을 첨가하는 것이지만, 이러한 원소는 부식 성능을 저하시킨다.

국제특허공보 제 2006/041344 호에는, 황의 어떠한 추가없이 유럽특허 제 1,327,008 호의 단조 강 등급 LDX 2101

가 사용되는 제지 기계의 흡인 롤용 강 쉘이 기재되어 있다. 더욱이, 절삭성을 향상시키는 어떠한 처리가 실시되지 않을 뿐만 아니라 미국특허 제 6,033,497 호에 비하여 구리 및 몰리브덴의 선택적인 첨가가 주목할만하게 적다.

Stainless Steel World 2007 Conference (2007년 11월 6일 ~ 8일, 마스트리히트) 에서 Schramm 등에 의해 공개된 "Lean Duplex Stainless Steels for Pump Applications" 의 프리젠테이션에서, 펌프-특정 적용을 위한 린 (lean) 이중 재료에 대한 연구 결과를 발표하였다. 하나의 합금 "주조물 2101" 은 0.028 중량% 의 탄소, 0.97 중량% 의 규소, 5.04 중량% 의 망간, 0.011 중량% 의 인, 0.004 중량% 의 황, 20.73 중량% 의 크롬, 0.31 중량% 의 몰리브덴, 1.73 중량% 의 니켈, 0.20 중량% 의 질소 및 0.30 중량% 의 구리의 조성을 가진 주조 바로 제조되었다. 1050℃ 의 온도에서 용체화 풀림하고 수냉한 후의 이러한 합금 "주조물 2101" 에 대한 결과로서, Schramm 등은 예를 들어 0.2% 항복 강도에 대하여 473 MPa 및 37.3% A5 연신률을 언급하였다. 부식 특성에 대해서는, Schramm 등은, 합금 "주조물 2101" 은, 0.024 중량% 의 탄소, 0.64 중량% 의 규소, 1.32 중량% 의 망간, 0.015 중량% 의 인, 0.001 중량% 의 황, 22.50 중량% 의 크롬, 0.28 중량% 의 몰리브덴, 4.92 중량% 의 니켈, 0.09 중량% 의 질소 및 0.26 중량% 의 구리의 조성을 갖는 합금 2304 에서보다 낮은 공식 전위 (pitting potential) 를 갖는다고 하였다. 하지만, Schramm 등은 소망하는 적용을 위해 상기 합금 "주조물 2101" 의 적용가능성에 대한 어떠한 정보도 언급하지 않았다.

본 발명의 목적은, 종래 기술의 일부 단점을 해소하고 또한 주조물의 제조 방법에 있어서 금속간 상 등의 해로운 침전물의 형성에 대하여 충분히 안정적이면서 또한 높은 강도와 양호한 내부식성, 양호한 주조성 및 높은 절삭성을 조합한 특성을 가지는 이중 스테인리스 강의 주조물을 얻는 것이다.

본원의 주요 특징은 첨부된 청구범위에 기재되어 있다.

본 발명은 스테인리스 강 제품, 바람직하게는 절삭성이 높은 이중 스테인리스 강 주조물에 관한 것으로, 상기 주조물은 최대 0.07 중량% 의 탄소, 최대 2 중량% 의 규소, 3 ~ 8 중량% 의 망간, 19 ~ 23 중량% 의 크롬, 0. 5 ~ 1.7 중량% 의 니켈 및 0.15 ~ 0.30 중량% 의 질소를 포함한다. 상기 범위의 이중 스테인리스 강 주조물의 제조시 사용되는 합금은, 소량의 다른 원소 또는 불순물 및 선택적으로 최대 1 중량% 의 구리, 식 (Mo + 1/2W) 이 1 중량% 이하인 최대 전체적으로 1 중량% 의 몰리브덴 및/또는 텅스텐, 잔부로서 철 및 부수적인 불순물을 포함할 수 있다. 본원의 이중 스테인리스 강 주조물의 미세구조는 30 ~ 70 부피% 의 페라이트 및 30 ~ 70 부피% 의 오스테나이트를 포함한다. 본원은 또한 주조물을 제조하는 주조 방법뿐만 아니라 주조물의 용도에 관한 것이다.

대형 스테인리스 강 주조물의 제조시, 특성에 악영향을 주는 금속간 상 등의 해로운 침전물의 형성에 대하여 충분히 안정적인 미세구조를 갖는 것이 중요하다. 이에 대하여, 본원의 주조물의 린 (lean) 하고 균형잡힌 이중 조성이 요망된다. 바람직하게는, 본원의 이중 스테인리스 강의 미세구조는 50 부피% 의 페라이트 및 50 부피% 의 오스테나이트를 포함한다.

강 주조물의 다른 중요한 특성은 수리 용접 (repair welding) 을 실시하는데에 대한 용이함이다. 양호한 주조성 이외에, 본원의 주조물은 일반적으로 용접시 고온 균열에 대해 상당히 저항성을 갖는다. 수리 용접이 필요하면, 대부분의 경우에, 용접 금속으로 후속의 용접 열처리를 실시할 필요가 있고, 열 영향부는 대형 주조부에 의해 둘러싸인 작은 용접 풀 (pool) 로 인해 급냉에 용이하게 노출될 것이다. 이는, 열 처리가 뒤따라야 하는 이유로 균열 및 특성 저하에 민감한 페라이트 함량이 높은 미세구조를 유발한다. 이러한 이유로, 용접 등의 급속 열 사이클 동안 오스테나이트 변태가 큰 본원의 이중 스테인리스 강 조성을 갖는 것이 바람직하다. 이러한 특징을 얻기 위해, 본원의 이중 스테인리스 강 주조물에서 질소 함량이 높은 것이 바람직하다.

본원의 이중 스테인리스 강 주조물은, 바람직하게는 최대 0.05 중량% 의 탄소, 보다 바람직하게는 최대 0.03 중량% 의 탄소, 바람직하게는 최대 1 중량% 의 규소, 바람직하게는 4 ~ 6 중량% 의 망간, 바람직하게는 21 ~ 22 중량% 의 크롬, 바람직하게는 1.1 ~ 1.7 중량% 의 니켈, 보다 바람직하게는 1.35 ~ 1.7 중량% 의 니켈, 바람직하게는 0.20 ~ 최대 0.26 중량% 의 질소, 및 선택적으로 최대 1 중량% 의 구리, 식 (Mo + 1/2W) 이 1 중량% 이하인 최대 전체적으로 1 중량% 의 몰리브덴 및/또는 텅스텐 등의 원소, 잔부로서 철 및 부수적인 불순물을 포함한다.

본원은 이하의 도면을 참조하여 보다 자세히 설명된다.

도 1 은 종래 기술의 오스테나이트 스테인리스 강에 대한 본원의 주조물의 절삭성을 비교한 시험 결과를 나타내는 도면, 및
도 2 는 본원의 주조물에서 시뮬레이팅된 용접 수리의 미세구조를 나타내는 도면.

본 발명의 이중 스테인리스 강은 절삭성 및 용접성, 특히 용접 수리에 대하여 시험되었다.

절삭성 시험에 대하여, 주조물은 이하의 표 1 의 화학적 조성 (중량%) 을 갖도록 제조되었다.

140 ㎜ 의 사각형부를 가진 주조 빌렛은 어떠한 종래의 열처리를 받지 않고 주조 조건에서 상이한 시험을 받았다. 주조물의 기계적 특성은 이하의 표 2 에 있다.

강도값은, 통상적으로 약 200 MPa 의 항복 강도와 약 500 MPa 의 극한 강도를 나타내는 오스테나이트 주조물의 강도값보다 더 높다. 원통형 시험편을 선삭하여 절삭성 시험을 하였고, 그 결과는 도 1 에 나타내었다. 이 도면에서는 선삭시 15 분의 공구 수명에 대한 허용가능한 절삭 속도를 나타내었다. 공구 인서트는 초경합금 종류이었다. 본원에 따른 주조물의 절삭성은 304L 유형의 오스테나이트 강보다 우수하였다. 이는, 오스테나이트 강이 보다 양호한 절삭성을 갖는 것으로 여겨지는 예상 결과와는 반대이다.

본 발명에 따른 주조물에 대하여 다른 시험을 실시하였고, 이하의 표 3 의 화학적 조성 (중량%) 을 갖도록 제조되었다.

140 ㎜ 두께의 주조부로부터 30 ㎜ 두께의 정사각형 샘플이 분리되고, 이 샘플은 차폐된 금속 아크 용접을 사용하여 시뮬레이팅 수리 용접을 받았다. 기초 금속은 주조 조건에 있었다. 샘플에 홈을 형성한 후, 이 홈은 상기 합금에 적적합한 필러 재료를 사용하여 용접에 의해 채워졌다. 아크 에너지는 0.7 ~ 0.8 kJ/㎜ 이었다. 그 결과 용접부에는 균열이 없고 또한 열 영향부에서 통상의 미세조직이 나타났다. 이에 대해서는 도 2 에 도시되어 있다.

본 발명에 따른 주조물은 원심 주조, 냉간 주조, 다이 주조, 정밀 주조 (investment casting), 가압 주조, 영구 몰드 주조, 샌드 주조 및 진공 주조 등의 상이한 주조 공정에 의해 주조될 수 있다. 이러한 주조성은 질소의 고함량에도 불구하고 균열 또는 기공 형성을 유도하지 않는 것으로 양호하게 나타났다. 이는, 강에 3 ~ 8% 의 고 레벨의 망간이 있기 때문이고, 바람직하게는 4 ~ 6% 의 망간이 사용될 수 있다. 주조 아이템은 1020 ~ 1100℃ 온도에서 용체화 풀림된 후 급냉되는 것이 바람직하다. 하지만, 주조 조건에서는 더 얇은 부분이 사용될 수 있다. 미세구조가 특성이 아니고 또한 정확하게 측정하기 어려울 수 있더라도, 본 발명은 대략 동일한 양의 오스테나이트 및 페라이트를 포함할 것이고, 허용가능한 상 범위는 30 ~ 70% 이다. 더욱이, 미세구조는 금속간 상에 대하여 매우 내침전성을 가지고, 이는 또한 취성에 대한 민감도를 낮춘다. 본 발명의 주조물은 주조 조건뿐만 아니라 용체화 풀림 조건에서 우수한 절삭성을 나타낸다.

그리하여, 본 발명의 이중 주조물은 높은 절삭성, 높은 강도 및 양호한 용접성으로 인해 오스테나이트 주조 재료에 대한 소망하는 값싼 대안을 제공해준다. 본 발명의 주조물은 펌프, 밸브, 임펠러용의 해결책 및 부품에 사용되는데 특히 바람직하거나, 또는, 주조 조건이나 용체화 풀림 및 급랭 조건 등의 일부 다른 처리 후에 주조시 높은 절삭성, 높은 강도 및 양호한 용접성의 조합이 필요한 다른 해결책에 사용되는데 특히 바람직하다.

Claims (18)

1. 스테인리스 강 제품, 특히 절삭성이 높은 이중 스테인리스 강 주조물로서,
   최대 0.07 중량% 의 탄소, 최대 2 중량% 의 규소, 3 ~ 8 중량% 의 망간, 19 ~ 23 중량% 의 크롬, 0.5 ~ 1.7 중량% 의 니켈, 식 (Mo + 1/2W) 이 1 중량% 이하인 최대 1 중량% 의 몰리브덴 및/또는 텅스텐, 최대 1 중량% 의 구리 및 0.15 ~ 0.30 중량% 의 질소를 포함하고, 잔부는 철 및 부수적인 불순물인 것을 특징으로 하는 스테인리스 강 제품.
2. 제 1 항에 있어서,
   최대 0.05 중량% 의 탄소를 포함하는 것을 특징으로 하는 스테인리스 강 제품.
3. 제 2 항에 있어서,
   최대 0.03 중량% 의 탄소를 포함하는 것을 특징으로 하는 스테인리스 강 제품.
4. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서,
   4 ~ 6 중량% 의 망간을 포함하는 것을 특징으로 하는 스테인리스 강 제품.
5. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서,
   21 ~ 22 중량% 의 크롬을 포함하는 것을 특징으로 하는 스테인리스 강 제품.
6. 제 1 항 내지 제 5 항 중 어느 한 항에 있어서,
   1.1 ~ 1.7 중량% 의 니켈을 포함하는 것을 특징으로 하는 스테인리스 강 제품.
7. 제 1 항 내지 제 6 항 중 어느 한 항에 있어서,
   0.20 ~ 0.26 중량% 의 질소를 포함하는 것을 특징으로 하는 스테인리스 강 제품.
8. 제 1 항 내지 제 7 항 중 어느 한 항에 따른 스테인리스 강 제품을 펌프에 사용하는 용도.
9. 제 1 항 내지 제 7 항 중 어느 한 항에 따른 스테인리스 강 제품을 밸브에 사용하는 용도.
10. 제 1 항 내지 제 7 항 중 어느 한 항에 따른 스테인리스 강 제품을 임펠러에 사용하는 용도.
11. 제 1 항 내지 제 10 항 중 어느 한 항에 따른 스테인리스 강 제품의 제조 방법에 있어서,
    상기 제품은 원심 주조에 의해 제조되는 것을 특징으로 하는 스테인리스 강 제품의 제조 방법.
12. 제 1 항 내지 제 10 항 중 어느 한 항에 따른 스테인리스 강 제품의 제조 방법에 있어서,
    상기 제품은 냉간 주조에 의해 제조되는 것을 특징으로 하는 스테인리스 강 제품의 제조 방법.
13. 제 1 항 내지 제 10 항 중 어느 한 항에 따른 스테인리스 강 제품의 제조 방법에 있어서,
    상기 제품은 다이 주조에 의해 제조되는 것을 특징으로 하는 스테인리스 강 제품의 제조 방법.
14. 제 1 항 내지 제 10 항 중 어느 한 항에 따른 스테인리스 강 제품의 제조 방법에 있어서,
    상기 제품은 정밀 주조 (investment casting) 에 의해 제조되는 것을 특징으로 하는 스테인리스 강 제품의 제조 방법.
15. 제 1 항 내지 제 10 항 중 어느 한 항에 따른 스테인리스 강 제품의 제조 방법에 있어서,
    상기 제품은 가압 주조에 의해 제조되는 것을 특징으로 하는 스테인리스 강 제품의 제조 방법.
16. 제 1 항 내지 제 10 항 중 어느 한 항에 따른 스테인리스 강 제품의 제조 방법에 있어서,
    상기 제품은 영구 몰드 주조에 의해 제조되는 것을 특징으로 하는 스테인리스 강 제품의 제조 방법.
17. 제 1 항 내지 제 10 항 중 어느 한 항에 따른 스테인리스 강 제품의 제조 방법에 있어서,
    상기 제품은 샌드 주조에 의해 제조되는 것을 특징으로 하는 스테인리스 강 제품의 제조 방법.
18. 제 1 항 내지 제 10 항 중 어느 한 항에 따른 스테인리스 강 제품의 제조 방법에 있어서,
    상기 제품은 진공 주조에 의해 제조되는 것을 특징으로 하는 스테인리스 강 제품의 제조 방법.

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