KR20100058849A - 표면품질이 우수한 페라이트계 스테인리스 열간압연강판 및그의 제조방법 - Google Patents

표면품질이 우수한 페라이트계 스테인리스 열간압연강판 및그의 제조방법 Download PDF

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Abstract

본 발명은 통상의 열간압연강판의 제조 시 알루미늄 성분 조절과 슬라브 재가열 온도 조절을 통하여 열간압연 공정 중에 소재 표층부의 결정입도를 미세화시켜 입계크랙 발생 민감도를 낮출 수 있는 표면품질이 우수한 페라이트계 스테인리스 열간압연강판 및 그의 제조방법에 관한 것이다. 본 발명에 따른 표면품질이 우수한 페라이트계 스테인리스 열간압연강판은 중량%로, C:0.02~0.12%, Si:1.0% 이하, Mn:1.0% 이하, P:0.04%이하, S:0.03%이하, Cr:15.0~17.0%, Ni:0.5% 이하, N:0.02~0.07%, Cu:0.5% 이하, Al:0.04~0.20%, Ti:0.05% 이하, 잔부 Fe 및 기타 통상적인 불순물로 이루어진 페라이트계 스테인리스강 슬라브의 표층부 탈탄층 내 결정립 선밀도(1/mm)를 3 이상으로 유지한다. 이러한 구성에 의하여, 크랙의 전이저항성을 증대시켜 열연판 표면품질을 향상시킬 수 있을 뿐만 아니라 고광택의 광휘소둔 냉연소재를 제조할 수 있다.
페라이트, 스테인리스강, 열간압연강판, 표면품질

Description

표면품질이 우수한 페라이트계 스테인리스 열간압연강판 및 그의 제조방법{Hot-rolled ferritic stainless steel sheet with excellent surface quality and method of manufacturing the same}
본 발명은 표면품질이 우수한 페라이트(ferrite)계 스테인리스 열간압연강판 및 그의 제조방법에 관한 것으로, 보다 구체적으로는 열간압연강판의 제조 시 소재 표층부의 결정입도를 미세화시켜 입계크랙 발생 민감도를 낮출 수 있는 표면품질이 우수한 페라이트계 스테인리스 열간압연강판 및 그의 제조방법에 관한 것이다.
일반적으로 광택이 우수한 페라이트계 스테인리스 냉연 박판은 광휘소둔(bright annealing) 공정을 통해 제조된다. 광휘소둔 공정을 거치게 되면 광휘소둔 공정 이전에 열연재 표면에 존재하였던 결함이 더욱 두드러지게 나타나므로, 열연재 표면의 결함 유무가 무엇보다도 중요하다. 특히, 열연공정에서 발생된 크랙 부위가 압착되어 표면에 존재할 경우에는 냉간압연과 광휘소둔 후 표면의 미려함을 손상시킬 수 있다. 또한, 크랙은 냉연제품의 사용 중에 부식이 우선적으로 발생하는 곳으로 작용하여 스테인리스 고유의 내식성을 크게 저하시킬 수 있다.
도 1은 열간압연 도중 발생된 표층에 압착된 표면크랙의 선상형 자취를 나타 낸 사진이다.
도 1에서 보는 바와 같이, 열간압연 공정 중에 결정입계를 따라 발생하여 압착된 결함은 열연판 표면에서 선상의 크랙자취를 형성시킨다. 열연판에 형성된 이러한 크랙 결함을 제거하기 위하여, 열연코일의 표면을 기계적인 방법으로 그라인딩할 수 있다. 그러나, 이 공정은 그라인딩 마크를 열연소둔판 표면에 형성시킨다. 이러한 그라인딩 마크는 냉연 후 광휘소둔을 실시하면 광택도 저하의 원인으로 작용한다. 따라서, 고광택의 냉연제품을 제조하기 위해서는 열간압연을 하는 동안에 크랙형성을 방지하거나, 크랙이 형성되더라도 조대한 크랙이 생성되지 않도록 열연판 표층부 입계를 미세화시켜 크랙발생 민감도를 낮추는 것이 중요하다.
따라서, 본 발명의 목적은 통상의 열간압연강판의 제조 시 알루미늄 성분 조절과 슬라브 재가열 온도 조절을 통하여 열간압연 공정 중에 소재 표층부의 결정입도를 미세화시켜 입계크랙 발생 민감도를 낮출 수 있는 표면품질이 우수한 페라이트계 스테인리스 열간압연강판 및 그의 제조방법을 제공하는 데 있다.
본 발명의 일 측면에 따른 표면품질이 우수한 페라이트계 스테인리스 열간압연강판은 중량%로, C:0.02~0.12%, Si:1.0% 이하, Mn:1.0% 이하, P:0.04%이하, S:0.03%이하, Cr:15.0~17.0%, Ni:0.5% 이하, N:0.02~0.07%, Cu:0.5% 이하, Al:0.04~0.20%, Ti:0.05% 이하, 잔부 Fe 및 기타 통상적인 불순물로 이루어진 페라이트계 스테인리스강 슬라브의 표층부 탈탄층 내 결정립 선밀도(1/mm)를 3 이상으로 유지한다.
여기서, '결정립 선밀도(1/mm)=탈탄층 내의 입계접점수(개수)/단위직선길이(㎜)'이다.
본 발명의 다른 측면에 따른 표면품질이 우수한 페라이트계 스테인리스 열간압연강판의 제조방법은 중량%로, C:0.02~0.12%, Si:1.0% 이하, Mn:1.0% 이하, P:0.04%이하, S:0.03%이하, Cr:15.0~17.0%, Ni:0.5% 이하, N:0.02~0.07%, Cu:0.5% 이하, Al:0.04~0.20%, Ti:0.05% 이하, 잔부 Fe 및 기타 통상적인 불순물로 이루어 진 페라이트계 스테인리스강 슬라브를 재가열과 열간압연 공정을 통해 열간압연강판을 제조함에 있어서, 상기 슬라브를 1050~1200℃의 온도범위로 재가열하여 숙열하는 단계; 및 상기 슬라브 표층부 탈탄층 내의 결정립 선밀도(1/mm)를 3 이상으로 유지하는 단계;를 포함한다.
이상에서 설명한 바와 같이, 본 발명에 의하면 통상의 열간압연강판의 제조 시 알루미늄 성분 조절과 슬라브 재가열 온도 조절을 통하여 열간압연 공정 중에 소재 표층부의 결정입도를 미세화시켜 입계크랙 발생 민감도를 낮춤으로써, 크랙의 전이저항성을 증대시켜 열연판 표면품질을 향상시킬 수 있을 뿐만 아니라 고광택 용도의 냉연제품을 제조하기 위하여 필수적으로 요구되는 열연판의 크랙성 표면 결함을 크게 저하시켜 고광택의 광휘소둔 냉연소재를 제조할 수 있다.
이하에서는 본 발명의 실시예를 도시한 도면들을 참조하여 본 발명에 따른 표면품질이 우수한 페라이트계 스테인리스 열간압연강판 및 그의 제조방법을 구체적으로 설명한다.
본 발명에서는 열연판 제조 시 Al을 첨가하고, 슬라브 재가열 온도를 1050~1200℃로 한다. 이에 의해 열연판 표층의 입도크기를 미세화시켜 열간압연 도중에 입계크랙의 생성을 억제시키고, 크랙의 전파저항성을 증대시킴으로써, 열연 판의 표면품질을 개선시킬 수 있다. 즉, 본 발명에 의하면 고광택 냉연제품을 제조하기 위하여 필수적으로 요구되는 열연소재의 크랙성 표면결함을 저하시킬 수 있다. 이에 의해 가전제품 등에 주로 사용되는 광휘소둔 공정을 거친 광택이 우수한 냉연 박판을 제조할 수 있다.
이하, 본 발명의 조성범위와, 그 한정이유를 더욱 상세히 설명한다.
C는 오스테나이트 안정화 원소이며, 소둔 공정 중에 Cr과 결합하여 Cr탄화물, 또는 Cr 탄질화물의 형태로 결정입계나 결정립 내에 석출된다. C는 0.02~0.12%로 한정되는데, 열간압연 중에 오스테나이트상을 생성시키고, 소둔 중에 탄질화물로 분해되는 과정에서, 집합조직을 조절하여 리징성 개선에 기여함에 있어서 최저로 필요한 C의 함유량은 0.02%이다. 한편, 과잉한 C는 Cr 탄질화물의 증가에 의하여 소재가 경질화되어 가공성이 저하되므로, 0.12% 이하로 한정한다.
Si은 내산화성을 향상시키는 원소이나, 1.0%를 초과하여 첨가하면 제강성 Si 개재물 증가로 표면결함이 발생하기 쉽다. 또한, 경도, 항복강도, 인장강도를 높이고 연신율을 저하시키기 때문에 가공성에 불리하여 1.0% 이하로 한정한다.
Mn은 함량이 높아지면 MnS를 용출하여 내공식성을 저하시키기 때문에 1.0% 이하로 한정한다.
P는 결정립계에 편석되어, 성형성을 저해하는 원소로 가능한 낮게 관리하는 것이 좋기 때문에 0.04%이하로 한정한다.
S은 MnS 등의 개재물을 형성하여 내식성 및 열간가공성을 저해하므로 가능한 낮게 관리하는 것이 좋기 때문에 0.03% 이하로 한정한다.
Cr은 함량이 낮으면 내식성이 저하하고 함량이 너무 높아지면 내식성은 향상이 되나 강도가 높고 연신율이 낮아 가공성을 저하시키기 때문에 그 함량은 15~17%로 한정한다.
Ni은 내식성을 향상시키는 원소이나 가격이 높은 원소로 첨가량을 0.5% 이하로 한정한다.
N는 오스테나이트 안정화 원소로서 열간압연중에 오스테나이트 생성을 촉진시키는 원소이다. C와 마찬가지로 소둔중에 탄질화물로 분해되는 과정에서, 집합조직을 조절하여 리징성 개선에 기여함에 있어서 최저한 필요한 N의 함유량은 0.02%이다. 하지만, 과하게 첨가하면 탄질화물의 과다 생성에 기인한 가공성 저하로 상한을 0.07%로 한정한다.
Cu는 열연공정중에 오스테나이트를 안정화시키는 원소로, 고온에서 오스테나이트 분율을 증가시킬 수 있는 장점이 있으나, 스크랩 오염을 유발시키는 원소로 0.5% 이하로 한정한다.
Al은 0.04% 미만일 경우 탈탄층의 입도 미세화 효과가 나타나지 않는다. 그리고, 0.20%를 초과하여 첨가하면 개재물이 과다하여 표면품질이 열화되고, 열연 도중에 오스테나이트의 분율이 저하되어 리징성이 저하된다. 따라서, Al의 첨가량을 0.04~0.20%로 한정한다.
Ti은 결정립계 미세화목적으로 첨가되는 원소로, 과다하면 인성의 열화를 가져오므로 0.05% 이하를 첨가하는 것이 바람직하다.
다음은 본 발명의 제조조건과 그에 대한 한정 이유를 설명한다.
본 발명에 따른 페라이트계 스테인리스강 슬라브를 재가열과 열간압연 공정을 통해 열간압연강판 제조 시, 슬라브를 1050~1200℃의 온도범위로 재가열하여 숙열한다. 열처리 온도가 높을 경우에는 AlN상이 석출되지 못하고 고용된 상태로 존재하여 입계성장 지연 효과가 급격히 저하하므로, 재가열 온도는 1200℃ 이하로 한정한다. 또한, 통상적인 슬라브 가열이 1050℃ 이상에서 수행되므로 재가열 온도범위를 1050~1200℃로 한정한다.
그리고, 슬라브 표층부 탈탄층 내의 결정립 선밀도(1/mm)를 3 이상으로 유지하여야 한다. 결정립 선밀도가 3 미만일 경우, 탈탄층 표층부의 입계크기가 조대하여 열연판의 표면에 크랙이 형성되게 된다. 결정립 선밀도는 하기 식에 따른다.
결정립 선밀도(1/mm)=탈탄층 내의 입계접점수(개수)/단위직선길이(㎜)
이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 구체적으로 설명한다.
(실시예)
표 1에서는 15~17%의 Cr을 함유한 다양한 조성의 합금들을 준비하였다. 이 합금들은 실험실에서 진공유도 방법에 의하여 두께 160㎚의 잉곳으로 만들어졌으며, 그 후 30㎜의 두께로 열간압연하여 제조되었다.
성분 C N Si Mn Cr Ni Al Cu Ti
합금 1 0.023 0.039 0.25 0.54 16.21 0.15 - - -
합금 2 0.041 0.037 0.26 0.39 16.13 0.12 - - 0.010
합금 3 0.051 0.035 0.33 0.52 16.11 0.14 0.033 - -
합금 4 0.049 0.040 0.56 0.40 16.19 0.21 0.106 0.110 0.012
합금 5 0.077 0.040 0.21 0.57 16.15 0.13 0.141 - -
도 2는 알루미늄이 미첨가된 강을 1200℃에서 90분 동안 열처리한 조직을 나타내는 도면이고, 도 3은 알루미늄이 첨가된 강을 1200℃에서 90분 동안 열처리한 조직을 나타내는 도면이다.
도 2 및 도 3을 참조하면, 열간압연 도중에 입계크랙 발생 민감도를 낮추기 위해서는 입계크기가 작아야 하는데, 본 발명자들은 Al을 첨가하면 강의 고온 열처리 표면조직 상에서 결정립 크기가 현저히 작아지는 것을 발견하였다. 즉, 1200℃에서 열처리 하였을 경우, Al이 첨가되지 않은 강의 표면 탈탄층 내에는 조대한 크기의 결정립이 존재하였다. 그러나, Al을 첨가한 강에서는 AlN(알루미늄나이트라이드)상의 석출에 의하여 결정입계의 크기가 매우 미세하게 유지되는 것을 발견하였다. 또한, Al을 첨가하면 열처리 후에도 탈탄층 입계의 성장이 매우 지연됨을 알 수 있었다.
실시예 성분 1150℃ 탈탄층 내
결정립 선밀도(1/㎜)		 1200℃ 탈탄층 내
결정립 선밀도(1/㎜)		 1250℃ 탈탄층 내
결정립 선밀도(1/㎜)
비교예 합금 1 2.1 0.7 0.6
비교예 합금 2 2.4 0.9 0.7
비교예 합금 3 2.6 1.0 0.7
발명예 합금 4 5.2 4.8 1.5
발명예 합금 5 5.1 5.1 1.6
상기 [표 2]에는 본 실시예에 사용된 페라이트 스테인리스강을 대기 중의 박스로에서 1150℃, 1200℃ 및 1250℃에서 각각 90분 동안 열처리한 후 탈탄층에 존재하는 입계의 크기를 정량화한 결과를 표시하였다. 이 때 탈탄층에 존재하는 입계의 크기를 정량화하기 위하여 탈탄층 내 결정립 선밀도를 정의하였다. 탈탄층 내 결정립 선밀도란 광학현미경으로 표층하 탈탄층의 조직사진을 촬영하고, 그 조직사진 상에서 임의의 직선을 그어, 그 직선길이 상에 접하는 입계의 수를 정량화한 값이다. 따라서, 탈탄층 내 결정립 선밀도는 '탈탄층 내에서 입계접점수(개수)/단위직선길이(㎜)'로 정의되며, 탈탄층 내 결정립 선밀도(1/㎜)가 크면, 탈탄층 내에서 입계크기가 작아지는 것을 의미한다.
도 4는 합금성분과 열처리 온도가 탈탄층 내 결정립 선밀도에 미치는 영향을 나타내는 그래프이다.
도 4 및 상기 [표 2]에서 보는 바와 같이, Al 함량이 0.033%인 경우(합금 3)에는 탈탄층 입도 미세화 효과가 Al 미첨가 강과 유사하지만, Al 함량이 0.106%인 경우(합금 4)에는 입도미세화 효과가 현저하게 개선됨을 알 수 있다. Al 첨가량이 0.04% 미만일 경우 탈탄층 입도 미세화 효과가 거의 없으며, Al 첨가량이 0.20%를 초과하면 개재물이 과다하여 표면품질이 열화되고 열연 도중에 오스테나이트 분율이 저하되어 리징성이 저하되므로, Al 첨가량을 0.04~0.20%로 한정한다.
그러나, Al을 첨가하여도 열처리 온도가 높을 경우에는 입계성장 지연 효과가 급격히 저하한다. 이는 온도가 높아서 AlN(알루미늄 나이트라이드)상이 석출되지 못하고 주로 고용된 상태로 존재하기 때문이다. 따라서, AlN 석출상의 결정입계 피닝(pinning)에 기인한 입계성장 저항 효과로 탈탄층 입도 미세화를 얻기 위해서는 압연 전 슬라브 재가열 온도가 1200℃ 이하여야 한다. 그리고, 15~17% Cr을 함유한 페라이트계 스테인리스강에서 통상적인 슬라브 가열이 1050℃ 이상에서 수행됨을 고려할 때, 본 발명에서는 Al 첨가로 인한 탈탄층 입도미세화 효과를 얻기 위하여 슬라브 가열온도를 1050℃~1200℃로 한정한다.
즉, 도 4 및 [표 2]에 따르면, Al을 첨가한 강에서의 AlN의 형성에 의한 탈탄층 내 결정입계 크기의 미세화 경향 및 성장지연 효과는 Al함량과 열처리 온도에 의하여 제어됨을 알 수 있다.
본 발명의 기술 사상은 상기 바람직한 실시예에 따라 구체적으로 기술되었으나, 상기한 실시예는 그 설명을 위한 것이며, 그 제한을 위한 것이 아님을 주지해야 한다. 또한, 본 발명의 기술분야에서 당업자는 본 발명의 기술 사상의 범위 내에서 다양한 실시예가 가능함을 이해할 수 있을 것이다.
도 1은 열간압연 도중 발생된 표층에 압착된 표면크랙의 선상형 자취를 나타낸 사진.
도 2는 알루미늄이 미첨가된 강을 1200℃에서 90분 동안 열처리한 조직을 나타내는 도면.
도 3은 알루미늄이 첨가된 강을 1200℃에서 90분 동안 열처리한 조직을 나타내는 도면.
도 4는 합금성분과 열처리 온도가 탈탄층 내 결정립 선밀도에 미치는 영향을 나타내는 그래프.

Claims (3)

  1. 중량%로, C:0.02~0.12%, Si:1.0% 이하, Mn:1.0% 이하, P:0.04%이하, S:0.03%이하, Cr:15.0~17.0%, Ni:0.5% 이하, N:0.02~0.07%, Cu:0.5% 이하, Al:0.04~0.20%, Nb:0.05% 이하, Ti:0.05% 이하, 잔부 Fe 및 기타 통상적인 불순물로 이루어진 페라이트계 스테인리스강 슬라브의 표층부 탈탄층 내 결정립 선밀도(1/mm)를 3 이상으로 유지하는 것을 특징으로 하는 표면품질이 우수한 페라이트계 스테인리스 열간압연강판.
    결정립 선밀도(1/mm)=탈탄층 내의 입계접점수(개수)/단위직선길이(㎜)
  2. 제1항에 있어서,
    상기 슬라브 재가열 시 1050~1200℃의 온도범위로 하는 것을 특징으로 하는 표면품질이 우수한 페라이트계 스테인리스 열간압연강판.
  3. 중량%로, C:0.02~0.12%, Si:1.0% 이하, Mn:1.0% 이하, P:0.04%이하, S:0.03%이하, Cr:15.0~17%, Ni:0.5% 이하, N:0.02~0.07%, Cu:0.5% 이하, Al:0.04~0.20%, Ti:0.05% 이하, 잔부 Fe 및 기타 통상적인 불순물로 이루어진 페라이트계 스테인리스강 슬라브를 재가열과 열간압연 공정을 통해 열간압연강판을 제조함에 있어서,
    상기 슬라브를 1050~1200℃의 온도범위로 재가열하여 숙열하는 단계; 및
    상기 슬라브 표층부 탈탄층 내의 결정립 선밀도(1/mm)를 3 이상으로 유지하 는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는 표면품질이 우수한 페라이트계 스테인리스 열간압연강판의 제조방법.
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Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5884211B1 (ja) * 2015-07-02 2016-03-15 Ｊｆｅスチール株式会社 フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法
WO2017002147A1 (ja) * 2015-07-02 2017-01-05 Ｊｆｅスチール株式会社 フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法
CN107709592A (zh) * 2015-07-02 2018-02-16 杰富意钢铁株式会社 铁素体系不锈钢板及其制造方法

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