KR20090064419A

KR20090064419A - 철손 특성이 우수한 일방향성 전자 강판

Info

Publication number: KR20090064419A
Application number: KR1020097006759A
Authority: KR
Inventors: 히데유키 하마무라; 게이지 이와타; 다쓰히코 사카이
Original assignee: 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤
Priority date: 2006-10-23
Filing date: 2007-10-16
Publication date: 2009-06-18
Also published as: EP2083091B1; US20090272464A1; RU2400542C1; TWI372786B; JP2008106288A; CN101528951A; PL2083091T3; WO2008050700A1; TW200831676A; CN101528951B; BRPI0717360B1; EP2083091A1; BRPI0717360A2; JP5613972B2; EP2083091A4

Abstract

본 발명은 레이저 빔 조사 등으로 변형을 도입한 일방향성 전자 강판의 철손을 히스테리시스손과 와전류손으로 나누고, 와전류손의 관점에서 변형 및 잔류 응력의 판 두께 방향을 포함한 분포를 정량적으로 적정하게 제어함으로써, 종래에 비하여 철손이 우수한 일방향성 전자 강판을 제공하는 것으로 레이저 빔 조사 등에 의하여 압연 방향과 거의 직각인 선 형상의 변형을 판폭 방향으로 균일하게, 또한 압연 방향으로 주기적으로 도입하여 자구 제어를 실시한 일방향성 전자 강판에 있어서, 하나의 변형 도입부 근방에 발생한 압연 방향의 잔류 응력의 판 폭 방향에 수직인 단면에 있어서의 이차원 분포에 있어서, 압연 방향의 압축 잔류 응력을 이 단면의 압축 잔류 응력이 존재하는 영역 내에서 적분한 값이 소정의 범위 내에 있도록 변형을 도입한 것이다.

일방향성 전자 강판, 히스테리시스손, 와전류손, 레이저 빔 조사

Description

철손 특성이 우수한 일방향성 전자 강판 {UNIDIRECTIONAL MAGNETIC STEEL SHEET EXCELLENT IN IRON LOSS CHARACTERISTIC}

본 발명은 레이저 조사 등으로 잔류 응력을 도입하여 자구 제어를 실시한 철손 특성이 우수한 일방향성 전자 강판에 관한 것이다.

강판의 압연 방향에 자화 용이 축이 있는 일방향성 전자 강판은 주로 트랜스의 철심 등에 사용되고 있지만, 최근, 에너지 절약의 관점에서 철심의 철손을 저감하는 것이 강하게 요망되고 있다.

전자 강판의 철손을 대별하면 히스테리시스손과 와전류손으로 나누어진다. 히스테리시스손은 결정 방위, 결함, 입계 등에 의하여 영향을 받고, 또한 와전류손은 판 두께, 전기 저항, 자구 폭 등에 의하여 영향을 받는 것으로 알려져 있다. 히스테리시스손 저감을 위하여 결정 방위를 제어, 개선하는 수법에는 한계가 있기 때문에, 최근 철손의 많은 부분을 차지하는 와전류손을 저감하기 위하여 자구 폭의 세분화 즉 자구 제어 기술이 많이 제안되고 있다.

그 방법으로서, 일본 공개 특허 공보 평6-19112호 공보에 일방향성 전자 강판의 제조 방법으로서, YAG 레이저 조사에 의하여 압연 방향으로 주기적으로 압연 방향에 거의 수직인 선 형상의 변형을 도입하여, 철손을 저감하는 방법이 개시되어 있다. 레이저 자구 제어라고 불리는 이 방법의 원리는 레이저 빔을 주사하여 조사하는 것에 의한 표면 변형에 기인하여, 180°자구 폭이 세분화되고, 철손이 저감되는 것이다.

또한, 일본 공개 특허 공보 2005-248291호 공보에는 강판 표면에 형성된 압연 방향의 잔류 응력의 최대값에 착안한다고 하는 새로운 제안이 되어 있다.

강판 표면에 국부적인 변형을 도입하여, 180°자구 폭을 세분화하고, 철손을 저감한다고 하는 레이저 자구 제어에 관하여, 종래 기술인 특허 문헌 1을 포함한 지금까지의 대부분의 제안은 시행 착오의 결과, 레이저의 종류, 레이저 빔 집광 스폿 형상, 레이저 에너지 밀도, 레이저 조사 간격 등 많은 조사(照射) 파라미터를 더 한정한 것인데, 제안의 내용은 매우 단편적이고 통일성이 결여되어 있다. 그 원인은 자구 세분화를 일으켜, 철손을 저감하는 주요 원인인 변형 또는 잔류 응력의 정량적인 논의를 하지 않은 점에 있다. 원래 레이저 조사에 의한 철손 개선에 있어서는 동일한 조사 조건에서도 강판의 흡수율(레이저 파장 또는 표면 성상, 형상, 피막 조성에 의하여 결정됨)이나 피막 두께에 따라서, 레이저 에너지로부터 열 에너지(온도 분포, 온도 이력)로의 변환이 달라지기 때문에, 레이저 조사 조건은 동일하더라도 강판의 성상에 따라서 도입되는 변형은 다르다. 또한 동일한 열 에너지(온도 분포, 온도 이력)라도 강판의 조성(예를 들면, Si 양)에 따라서 물성값(예를 들면, 영율이나 항복 응력값)이 달라지기 때문에 잔류 응력도 다르게 된다. 따라서 어떠한 조건의 강판에 대한 최적의 레이저 조사 조건이 얻어지더라도, 피막의 상태가 약간 변화할 뿐 레이저에 의한 변형이 일어나는 방식이 달라져, 철손값이 변화하기 때문에, 레이저 조사 조건과 철손의 저감은 1대1로 대응하지는 않는다. 이에, 철손에 대하여 더 본질적인 영향 인자를 밝혀내는 것이 요구되고 있다. 특허 문헌 2는 유일하게 변형, 잔류 응력에 대하여 정략적으로 언급하고 있지만, 강판 표면의 변형, 인장 잔류 응력만 제어하는 것만으로는 철손 저감에는 한계가 있었다.

본 발명의 과제는 일방향성 전자 강판의 철손을 히스테리시스손과 와전류손으로 나누고, 특히 와전류손의 관점에서 변형 및 잔류 응력의 분포를 표면만이 아니라 내부의 판 두께 방향도 포함하여 정량적으로 적정한 조건하에서 제어함으로써, 종래에 비하여 철손이 우수한 일방향성 전자 강판을 제공하는 것이다.

본 발명자들은 일방향성 전자 강판에 레이저 조사 등으로 변형, 잔류 응력을 도입하는 자구 제어의 실험을 하고, 얻은 저철손 일방향성 전자 강판에 대하여 도입된 잔류 응력의 분포를 조사하는 연구를 예의 실시하여 왔다. 그 결과, 잔류 응력과 와전류손 사이의 상관성을 밝혀내고, 압축 응력값과 변형 간격과의 제어를 실시하면, 철손 특성이 우수한 일방향성 전자 강판을 실현할 수 있다는 것을 밝혀내었다. 본 발명의 요지는 이하와 같다.

(1) 연속파 레이저 빔을 조사하여 압연 방향과 직각 방향인 판 폭 방향으로 균일하게, 그리고 압연 방향으로 주기적으로 압연 방향과 거의 직각인 선 형상의 변형이 있는 일방향성 전자 강판에 있어서, 한 군데의 변형 도입부 근방에 발생한 압연 방향의 압축 잔류 응력의 판 폭 방향에 수직인 단면에 있어서의 2차원 분포에 있어서, 압연 방향의 압축 잔류 응력을 그 단면의 압축 잔류 응력이 존재하는 영역 내에서 적분한 값이 0.20N 이상, 0.80N 이하인 것을 특징으로 한다.

(2) 상기 (1) 기재의 일방향성 전자 강판에 있어서, 레이저 빔 조사에 의한 상기 판 폭 방향으로 균일한 변형의 상기 압축 방향으로 주기적인 간격이 2㎜ 이상, 8㎜ 이하인 것을 특징으로 한다.

도 1은 본 발명의 일방향성 전자 강판 제조 방법에 사용하는 장치의 모식도이다.

도 2는 레이저 조사 위치 근방의 압연 방향의 잔류 응력의 압연 방향/판 두께 방향 단면에 있어서의 2차원 분포.

도 3은 압연 방향의 인장 잔류 응력의 최대값과 철손(W_17/50)의 관계도이다.

도 4는 적분 압축 응력값(σS)과 와전류손(We)의 관계도이다(조사 간격 4㎜로 고정).

도 5는 적분 압력 응력값(σS)과 철손(W_17/50)의 관계도이다(조사 간격 4㎜로 고정).

도 6는 조사 간격(PL)과 철손(W_17/50)의 관계도이다(압연 방향 조사 지름(DL)은 0.1㎜, 스캔 방향 조사 지름(DC)은 0.5㎜로 고정).

도 7은 압연 방향의 압축 잔류 응력의 최대값과 철손(W_17/50)의 관계도이다.

본 발명자들은 일방향성 전자 강판의 표면에 레이저를 조사하여, 압연 방향과 거의 수직인 선 형상의 변형을 압연 방향으로 일정 간격으로 도입하여 철손을 개선하는 방법에 있어서, 여러 가지 레이저 조사 조건에 대하여, 판 폭 방향에 수직인 단면에 있어서의 압연 방향의 잔류 응력의 2차원 분포 및 압연 방향의 레이저 조사 간격(피치)에 착안하여, 철손 특성이 우수한 일방향성 전자 강판을 얻는 조건을 찾아내었다. 여기서, 판 폭 방향은 압연 방향과는 직각 방향에 있다. 일방향성 전자 강판의 표면에 상기와 같은 선 형상의 변형을 도입하는 방법으로서는 레이저 조사법 외에, 이온 주입법, 방전 가공법, 국부 도금법, 초음파 진동법 등을 들 수 있지만, 이 조건은 어떠한 수법에 의하여 변형을 도입한 일방향성 전자 강판에도 들어맞는 것이다. 이하, 도면을 사용하여 본 발명의 레이저 조사에 의한 일방향성 전자 강판을 설명한다.

도 1은 본 발명에 관한 레이저 빔 조사 방법의 설명도이다. 본 실시예에서는 레이저 장치(3)로부터 출력되는 연속 발진(CW)의 레이저 빔(LB)을 폴리곤 미러(4)와 fθ 렌즈(5)를 사용하여, 일방향성 전자 강판(1) 위에 주사 조사하였다. fθ 렌즈(5)와 일방향성 전자 강판(1) 간의 거리를 변경함으로써, 레이저 빔의 압연 방향 집광 지름(d1)을 변화시켰다. 도면부호 6은 원주 렌즈 또는 복수의 원주 렌즈이고, 필요에 따라서 레이저 빔의 집광 스폿에 대하여 빔의 스캔 방향(압연 방향과는 직각인 판 폭 방향)의 집광 직경(스캔 방향 길이)(dc)을 변화시켜, 원형으로부터 타원형까지 집광 현상을 제어하는 데 사용한다. 평균 조사 에너지 밀도(Ua)[mJ/㎟]는 레이저 파워(P)[W], 판 폭 방향의 레이저 빔의 판 폭 방향 주사(스캔) 속도 (Vc)[m/s], 압연 방향의 레이저 조사 간격(PL)[㎜]을 사용하여,

Ua(mJ/㎟)=P/(Vc×PL)

이라 정의된다. 레이저 스캔 속도는 폴리곤 미러의 회전 속도로 정하기 때문에, 평균 조사 에너지 밀도의 조정은 레이저 파워, 폴리곤 미러 회전 속도, 레이저 조사 간격을 변화시켜서 실시할 수 있다. 도 1은 1조의 레이저와 레이저 빔 주사 장치를 사용한 예이지만, 강판의 판 폭에 따라서 판 폭 방향으로 동일한 장치를 복수 대 배치하면 좋다.

본 발명자들은 파이버 코어 지름이 10 ㎛인 연속 발진 파이버 레이저 장치를 사용하여, 집광 스폿 형상과 평균 조사 에너지 밀도(Ua)와의 여러 가지 조합으로 조사 조건을 변경하여, 일방향성 전자 강판 표면에 압연 방향에 대하여 거의 수직 방향으로 선 형상으로 레이저 빔을 스캔하여 레이저를 조사하는 실험을 하였다. 판 폭 방향에 수직인 단면에 있어서의 압연 방향의 잔류 응력의 2차원 분포와 철손 및 히스테리시스손을 측정하고, 철손을 히스테리시스손과 와전류손으로 분류하여 고찰하였다. 판 폭 방향에 수직인 단면에 있어서 압연 방향의 잔류 응력의 2차원 분포의 측정은 X선 회절법에 의하여 격자 간격을 측정하고, 탄성율 등의 물성값을 사용하여 응력을 변환시켰다. 철손은 SST(Single Sheet Tester) 측정기로 W₁₇ _/50를 측정하였다. W₁₇ _/50는 주파수가 50Hz, 최대 자속 밀도가 1.7T일 때의 철손이다. 본 실시예에서 사용한 일방향성 전자 강판 샘플에 있어서, 판 두께가 0.23㎜인 경우에는 레이저 조사 전의 W₁₇ _/50는 0.86 W/kg이었다. 히스테리시스손은 히스테리시스 루프로 부터 산출하고, 와전류는 전술한 철손으로부터 히스테리시스손을 뺀 값으로 하였다.

도 2에, 레이저 조사 위치 근방에 발생한 압연 방향의 압축 잔류 응력의 판 폭 방향에 수직인 단면에 있어서의 2차원 분포의 대표적인 일례를 나타낸다. 철손 개선이 나타난 강판에 대하여는 레이저 조사 조건에 따라 잔류 응력의 절대값에 차이는 있지만, 강판 표면 근방에 큰 인장 응력이 존재하고, 그 판 두께 방향 바로 아래에 압축 응력이 존재하였다. 또한, 잔류 응력 및 소성 변형이 존재하는 압연 방향의 폭은 레이저 집광 스폿의 압연 방향 지름(d1)과 거의 비례한다.

본 발명자들은 연속 발진 레이저를 사용하여 레이저 조사한 강판에 대하여, 강판 표면의 인장 잔류 응력과 압축 잔류 응력의 최대값과 철손의 관계에 대하여 조사하였다. 인장 잔류 응력 최대값과 철손의 관계를 도 3에, 압축 잔류 응력의 최대값과 철손의 관계를 도 7에 나타내었다. 인장 잔류 응력 최대값에 대하여는 철손과의 상관이나 최적값이라는 것이 보이지 않는다. 한편, 압축 잔류 응력의 최대값에 대하여는 1점쇄선으로 나타내는 100 MPa 이상에서 철손은 양호하지만, 상한값은 분명하지 않다. 그 결과, 레이저 조사에 의한 자구 제어에 있어서의 철손은 인장 잔류 응력의 최대값으로는 설명할 수 없고, 압축 잔류 응력의 최대값으로도 완전히 설명할 수는 없다. 다른 특징량의 존재 가능성을 생각할 수 있다.

이 때, 본 발명자들은 데이터를 세밀하게 검토한 결과, 제1 착안점으로서 인장 잔류 응력의 최대값이 압축 잔류 응력에 비해 크고, 또한 인장 잔류 응력이 좁은 영역에 집중되어 있는 점, 조사 조건에 따라서는 항복 응력 즉 소성 변형 영역 에 달하여 있는 점, 한편, 압축 잔류 응력의 최대값과 철손은 적지 않은 관계가 있는 것으로 보이는 점, 제2의 착안점으로서, 압축 잔류 응력의 최대값이 동일하더라도 압축 잔류 응력 분포는 깊이 방향으로 퍼져 있는 것에 차이가 있다는 점에 착안하였다. 즉, 철손 저감 및 자구 세분화를 실현하는 주요인은 제1 착안점으로부터 인장 응력이 아니라 압축 응력이 중요한 의미를 가지고, 제2 착안점으로부터 잔류 응력의 최대값이 아니라 분포의 퍼진 정도가 중요한 의미를 가진다는 생각을 하기에 이르렀다.

본 발명자들은 철손 저감을 실현하는 압축 응력의 분포를 나타냄에 있어서, 특징량「적분 압축 응력값(σS)」으로서, 다음 식 (1)과 같이 정의하였다.

‥‥ (1)

즉, 레이저 조사부 근방, 즉 변형 도입부 근방에 발생한 압연 방향의 압축 잔류 응력의 판 폭 방향에 수직인 단면에 있어서의 2차원 분포에 있어서, 적분 압축 응력값(σS)[N]을 압연 방향의 압축 잔류 응력을 σ[MPa], 이 단면의 압축 잔류 응력이 존재하는 영역을 S[㎟], 면적 소편을 ds로 하여, 응력 σ를 영역 S 내에서 적분한 값으로 σS를 정의하였다. 즉, 적분 압축 응력값은 레이저 조사에 의하여 도입된 압축 잔류 응력의 총합이다.

압연 방향의 레이저 조사 간격(PL)을 4㎜(일정)로 하고, 레이저 집광 스폿 형상을 20×2500㎛, 100×500㎛, 100×2000㎛, 300×200㎛로 하고, 그 각각에 대하여 레이저 파워를 단계적으로 변경하여 레이저 조사한 일방향성 전자 강판에 대하 여, 상기 방법에 의하여 적분 압축 응력값을 구하였다. 한편, 각각에 대하여 측정한 철손으로부터 히스테리시스손을 빼고 와전류손을 구하였다. 도 4는 각 전자강판에 대하여, 가로축을 적분 압축 응력값 σS로, 세로축을 와전류손 We로 플롯하여 양자의 관계를 나타낸 것이다. 이 결과에 의하여, 적분 압축 응력값과 와전류손은 집광 스폿 형상에 관계없이 역비례 관계에 있다. 이것이 의미하는 것은 와전류손의 저감 즉 자구 세분의 효과는 도입된 압축 잔류 응력의 총합에 비례한다는 것이다. 이 현상을 물리적 원리로부터 고찰하면, 다음과 같이 된다. 자기 탄성 에너지(E)는

E= - C×σ×M×cos²θ

여기서, C는 정수, σ는 잔류 응력, M은 자기 모멘트, θ는 σ와 M이 이루는 각이다. 이 때, 압연 방향에 압축 잔류 응력이 존재하는 경우, E가 최소가 되는 것은 θ가 90도인 때이기 때문에, σ가 음의 값인 것에 주목하면, 자기 모멘트의 방향은 압연 방향과 수직이 된다. 따라서, 압축 응력에 의하여 자화 용이축이 압연 방향뿐만 아니라, 수직 방향으로도 가능하게 된다. 일반적으로 이것은 환류 자구라고 불리고 있다. 환류 자구가 존재하면 정자기(靜磁) 에너지가 높아져서 불안전하게 되기 때문에, 자구를 세분화하여 정자 에너지를 낮추고 안정화하는 것으로 생각된다. 따라서, 환류 자구가 많을수록, 즉 압축 잔류 응력이 강하게 그리고 넓게 발생할수록 자구 세분화 효과가 높고, 와전류손이 저감되는 것으로 생각된다.

도 5는, 도 4에서 사용한 데이터를 측정한 철손을 사용하여, 가로축에 적분 압축 응력값(σS)을 플롯하고, 세로축에 도달 철손(W_17/50)을 플롯하여, 양자의 관계 를 나타낸 것이다. 이 결과에 의하여, 일점쇄선으로 나타내는 0.20N≤σS≤0.80N의 범위에서 자구 제어 전의 철손 W₁₇ _/50=0.86 W/kg에 비하여, 점선으로 나타내는 철손 개선율 13% 이상 (W_17/50=0.75 W/kg)이라는 양호한 철손이 실현될 수 있다. 또한 철손 개선율 η는

η(%)={(소재의 철손-도달 철손)/소재의 철손}×100으로 정의된다. 적분 압축 응력값(σS)이 0.20N보다 작을 때에는 와전류손이 높기 때문에 철손이 저감되지 않는다. 적분 압축 응력값(σS)이 0.80N보다 클 때에는 와전류손은 저감되지만, 표면 근방의 인장 잔류 응력에 의한 소성 변형 때문에 히스테리시스손이 증대하고, 철손이 저감되지 않는다고 생각된다. 이상과 같이, 적분 압축 응력값(σS)을

0.20N≤σS≤0.80N

의 범위로 조절하면, 양호한 철손의 개선이 얻어지는 것을 알 수 있다. 또한, 바람직하게는 0.40N≤σS≤0.70N의 범위로 조절하면 추가의 철손 개선 효과가 얻어지는 것을 알 수 있다.

상기에서는 압연 방향의 레이저 조사 간격(PL)을 4 ㎜로 고정하여 실시하였지만, 나아가 압연 방향의 레이저 조사 간격(PL)을 변화시켜 그 영향을 조사하였다. 여기서, 레이저 빔의 집광 스폿 형상은 압연 방향 지름을 0.1㎜, 스캔 방향(판 폭 방향) 지름을 0.5㎜로 하고, 적분 압축 응력(σS)이 0.20N≤σS≤0.80N의 범위가 되도록 Ua를 조정하였다. 도 6은 가로축에 압연 방향의 레이저 조사 간격(PL)을, 세로축에 철손(W_17/50)을 플롯하여 양자의 관계를 나타낸 것이다. 이 결과로부터 PL은 2 ㎜이상, 8㎜ 이하의 범위에서 철손 개선율 13%의 양호한 철손을 실현할 수 있다. PL이 2㎜보다 작은 범위에서는 히스테리시스손이 증대되기 때문에 철손이 저감되지 않는다. PL이 8㎜보다 큰 범위에서는 와전류손이 저감되지 않기 때문에, 철손이 저감되지 않는다. 이상과 같이 압연 방향의 레이저 조사 간격(PL)을

2㎜≤PL≤8㎜

의 범위로 조절하면, 양호한 철손의 개선이 얻어지는 것을 알 수 있다.

실시예 1

판 두께가 0.23㎜인 일방향성 전자 강판을 사용하여, 이 강판 표면에 연속파 레이저를 사용하여 표 1에 나타내는 바와 같은 조사 조건으로 잔류 응력을 측정한 후, 적분 압축 응력값을 산출하고, 각각의 철손(W_17/50)을 측정하였다. 결과를 동일한 표 1에 정리하였다. 본 실시예 1에서는 레이저 파워를 200W로 압연 방향의 레이저 조사 간격을 4 ㎜로 고정하여 실시하였다. 적분 압축 응력값의 산출은 X선 회절법을 사용하여 압연 방향의 잔류 응력(변형)을 측정하고, 압축 응력에 대하여 식(2)로부터 구하였다.

표 1로부터 알 수 있는 바와 같이, 시험 No. 1 내지 No. 8(본 발명예)에 나타내는 전자 강판은 모두 압연 방향의 적분 압축 응력값(σS)이 본 발명에서 규정하는 범위 0.20N≤σS≤0.80N에 있기 때문에 철손 개선율 13%인 저철손값(W_17/50) 0.75 W/kg 이하까지 저감할 수 있었다. 한편, 조건 범위 0.20N≤≤0.80N으로부터 벗어난 시험 No. 9 내지 No. 12(비교예)에 나타내는 전자 강판은 저철손값(W_17/50) 0.75 W/kg 이하를 달성하지 못하였다. 이와 같이, 본 발명을 사용하면 철손 특성이 우수한 일방향성 전자 강판을 얻을 수 있다.

실시예 2

판 두께가 0.23㎜인 일방향성 전자 강판의 표면에 표 2에 나타낸 조사 조건으로 연속파 레이저 광을 조사하여, 조사부의 잔류 응력 측정 후, 적분 압축 응력값을 산출하고, 또한 철손(W_17/50)을 측정하여, 이들의 값을 표 2에 정리하여 나타내었다. 본 실시예 2에서는 레이저 파워를 실시예와 동일한 200W로 고정하여 실시하였다.

표 2로부터 알 수 있는 바와 같이, 시험 No. 1 내지 No. 6(본 발명예)에 나타내는 전자 강판은 모두 압연 방향의 적분 압축 응력값 σS와 압연 방향의 레이저 조사 간격(변형 간격)(PL)이 본 발명에서 규정하는 범위 0.20N≤σS≤0.80N, 2㎜≤PL≤8㎜에 있기 때문에 철손 개선율 13%인 저철손값(W_17/50) 0.75 W/kg 이하까지 저감할 수 있었다. 한편, 적분 압축 응력값(σS)은 조건을 만족하지만 조사 간격 PL의 조건이 벗어난 시험 No.7 및 No.8에 나타내는 전자 강판은 저철손값(W_17/50) 0.75 W/kg 이하를 달성하지 못하였다. 이와 같이, 본 발명을 사용하면 철손 특성이 우수한 일방향성 전자 강판을 얻을 수 있다.

본 발명에 의하면, 일방향성 전자 강판에 도입하는 잔류 응력, 특히 압축 잔 류 응력을 정량적으로 적정하게 제어함으로써, 종래에 비하여 안정적으로 철손 특성이 우수한 일방향성 전자 강판을 얻을 수 있다. 본 발명의 일방향성 전자 강판을 철심으로서 사용함으로써, 고효율로 소형의 트랜스를 제조할 수 있기 때문에 본 발명의 산업상의 이용 가치는 상당히 높다.

Claims

연속파 레이저 빔을 조사하여 압연 방향과 직각 방향인 판 폭 방향으로 균일하게, 그리고 압연 방향으로 주기적으로, 압연 방향과 거의 직각인 선 형상의 변형이 있는 일방향성 전자 강판에 있어서, 한 군데의 변형 도입부 근방에 발생한 압연 방향의 압축 잔류 응력의 판 폭 방향에 수직인 단면에 있어서의 2차원 분포에 있어서, 압연 방향의 압축 잔류 응력을 그 단면의 압축 잔류 응력이 존재하는 영역 내에서 적분한 값이 0.20N 이상, 0.80N 이하인 것을 특징으로 하는 일방향성 전자 강판.
제1항에 있어서, 상기 판 폭 방향으로의 균일한 변형의 상기 압연 방향으로 주기적인 간격이 2㎜ 이상, 8㎜ 이하인 것을 특징으로 하는 일방향성 전자 강판.