KR20090018613A - 수성액의 처리 - Google Patents

수성액의 처리 Download PDF

Info

Publication number
KR20090018613A
KR20090018613A KR20087028718A KR20087028718A KR20090018613A KR 20090018613 A KR20090018613 A KR 20090018613A KR 20087028718 A KR20087028718 A KR 20087028718A KR 20087028718 A KR20087028718 A KR 20087028718A KR 20090018613 A KR20090018613 A KR 20090018613A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
aqueous liquid
flow
oxygen
pressurized
vessel
Prior art date
Application number
KR20087028718A
Other languages
English (en)
Other versions
KR101452525B1 (ko
Inventor
세드릭 찰스 핸슨
스튜어트 마이클 피갓
Original Assignee
더 비오씨 그룹 피엘씨
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 더 비오씨 그룹 피엘씨 filed Critical 더 비오씨 그룹 피엘씨
Publication of KR20090018613A publication Critical patent/KR20090018613A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR101452525B1 publication Critical patent/KR101452525B1/ko

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D65/00—Accessories or auxiliary operations, in general, for separation processes or apparatus using semi-permeable membranes
    • B01D65/02—Membrane cleaning or sterilisation ; Membrane regeneration
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F3/02—Aerobic processes
    • C02F3/12—Activated sludge processes
    • C02F3/1236—Particular type of activated sludge installations
    • C02F3/1268—Membrane bioreactor systems
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F3/02—Aerobic processes
    • C02F3/12—Activated sludge processes
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
    • Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
    • Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage

Landscapes

  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Hydrology & Water Resources (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Microbiology (AREA)
  • Biodiversity & Conservation Biology (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
  • Treatment Of Water By Oxidation Or Reduction (AREA)
  • Aeration Devices For Treatment Of Activated Polluted Sludge (AREA)
  • Physical Water Treatments (AREA)
  • Activated Sludge Processes (AREA)

Abstract

산소 요구량을 갖는 수성액이 처리 용기(4) 내로 유동하며, 수성액은 처리 용기 내에서, 용존 산소의 존재하에 부유된 호기성 박테리아 고형체에 의해 처리된다. 처리된 액체의 가압 유동은 상기 유동을 깨끗한 액체의 배출 흐름 및 호기성 박테리아 고형체에 농축된 가압 재순환 흐름으로 분리하는데 효과적인 정화 막 분리기(10)를 통과한다. 제 1 호기 가스는 막을 스코어링하기 위해 적용되며, 가압 재순환 흐름내 막 분리기로부터 멀리 운반된다. 가압 재순환 흐름은 처리 용기(4)내 액체의 표면아래로 복귀된다. 제 2 호기 가스는 가압 재순환 흐름으로, 또는 동일한 체적으로 유동하는 수성액의 추가적인 가압 흐름으로 도입된다. 호기 가스의 도입 속도는 용기(4) 내 수성액의 용존 산소 농도 및 pH를 참조하여 제어된다.

Description

수성액의 처리{TREATMENT OF AQUEOUS LIQUID}
본 발명은 산소 요구량을 갖는 수성액(aqueous liquid)의 처리를 위한 방법 및 장치에 관한 것이다.
종래의 오수 처리는 산소의 존재하에서, 물 내 유기 오염물을 약화시키는 호기성 박테리아 고형체(aerobic bacterial solids)에 의해 용기 내에서 실행된다. 용기 내의 물을 교반하여 박테리아 고형체를 부유 상태로 유지한다. 물의 공기 접촉은 필요한 호기성 조건을 유지한다.
종래의 오수 처리 설비에서는 일반적으로, 처리될 물의 용기로의 지속적인 유동 및 박테리아 고형체를 함유하는 처리된 물의 용기 밖으로의 지속적인 유동이 존재한다. 처리된 물의 외부로의 유동은 처리 용기로부터 침전 탱크로 안내되며, 고형체는 중력하에서 상기 침전 탱크에 침전되어, 외부 환경으로 지속적으로 배출되거나 추가적인 처리를 위해 배출될 수 있는 깨끗한 상청액(clear supernatant liquid)으로 남게 된다.
중력하에서의 침전을 없애고, 물로부터 박테리아 고형체를 분리하기 위해 교차 유동 막 여과를 적용하는 것이 제안되어 왔다. 막 여과에 있어서 얻을 수 있는 하나의 이점은 중력 분리보다 높은 농도의 박테리아 고형체를 성공적으로 다룰 수 있다는 점이다. 결과적으로 보다 강한 수성의 오염 물질이 처리될 수 있다. 수성의 오염 물질의 "세기"는 그것의 생물학적 산소 요구량(BOD) 또는 화학적 산소 요구량(COD), 또는 이들 양자에 의해 반영된다.
현재까지, 오수 처리 공정에 있어서 관형 교차 유동 막 여과기로부터 최대의 이점을 얻는 것이 어렵다는 것이 입증되었다. 이러한 난점은 막의 내측 보어 표면을 깨끗하게 유지하고, 이에 따라 높은 세기의 고형체 농축물을 다루기 위한 상기 표면의 잠재적인 능력을 활용하는 것에 기인한다. 전술된 이들 난점은 WO 01/00307 A에서와 같이 버블로 상기 내측 보어 표면을 깨끗히 씻어냄(scouring; 스코어링)으로써 완화시킬 수 있다. 그러나, 전술된 스코어링법은 전체 수성액 처리 공정에 이러한 스코어링을 통합하려는 시도 없이 일정 부분에서만 사용되었으며, 주요 도전 과제는 처리 용기 내에 적합한 처리 상태를 유지하는 것이다.
본 발명에 따라, 산소 요구량을 갖는 수성액의 처리를 위한 방법으로서, 상기 수성액의 유동을 용기 내에 수용하는 단계와, 용존 산소의 존재하에 부유된 호기성 박테리아 고형체(aerobic bacterial solid)로의 처리에 의해, 상기 용기 내 소정량의 액체의 산소 요구량을 감소시키는 단계와, 상기 용기로부터 정화 막 분리기(clarifying membrane separator)로 처리된 수성액의 가압 유동을 운반하는 단계로서, 상기 가압 유동은 부유된 호기성 박테리아 고형체를 함유하고, 상기 막 분리기는 상기 가압 유동을 정화할 수 있는 막의 배열체를 포함하는, 상기 운반 단계와, 상기 막 분리기에 의해 상기 가압 유동을 i) 상기 호기성 박테리아 고형체로 농축된 가압 재순환 흐름, 및 ⅱ) 깨끗한 액체의 배출 흐름으로 분리하는 단계와, 산소, 공기 및 이들의 혼합물로부터 선택되며, 상기 가압 재순환 흐름에서 상기 막 분리기로부터 멀리 운반되는 제 1 호기 가스(oxic gas)로 상기 막을 스코어링(scouring)하는 단계와, 상기 가압 재순환 흐름을 상기 용기 내 소정량의 액체의 표면 아래로 복귀시켜, 상기 재순환 흐름이 그 내부에 용해된 산소의 적어도 일부를 제공하는 단계와, 공기, 산소 및 이들의 혼합물로부터 선택된 제 2 호기 가스를 상기 가압 재순환 흐름내로 그리고/또는 상기 소정량의 액체 내로 유동하는 수성액의 추가적인 가압 흐름내로 도입하는 단계와, 상기 소정량의 수성액의 용존 산소 농도 및 pH와 관련하여, 또는 이에 관련된 매개변수와 관련하여, 상기 제 1 및 제 2 호기 가스의 전체 도입 속도를 제어하는 단계를 포함하는 수성액 처리 방법이 제공된다.
또한, 본 발명은 산소 요구량을 갖는 수성액의 처리를 위한 장치로서, 산소 요구량을 갖는 수성액의 유동을 수용하는 처리 용기와, 호기성 박테리아의 존재하에 상기 수성액 내로 산소를 용해시켜, 소정량의 수성액의 산소 요구량을 감소시키는 수단과, 호기성 박테리아 고형체를 함유하는 처리된 수성액의 가압 유동을 상기 용기로부터 도관을 따라 막 분리기로 운반하는 수단으로서, 상기 막 분리기는 상기 처리된 액체를 호기성 박테리아 고형체로 농축된 가압 재순환 흐름 및 깨끗한 액체의 배출수로 정화할 수 있는, 상기 수단과, 산소, 공기 및 이들의 혼합물로부터 선택된 제 1 호기 가스를 상기 막 분리기로 도입하여 상기 막 분리기를 스코어링하는 수단과, 상기 가압 재순환 흐름 및 상기 제 1 호기 가스를 상기 용기 내 산소 요구량을 갖는 소정량의 수성액의 표면 아래로 복귀 운반시키는 도관과, 산소, 공기 및 이들의 혼합물로부터 선택된 제 2 호기 가스를, 상기 가압 재순환 흐름 및 상기 제 1 호기 스코어링 가스를 상기 용기 내 산소 요구량을 갖는 소정량의 수성액의 표면 아래로 복귀 운반시키는 도관내로, 그리고/또는 상기 용기 내 산소 요구량을 갖는 소정량의 수성액으로 유동하는 수성액의 추가적인 가압 흐름을 운반하는 도관내로 도입하는 수단과, 상기 소정량의 수성액의 용존 산소 농도 및 pH, 또는 이들에 관련된 매개변수와 관련하여 상기 제 1 및 제 2 호기 가스의 전체 도입 속도를 제어하는 수단을 포함하는 수성액 처리 장치를 제공한다.
산소 요구량은 화학적 산소 요구량(COD)이나, 생물학적 또는 생화학적 산소 요구량(BOD), 또는 양자 모두일 수 있다.
호기 가스(oxic gas), 바람직하게는 산소의 사용은 막 분리기를 스코어링하고 처리될 물을 산소처리하는 양 공정에 있어 높은 BOD 및/또는 COD를 갖는 오염된 수성액의 효과적인 처리를 가능하게 한다. 예를 들어, 1000 mg/l 이상의 범위의 COD 및 500 mg/l 이상의 범위의 BOD를 갖는 높은 세기의 오수가 처리될 수 있다. 또한, 스코어링 및 산소처리 양자에 대한 호기 가스의 동일한 공급원(들)을 사용하는 것은 본 발명에 따른 방법의 처리 및 정화 단계 양자의 작동에 요구되는 장치 및 전체 가스량을 감소시킬 수 있다.
바람직하게는, 제 1 및/또는 제 2 호기 가스 내의 분자체 산소의 몰 분율은 pH 및/또는 소정량의 액체의 용존 산소 농도와 관련하여 변경된다. 몰 분율에 있어서의 변경은 산소를 대신하여 공기를 사용하거나, 그 반대로 함으로써, 또는 공기와 산소의 혼합물 내에서 공기와 산소의 비율을 변화시킴으로써 간단하게 이루어질 수 있다.
본 발명에 따른 방법에 있어서, 바람직하게는 제 1 및 제 2 호기 가스의 버블이 가압된 수성액 흐름(들) 내에 형성되며, 상기 흐름(들)은, 상기 흐름(들)이 용기 내 소정량의 액체로 진입하는 경우, 상기 호기 가스의 버블이 용해되거나 소정량의 액체내에서 소비되는 보다 작은 버블로 전단 변형되기에 충분한 에너지를 갖도록 충분한 압력 및 충분한 속도하에 있게 된다. 이러한 높은 압력, 통상적으로 절대 압력 2 내지 7 바아는 효율적인 막의 스코어링 및 높은 산화 효율의 달성을 용이하게 한다. 제 2 호기 가스가 도입되는 흐름으로서 가압된 재순환 증기를 사용하여 용기 내 소정량의 물에 도입될 가압된 물의 별도의 흐름에 대한 요구를 제거하거나 감소시키는 것이 유리하다. 액체의 처리된 유동의 압력에 대한 선택은 막을 가로질러 깨끗한 액체가 이동하는 것을 용이하게 하기에 충분하며, 이때 재순환 흐름은 호기 가스를 함유하는 가압된 흐름(들)이 하나 이상의 노즐을 통해 용기 내 소정량의 액체내로 다시 유입되는 경우, 호기 가스 버블의 전단 변형(shearing) 발생을 야기하는 에너지의 방출을 위해 충분한 압력하에 있게 된다.
바람직하게는, 본 발명에 따른 방법에 있어서, 용기 내 소정량의 액체로 가압 재순환 흐름(들)을 도입하는 것은 박테리아 고형체를 부유 상태로 유지하고, 용기 내 소정량의 액체 전반에 걸쳐 산소의 분배를 돕기에 충분한 교반 작용을 야기하며, 이는 교반 작용을 위해 기계적인 교반기와 같은 추가 장치에 대한 필요성을 감소시킨다는 점에서 유리하다.
처리된 액체의 유동이 막 전체에 걸친 깨끗한 액체의 운반을 용이하게 할 정도의 높은 압력에 이르기까지 액체를 가압할 수 있는 펌프에 의해 가압되고, 가스 버블의 변형을 발생하는 에너지의 방출을 위해 충분한 압력하에, 가압 재순환 흐름(들)이 남겨지는 것이 바람직하다.
박테리아가 번성하고 오수의 산소 요구량을 감소시키기 위해, 용존 산소 성분 및 용기 내 소정량의 액체의 pH 양자를 제어하는 것이 유리하다. 이는 바람직하게는, 가압 재순환 흐름(들) 또는 액체의 처리된 유동으로의 호기 가스의 공급 속도를 변경하거나, 그리고/또는 호기 가스 내에서 산소의 몰 분율을 변경함으로써 달성된다.
막 분리기로의 호기 가스의 유속은 사용시, 특정 교차 흐름 막의 작동 매개변수 내에서 변경될 수 있다. 따라서, 막 분리기의 정화 능력을 희생하지 않고, 용기 내 액체의 감지된 요구량을 충족하기 위해 막 분리기의 상류측에 충분한 호기 가스를 제공하는 것이 항상 가능하지는 않을 것이다. 따라서, 제 2 호기 가스가 가압 재순환 흐름 또는 별도의 가압된 물의 흐름에 공급된다.
제 1 및 제 2 호기 가스의 전체 공급 속도는 바람직하게는, 용기 내 소정량의 수성액의 검지된 순간 용존 산소 농도와 관련하여 변경된다. 또한, 산소의 제 1 유동 및 공기의 제 2 유동의 상대 유동은 바람직하게는 검지된 순간 용존 산소 농도와 관련하여 변경된다. 예를 들어, 보다 많은 산소 및 보다 적은 공기가 낮은 용존 산소 농도에서 공급될 수 있으며, 보다 적은 산소 및 보다 많은 공기가 높은 용존 산소 농도에서 공급될 수 있다. 그러나, 제 1 호기 가스의 유속 및 그 산소 몰 분율은 일정하게 유지될 수 있다. 이러한 경우에, 제 2 호기 가스 내의 산소 몰 분율의 유속은 변경된다.
제 1 및 제 2 호기 가스의 전체 공급 속도는 또한, 용기 내 소정량의 수성액의 pH에 따라 변경될 수 있다. 오수 내의 탄소질 성분의 박테리아 처리에 의해 형성되는 CO2는 물에 용해되어 탄산을 생성하며, 이는 물의 pH를 보다 낮게 한다. 대부분의 호기성 박테리아 고형체는 5.5보다 낮은 pH 값에서 견딜 수 없다. 산소의 제 1 유동 및 공기의 제 2 유동의 상대 유동 속도는 용기 내 소정량의 수성액의 pH와 관련하여 변경될 수 있다.
비록, pH가 수성액의 구성에 따라 8정도로 오르는 것이 허용될 수 있지만, 바람직하게는, 용기 내 소정량의 액체는 pH 7 이하, 보다 바람직하게는 pH 6.0 내지 pH 7.0, 특히 pH 6.9 내지 pH 6.5로 유지된다. 이러한 pH 값은 산소가 액체에 용해되기에 충분히 높으며, 또한 박테리아 고형체를 보호하고 스코어링에 의해 제거되지 않는 오수 내의 무기물 침전물로 인해 발생되는 막 표면 상의 스케일을 지속적으로 제거 및 그 생성을 방지하기에 충분히 높다.
바람직하게는, 막 각각은 내측 다공면 및 외측 다공면을 갖는 보어를 구비하며, 내측 다공면으로부터 깨끗한 액체가 막을 빠져나가는 외측 다공면까지 처리된 액체의 가압 유동이 접촉하여, 상기 외측 다공면까지 기공 직경이 증가하는 구배가 존재한다. 내측면 기공 크기는 바람직하게는 박테리아 고형체가 막을 가로질러 지나는 것을 방지할만큼 충분히 작다. 이러한 시스템의 일 예가 WO 01/00307 A에 개시되며, 이 문헌에서는 관형 폴리에테르설폰 막을 사용하는데, 이때 튜브의 내측 보어면으로부터 외측벽까지 기공 직경 구배가 증가한다. 그러나, 막이 관형이라는 것은 필수적인 것이 아니다.
처리 시 발생되는 열은 일반적으로 대기로 발산됨으로써 소멸된다. 본 발명에 따른 방법 및 장치는 처리될 오수의 소정의 유입에 대해, 고 농도의 박테리아 고형체를 함유하는 상대적으로 작은 체적의 처리 용기가 사용될 수 있으며, 이로 인해 액체의 표면으로부터의 발산 열 손실을 낮출 수 있다는 이점이 있다. 20℃ 내지 80℃의 온도, 즉 주위 온도보다 높은 온도로 처리 용기 내 다량의 액체를 유지하는 것이 가능하다. 온도는 중온성 호기성 박테리아가, 유기 성분을 약화시키고 보다 높은 속도로 재순환산될 수 있는 온도, 또는 보다 강력한 호열성 박테리아가 수질 처리를 위해 사용될 수 있는 온도인 것으로 선택될 수 있다. 보다 높은 온도, 예를 들어 60℃ 이상에서, 대장균 및 살모넬라와 같은 병원균을 파괴하는 것이 가능할 수도 있다. 처리 용기 내 수성액의 온도를 제어하기 위해, 외부 공급원으로부터의 가열 또는 냉각이 제공될 수 있다.
이제, 본 발명에 따른 방법 및 장치가 첨부된 도면을 참조하여 예시로서 설명될 것이다.
도 1은 본 발명에 따른 방법을 실행하기 위한 장치의 개략적인 흐름도,
도 2는 본 발명에 따른 처리 용기 내의 통기 장치의 일부에 대한 개략적인 부분 사시도,
도 3은 본 발명의 실시예에 사용하기 위한 바람직한 형태의 가스 도입 벤튜리 장치에 대한 단면도.
도시된 도면은 비례적으로 도시되지 않음.
여러 도면에 있어서 유사한 부분은 이하 동일한 도면부호로 인용된다. 접미사 "A"의 사용은 특히 산소의 도입을 위해 구성된 요소를 의미하며, 접미사 "B"의 사용은 특히 공기의 도입을 위해 구성된 요소를 의미한다.
도 1을 참조하면, 다양한 산소 요구량을 갖는 수성액의 유동이 개방된 처리 용기(4)의 측면에 있는 입구(2)로 지속적으로 운반된다. 용기(4)는 편의에 따른 소정의 용적일 수 있다. 통상적으로, 용기는 50 내지 5000 m3의 액체를 보유한다. 통상적으로, 용기(4) 내 액체의 깊이는 3 내지 15 m의 범위이다. 액체는 예를 들어, 소정의 BOD 및/또는 COD를 갖는 가정 오수 또는 산업 오수일 수 있으며, 산소 요구량의 크기는 그 내부에 존재하는 유기 또는 화학적 오염물의 농도 및 특성에 종속한다. 예를 들어, 미처리된 강한 가정 오수는 BOD 400 mg/l 및 COD 1000 mg/l를 가질 수 있다. 오수는 통상적으로 호기성 박테리아를 함유하며, 이러한 호기성 박테리아는 용해된 분자 산소의 존재시 오염물질을 붕괴시키고, 물의 산소 요구량을 감소시킨다. 만일, 이러한 박테리아가 존재하지 않는다면, 이들 박테리아를 오수에 살포할 수 있다.
오수의 산소 요구량은 공식 1에 따라 용존 산소의 존재에서 부유된 호기성 박테리아 고형체로 호기성 처리됨으로써 용기 내에서 감소된다.
공식 1
유기물 + O2 + 박테리아 + 영양물 → CO2 + 박테리아 + 다른 최종 생산물
공식 1에 기재된 생산물과 함께, 열 형태의 에너지가 방출되며, 상기 에너지는 용기(4) 내 오수의 온도를 상승시킨다. 처리에 사용된 박테리아 고형체는 중온성 또는 호열성 박테리아를 포함할 수 있다. 이들 박테리아의 성장율 및 오염물은 온도에 따라 변경된다. 따라서, 처리 용기(4) 내의 수성액의 온도가 제어될 수 있다. 통상적으로, 이러한 목적을 위해 용기(4)에 냉각이 제공될 수 있다. 만일, 처리 용기 내 오수의 온도가 20℃ 내지 50℃인 경우라면, 중온성 박테리아가 우세한데, 이를 위해서는 20℃ 내지 35℃가 바람직하다. 만일, 처리 용기 내 온도가 35℃ 내지 75℃인 경우라면, 호열성 박테리아가 우세한데, 이를 위해서는 40℃ 내지 60℃가 바람직하다. 용기(4) 내 물은 박테리아 고형체를 부유 상태로 유지하기 위해 교반된다. 박테리아가 번성하기 위해, 충분한 농도의 용존 산소가 필요하다. 종래의 오수 처리에 있어서, 통기는 용존 산소의 유일한 공급원이다. 그러나, 통기는 높은 산소 요구량을 갖는 유출물을 다루는 것을 어렵게 하는 처리 공정 상의 제한으로 작용한다.
감소된 산소 요구량을 갖고, 호기성 박테리아 고형체를 함유하는 처리된 오수의 유동은 용기(4)의 베이스에 인접한 출구(3)로부터 지속적으로 인출되며, 펌프(8)에 의해 절대 압력 2 내지 7 바아로 가압된다. 가압 유동은 통상적으로 PVC 또는 HDPE(고밀도 폴리에틸렌)로 형성되는 도관(6)을 따라 펌프(8)에 의해 정화 막 분리 유닛(10)으로 운반된다. 막 유닛(10)은 바람직하게는 관형 정화 교차 유동형 막(11)의 배열체를 포함한다. 상기 막은 통상적으로 절대 압력 0.5 내지 1 바아 범위의 낮은 압력 강하로 구성된다. 이러한 압력 강하는 튜브의 내측 보어면으로부터 외측벽까지 증가된 기공 직경 구배를 갖고, 폴리에테르설폰(Polyethersulphone)과 같은 물질로 관형 막을 형성함으로써 얻어질 수 있다. 막 분리 유닛(10)으로 진입하는 가압 유동은 막(11)의 내측 보어를 지나, i) 막(11)의 내측 보어를 통과하고 출구(16)를 통해 분리 유닛(10)을 빠져 나가는 박테리아 고형체로 농축된 가압 재순환 흐름, 및 ⅱ) 막을 가로질러 지나고 출구(14)를 거쳐 분리 유닛(10)을 빠져 나가는 깨끗한 액체의 배출 흐름으로 분리된다. 적합한 막 분리 유닛은 상업적으로 광범위하게 이용 가능하다.
출구(14)에서 막 분리 유닛(10)을 빠져 나가는 깨끗한 흐름은 호기성 처리 또는 분리 단계에 의해, 바이러스, 대장균 및 살모넬라와 같은 제거되지 않은 병원균을 제거하기 위해 추가적인 처리가 필요할 수 있다.
가압 유동의 분리는 막(11)의 내측 보어면 상에 박테리아 고형체의 침전물을 남기게 되고, 이는 남겨진 미처리물은 상기 막(11)의 압력 강하를 증가시킬 것이다. 산소 및 공기, 그리고 이들의 혼합물로부터 선택된 제 1 호기 가스는 각각 입구(12A, 12B)에서 분리기 유닛(10)의 상류에서 가압 유동으로 도입된다. 일 배열체에 있어서, 산소는 입구(12A)로 공급되고, 공기는 입구(12B)로 공급된다. 제 1 호기 가스는 관형 막(11)의 내측 보어의 입구부에서, 때때로 '테일러' 버블로 언급 되는 버블을 형성한다. 산소는 예를 들어, 압력 요동 흡수에 의해 공기를 분리하기 위한 설비(도시되지 않음)로부터 공급되거나, 액상 호기 가스를 함유하고 증발기가 장착되는 저장 용기(도시되지 않음)로부터 공급되어, 호기 가스가 가스 상태로 입구(12A)로 공급될 수 있다. 공기는 송풍기 또는 압축기(도시되지 않음)로부터 입구(12B)로 공급될 수 있다. 테일러 버블이 막(11)의 내측 보어로 이동함에 따라, 버블은 이들 버블이 지나간 자리에 난류를 야기하며, 이러한 난류는 내측 보어의 표면 상에 축적된 박테리아 고형체를 파쇄함으로써 막(11)의 표면을 스코어링, 즉 세척하게 된다. 제 1 호기성 스코어링 가스는 막(11)의 내측 보어를 통과하며, 따라서 가압 재순환 흐름에 의해 출구(16)를 통해 분리 유닛(10) 밖으로 운반된다.
스코어링 가스의 버블을 함유하는 가압 재순환 흐름이 도관(18)을 통과한다. 도관(18)은 통상적으로 200 mm(8 인치)의 내경으로 관 형상화되는 PVC 또는 HDPE(고밀도 폴리에틸렌)으로 형성된다. 도관(18)은 또한 제한 오리피스와 같은 난류-발생 구조를 포함하여 스코어링 가스 버블이 가스의 별도 포켓에 융합되는 것을 방지 또는 제한한다. 출구(16)와 도관(20) 사이의 도관(18)의 길이를 최소화하여 버블이 융합하는 것을 방지하는 것 역시 바람직하다. 펌프(8)는 막 분리 유닛(10)으로부터 빠져나오는 재순환 흐름이 적어도 4-6 m/s의 속도로 도관(18)을 통과하기에 충분할 정도로, 도관(6)을 따라 운반된 처리 유동을 가압한다.
도 2를 참조하면, 도관(20)은 요구되는 경우, 용기(4) 내 소정량의 액체에 잠길 수 있는 링 메인의 형태를 취할 수 있다. 가압된 흐름은 도관(18)과 유사한 재료 및 치수로 형성된 도관(20)으로, 도관(20) 내 박테리아 고형체가 번성하는 것을 방지하기에 충분한 속도, 예를 들어 0.6 m/s 내지 1.2 m/s의 범위로 진입한다. 도관(20)은 가압된 흐름을 복수의 또는 다중의 이격된 보조 도관(22A, 22B)으로 공급하도록 구성되며, 이들 보조 도관은 일반적으로 도관(20)으로부터 수직으로 매달려 있으며, 이들 도관 각각은 도관(20)에 인접한 상류측 엘보(23)와 함께 형성된다. 각 도관(22)은 통상적으로 5 미터 미만의 길이 [용기(4)의 깊이에 따라서는, 5 미터보다 크거나 작을 수 있음] 및 75 내지 50 mm의 직경을 갖는다. 각각의 보조 도관(22)은 상부 영역에서 그 내부에 배치되는 것으로 도 3에 보다 상세하게 도시된 제 2 호기 가스 도입 벤튜리(24)를 구비할 수 있다. 각 벤튜리(24)는 공기 또는 산소인 제 2 호기 가스의 도입을 위한 입구(26)를 구비한다. 입구(26A)는 통상적으로 입구(12A)에 산소를 공급하도록 사용되는 동일한 산소 메인에 연결되어 산소에 적용되며, 입구(26B)는 통상적으로 입구(12B)에 공기를 공급하도록 사용되는 동일한 공기 메인에 연결되어 공기에 적용된다. 바람직하게는, 산소 또는 공기가 일시에 공급되거나, 양자가 함께 공급될 수 있는 밸브의 배열체가 있다. 벤튜리(24)에 대한 적합한 구성이 도 3에 도시된다.
도 3을 참조하면, 벤튜리(24)는 예를 들어, 원뿔대(122)와 같은 제 1 대체적인 수렴 섹션 및 제 2 대체적인 분기 섹션(124)에 의해 형성된 덕트(120)를 포함한다(도 3에서 벤튜리를 통한 가압된 흐름의 유동은 화살표로 표시된 바와 같이 우측에서 좌측으로 존재함). 제 1 섹션은 제 2 섹션(128)의 입구 단부(128)보다 좁은 출구 단부(126) 및 이들 사이에 환형 갭(130)을 형성하기 위해 2개의 중첩부가 제 공된다. 벽부에 의해 형성된 플리넘 챔버(131)[예를 들어, 제 1 및 제 2 섹션(122, 124) 사이에서 연장되는 직원 튜브(132)의 형태] 및 섹션(122, 124)은 입구(26)를 통해 가스를 수용하고, 이를 덕트(120)를 통해 유동하는 가압된 흐름 내에서의 용해를 위한 환형 갭으로, 그리고 상기 환형 갭을 통해 안내하기 위해 제공된다. 제 1 및 제 2 섹션(122, 124)은 환형 갭(130)의 크기를 변경하고, 이에 따라 가스가 유동할 수 있는 단면적을 변경할 수 있도록, 나사의 나선(134, 136)에 의해 튜브(132)에 대해 축선 방향으로 이동 가능하다. 벤튜리(24)의 작동은 EP 673885 B1에 개시된다.
다시 도 2를 참조하면, 각 도관(22)은 용기(4) 내 소정량의 액체로 액체-가스 혼합물을 통과시키기 위한 하나 이상의 출구 노즐(28)이 수용되는 하류측 T-부재 파이프(29)를 그 바닥 단부에 구비한다. 각 노즐(28A, 28B)은 통상적으로 10 내지 45 mm의 범위, 즉 관련 도관(22)의 직경의 범위보다 훨씬 작은 출구 직경을 구비하며, 이로써 액체-가스 혼합물은 고속으로 노즐을 떠나게 되어 난류를 발생시키고, 상기 혼합물 내 호기 가스의 버블을 액체의 본체에 의해 용이하게 소비되거나 상기 액체의 본체에서 용해되는 보다 작은 버블로 파쇄 또는 변형시키는 것을 추가로 조력하여 친밀한 혼합을 제공하며, 액체의 본체에 대한 교반을 제공한다. 통상적으로, 충분한 노즐(28)은 추가적인 기계적 교반기에 의지할 필요 없이, 주 용기 내에 유지되는 적절한 정도의 교반을 위해 제공된다. 노즐(28)은 통상적으로 액체를 반경 방향 내측으로 안내한다. 이러한 구성은 호기 가스 버블을 용기(4) 내에서 액체 내에 장기간 체류하게 하며, 대기로 상실되는 산소의 양을 억제하는 것을 돕는다.
도 1에 도시된 장치는 대략 절대 압력 2-7 바아의 압력에서 상기 장치의 주변에 시간 당 1000-2000 m3의 물을 운반할 수 있는 펌프(8)를 사용하여, 예를 들어, 40 kg/m3까지의 호기성 박테리아 고형체 농도로, 하루에 1000 m3 또는 이의 배수의 오수를 처리 및 정화하고, 통상적으로 하루에 5 톤 또는 그 배수의 산소를 용해시키고, 25000 mg/l에 이르는 BOD 및 50000 mg/l에 이르는 COD를 갖는 오수의 5000 m3 또는 이의 배수의 체적을 혼합하는데 사용될 수 있다.
복수의 용존 산소(DO) 모니터링 장치(34) 및 pH 모니터링 장치(32)가 용기(4) 내 소정량의 액체내에 제공된다(도 1에 단일 장치가 도시되지만, 다중 장치가 사용될 수 있음). 양 장치(32, 34)는 예를 들어, 마이크로프로세서 또는 프로그래머블 로직 컨트롤러 장치일 수 있는 제어 장치(36)에 연결된다. 또한, 장치(36)는 추가 가스 입구(26A, 26B) 및 막 유닛(10)의 상류에서 가스 입구(12A, 12B)에 연결된다. 장치(32, 34)가 도관(6) 내에 위치되는 것 역시 적합할 것이다.
용기(4) 내 수성액의 세기가 증가함에 따라, 장치(34)에 의해 감지된 DO 레벨은 전술한 공식 1에 따라 유기 성분의 열화로 호기성 박테리아 소비 산소만큼 떨어질 것이다. 박테리아가 번성하기 위해, 산소에 대한 요구량이 달성되어야 한다. DO 또는 산소 요구량의 미리 설정된 설정값에서, 제어 장치(36)는 막 분리기(10)의 상류측에 공급된, 제 1 호기 가스, 통상적으로는 산소의 유량을 증가시키기 위해 가스 입구(12A)를 가동시킨다. 만약, 감지된 산소 요구량이 충분히 높다면, 가압 된 유량을 분리하는 능력이 손상받기 전에 분리기(10)가 대처할 수 있는 한도에 도달할 수 있다. 이러한 경우에, 제어 장치(36)는 용기(4) 내 호기성 박테리아에 의해 요구되는 산소를 보충하기 위해 도관(22A) 내 가압된 흐름에 추가의 호기 가스를 공급하도록 가스 입구(26A)를 작동시킨다.
반대로, 오수가 처리되었거나, 낮은 세기인 경우에, DO 레벨은 증가할 것이고, 이에 따라 용기 내 감지된 순간 요구량은 낮아질 것이다. 이러한 경우에, 제어 장치(36)는 입구(12A, 12B)로부터 산소 유량을 감소시키거나, 설비 운전 비용을 감소시키기 위해 산소를 공기로 대체하거나 희석시킬 것이다.
또한, 제어 장치(36)에 결합하여, 온도에 따른 산소 용해도에 있어서의 변화를 허용하고, 이로써 가압된 흐름(들)에 공급되는 산소 및 공기의 유량 및/또는 비율을 변경하는 것이 허용되는 도관(4) 또는 용기(4)의 소정량의 액체내에 온도 센서(38)를 잠기게 하는 것이 바람직하다. 또한, 온도 센서(38)는 보다 인접한 값에서, 또는 보다 인접한 범위 내에서 용기 내의 온도를 유지하기 위해, 용기(4)에 냉각(또는 가열)의 제공을 제어하기 위해 사용될 수 있다.
공식 1에 따른 유기 성분의 열화로 형성된 CO2는 호기성 박테리아에 부정적인 영향을 미칠 수 있는 탄산을 형성하도록 물에 용해된다. 장치(32)는 장치(36)와 함께 사용되어, 물속의 pH 및 이에 따라 탄산/프리 CO2 레벨을 모니터링 및 관리한다. 사용시, 장치(32)가 6.5 미만의 pH를 감지하면, 물에서 가스가 제거되어야 하며, 이에 따라 제어 장치(36)가 가스 입구(12B, 26B)에 작용하여 공기가 처리된 액체의 가압 유동 및/또는 가압된 흐름 각각으로 도입된다. 공기의 추가는 용기(4) 내 소정량의 액체의 가스 제거 또는 스트리핑(stripping)을 야기한다. pH가 약 6.9까지 상승하게 되면, 장치(36)가 가스 입구(12B, 26B)에 작용하여 공기의 유량을 감소시킨다. pH를 6.5 내지 6.9로 유지하는 것은 이러한 범위가 박테리아 고형체를 보호하고 산소가 용해되기에 충분히 높고, 막 튜브(11)의 표면 상에 형성되는 스케일을 방지 및 제거하기 위해 용기(4)로부터 처리된 액체의 약 산성의 가압 유동을 제공하기 때문에 바람직하다.
이상으로 개시된 방식에 대해 수 많은 대안적인 제어 체계가 있다. 선택된 제어 체계는 처리될 물의 "세기"에 종속할 수 있다. 일반적으로, 호기 가스의 유일한 공급원이 막 분리기(10)의 상츄측에 공급되는 경우 강한 유출물을 처리하는 것은 적합하지 않을 수 있다. 대신, 처리의 일부 또는 전체에 대해 도관(22) 내 가압된 흐름에 제 2 호기 가스를 제공하는 것이 바람직할 것이다. 또한, 중력하의 자연적인 침전에 의한 정화 이상의 막 정화방식의 이점 중 하나는 보다 높은 농도의 부유성 박테리아 고형체가 처리 용기(4) 내에 사용될 수 있다는 점임을 인식해야 한다. 결과적으로, 용기(4) 내에서의 처리는 처리될 수성 폐기물에 의한 산소 요구량의 부수적인 증가 및 이산화탄소 형성의 높은 속도로, 종래의 처리법에 비해 상대적으로 증대될 수 있다. 본 발명에 따른 방법 및 장치는 제 1 호기 가스를 통해서뿐 아니라, 제 2 호기 가스를 통해서도 필요한 산소를 공급할 수 있다. 또한, 제 2 호기 가스는 용기(4) 내 오수의 용존 산소 농도 및 감지된 순간 pH에 따라 선택될 수 있다. 만일, pH가 허용치에 있다면, 즉 6.5 이상이라면, 산소는 도 관(22A)에 공급될 수 있으며, 이로써 오수에 용해될 수 있다. 공기보다 산소의 사용에 의해, 이송 및/또는 용존 산소의 보다 높은 레벨을 얻을 수 있다. 일단, 용존 산소 레벨이 선택된 최소치까지 증가되면, 도관(22A)으로의 산소의 공급은 중단 또는 감소될 수 있으며, 대신 공기가 도관(22B)으로 공급될 수 있다. pH가 선택된 최소치 아래로 떨어지는 경우, 용기(4) 내 오수로의 공기 공급의 속도가 증가된다. 이렇게 증가된 공기 공급 속도는 용해된 이산화탄소가 용액으로부터 빠져나가는 속도를 증가시켜 다시 pH를 증가시킨다. 산소가 제 2 호기 가스로서 공급될 때, 낮은 pH 상태가 감지되는 경우, 산소 공급은 중단되며, 높은 속도로의 공기 공급이 개시된다. 따라서, 제 2 호기 가스로서, 산소와 공기의 전환 및 그 공급 속도의 변경에 의해, 처리될 오수에 적절한 용존 산소 농도 및 pH 레벨이 유지될 수 있다. 만일, 이러한 제어 체계가 적용된다면, 제 1 호기 가스를 일정한 속도 및 일정한 조성으로 공급하는 것이 편리해진다.
필요하다면, 보다 복잡한 제어 시스템이 적용될 수 있다. 예를 들어, 선택된 최소 및 최대 용존 산소 농도는 처리될 물의 감지된 온도에 따라 변경될 수 있다. 다른 예에 있어서, 호기 가스의 공급 속도는 용존 산소 농도의 변경 속도에 응답하여 추가로 변경될 수 있다.
비록, 제 2 호기 가스가 도입되는 흐름으로서 가압 재순환 흐름을 사용하여, 용기 내 소정량의 물로 도입될 가압된 물의 별도의 흐름에 대한 필요성을 완화하는 것이 유리하지만, 소정의 상황에서는, 예를 들어, 막 분리기(10)의 보수 동안은, 추가의 가압된 흐름이 도관(6) 내 처리된 액체의 가압 유동으로부터 도관(52)을 따 라 도관(20)으로 운반될 수 있다.
본 발명에 따른 방법 및 장치의 고유한 특징인, 용기(4)로의 박테리아 고형체의 재순환이 이들 고형체를 축적하려는 경향이 있음이 이해될 것이다. 결과적으로, 박테리아 고형체는 바람직하게는 때때로 용기(4)로부터 출구(50)를 통해 배출되고, 이렇게 배출된 결과적인 슬러지는 소각되거나, 슬러지 침지법 또는 당업계에 잘 알려진 유형의 다른 처리 공정에 종속되는 것이 바람직하다.

Claims (16)

  1. 산소 요구량을 갖는 수성액의 처리를 위한 방법에 있어서,
    상기 수성액의 유동을 용기 내에 수용하는 단계와,
    용존 산소의 존재하에 부유된 호기성 박테리아 고형체(aerobic bacterial solid)로의 처리에 의해, 상기 용기 내 소정량의 액체의 산소 요구량을 감소시키는 단계와,
    상기 용기로부터 정화 막 분리기(clarifying membrane separator)로 처리된 수성액의 가압 유동을 운반하는 단계로서, 상기 가압 유동은 부유된 호기성 박테리아 고형체를 함유하고, 상기 막 분리기는 상기 가압 유동을 정화할 수 있는 막의 배열체를 포함하는, 상기 운반 단계와,
    상기 막 분리기에 의해 상기 가압 유동을 i) 상기 호기성 박테리아 고형체로 농축된 가압 재순환 흐름, 및 ⅱ) 깨끗한 액체의 배출 흐름으로 분리하는 단계와,
    산소, 공기 및 이들의 혼합물로부터 선택되며, 상기 가압 재순환 흐름에서 상기 막 분리기로부터 멀리 운반되는 제 1 호기 가스(oxic gas)로 상기 막을 스코어링(scouring)하는 단계와,
    상기 가압 재순환 흐름을 상기 용기 내 소정량의 액체의 표면 아래로 복귀시켜, 상기 재순환 흐름이 그 내부에 용해된 산소의 적어도 일부를 제공하는 단계와,
    공기, 산소 및 이들의 혼합물로부터 선택된 제 2 호기 가스를 상기 가압 재순환 흐름내로 그리고/또는 상기 소정량의 액체 내로 유동하는 수성액의 추가적인 가압 흐름내로 도입하는 단계와,
    상기 소정량의 수성액의 용존 산소 농도 및 pH와 관련하여, 또는 이에 관련된 매개변수와 관련하여, 상기 제 1 및 제 2 호기 가스의 전체 도입 속도를 제어하는 단계를 포함하는
    수성액 처리 방법.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 제 1 및/또는 제 2 호기 가스 내 분자체 산소의 몰 분율은 상기 소정량의 액체의 pH 및/또는 용존 산소 농도와 관련하여 변경되는
    수성액 처리 방법.
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    제 1 및 제 2 호기 가스의 버블이 상기 가압 수성액 흐름(들)에 형성되며, 상기 흐름(들)은 이들 흐름(들)이 용기 내 소정량의 수성액에 진입할 때, 상기 호기 가스의 버블이 보다 작은 버블로 전단 되기에 충분한 압력 및 충분한 속도하에 있는
    수성액 처리 방법.
  4. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 가압 흐름(들)을 상기 소정량의 수성액내로 도입하는 것은 상기 고형체 를 부유 상태로 유지하기에 충분한 교반작용을 야기하는
    수성액 처리 방법.
  5. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서,
    처리된 수성액의 유동 또는 흐름(들)은 펌프에 의해 가압되는
    수성액 처리 방법.
  6. 제 1 항 내지 제 5 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 제 1 호기 가스는 일정한 속도로 공급되는
    수성액 처리 방법.
  7. 제 1 항 내지 제 6 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 제 2 호기 가스는 산소의 하나 이상의 제 1 유동 및 공기의 하나 이상의 제 2 유동을 포함하는
    수성액 처리 방법.
  8. 제 7 항에 있어서,
    상기 산소의 제 1 유동 및 공기의 제 2 유동의 상대 유속은 감지된 순간 용존 산소 농도와 관련하여 변경되는
    수성액 처리 방법.
  9. 제 7 항 또는 제 8 항에 있어서,
    상기 산소의 제 1 유동 및 공기의 제 2 유동의 상대 유속은 상기 소정량의 수성액의 pH와 관련하여 변경되는
    수성액 처리 방법.
  10. 제 1 항 내지 제 9 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 용기 내 소정량의 수성액은 pH 7 이하로 유지되는
    수성액 처리 방법.
  11. 제 10 항에 있어서,
    상기 용기 내 소정량의 수성액은 pH 6.9 내지 pH 6.5로 유지되는
    수성액 처리 방법.
  12. 제 1 항 내지 제 11 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 막 분리기는 관형 다공성 교차 유동 막(tubular porous cross flow membrane)을 포함하는
    수성액 처리 방법.
  13. 제 12 항에 있어서,
    각각의 막은 내측 다공면 및 외측 다공면을 갖는 보어를 구비하며, 상기 내측 다공면으로부터 상기 외측 다공면으로 증가하는 기공 직경의 구배가 존재하는
    수성액 처리 방법.
  14. 제 1 항 내지 제 13 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 호기성 박테리아 고형체는 중온성인
    수성액 처리 방법.
  15. 제 1 항 내지 제 13 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 호기성 박테리아 고형체는 호열성인
    수성액 처리 방법.
  16. 산소 요구량을 갖는 수성액의 처리를 위한 장치에 있어서,
    산소 요구량을 갖는 수성액의 유동을 수용하는 처리 용기와, 호기성 박테리아의 존재하에 상기 수성액 내로 산소를 용해시켜, 소정량의 수성액의 산소 요구량을 감소시키는 수단과, 호기성 박테리아 고형체를 함유하는 처리된 수성액의 가압 유동을 상기 용기로부터 도관을 따라 막 분리기로 운반하는 수단으로서, 상기 막 분리기는 상기 처리된 액체를 호기성 박테리아 고형체로 농축된 가압 재순환 흐름 및 깨끗한 액체의 배출수로 정화할 수 있는, 상기 수단과, 산소, 공기 및 이들의 혼합물로부터 선택된 제 1 호기 가스를 상기 막 분리기로 도입하여 상기 막 분리기 를 스코어링하는 수단과, 상기 가압 재순환 흐름 및 상기 제 1 호기 가스를 상기 용기 내 산소 요구량을 갖는 소정량의 수성액의 표면 아래로 복귀 운반시키는 도관과, 산소, 공기 및 이들의 혼합물로부터 선택된 제 2 호기 가스를, 상기 가압 재순환 흐름 및 상기 제 1 호기 스코어링 가스를 상기 용기 내 산소 요구량을 갖는 소정량의 수성액의 표면 아래로 복귀 운반시키는 도관내로, 그리고/또는 상기 용기 내 산소 요구량을 갖는 소정량의 수성액으로 유동하는 수성액의 추가적인 가압 흐름을 운반하는 도관내로 도입하는 수단과, 상기 소정량의 수성액의 용존 산소 농도 및 pH, 또는 이들에 관련된 매개변수와 관련하여 상기 제 1 및 제 2 호기 가스의 전체 도입 속도를 제어하는 수단을 포함하는
    수성액 처리 장치.
KR1020087028718A 2006-05-25 2007-05-17 수성액의 처리 KR101452525B1 (ko)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
GB0610384A GB0610384D0 (en) 2006-05-25 2006-05-25 Treatment of aqueous liquid
GB0610384.0 2006-05-25
PCT/GB2007/050273 WO2007138342A1 (en) 2006-05-25 2007-05-17 Treatment of aqueous liquid

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20090018613A true KR20090018613A (ko) 2009-02-20
KR101452525B1 KR101452525B1 (ko) 2014-10-22

Family

ID=36687713

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020087028718A KR101452525B1 (ko) 2006-05-25 2007-05-17 수성액의 처리

Country Status (15)

Country Link
US (1) US8470169B2 (ko)
EP (1) EP2027073B1 (ko)
KR (1) KR101452525B1 (ko)
CN (1) CN101535191B (ko)
AT (1) ATE458703T1 (ko)
AU (1) AU2007266827B2 (ko)
BR (1) BRPI0712603A2 (ko)
CA (1) CA2659657C (ko)
DE (1) DE602007004979D1 (ko)
ES (1) ES2341498T3 (ko)
GB (1) GB0610384D0 (ko)
PL (1) PL2027073T3 (ko)
PT (1) PT2027073E (ko)
WO (1) WO2007138342A1 (ko)
ZA (1) ZA200809912B (ko)

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102010035751B4 (de) * 2010-08-28 2014-12-18 Wte Wassertechnik Gmbh Verfahren zur Reduzierung von Schwimmschlamm in einer Kläranlage
CN111356513A (zh) * 2017-09-07 2020-06-30 博滤克斯公司 小直径的管状多孔纤维过滤器
DE102018128951A1 (de) * 2018-11-19 2020-05-20 Ewk Umwelttechnik Gmbh Flotationsvorrichtung
CN110921635B (zh) * 2019-12-13 2023-09-26 南京航空航天大学 一种结合空气冲洗与膜分离的机载制氮装置及其应用方法
CN113720043B (zh) * 2021-08-24 2022-11-25 长江生态环保集团有限公司 园区水系与能源耦合集成系统及方法
CN113996154A (zh) * 2021-11-17 2022-02-01 烟台杰瑞石油装备技术有限公司 可燃气体循环处理设备和可燃气体循环处理方法

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB9405000D0 (en) 1994-03-15 1994-04-27 Boc Group Plc Gas dissolving
CN2366411Y (zh) * 1998-09-29 2000-03-01 国家环境保护局华南环境科学研究所 膜－射流曝气压力反应器
GB9914854D0 (en) * 1999-06-25 1999-08-25 Wilkes Ian P Self cleaning membrane device for filtration used in submerged operation
US6824685B2 (en) * 2000-03-27 2004-11-30 Ebara Corporation Method and apparatus for treating waste water
DE10105221A1 (de) * 2001-02-02 2002-08-08 Koch Dietz Peter Verfahren und Vorrichtung zur Elimination unerwünschter Wasserinhaltsstoffe
NL1020374C2 (nl) * 2002-04-12 2003-10-14 Memfis B V Inrichting voor het reinigen van een vloeibaar medium.
CN1195575C (zh) * 2002-10-25 2005-04-06 中国科学院生态环境研究中心 采用机械清洗的膜组件
US6863817B2 (en) * 2002-12-05 2005-03-08 Zenon Environmental Inc. Membrane bioreactor, process and aerator
JP2004337787A (ja) * 2003-05-19 2004-12-02 Kubota Corp 膜分離活性汚泥処理槽
US7494588B2 (en) * 2004-01-13 2009-02-24 Itochu Forestry Corp. Wastewater purification system

Also Published As

Publication number Publication date
ZA200809912B (en) 2010-03-31
US20110073545A1 (en) 2011-03-31
BRPI0712603A2 (pt) 2012-08-14
PT2027073E (pt) 2010-05-20
CA2659657C (en) 2015-10-06
AU2007266827A1 (en) 2007-12-06
AU2007266827B2 (en) 2012-06-07
KR101452525B1 (ko) 2014-10-22
CA2659657A1 (en) 2007-12-06
EP2027073B1 (en) 2010-02-24
WO2007138342A1 (en) 2007-12-06
CN101535191A (zh) 2009-09-16
DE602007004979D1 (de) 2010-04-08
ATE458703T1 (de) 2010-03-15
US8470169B2 (en) 2013-06-25
PL2027073T3 (pl) 2010-08-31
ES2341498T3 (es) 2010-06-21
EP2027073A1 (en) 2009-02-25
CN101535191B (zh) 2012-02-01
GB0610384D0 (en) 2006-07-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US6090294A (en) Apparatus for the purification of water and method therefor
US4192742A (en) Process and apparatus for the biological treatment of waste water
AU683533B2 (en) Unit for treating water by ozonation, and corresponding ozonised water production apparatus
KR101884448B1 (ko) 오존을 이용한 하폐수의 고도 수처리장치
CN101506102A (zh) 生物槽/氧气补充系统
KR101452525B1 (ko) 수성액의 처리
KR100645952B1 (ko) 폐수 정화용 중공사막 여과 장치, 여과 모듈 및 그를 이용하는 물 또는 폐수 처리 방법
WO1999040036A1 (en) Process for controlling foam in a treatment reactor
US20020190404A1 (en) Gas/liquid contact chamber and a contaminated water treatment system incorporating said chamber
US11697606B2 (en) Systems of gas infusion for wastewater treatment
WO2001002308A1 (en) Process and apparatus for treating biosolids from wastewater treatment
US20060011540A1 (en) Process and apparatus for treating biosolids from wastewater treatment
US5772886A (en) Aquaculture process
US5039404A (en) Oxygen permeable membrane used in wastewater treatment
KR100935022B1 (ko) 폐수 정화장치
KR20160038940A (ko) 하·폐수의 고도처리장치
WO2021183604A1 (en) Improvements in the gas saturation of liquids with application to dissolved gas flotation and supplying dissolved gases.
CA2181249C (en) Unit for treating water by ozonation, and corresponding ozonised water production apparatus
JPS63252590A (ja) 水処理方法
CZ29679U1 (cs) Zařízení pro čištění vody za p
JPS61178098A (ja) バイオリアクタ−を用いる汚水処理方法
PL111016B1 (en) Method of sewage treatment
BRPI0712603B1 (pt) Tratamento de líquido aquoso
GB1584065A (en) Two zone process for biological treatment and clarification of waste water
CZ230591A3 (cs) Způsob čištění znečištěných vod a zařízení k jeho provádění

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant
FPAY Annual fee payment

Payment date: 20170919

Year of fee payment: 4

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20180918

Year of fee payment: 5

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20191007

Year of fee payment: 6