Przedmiotem wynalazku jest sposób oczyszczania scieków, zwlaszcza przemyslowych pochodzacych z rafinerii nafty i zakladów chemicznych.Znane jest oczyszczanie wodnych scieków przez prowadzenie wieloetapowych procesów w celu maksymalnego oczyszczenia wody przy minimalnych kosztach. Przemyslowe scieki, zwlaszcza wody od¬ padowe z rafinerii nafty zawieraja róznorodne za¬ nieczyszczenia i w zwiazku z tym scieki tego ro¬ dzaju sa zazwyczaj trudniejsze do oczyszczania niz scieki z systemów miejiskich. Znany jest cztero- etapowy proces obróbki scieków przemyslowych zwlaszcza z przemyslu petrochemiczneggo obejmu¬ jacy etapy: pierwszy, posredni, drugi i trzeci.Pierwszy etap obejmuje usuwanie ze scieków wiekszych ilosci weglowodorów i cial stalych za posrednictwem separatorów do usuwania wolnych, zdolnych do oddzielania sie olejów i cial stalych.Obróbka posrednia jest nastepnym etapem procesu i sluzy do przygotowania scieków przed drugim etapem jego obróbki, dla optymalizacji jego prze¬ biegu.Drugi etap obróbki obejmuje biologiczna degra¬ dacje rozpuszczonych zwiazków organicznych i amoniaku w wodzie. Jednym z najbardziej roz¬ powszechnionych sposobów obróbki biologicznej jest stosowany proces z czynnym osadem bardziej szczególowo omówiony ponizej. Trzeci etap obrób¬ ki obejmuje usuwanie pozostalosci biologicznych cial stalych znajdujacych sie w odcieku z drugiego 10 1S 20 25 30 etapu obróbki oraz usuwanie zanieczyszczen powo¬ dujacych metnienie wody, jak równiez pogarszaja¬ cych jej smak i zapach. Na tym etapie najczesciej przeprowadza sie filtracje wody, korzystnie przez zloze piaskowe lub polaczone zloze piasku i wegla, a nastepnie przez obróbke z weglem aktywowa¬ nym.Sposób oczyszczania scieków z czynnym osadem jest powszechnie stosowanym procesem obróbki wód odpadowych, który obecnie daje najwyzszy stopien biologicznego oczyszczenia przy racjonalnie zwartych urzadzeniach. Zastosowanie tego sposobu do obróbki przemyslowych wód odpadowych jest jednakze bardzo powolne w porównaniu z oczy¬ szczalniami miejskimi. Tym nie mniej przemyslowe stosowanie tego procesu szybko rosnie. Obecnie sposób z czynnym osadem pozwala osiagnac 85°/o— —93°/o redukcje w pieciodniowym biologicznym za¬ potrzebowaniu tlenu, (BZT5). Jednak BZT5 przez zanieczyszczenia zawarte w przemyslowej wodzie odpadowej jest stosunkowo male w porównaniu z calkowitym zapotrzebowaniem na tlen przez za¬ nieczyszczenia zawarte w tego rodzaju wodach od¬ padowych. Np. BZT5 przez zanieczyszczenia zawarte w odciekach z typowego procesu czynnego osadu jest rzedu 10—20 czesci na milion czesci wody^ Nie jest rzadkie znajdowanie równiez w takim odcieku 10 do 20 krotnie wiekszego zapotrzebowania tlenu przez inne zanieczyszczenia.Na proces czynnego osadu skladaja sie cztery 111016# 111016 25 stadia obróbki. W etapie pierwszym zanieczyszczo¬ na woda styka sie z czynnym osadem. Osad za¬ wiera mikroorganizmy, które zywia sie i rozwijaja na zanieczyszczeniach zawartych w wodzie; naste¬ puje metabolizm tych zanieczyszczen do utworzenia 5 struktury komórkowej. Oczyszczona w pierwszym etapie woda przeplywa do drugiego etapu, gdzie nastepuje klarowanie, w którym zawieszone czastki osadu oddzielaja sie od oczyszczonej wody. Porcje osadu zawraca sie do pierwszego etapu, reszta 10 przesuwa sie naprzód do trzeciego i czwartego etapu. Osad przekazywany do trzeciego i czwar¬ tego etapu zawiera wode. W trzecim etapie osad zageszcza sie, przez usuwanie nadmiaru wody, a w czwartym etapie zageszczony osad poddaje sie 15 ekstrakcji. Mikroorganizmy sa zywsze swoja wlas¬ na struktura komórkowa i sa trwale. Normalnie, przecietny wiek tych mikroorganizmów w osadzie jest zasadniczo krótszy od 10 dni. 20 Wedlug wynalazku sposób oczyszczania scieków, istanowi ulepszony sposób obróbki wody odpadowej zawierajacej wysokie stezenia BZT5 zanieczyszczen, CZT — zanieczyszczen, weglowodory, obojetne ciala stale, amoniak fenole i inne zanieczyszczenia, które sa stosunkowo ogniotrwale. Sposób wedlug wyna¬ lazku jest specjalnie przystosowany do obróbki scieków z rafinerii i kombinatów chemicznych, w których woda odpadowa z rafinacji oleju jest zmieszana z woda odpadowa z oddzialów chemicz¬ nych. Tak jak w sposobie konwencjonalnym pro¬ ces sklada sie z etapu pierwszego, posredniego, drugiego i trzeciego obróbki scieków wodnych.Sposób wedlug wynalazku obejmuje nowe rozwia¬ zanie poszczególnych etapów obróbki scieku, a zwlaszcza etapu posredniego i drugiego, które zasadniczo 'poprawiaja jakosc oczyszczonej wody.Pierwszy etap obróbki scieków bazuje na kon¬ wencjonalnym sposobie, w którym wieksza czesc olejów i cial stalych .usuwa sie z wody odpado- ^ wej z rafinerii nafty za pomoca separatorów Ame¬ rican Petroleum Institute. Na wyjsciu z tego pierw¬ szego etapu obróbki odciek wodny zawiera od okolo 25 do okolo 150 czesci zawieszonych cial stalych na milion czesci wody i od okolo 25 do okolo 300 tf czesci weglowodorów na milion czesci wody. Nie jest powszechnie wiadomym, ze tego rodzaju woda odpadowa zawierajaca stosunkowo duza ilosc ole¬ jów i cial stalych nie moze byc wprowadzana bez¬ posrednio do procesu osadu czynnego, w którym M wiek osadu przekracza okolo 10 dni, bez zahamo¬ wania czynnosci osadu czynnego.Bazujac na badaniach prowadzonych w pólteeh- , nice i na teoretycznych obliczeniach, jesli woda wchodzaca do procesu osadu czynnego zawiera 55 wiecej niz okolo 10 czesci oleistych cial stalych na milion czesci wody, i ponad 10 czesci weglo¬ wodorów na milion czesci wody, wiekszosc olei¬ stego zemulgowanego materialu zbiera sie w pierw¬ szym etapie lub w zbiorniku mieszanej cieczy eo w procesie z czynnym osadem. Tego rodzaju olei¬ ste zemulgowane ciala stale oslabiaja lub zapobie¬ gaja czynnemu dzialaniu osadu z oczyszczonej wo¬ dy powodujac obnizenie skutecznosci procesu. Dla¬ tego zgodnie z wynalazkiem nadmiar olejów i cial es stalych ma byc usuniety z wody odpadowej w eta¬ pie posredniej obróbki.Wody odpadowe z rafinerii i wody odpadowe z oddzialów chemicznych laczy sie i poddaje po¬ sredniej obróbce, w której usuwa sie nadmiar cial stalych i weglowodory a stezenia zanieczyszczen wyrównuje sie aby tego rodzaju stezenia zanie¬ czyszczen pozostawaly na poziomie w miare sta¬ lym, nawet gdy stezenia zanieczyszczen w wodzie^ wplywajacej do tego etapu obróbki ulegaly od cza¬ su do czasu ostrym zmianom. Jesli stezenie zanie¬ czyszczen we wplywajacej wodzie odpadowej ulega zmianie i tego rodzaju zmiana jest utrzymywana, to ostatecznie wplywa to na zmiane stezenia za¬ nieczyszczen w odcieku z etapu wyrównywania stezen. Z uwagi na konstrukcje sekcji usredniania stezen w sposobie wedlug wynalazku zmiana ta pojawia sie stopniowo przez wzglednie dlugi okres czasu. Pozwala to mikroorganizmom przy przeply¬ wie w procesie osadu czynnego w kierunku dal¬ szych etapów na przystosowanie sie do zmiany stezenia zanieczyszczen.W sposobie wedlug wynalazku etap obróbki po¬ sredniej obejmuje usrednianie i filtracje. Usred¬ nianie prowadzi sie w basenie posiadajacym dwa, korzystnie trzy lub cztery przedzialy. Przedzialy te maja mieszanie i sa uszeregowane w szeregu tak, ze woda przeplywa z jednego przedzialu do nastepnego kolejnego przedzialu. Calkowity okres retencji wody w basenie jest mniejszy od 10 do 15 godzin i korzystnie wynosi maksymalnie 2—15 godzin. W konsekwencji zmniejszaja sie straty ciepla. Normalnie róznica temperatur miedz^woda wplywajaca i wyplywajaca wynosi 10°C i mniej.Korzystny czas retencji wody w kazdym przedziale wynosi 30—90 minut.Wody odpadowe z róznych zródel sa mieszane w pierwszym przedziale i kontrolowane jest ste¬ zenie zanieczyszczen. Zazwyczaj pH, i stezenia tok¬ sycznych metali, zanieczyszczen CZT, fenoli i amo¬ niaku mierzy sie albo recznie albo automatycznie.Poniewaz wody odpadowe z licznych zródel sa kie¬ rowane do wzglednie ograniczonej przestrzeni w pierwszym przedziale ujawniaja sie rózne ko¬ rzysci. Pierwsza jest latwe kontrolowanie stezenia zanieczyszczen i latwosc wykrywania wszelkich drastycznych zmian stezenia np. wskazanie amin po linii chemicznej. Dzieje sie tak dlatego, ze w pierwszym przedziale wieloprzedzialowego ukla¬ du bardziej gwaltownie wzrasta stezenie do latwiej wykrywalnego poziomu niz w skladzie jedno prze¬ dzialowym. Ponadto osiaga sie zobojetnianie np. jedno zródlo scieku moze byc bardzo kwasne a in¬ ne mocno zasadowe. Zobojetnienie powstaje w wy¬ niku wymieszania sie tych strumieni w pierwszym przedziale.Wazne jest nastawienie pH w basenie usrednia¬ nia w celu maksymalnego utleniania pewnych za¬ nieczyszczen, szczególnie siarczków, pH nastawia sie przez dodanie kwasów lub zasady do wody w drugim przedziale, az woda bedzie posiadac pH rzedu od okolo 6,5 do okolo 9,5, korzystnie miedzy 7,5 a 9,5. Doswiadczenie wskazuje, ze w wodzie musi byc obecne co najmniej okolo trzech czesci111016 rozpuszczonego tlenu na milion czesci wody aby pokryc natychmiastowe zapotrzebowanie tlenu (IOD) przez zanieczyszczenia w wodzie pnzy racjo¬ nalnej szybkosci utleniania.Korzystne jest dodawanie hydrochinonu lub kwa¬ su galusowego do wody dla katalizowania utlenia¬ nia zanieczyszczen IOD. Jesli to IOD nie jest po¬ kryte przy wspólpradowyim procesie osad czynny moze byc zniszczony. W konsekwencji wode w ba-, senie sredniania napowietrza sie. Stosuje sie tra¬ dycyjne napowietrzacze plywajace. Stwierdzono, ze napowietrzanie jest bardziej skuteczne w prze¬ strzeni ograniczonej. Przy zuzyciu mocy okolo 0,04 konia mechanicznego na m* wody uzyskuje sie doskonale napowietrzenie. Napowietrzanie staran¬ nie, wstrzasa i miesza wode powodujac wyplywanie i gromadzenie sie cial stalych na powierzchni wo¬ dy. Te ciala stale usuwa sie przez zgarnianie z powierzchni. W celu zapewnienia, zeby woda w procesie z czynnym osadem zawierala mniej niz okolo 10 czesci weglowodoru na milion czesci wo¬ dy i mniej niz okolo 10 czesci cial stalych na milion czesci wody dodaje sie czynnika koagulu- jacego i/lub flokulujacego do wody w basenie usredniajacym lub do strumienia wody plynacej do procesu osadu czynnego. Czynnik koagulujacy i/lub flokulujacy destabilizuje czastki koloidalne, które zbijaja sie. Powstale agregaty niesione sa z odcie¬ kiem i zbieraja sie na flitrze na wyplywie i usu¬ wane sa przed wprowadzeniem do procesu osadu czynnego. Korzystne jest wprowadzanie powietrza do strumienia plynacej wody za osadem czynnym dla zapewnienia pokrycia natychmiastowego zapo¬ trzebowania tlenu.W drugim etapie obróbki wedlug wynalazku woda jest kierowana po wyjsciu z etapu obróbki posredniej do tradycyjnego oddzialu osadu czyn¬ nego, który jest zmodyfikowany w dwóch istotnych punktach. Po pierwsze miesza sie osad z woda przeplywajaca w procesie osadu czynnego miedzy stadiami oraz napowietrza, a po drugie zawraca osad w róznym wieku, z róznych stadiów do jed¬ nego z wielu stadiów przed etapem obróbki z osa¬ dem czynnym.W sposobie wedlug wynalazku doprowadza sie tlen czysty albo korzystniej powietrze np. pod cis¬ nieniem lub korzystniej przez wdmuchiwanie, do strumienia osadu i wody przeplywajacej miedzy zbiornikiem mieszanej cieczy pierwszego stadium, a sedymentaitorem drugiego stadium. Ten strumien osadu, wody i powietrza lub tlenu podaje sie zwiekszonemu cisnieniu wytworzonemu przez slupy wody w zbiornikach mieszanej cieczy i sedymen- tatora. W rezultacie strumien ten jest nasycony lub przesycony rozpuszczonym tlenem. Rozpuszczony tlen utrzymuje osad w sedymentatorze w warun¬ kach aerobowych i zapewnia, ze odciek zawiera na wyjsciu przed 'kolejnym trzecim etapem obróbki co najmniej piec czesci rozpuszczonego tlenu na milion czesci wody. Równiez wtryskuje sie pod cisnieniem tlen czysty albo pod postacia powietrza do strumieni osadu i wody przeplywajacej miedzy strumieniem drugim i trzecim oraz miedzy stadia¬ mi trzecim i czwartym procesu osadu czynnego. 10 15 21 25 35 40 45 50 W zwiazku z tym osad w zageszczaczu i ekstrak- torze moze byc przetrzymany przez dluzszy okres czasu. Ten starszy osad z zageszczacza i ekstraktora zawraca sie do pierwszego stadium lub zbiornika mieszanej cieczy albo tez bezposrednio lub korzyst¬ niej przez mieszanie strumienia osadu i wody prze¬ plywajacej miedzy pierwszym, a drugim stadium.W trzecim etapie obróbki w sposobie wedlug wy^ nalazku odcinek z sedyimentatora luib z drugiego etapu obróbki filtruje sie w celu usuniecia z od¬ cieku biologicznych cial stalych, a nastepnie kon¬ taktuje sie z weglem aktywnym dla usuniecia substancji zapachowych oraz innych pozostalych^ sladów skladników. Mozna dodawac czynników chemicznych w czasie klarowania wody w celu zniszczenia trwalosci zawiesin -koloidalnych i ulat¬ wienia filtracji. Jednakze na skutek napowietrza¬ nia miedzy poszczególnymi stadiami woda posiada co najmniej piec czesci rozpuszczonego tlenu na milion czesci wody i w zwiazku z tym zebrane organizmy na filtrze i weglu sa utrzymywane w warunkach aerobowych niszczacych substancje zapachowe i uniemozliwiajacych obnizenie jakosci filtrowanej wody. Ponadto woda wyplywajaca do odbiorczego strumienia zawiera wysoki poziom tle¬ nu. To zapobiega pogorszeniu jakosci wody w od¬ biorczym strumieniu.Przedmiot wynalazku jest przedstawiony sche¬ matycznie na rysunku w przykladzie wykonania instalacji oczyszczalni scieków'. Jako typowa wode zanieczyszczona obróbce poddaje sie zawierajace zanieczyszczenia wode odpadowa z rafinerii nafty i wode odpadowa z chemicznych zakladów, Tablica 1 przedstawia ogólne cechy charaktery¬ styczne wody odpadowej z rafinerii a tablica 2 ogólne cechy charakterystyczne wody odpadowej z zakladów chemicznych.Jak przedstawiono na rysunku, wody odpadowe z rafinerii i oddzialów chemicznych miesza sie ra¬ zem w pierwszym przedziale 29 stanowiacym jeden z wielu przedzialów basenu usredniajacego 12. Od¬ ciek z basenu 12 przeplywa przewodem wyposa¬ zonym w szereg zaworów 13 i 14 do baterii fil- Tablica 1 Charakterystyka zanieczyszczen w wodzie odpado¬ wej z rafinerii po pierwszej obróbce w separatorze API. Srednie wartosci dla rafinerii klasy C (St. Zjedn. Ameryki) 60 Charakterystyka zanieczyszczen Biochemiczne zapotrze¬ bowanie tlenu, 5 dni Chemiczne zapotrzebo¬ wanie tlenu Calkowita zawartosc zwiazków organicznych Oleje i tluszcze Fenole Zawiesina cial stalych Amoniak Siarczki Stezenie mg/litr 163 473 160 51 11 52 43 2111 016 trów cisnieniowych 16 i przez górny zbiornik 18 do urzadzenia 20 obróbki biologicznej. Wody od- T ab li ca 2 Charakterystyka podstawowych zanieczyszczen wód odpadowych z oddzialów chemicznych po przepro¬ wadzeniu pierwszego etapu obróbki scieku Charakterystyka zanieczyszczen Biochemiczne zapotrze¬ bowanie tlenu, 5 dni Chemiczne zapotrzebo¬ wanie tlenu Zawiesina cial stalych Amoniak Rzad wielkosci stezenia mg/litr 50— 5 000 500—20 000 30— 100 50— 250 padowe z rafinerii najpierw wplywaja do zbior¬ nika 22, a nastepnie do tradycyjnego separatora 24 API, w którym usuwa sie wiekszosc oleju i ciala stale. W normalnych warunkach, urzadzenie 10 do obróbki moze przerabiac projektowana, maksymal- nia, który moze utrzymac nadmierne ilosci wody urzadzenie moze miec Wydajnosc okolo 95,000 m* wody na dzien. Jednakze ulewne deszcze moglyby zbytnio obciazyc to urzadzenie. Dlatego przewidzia¬ no przegrodzony basen 26 odporny na duze cisnie¬ nia, który moze utrzymacna dmierne ilosci wody i co zostanie omówione ponizej, udarowe obciaze¬ nia zanieczyszczeniami takimi jak kwasy i alkalia.Pompa 28 odbiera nadmiar wody ze zbiornika 22 i podaje ja do cisnieniowego basenu 26.Stezenie zanieczyszczen w wodzie, przeplywaja¬ cej w kierunku urzadzenia 20 biologicznej obróbki, jest kontrolowane w ten sposób dla usrednienia poziomu zanieczyszczen. Basen usredniajacy 12 slu¬ zy do wyrównania stezenia zanieczyszczen przez przejscie wód odpadowych przez trzy oddzielne przedzialy 29, 30 i 31 w basenie 12. Kiedy zostaje stwierdzony ostry wzrost szkodliwych zanieczy¬ szczen, w odcieku wplywajacym do basenu 12, po¬ czatkowe stezenie na wlocie z trzeciego przedzia¬ lu 31 jest nizsze lub zmienia sie w mniejszym stopniu niz z basenu o jednym przedziale. Daje to czas na przystosowanie sie mikroorganizmów w urzadzaniu 20 biologicznej obróbki.Kazdy ostry wzrost ©tezenia zanieczyszczen lub jakakolwiek drastyczna zmiana w typie zanieczy¬ szczen wchodzacych do basenu 12 posiada naj¬ wiekszy i najbardziej bezposredni wplyw na ja¬ kosc wody w przedziale 29. Kiedy wode z pierw- szego przedzialu 29 miesza sie z masa wody w dru¬ gim przedziale 30, stezenie zanieczyszczen ulega zmniejszeniu. Kiedy wode z drugiego przedzialu 30 miesza sie z masa wody w trzecim przedziale 31, stezenie zanieczyszczen w trzecim przedziale 3KH staje znowu znacznie zmniejszone. Mieszanie wody w ten sposób prowadzi do rozcienczania zanieczy¬ szczen, tak ze ich poczatkowe stezenie na wyjsciu z trzeciego przedzialu jest nizsze niz gdyby by} zastosowany pojedynczy basen. W ten sposób gdy¬ by porcja stezonych zanieczyszczen wplynela do pierwszego przedzialu 29, zmieszalaby sie ona stop¬ niowo z woda w drugim i trzecim przedziale 30 10 15 25 30 35 45 90 65 i 31 ulegajac rozcienczeniu i dlatego stezenie za¬ nieczyszczen nie ulegloby znaczniejszej zmianie w przedziale 31. W rezultacie mikroorganizmy w urzadzeniu 20 biologicznej obróbki znajduje sie w dole strumienia mialyby czas na aklimatyzacje powolnych zmian w stezeniu zanieczyszczen i na przystosowanie sie do biologicznej degradacji tych zanieczyszczen o wyzszych stezeniach.Wody w basenie usredniajacym 12 zgodnie z wy¬ nalazkiem zatrzymywane sa przez minimalny okres czasu. Skutkiem tego otrzymuje sie maksymalna temperatura wody, która sprzyja biologicznej de¬ gradacji zanieczyszczen w urzadzeniu 20. Przeciet¬ na temperatura wody wchodzacej do urzadzenia 20 najkorzystniej utrzymuje sie w zakresie od okolo 32°C do 38°C.Woda w pierwszym przedziale 29 jest kontrolo¬ wana w celu okreslenia obecnosci specjalnie szkod¬ liwych zanieczyszczen np. amoniaku, fenoli, siarcz¬ ków, kwasów, alkalii itd. dla wykrycia ich zródel i podjecia dzialan korekcyjnych. W drugim prze¬ dziale 30 reguluje sie pH przez dodawanie kwasu lub zasad do utrzymania pH rzedu od 6,5 do okolo 9,5, korzystnie od 7,5 do 8,5, gdy wymagane jest utlenianie powietrzem zanieczyszczen. Ten zakres pH jest optymalny dla reakcji utleniania i gdy pozadane jest przyspieszenie reakcji dodaje sie hydrochinonu lub kwasu galusowego.Tradycyjne plywajace napowietrzacze (nie poka¬ zane na rysunku) znajduja sie na powierzchni wo¬ dy w kazdym przedziale 29—31. Wprowadzaja one powietrze do wody w celu jej napowietrzenia i do¬ kladnego wymieszania wody odpadowej. Tego ro¬ dzaju urzadzenia napowietrzajace (nie pokazane) w przedziale 30, mieszaja i napowietrzaja wode, utrzymujac rozpuszczony tlen najkorzystniej w gra¬ nicach 3 mg Oz w litrze lub wiecej. Najlepsze na¬ powietrzanie zapewniaja napowietrzacze przy zuzy¬ ciu mocy 0,05 lub wiecej KM na m* objetosci prze¬ dzialu.Jesli z jakichs wzgledów basen usredniajacy 12 bedzie zalany sciekami o bardzo wysokim stezeniu zanieczyszczen, przekraczajacymi zdolnosc przerobu np. jesli zostanie uszkodzona linia doprowadzajaca kwas, otwiera sie zawór 34 na przewodzie zawra¬ cania do obiegu 36, a zawór 38 na przewodzie 14 wlotowym do filtra zamyka sie. Pompa 40 pom¬ puje te wysoce kwasna wode do przedzialu „ob¬ ciazenie uderzeniowe" 26a w basenie cisnienio¬ wym 26, w którym woda ta jest zatrzymana i stop¬ niowo wprowadzana ponownie do przedzialu 29 basenu 12 poprzez przewód z zaworami 42. To chroni znajdujace sie w dole strumienia urzadze¬ nie 20 biologicznej obróbki od zatrucia przez „ob¬ ciazenie uderzeniowe" zanieczyszczen.Mieszanie, napowietrzanie, kontrola pH, reakcje chemiczne itd. majace miejsce w basenie usred¬ niajacym 12 powoduja koagulacje i wyplywanie na powierzchnie wody znacznych ilosci materialu za¬ nieczyszczajacego. Material ten zgarnia sie z po¬ wierzchni basenu 12. Tradycyjny (nie pokakzany na rysunku) przewód rurowy moze byc zastoso¬ wany w przedziale 31 do zbierania zanieczyszczen z powierzchni.Odcinek z koncowego przedzialu 31 zawiera ko-111 016 9 10 loidalny material do którego dodaje sie koagulan¬ tów lub flokulantów takich jak sole glinu lub ze¬ laza oraz/lub polielektrolity o duzym ciezarze cza¬ steczkowym. Koagulanty lub flokulanty destabili¬ zuja czastki koloidalne, niesione przez odciek z ba¬ senu 12 do baterii filtrów 16, które usuwa sie przez filtracje. Przefiltrowana woda przechodzi do zbior¬ nika 18 gdzie jest podawana przez pompe 40. Ko¬ rzystnym materialem filtracyjnym jest stosowany w baterii filtrów 16 piasek lub polaczenie piasku z weglem aktywnym. Waznym jest, aby woda prze¬ plywajaca do urzadzenia 20 biologicznej obróbki byla filtrowana dla zmniejszenia zawieszonych cial stalych i oleju do poziomu nie oddzialywujacego na procesy Dla wiekszosci warunków przeplywajaca woda do urzadzenia 20 biologicznej obróbki powinna za¬ wierac nie wiecej niz 10 czesci oleju lub weglo¬ wodorów ma milion czesci wody i nie wiecej niz 10 czesci zawitszdnych, oleistych cial stalych na milion czesci wody. Jednostka filtracyjna z baterii filtrów 16 musi byc periodycznie wymywana od dolu do góry. Przeprowadza sie to przez zamknie¬ cie zaworu na linii zasilania jednostki filtracyjnej, która wymywa sie od dolu do góry i otwarcie za¬ woru na linii odprowadzania .przy wymywaniu od dolu do góry (nie pokazano) tak ze odciek wody z góry filtrów stosuje sie jako wode do wymywa¬ nia z dolu do góry. Zadaniem zbiornika 18 jest zapewnienie stalego nadcisnienia nad filtrowana woda w ten sposób zaopatrujac zródlo wody w sta¬ le cisnienie przy wymywaniu z dolu do góry. Woda do wymycia z dolu do góry wyplukuje ciala stale zatrzymane w filtrach, niosac je z woda do cisnie¬ niowego basenu osadowego (nie wykazanego na rysunku).Urzadzenie 20 biologicznej obróbki obejmuje cztery stadia procesu. Stadium kontaktowania 44, w którym zanieczyszczona woda wchodzi w kon¬ takt z biologicznie czynnym osadem 46. Stadium klarowania 48, w którym osad zostaje oddzielony od oczyszczonej wody. Stadium 50 zageszczania, w którym oddzielony osad podlega zageszczaniu przez usuwanie nadmiaru wody. Stadium ekstrak¬ cji 52, w którym ekstrahuje sie zageszczony osad.W stadium pierwszym woda zasadniczo wolna od cial stalych i materialów oleistych styka sie z ma¬ sa osadu czynnego 46, w zbiorniku kontaktowym 54 zwanym zbiornikiem mieszanej cieczy. Osad 46 zawiera mikroorganizmy, które zywia sie zanie¬ czyszczeniami w wodzie.Procesy przemiany materii mikroorganizmów przeistaczaja zanieczyszczenia w strukture komór¬ kowa organizmów, w dwutlenek wegla i rózne po¬ srednie produkty. W drugim stadium 48 woda i czynny osad ze zbiornika 54 mieszanej cieczy przeplywaja do zbiornika klarowania — sedymen- tatora 56 przewodem 72.Jak bedzie wyjasnione ponizej czynny osad z drugiego zródla dodaje sie do przewodu 72 po¬ przez przewód 100, a polaczone osady z woda wplywaja do sedymentatora 56. Przewód 72 i wy¬ dzielona strefa 84 sedymentatora 56 zapewniaja kontakt zawracanego skladnika drugiego czynnego osadu i pozostalych zanieczyszczen w wodzie do zbiornika 54 mieszanej cieczy. To powoduje dalsze oczyszczanie wody. Wode oddziela sie od czastek tego osadu przez sedymentacje osadu 46 na dnie sedymentatora 56. Oczyszczona woda przeplywa ze szczytu sedymentatora przez nastepna baterie fil¬ trów 58 do strumienia 60, korzystnie przez zloze wegla aktywowanego 66 w celu usuniecia sladów rozpuszczalnych zanieczyszczen przed podaniem go do zbiórczego strumienia.W trzecim stadium 50, osad 46 odciagany z dna sedymentatora 56 zateza sie a masa wszelkiej za¬ trzymanej przez osad wody zostaje oddzielona i usunieta. W czwartym stadium 52 zageszczony osad zatrzymuje sie w zbiorniku 62 przez dosta¬ teczny okres czasu, aby pozwolic mikroorganiz¬ mom na metabolizm na zgromadzonym materiale. odzywczym. Ten przetrawiony osad jest nastepnie rozsypywany na pole i sluzy jako nawóz. Alter¬ natywnie osad moze zostac spalony.W sposobie wedlug wynalazku miedzy stadiami wprowadzono napowietrzanie wody. Z tego powodu podawana jest ona do urzadzenia 20 biologicznej obróbki miedzy czterema stadiami urzadzenia 20.Najwazniejsze napowietrzanie miedzy stadiami do¬ tyczy strumienia wody i osadu, które przeplywaja przez przewody 72 i 74 miedzy pierwszym i dru¬ gim stadium 44 i 48. Z uwagi na to napowietrze¬ nie woda opuszczajaca sedymentator 56 i poda¬ wana do masy wody zawiera co naijimniej okolo 5 czesci rozpuszczonego tlenu na miHon czesci wody. Jest to szczególnie pozadane gdy stosuje sie afosorbcje na weglu aktywnym. Tlen w odbie¬ ranej z sedymentatora 56 wodzie utrzymuje wszel¬ kie mikroorganizmy zatrzymane na filtrze 58 lub nastepnie na aerobowym zlozu wegla. W przypad¬ ku niedostatecznej ilosci powietrza w tej odbie¬ ranej wodzie, zatrzymane na filtrze mikroorganizmy beztlenowo wytwarzaja siarkowodór, który zanie¬ czyszcza odbierana wode. Ponadto rozpuszczony tlen w wodzie w sedymentatorze 56 utrzymuje osad 46 na dnie zbiornika w stanie aerobowym pozwalajac na pozostanie osadu w zageszczaczu 50 i sedymentatorze 48 dluzej niz w procesach trady¬ cyjnych. Stwarza to bardziej efektywne dzialanie zageszczacza i sedymentatora.Napowietrzanie wedlug wynalazku miedzy sta¬ diami osiaga sie przez zasysanie powietrza do wo¬ dy przeplywajacej miedzy zbiornikami lub korzyst¬ niej wtryskujac pod cisnieniem powietrze do linii przesylowej. Poza stosowaniem do mycia baterii filtrów 16 z dolu do góry, slup wody w zbiorni¬ ku 18 moze byc z korzyscia zastosowany do zasy¬ sania powietrza do wody podawanej do zbiorni¬ ka 54 mieszanej cieczy. Poziom wody w zbiorniku 18 znajduje sie powyzej poziomu wody mieszanej cieczy w zbiorniku 54. Zatem woda splywa z gór¬ nej czesci zbiornika 18 w dól przewodem 64 oraz wzdluz na ogól dlugiego poziomu przewodu 66, która zwraca sie ku górze przechodzac w prze¬ wód 68, prowadzacy do srodka zbiornika 54 mie¬ szanej cieczy. Przewód poziomy 66 znajduje sie albo na poziomie ziemi albo ponizej poziomu-dla zwiekszenia do maksimum cisnienia hydrostatycz¬ nego. W ten sposób zasysane powietrze do wody jest podawane wysokiemu cisnieniu z uwagi na 10 15 20 25 30 S5 40 45 50 55 60111 016 11 12 wysoki slup wody w zbiornikach 18 i mieszanej cieczy 54. Poziomy przewód 66 moze miec wiek¬ sza srednice niz przewód 64 idacy ku dolowi lub celowo moze posiadac petle np. dla wydluzenia czasu mieszania wody i powietrza. Ten sposób znacznie ulatwia nasycenie lub nawet przesycanie z uwzglednieniem cisnienia atmosferycznego wody wchodzacej do zbiornika 54 mieszanej cieczy z roz¬ puszczonym tlenem. Normalnie woda ta plynie do zbiornika 54 mieszanej cieczy zawiera co najmniej 6 do 8 czesci rozpuszczonego tlenu na milion czesci wody i moze osiagnac poziom powyzej nasycenia do okolo 12 czesci rozpuszczonego tlenu na milion czesci wody. W podobny sposób powietrze jest za¬ sysane lub wprowadzane pod cisnieniem do wody plynacej ze zbiornika 54 mieszanej cieczy do sedy¬ mentatora 56. Pionowy przewód 72 podaje wode i rozpuszczone czastki osadu w kierunku ku dolowi do poziomego przewodu 74, która zwraca sie ku górze przechodzac w przewód 76* konczacy sie bli¬ sko powierzchni sedymentatora 56. Injektor 78 za¬ sysa powietrze do plynacej ku dolowi wody prze¬ wodem 72. Wysokosci wody w zbiornikach 54 i 56 poddaja mieszanine jxwietrze—woda wysokiemu cisnieniu w miare jak przeplywa ona przewodem 74. To moze spowodowac nasycenie lub przesyce¬ nie wody rozpuszczonym tlenem.Sedymentator 56 jest przeznaczony do odbioru 'wody z wystajacego ku górze przewodu 76 w ogra¬ niczonym obszarze z mieszaniem utworzonym przez cylindryczna przegrode 82 usytuowana wspólsrod- kowo w stosunku do bocznych scian zbiornika.Srednica cylindrycznej przegrody 82 korzystnie jest równa polowie srednicy sedymentatora 56 i wy¬ staje na wysokosc do okolo 1,8 metra od dna. Prze¬ wód 76 wystaje ku górze dokladnie wewnatrz przegrody kolistej 82 i kiedy zmieszane powietrze z woda opuszcza przewód 76 wskutek powstania zasysajacego ciagu powietrza wytwarza sie strefa burzliwa 84 w srodku sedymentatora 56, co za¬ pewnia dalszy kontakt osadu czynnego z woda, przenoszenie tlenu i flokulacje.Korzystny czas kontaktu w przewodzie 76 i burz¬ liwej strefie 84 wynosi co najmniej 20 minut. Se¬ dymentator 56 zawiera przegrody spietrzajace 80 jfca szczycie zbiornika, które utrzymuja poziom wo¬ dy i umozliwiaja odbiór sklarowanej wody ze spo¬ kojnej strefy 86. Czastki czynnego osadu osadzaja sie na dmie zbiornika, z którego sa odbierane przez przenosnik i uklad pomp 88.W sposobie wedlug wynalazku wtryskuje sie powietrze pod cisnieniem ze zródel 90 i 92 do osa¬ du przeplywajacego miedzy sedymentatorem 56 a zageszczaczem 50 oraz miedzy zageszczaczem 50 a komora gnilna 52. To wysokocisnieniowe napo¬ wietrzanie osadu pozwala na przetrzymanie osadu w sedymentatorze 56 i zaggeszczaczu 50 przez prze¬ dluzony okres w stosunku do normalnie przyjetego do prowadzenia procesu z osadem czynnym. Np. masa wody z osadem czynnym wprowadzana do zageszczacza i sedymentatora w normalnym ukla¬ dzie zawiera 1 mg Oj/litr lub mniej. W miare jak osadza sie warstwa osadu zawartosc tlenu w wo¬ dzie ulega szybkiemu obnizeniu przez oddychanie rnikroorganizmów, a przypadkowe organizmy za¬ czynaja usuwac tlen ze zwiazków azotowych i siar¬ kowych zawartych w wodzie. Uwalniajacy sie siar¬ kowodór i azot gazowy przeszkadzaja sedymentacji osadu i powaznie obnizaja jakosc wody, W spo¬ sobie wedlug wynalazku stezenie rozpuszczonego tlenu moze byc dziesieciokrotnie wyzsze w porów¬ naniu z iprocesem tradycyjnym. To znacznie obniza szybkosc pojawiania sie gnicia, lagodzi znacznie problemy zwiazane z zatrzymywaniem osadu przy klarowaniu i zageszczaniu w momencie usuwania nadmiaru wody.Inny aspekt rozwiazania wedlug wynalazku do¬ tyczy zastosowania osadów o róznych wlasnosciach, zawracanych do róznych punktów do spelniania róznych funkcji, wszystko w jednym urzadzeniu 20 czynnego osadu. W konwencjonalnym sposobie, osad odciagany z sedymentatora 56 jest zawracany przez odgaleziony przewód 94 z zaworami do zbior¬ nika mieszanej cieczy 54, a nadmiar osadu do za¬ geszczacza 50. Porcje tego zawróconego osadu wpro¬ wadza sie przez odgalezienie 96 do wody zmie¬ szanej z osadem, przeplywajacej miedzy zbiorni¬ kiem 54 mieszanej cieczy, a sedymentatorem 56.Ta porcja absorpcyjnego osadu wchodzaca przez linie 96 posiada pojemnosc absorbcyjna i maga¬ zynowa pozostalych rozpuszczalnych zanieczyszczen oraz polepsza wlasnosci flokulacyjne calej masy osadu dla lepszego oddzielenia w sedymentatorze 56. Ten projekt miedzy stadiami napowietrzania i klarowania zapewnia dostateczny czas kontakto¬ wania, mieszania i napowietrzania optymalizujac wydajnosc ukladu.Podobnie, zawracanie osadu mogloby nastepowac przez zageszczacz 50 i przez .przewód 96 do zmie¬ szanej wody z osadem, przeplywajacych miedzy zbiornikiem mieszanej cieczy 54, a sedymentato¬ rem 56. Osad z zageszczacza 50 jest dluzszy czas bez pozywki i dlatego posiada wieksza pojemnosc absorbcyjna i magazynowa oraz jest zawarty w mniejszej objetosci z powodu odwadniajacego dzialania zageszczacza. Utrzymanie osadu w stanie aerobowym w zageszczaczu, z zastosowaniem na¬ powietrzania miedzy stadiami jest konieczne dla uzyskania zadawalajacej jakosci osadu zawraca¬ nego do obiegu po wyjsciu z zageszczacza 50. In¬ nym zródlem sposobu zawracania osadu jest skie¬ rowanie tego osadu przez zageszczacz 50, aerobowa komore gnilna 52 i przewód zaworowy 100 do mie¬ szaniny woda — osad plynacej przewodem 72 i 74 miedzy zbiornikiem 54 mieszanej cieczy, a sedy¬ mentatorem 56. Skladnik osadu z aerobowej ko¬ mory gnilnej 52 ma zazwyczaj 1—4 tygodni do przystosowania sie do pozostalosci trudnotopliwych substratów zanieczyszczen.Ten zaaklimatyzowany osad jest szczególnie sku¬ teczny przy absorpcji i biologicznej degradacji po¬ zostalego substratu w wodzie wychodzacej ze zbior¬ nika 54 mieszanej cieczy. Kiedy polaczona masa osadu wchodzi do sedymentatora 56, zaaklimaty¬ zowany osad laczy sie z osadem w sedymentato¬ rze 56 i zaszczepia osad zawracany do obiegu do zbiornika 54 mieszanej cieczy poprzez przewód 94.Zaszczepienie w sposób ciagly masy glównej za¬ wracanego osadu przez zaaklimatyzowany osad do pozostalego trudnotopliwego materialu przesuwa 10 15 20 25 30 35 40 45 5* 55111 016 13 14 równowage w kierunku zwiekszania usuwania za¬ nieczyszczen przez glówna mase osadu w zbior¬ niku 54 mieszanej cieczy. Po osiagnieciu równo¬ wagi nie ma dluzej wysokich stezen trudnotopli- wych substratów zawartych w wodzie opuszczaja¬ cej sedymentator 56. Wjprowadizanie wszelkich no¬ wych trudnotopliwych materialów do ukladu po¬ woduje nagly rozwój przystosowywanych organiz¬ mów.W sposobie wedlug wynalazku moga byc wpro¬ wadzone modyfikacje jednak bez oddalania sie od idei wynalazku. Np. tlen moze byc stosowany w miejsce powietrza w ukladzie napowietrzania miedzy stadiami. przeplywajacej miedzy pierwszym, a drugim eta¬ pem poddaje sie dzialaniu wysokiego cisnienia, wytworzonego przez hydrostatyczny slup cieczy w pierwszym i drugim etapie. 4. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze stosuje sie osad czynny o .przecietnym wieku w pierwszym i drugim etapie przekraczajacym 10 dni. 5. Sposób wedlug zastrz. 4, znamienny tym, ze do etapu pierwszego doprowadza sie zanieczyszczo¬ na wode poddana uprzednio obróbce wstepnej, po której woda zawiera nie wiecej niz 10 czesci we¬ glowodorów na 1 milion czesci wody i nie wiecej niz 10 czesci cial stalych na 1 milion czesci wody. 6. Sposób wedlug zestnz. 1, znamienny tym, ze czesc pierwszej porcji oddzielonego, zawracanego do obiegu osadu miesza sie ze strumieniem wody zmieszanej z osadem, przeplywajacej miedzy pierw¬ szym a drugim etapem. 7. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze druga porcje oddzielonego osadu poddaje sie dal¬ szej obróbce: w trzecim etapie zageszczaniu, a za¬ geszczony osad z trzeciego etapu przekazuje sie do fermentacji w etapie czwartym. 8. Sposób wedlug zastrz. 7,. znamienny tym, ze porcje zageszczonego osadu z trzeciego etapu mie¬ sza sie z woda zmieszana z osadem wprowadzana do etapu drugiego. 9. Sposób wedlug zastrz. 7, znamienny tym, ze porcje przefermentowanego osadu z etapu czwar¬ tego miesza sie z woda, zmieszana z osadem wpro¬ wadzona do etapu drugiego, 10. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze tlen wprowadza sie do zanieczyszczonej wody wchodzacej do pierwszego etapu przez zasysanie powietrza do strumienia wody. 11. Sposób wedlug zastrz. 10, znamienny tym, ze tlen w strumieniu wody, wchodzacej do pierwszego etapu poddaje sie dzialaniu wysokiego cisnienia, wytworzonego przez hydrostatyczny slup cieczy. 12. Sposób wedlug zastrz. 7, znamienny tym, ze tlen wprowadza sie do osadu przeplywajacego mie¬ dzy drugim i trzecim etapem oraz miedzy trzecim, a czwartym etapem.Zastrzezenia patentowe 1. Sposób oczyszczania scieków, zwlaszcza prze¬ myslowych, w którym w etapie pierwszym zamie- 20 czyszczona wode kontaktuje sie z osadem czynnym przez dostatecznie dlugi okres czasu, aby dopro¬ wadzic do biologicznej degradacji zanieczyszczen zawartych w wodzie a w drugim etapie pozbawiona zanieczyszczen wode oddziela sie od osadu czyn- 25 nego, przy czym pierwsza czesc tego osadu za¬ wraca sie do ponowmego wprowadzenia w kontakt z woda w etapie pierwszym a druga czesc oddzie¬ lonego osadu poddaje sie obróbce w dalszych eta¬ pach, znamienny tym, ze do wody zmieszanej 30 z osadem czynnym wprowadzanej do etapu dru¬ giego doprowadza sie tlen, tak, ze w drugiej stre¬ fie osad czynny utrzymuje sie w stamie aerohowym i z tego drugiego etapu oddziela sie pozbawiona zanieczyszczen wode, która zawiera co najmniej 35 & czesci rozpuszczonego tlenu na 1 milion czesci wody. 2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze do wody zmieszanej z osadem, wchodzacej do dru¬ giego etapu, wprowadza sie tlen przez zasysanie 40. powietrza do strumienia mieszaniny wody z osa¬ dem, przeplywajacej miedzy etapem pierwszym a drugim. 3. Sposób wedlug zastrz. 2, znamienny tym, ze tlen w strumieniu wody zmieszanej z osadem, 45 10 15 20 25 30 35 40111 016 18 32 33 70 m us lAfL ZGK Oddz. 2 Chorzóiw, izam. 6286/81 — 125 egiL Cena 45 zl PLThe subject of the invention is a method of purifying wastewater, especially industrial wastewater from petroleum refineries and chemical plants. It is known to purify aqueous wastewater by carrying out multistage processes in order to purify the water at the minimum cost. Industrial wastewater, especially petroleum refinery wastewater, contains a wide variety of contaminants, and therefore wastewater of this type is usually more difficult to treat than wastewater from municipal systems. There is a known four-stage process for the treatment of industrial wastewater, especially from the petrochemical industry, including the first, intermediate, second and third stages. The first stage includes the removal of larger amounts of hydrocarbons and solids from the wastewater by means of separators for removing free, capable of separating oils. Intermediate treatment is the next step in the process and serves to prepare the waste water prior to the second treatment step to optimize its course. The second treatment step involves the biological degradation of dissolved organic compounds and ammonia in the water. One of the most common biological treatment methods used is the activated sludge process, which will be discussed in more detail below. The third treatment step includes the removal of biological solids remaining in the effluent from the second treatment step, and the removal of contaminants causing water churn as well as taste and odor deterioration. At this stage, filtration of the water is most often carried out, preferably through a sand bed or a combined sand and coal bed, followed by treatment with activated carbon. The activated sludge treatment method is a commonly used process for treating waste water, which currently gives the highest degree of biological cleaning with reasonably compact equipment. The application of this method to the treatment of industrial wastewater is, however, very slow compared to municipal treatment plants. Nevertheless, the industrial application of this process is growing rapidly. At present, the activated sludge method achieves an 85% - -93% reduction in the five-day biological oxygen demand (BOD5). However, the BOD5 of pollutants in industrial waste water is relatively low compared to the total oxygen demand of pollutants in this type of waste water. For example, the BOD5 of pollutants contained in effluents from a typical activated sludge process is in the order of 10-20 parts per million parts of water ^ It is not uncommon to find in such effluents 10 to 20 times greater oxygen demand from other pollutants. The activated sludge process consists of four 111016 # 111016 25 treatment stages. In the first stage, the polluted water comes into contact with the activated sludge. The sediment contains microorganisms that feed and grow on the pollutants in the water; these impurities are metabolized to form a cellular structure. The water purified in the first stage flows to the second stage, where clarification takes place, in which the suspended sediment particles separate from the purified water. The sludge portions are recycled to the first stage, the rest 10 move forward to the third and fourth stages. The sludge passed to the third and fourth stages contains water. In the third step, the precipitate is thickened by removing excess water, and in the fourth step, the concentrated precipitate is extracted. Microorganisms are more alive with their own cell structure and are persistent. Normally, the average age of these microorganisms in the sediment is substantially less than 10 days. According to the invention, the waste water treatment method is an improved method of treating waste water containing high concentrations of pollutants BOD5, CZT pollutants, hydrocarbons, inert solids, ammonia, phenolics and other pollutants that are relatively refractory. The method of the invention is specially adapted to the treatment of waste water from refineries and chemical plants in which waste water from oil refining is mixed with waste water from chemical plants. As in the conventional process, the process consists of a first, an intermediate, a second and a third step for treating the aqueous waste. The method according to the invention comprises a new development of the individual steps of the treatment of the waste water, in particular the intermediate and second steps, which substantially improve the quality of the treated water. The first wastewater treatment step is based on a conventional method in which most of the oils and solids are removed from the petroleum refinery waste water using American Petroleum Institute separators. At the end of this first treatment step, the effluent contains from about 25 to about 150 parts of suspended solids per million parts of water and from about 25 to about 300 tf parts of hydrocarbons per million parts of water. It is not commonly known that this type of waste water containing relatively large amounts of oils and solids cannot be introduced directly into the activated sludge process in which the age of the sludge exceeds about 10 days without the activated sludge being inhibited. Based on half-a-half studies and theoretical calculations, if the water entering the activated sludge process contains 55 more than about 10 parts oily solids per million parts water, and more than 10 parts hydrocarbons per million parts water, most of the oils are The solid emulsified material is collected in a first step or in a mixed liquid tank eo in an activated sludge process. Such oily, emulsified bodies constantly weaken or prevent the active action of the purified water sludge, resulting in a reduction in the efficiency of the process. Therefore, according to the invention, excess oils and solids are to be removed from the waste water in the intermediate treatment stage. Refinery waste water and waste water from chemical plants are combined and subjected to an intermediate treatment in which excess bodies are removed. solids and hydrocarbons, and the pollutant concentrations are equalized so that such pollutant concentrations remain fairly constant even though the pollutant concentrations in the water entering this treatment step change sharply from time to time. If the concentration of the contaminants in the incoming waste water is changed and this change is maintained, it ultimately results in a change in the contaminant concentration in the effluent from the equalizing step. Due to the design of the concentration averaging section in the method of the invention, this change occurs gradually over a relatively long period of time. This allows the microorganisms, while flowing in the activated sludge process towards the downstream stages, to adapt to the variation in the concentration of pollutants. In the process of the invention, the intermediate treatment step comprises averaging and filtration. The averaging is carried out in a pool having two, preferably three or four compartments. These compartments are mixed and are lined up so that water flows from one compartment to the next next compartment. The total water retention time in the pool is less than 10 to 15 hours and preferably a maximum of 2 to 15 hours. As a consequence, heat losses are reduced. Normally, the temperature difference between the inlet and outlet water is 10 ° C and less. A preferred water retention time in each compartment is 30-90 minutes. Waste water from the various sources is mixed in the first compartment and the contamination concentration is controlled. Typically, the pH, and the concentrations of toxic metals, CZT impurities, phenols and ammonia are measured either manually or automatically. As waste water from multiple sources is directed into a relatively confined space in the first compartment, various benefits appear. The first is the ease of controlling the concentration of pollutants and the ease of detecting any drastic changes in concentration, e.g. indicating amines along the chemical line. This is because in the first compartment of a multi-compartment system the concentration rises more rapidly to a more detectable level than in a single compartment pattern. Moreover, neutralization is achieved, for example, one source of the effluent may be very acid and the other highly alkaline. The neutralization is created by mixing these streams in the first compartment. It is important to adjust the pH in the averaging pool to maximize the oxidation of some contaminants, especially sulphides, the pH is adjusted by adding acids or bases to the water in the second compartment until the water will have a pH in the order of about 6.5 to about 9.5, preferably between 7.5 and 9.5. Experience has shown that at least about three parts of dissolved oxygen per million parts of water must be present in the water to cover the immediate oxygen demand (IOD) of the contaminants in the water due to the rational rate of oxidation. It is preferable to add hydroquinone or gallic acid to the water. to catalyze the oxidation of IOD impurities. If this IOD is not covered, the activated sludge may be destroyed in a co-current process. As a consequence, the water in the basin and the averaging zone becomes aerated. Traditional floating aerators are used. Aeration has been found to be more effective in confined spaces. With a power consumption of approximately 0.04 horsepower per m * of water, perfect aeration is achieved. The aeration carefully shakes and mixes the water causing the solids to flow out and accumulate on the surface of the water. These bodies are constantly removed by scraping from the surface. In order to ensure that the water of the activated sludge process contains less than about 10 parts of hydrocarbon per million parts of water and less than about 10 parts of solids per million parts of water, a coagulating and / or flocculating agent is added to the pool water. in the medium or into a stream of water flowing into the activated sludge process. A coagulating and / or flocculating agent destabilizes the colloidal particles which clump together. The resulting aggregates are carried along with the effluent and collected on the filter on the outlet and are removed before the activated sludge is introduced into the process. It is preferable to introduce air into the flowing water stream downstream of the activated sludge to ensure immediate coverage of the oxygen demand. In the second treatment stage according to the invention, the water is directed after leaving the intermediate treatment stage to the traditional activated sludge plant which is modified in two important points. . Firstly, the sludge is mixed with the water flowing in the activated sludge process between the stages and the air, and secondly, the sludge of different ages, from different stages, is recycled to one of the many stages before the activated sludge treatment stage. oxygen is pure, or more preferably air, for example, under pressure or more preferably by blowing, into the stream of sediment and water flowing between the first stage mixed liquid reservoir and the second stage sedimentator. This stream of sediment, water and air or oxygen is fed to the increased pressure created by the water columns in the mixed liquid and sedimentation tanks. As a result, this stream is saturated or supersaturated with dissolved oxygen. Dissolved oxygen maintains the sediment in the sedimentator under aerobic conditions and ensures that the effluent exits before the next third treatment step at least five parts dissolved oxygen per million parts water. Also, pure oxygen or air is injected under pressure into the sludge and water streams flowing between the second and third streams and between the third and fourth stages of the activated sludge process. 10 15 21 25 35 40 45 50 Therefore, the sludge in the thickener and extractor can be held for a longer period of time. This older sludge from the thickener and extractor is recycled to the first stage or mixed liquid tank, or directly or more preferably by mixing the sludge stream and the water flowing between the first and second stages. the sedimentation or the second stage treatment is filtered to remove biological solids from the effluent, and then contacted with activated carbon to remove odors and other residual traces. Chemical agents may be added during the clarification of the water to destroy the stability of the colloidal suspensions and to facilitate filtration. However, due to the aeration between the individual stages, the water has at least five parts of dissolved oxygen per million parts of water, and therefore the collected organisms on the filter and carbon are kept under aerobic conditions that destroy odors and prevent deterioration of the filtered water. Moreover, the water flowing into the recipient stream contains a high level of oxygen. This prevents the deterioration of the quality of the water in the receiving stream. The subject of the invention is shown schematically in the drawing in an example of a sewage treatment plant installation. As a typical contaminated water, kerosene refinery waste water and waste water from chemical plants, containing contaminants, are treated, Table 1 shows the general characteristics of the refinery waste water and Table 2 the general characteristics of waste water from chemical plants. As shown in the figure, waste water from refineries and chemical wastes is mixed together in the first compartment 29, which is one of the many compartments of the intermediate basin 12. The effluent from basin 12 flows through a conduit equipped with a series of valves 13 and 14 to the battery filter. Table 1 Contamination characteristics in the refinery waste water after the first treatment in an API separator. Average Values for Class C Refineries (US) 60 Pollution Characteristics Biochemical Oxygen Demand, 5 days Chemical Oxygen Demand Total Organic Compounds Oils and Fats Phenols Solids Suspension Ammonia Sulphides Concentration mg / liter 163 473 160 51 11 52 43 2111 016 pressure lines 16 and through the upper reservoir 18 to the biological treatment device 20. Drainage water 2 Characteristics of the basic pollutants of waste waters from chemical wastes after the first stage of sewage treatment. Characteristics of pollutants Biochemical oxygen demand, 5 days Chemical oxygen demand Suspension of solids Ammonia Order of concentration mg / liter 50 5,000,500-20,000 30-100 50-250 refinery discharges first enter reservoir 22 and then into conventional API separator 24 which removes most of the oil and solids. Under normal conditions, the treatment device 10 may process a designed, maximum capacity that can support excessive amounts of water, the device may have a Capacity of about 95,000 m * of water per day. However, heavy rains would put too much strain on this device. Therefore, a partitioned basin 26 is provided that is resistant to high pressure, which can hold excessive amounts of water and, as will be discussed below, impulse loads from contaminants such as acids and alkalis. A pump 28 receives excess water from the reservoir 22 and feeds it to a pressure vessel. basin 26. The concentration of contaminants in the water flowing towards the biological treatment device 20 is thus controlled to average the level of contamination. The intermediate pool 12 serves to equalize the pollutant concentration by passing the waste water through three separate compartments 29, 30 and 31 in the basin 12. When a sharp increase in harmful pollutants is detected in the effluent flowing into basin 12, the initial concentration at the inlet in the third compartment 31 is lower or varies less than in a single compartment. This allows time for the adaptation of the microorganisms in the biological treatment 20. Any sharp increase in the contamination level or any drastic change in the type of contaminants entering basin 12 has the greatest and most direct effect on the water quality in the 29 range. the water in the first compartment 29 is mixed with the mass of the water in the second compartment 30, the contaminant concentration is reduced. When the water in the second compartment 30 is mixed with the mass of water in the third compartment 31, the concentration of impurities in the third compartment of 3KH again becomes significantly reduced. Mixing the water in this way leads to a dilution of the contaminants so that their initial concentration at the exit of the third compartment is lower than if a single basin were used. Thus, if a portion of the concentrated contaminants were to flow into the first compartment 29, it would gradually mix with the water in the second and third compartments 30 10 15 25 30 35 45 90 65 and 31 and become diluted and therefore the contaminant concentration would not be significantly affected. As a result, the microorganisms in the biological treatment device 20 downstream would have time to acclimatize to the slow changes in the pollutant concentration and to adapt to the biological degradation of these higher-concentration pollutants. The waters in the median basin 12 according to the invention. are retained for a minimum period of time. As a result, a maximum water temperature is obtained which favors the biological degradation of pollutants in the device 20. The average temperature of the water entering the device 20 is most preferably in the range of about 32 ° C to 38 ° C. The water in the first compartment 29 is controlled. Determined in order to determine the presence of especially harmful pollutants, such as ammonia, phenols, sulphides, acids, alkalis, etc., to detect their sources and take corrective action. In the second section, the pH is adjusted by adding acid or bases to maintain the pH in the range of 6.5 to about 9.5, preferably 7.5 to 8.5, when air oxidation of contaminants is required. This pH range is optimal for the oxidation reaction and when it is desired to accelerate the reaction, hydroquinone or gallic acid is added. Traditional floating aerators (not shown) are found on the surface of the water in each range 29-31. They introduce air into the water in order to aerate it and to thoroughly mix the waste water. These types of aeration devices (not shown) in compartment 30 mix and aerate the water, keeping the dissolved oxygen most preferably within the limits of 3 mg Oz per liter or more. The best aeration is provided by the aerators with a power consumption of 0.05 HP per m * of compartment volume. If for some reason the intermediate pool 12 is flooded with sewage with a very high concentration of contaminants, exceeding the processing capacity, e.g. if a line is damaged. the acid supply valve 34 opens in recycle line 36 and valve 38 in filter inlet line 14 closes. Pump 40 pumps this highly acidic water into the "shock load" compartment 26a of pressure basin 26, where this water is retained and gradually reintroduced into compartment 29 of basin 12 via valve line 42. downstream biological treatment device 20 from poisoning by the "shock load" of contaminants. Mixing, aeration, pH control, chemical reactions, etc. taking place in the intermediate pool 12 causes the water to coagulate and expel large amounts of water on the water surface. contaminating material. This material is scraped off the surface of the pool 12. A traditional (not shown) tubing may be used in compartment 31 to collect contaminants from the surface. The section of the end compartment 31 contains co-111 016 9 10 loidal material to which coagulants or flocculants such as aluminum or iron salts and / or high molecular weight polyelectrolytes are added. The coagulants or flocculants destabilize the colloidal particles carried by the basin effluent 12 to the filter bank 16, which are removed by filtration. The filtered water is passed to tank 18 where it is fed by pump 40. A preferred filter material is sand or a combination of sand and activated carbon in the filter bank 16. It is important that the water flowing into the biological treatment device 20 be filtered to reduce suspended solids and oil to a level that does not interfere with the processes. For most conditions, the flowing water to the biological treatment device 20 should contain no more than 10 parts oil or carbon. ¬ Hydrogen has a million parts of water, and no more than 10 parts of stagnant oily solids in a million parts of water. The filter unit of the filter bank 16 must be periodically washed from bottom to top. This is done by closing the valve on the supply line of the filtration unit, which washes from bottom to top, and opening the valve on the discharge line, when washing from bottom to top (not shown) so that the drip from the top of the filters is used as backwash water from bottom to top. The function of the reservoir 18 is to provide a constant overpressure over the filtered water, thus supplying the water source with a constant pressure during washing from the bottom upwards. The water to be washed from the bottom to the top rinses out the bodies continuously trapped in the filters, carrying them with the water into the pressurized sediment pool (not shown). The biological treatment device 20 comprises four stages of the process. A contact stage 44 in which the contaminated water comes into contact with a biologically active sludge 46. A clarification stage 48 in which sludge is separated from the treated water. Concentration stage 50 in which the separated sludge is thickened by removing excess water. Extraction stage 52 in which the concentrated sludge is extracted. In the first stage, water substantially free of solids and oily material contacts the mass of the activated sludge 46 in a contact tank 54 known as a mixed liquid tank. The sediment 46 contains microorganisms that feed on the pollutants in the water. The metabolic processes of the microorganisms convert the pollutants into the cellular structure of organisms, into carbon dioxide and various intermediates. In the second stage 48, the water and activated sludge from the mixed liquid reservoir 54 flow to the clarification tank - sedimentator 56 through line 72. As will be explained below, active sludge from the second source is added to line 72 via line 100 and the combined sediment with water They flow into the sedimentator 56. The conduit 72 and partitioned zone 84 of the sedimentator 56 bring the recycled second sludge component and residual impurities in the water into contact with the mixed liquid reservoir 54. This further purifies the water. The water is separated from the sediment particles by the sedimentation of the sediment 46 at the bottom of the sedimentator 56. The purified water flows from the top of the sedimentator through the next filter bank 58 into stream 60, preferably through a bed of activated carbon 66 to remove traces of soluble contaminants before it is fed to collection. In the third stage 50, the sludge 46 withdrawn from the bottom of the sedimentator 56 is concentrated and the bulk of any water retained by the sludge is separated and discharged. In the fourth stage 52, the concentrated sludge is held in the reservoir 62 for a sufficient period of time to allow the microorganisms to metabolize on the collected material. nutritious. This digested sludge is then spread over the field and serves as fertilizer. Alternatively, the sludge may be burned. In the process of the invention, aeration of the water is introduced between the stages. For this reason, it is fed to the biological treatment device 20 between the four stages of the apparatus 20. The most important inter-stage aeration concerns the stream of water and sludge that flow through lines 72 and 74 between the first and second stages 44 and 48. this is the air entrainment of the water leaving the sedimentator 56 and fed to the mass of water, which contains at least about 5 parts of dissolved oxygen per half of water. This is especially desirable when using activated carbon aphosorbation. The oxygen in the water withdrawn from the sedimentator 56 keeps any microorganisms trapped on the filter 58 or thereafter on the aerobic carbon bed. In the event of insufficient air in this receiving water, the microorganisms retained in the filter anaerobically produce hydrogen sulfide, which contaminates the received water. In addition, the dissolved oxygen in the water in the sedimentator 56 maintains the sediment 46 at the bottom of the tank in an aerobic state, allowing the sediment to remain in the thickener 50 and sedimentator 48 longer than in conventional processes. This creates a more efficient operation of the thickener and sedimentator. Aeration according to the invention between the stations is achieved by sucking air into the water flowing between the tanks or, more preferably, by injecting air under pressure into the transfer line. In addition to being used to wash a bank of filters 16 from the bottom up, the column of water in the tank 18 may advantageously be used to suck air into the water fed to the tank 54 of the mixed liquid. The water level in reservoir 18 is above the water level of the mixed liquid in reservoir 54. Thus, water flows from the top of reservoir 18 down through conduit 64 and along the generally long level of conduit 66 which faces upward into conduit 68 leading to the center of the mixed liquid reservoir 54. The horizontal conduit 66 is located either at or below ground level to maximize the hydrostatic pressure. In this way, the sucked air into the water is subjected to a high pressure due to the high column of water in the tanks 18 and the mixed liquid 54. The horizontal pipe 66 may have a larger diameter than the pipe. S5 40 45 50 55 60 111 016 11 12 64 going downwards or may have loops on purpose, e.g. to extend the mixing time of water and air. This method greatly facilitates the saturation or even supersaturation taking into account the atmospheric pressure of the water entering the mixed liquid tank 54 with dissolved oxygen. Normally, this water flowing into the mixed liquid tank 54 contains at least 6 to 8 parts dissolved oxygen per million parts of water and may reach levels above saturation to about 12 parts dissolved oxygen per million parts water. In a similar manner, air is sucked or pressurized into the water flowing from the mixed liquid reservoir 54 to the sedimentator 56. A vertical conduit 72 feeds water and dissolved sediment particles downward into the horizontal conduit 74, which turns upward as it passes through. into conduit 76 * terminating close to the surface of sedimentator 56. Injector 78 sucks air into the downward flowing water through conduit 72. The heights of water in tanks 54 and 56 subject the mixture to a high pressure air-water as it flows through conduit 74 This may result in saturation or oversaturation of the water with dissolved oxygen. The sedimentator 56 is designed to receive water from the upwardly projecting conduit 76 in a restricted mixing area formed by a cylindrical baffle 82 positioned concentrically to the side walls of the tank. The diameter of the cylindrical baffle 82 is preferably half that of the sedimentator 56 and extends up to about 1.8 m. etra from the bottom. The conduit 76 extends upwardly exactly inside the circular partition 82, and when the mixed air and water leaves conduit 76 due to the suction air flow, a turbulent zone 84 is created in the center of the sedimentator 56, which ensures further contact of the activated sludge with the water, oxygen transfer and flocculation. The preferred contact time in line 76 and turbulent zone 84 is at least 20 minutes. The sedimentator 56 comprises damming baffles 80 µm at the top of the reservoir, which maintain the water level and allow the clarified water to be collected from the room zone 86. The activated sludge particles are deposited on the bottom of the reservoir, from which they are collected by the conveyor and pump system 88. In the method of the invention, air is injected under pressure from the sources 90 and 92 into the sludge flowing between the sedimentator 56 and the thickener 50 and between the thickener 50 and the sludge chamber 52. This high pressure aeration of the sludge allows the sludge to be retained in the sedimentator 56 and the thickener 50. for an extended period of time compared to the time normally assumed for the operation of the activated sludge process. For example, the mass of activated sludge water introduced into the thickener and sedimentator normally contains 1 mg / liter or less. As the sediment is deposited, the oxygen content in the water is rapidly lowered by the respiration of the organisms, and random organisms begin to remove oxygen from the nitrogen and sulfur compounds contained in the water. The released hydrogen sulfide and nitrogen gas interfere with sedimentation and seriously reduce the quality of the water. According to the invention, the dissolved oxygen concentration can be ten times higher than in the conventional process. This significantly reduces the rate of rotting, considerably alleviates the problems associated with sludge retention during clarification and concentration when excess water is removed. Another aspect of the invention relates to the use of sludge with different properties, returned to different points to perform different functions, all in one activated sludge device 20. In a conventional method, the sludge withdrawn from the sedimentator 56 is returned via a valve-manifold 94 to the mixed liquid reservoir 54 and the excess sludge into the thickener 50. A portion of this recycle sludge is introduced by channel 96 into the mixed water. with the sludge flowing between the mixed liquid tank 54 and the sedimentator 56. This portion of the absorptive sludge entering through the lines 96 has an absorption and storage capacity for residual soluble contaminants and improves the flocculation properties of the entire sludge mass for better separation in the sedimentator 56. This design between the aeration and clarification stages provides sufficient contact, agitation and aeration time to optimize system performance. Likewise, recycle of the sludge could take place via the thickener 50 and via the conduit 96 to the mixed water with sludge flowing between the mixed liquid tank 54 and the sedimentato. ¬ rem 56. The sludge from thickener 50 is longer time without nutrients and therefore has a greater absorption and storage capacity and is contained in a smaller volume due to the dehydrating effect of the thickener. Maintaining the sludge in an aerobic state in the thickener by means of aeration between stages is necessary to obtain a satisfactory quality of the sludge recycled after leaving the thickener 50. Another source of the method of recycling the sludge is to channel the sludge through the thickener 50. aerobic digestion chamber 52 and valve line 100 for water-sediment mixture flowing through lines 72 and 74 between mixed liquid reservoir 54 and sedimentator 56. The sediment component of the aerobic digestion chamber 52 typically takes 1 to 4 weeks to adapt. to the remains of refractory pollutant substrates. This acclimatized sludge is particularly effective in the absorption and biological degradation of the remaining substrate in the water exiting the tank 54 of the mixed liquid. As the combined sludge mass enters the sedimentator 56, the acclimatized sludge joins the sludge in the sedimentator 56 and inoculates the sludge recycled to the mixed liquid tank 54 via line 94. Continuously inoculating the main recycle sludge mass by the acclimatized sludge. to the remaining refractory material, it moves the equilibrium in the direction of increasing the removal of contaminants by the bulk of the sludge in the mixed liquid tank 54. After equilibrium is achieved, there are no longer high concentrations of refractory substrates contained in the water leaving the sedimentator 56. The introduction of any new refractory materials into the system causes a rapid development of adaptable organisms. In the method of the invention, they can be introduced. the modifications made, however, without departing from the idea of the invention. For example, oxygen may be used in place of air in an inter-stage aeration system. The fluid flowing between the first and second stages is subjected to the action of a high pressure created by a hydrostatic column of liquid in the first and second stages. 4. The method according to p. The process of claim 1, characterized in that the activated sludge of an average age is used in the first and second steps exceeding 10 days. 5. The method according to p. 4. The process of claim 4, wherein the first is fed contaminated water which has previously been pretreated, after which the water contains no more than 10 parts of hydrocarbons per 1 million parts of water and no more than 10 parts of solids per 1 million parts of water. . 6. Way according to zestnz. The process of claim 1, characterized in that a portion of the first portion of the separated, recycle sludge is mixed with the stream of water mixed with the sludge flowing between the first and second stages. 7. The method according to p. Process according to claim 1, characterized in that the second portion of the separated sludge is further processed: in the third stage it is concentrated, and the sticky sludge from the third stage is sent to fermentation in the fourth stage. 8. The method according to p. 7. characterized in that aliquots of the concentrated sludge from the third stage are mixed with water mixed with the sludge fed to the second stage. 9. The method according to p. A method according to claim 7, characterized in that the digested sludge portions from the fourth stage are mixed with the water mixed with the sludge introduced into the second stage. The process of claim 1, characterized in that oxygen is introduced into the contaminated water entering the first stage by sucking air into the water stream. 11. The method according to p. 10. A process as claimed in claim 10, characterized in that the oxygen in the water stream entering the first stage is subjected to high pressure generated by a hydrostatic column of liquid. 12. The method according to p. Method according to claim 7, characterized in that oxygen is introduced into the sludge flowing between the second and third stages and between the third and fourth stages. Claims 1. A method of cleaning sewage, especially from industrial plants, in which in the first stage the water is blown up is contacted with the activated sludge for a sufficiently long period of time to lead to biological degradation of the pollutants contained in the water, and in a second step, the water-free water is separated from the activated sludge, the first part of the sludge being reintroduced in contact with the water in the first stage, and the second part of the separated sludge is treated in further stages, characterized in that oxygen is supplied to the water mixed with the activated sludge introduced to the second stage, so that in the second zone, ¬ the active sludge is kept in an aerohic state and from this second stage, water that is free of impurities is separated, which contains at least 35% dissolved oxygen in 1 million parts of water. 2. The method according to claim The process of claim 1, wherein oxygen is introduced into the water mixed with the sludge entering the second stage by drawing air into the stream of the water / sludge mixture flowing between the first and the second stage. 3. The method according to p. The method of claim 2, characterized in that the oxygen in the stream of water mixed with the sludge, 45 10 15 20 25 30 35 40 111 016 18 32 33 70 m uslAfL ZGK Oddz. 2 Chorzów, izam. 6286/81 - 125 egiL Price PLN 45 PL