KR20070033027A

KR20070033027A - 고밀도, 저잡음, 고속 메자닌 커넥터

Info

Publication number: KR20070033027A
Application number: KR1020077003324A
Authority: KR
Inventors: 조셉 슈이; 스티븐 스미스; 클리포드 위닝스; 알란 라이스트릭
Original assignee: 에프씨아이
Priority date: 2004-08-13
Filing date: 2005-07-26
Publication date: 2007-03-23
Also published as: US7309239B2; TWI269502B; EP1790042A1; CA2576021A1; JP2008510275A; EP1790042A4; WO2006020378A1; TW200627733A; US20050196987A1; US20070190825A1; CN101006614A

Abstract

본 발명은 리셉터클(810) 및 헤더(820)와 접점(1030)을 포함하는 메자닌형 커넥터에 관한 것이다.

메자닌 커넥터, 리셉터클, 헤더, 차동 신호 쌍, 접점, 차폐부

Description

고밀도, 저잡음, 고속 메자닌 커넥터 {High Density, Low Noise, High Speed Mezzanine Connector}

통상, 본 발명은 전기 커넥터의 분야에 관한 것이다. 특히, 본 발명은 접점들 사이에 차폐부가 없을 때에도 임피던스 제어식, 고속, 저간섭 통신을 제공하며, 종래 기술의 커넥터에서 발견되지 않는 다양한 다른 이점을 제공하는, 경량의 저비용, 고밀도 메자닌형 전기 커넥터에 관한 것이다.

전기 커넥터는 신호 접점을 사용하여 전자 장치들 사이에서 신호 연결을 제공한다. 종종, 신호 접점들은 밀접하게 이격되어, 바람직하지 않은 간섭 또는 "크로스 토크(cross-talk)"이 인접한 신호 접점들 사이에서 발생한다. 본원에서 사용되는 바와 같이, "인접한"이라는 용어는 서로 이웃한 접점(또는 열 또는 칼럼)을 지칭한다. 크로스 토크는 하나의 신호 접점이 뒤섞인 전기장들로 인해 인접한 신호 접점 내에 전기적 간섭을 유도하여 신호 완전성을 훼손할 때, 발생한다. 전자 장치 소형화 및 고속의 신호 완전성이 높은 전자 통신이 더욱 보급됨에 따라, 크로스 토크의 감소는 커넥터 설계에 있어서 중요한 인자가 되었다.

크로스 토크를 감소시키기 위해 일반적으로 사용되는 한 가지 기술은 금속판 형태의 분리된 전기 차폐부를 예를 들어 인접한 신호 접점들 사이에 위치시키는 것 이다. 차폐부는 접점들의 전기장의 뒤섞임을 차단함으로써 신호 접점들 사이의 크로스 토크를 차단하도록 작용한다. 접지 접점이 또한 인접한 차동 신호 쌍들 사이의 크로스 토크를 차단하도록 빈번하게 사용된다. 도1A 및 도1B는 크로스 토크를 차단하기 위해 차폐부 및 접지 접점을 사용하는 전기 커넥터에 대한 예시적인 접점 배열을 도시한다.

도1A는 (S⁺ 또는 S^-로 표시된) 신호 접점 및 접지 접점(G)이 차동 신호 쌍(S⁺, S^-)들이 칼럼(101 내지 106)을 따라 위치되도록 배열된 배열을 도시한다. 도시된 바와 같이, 차폐부(112)가 접속 칼럼(101 내지 106)들 사이에 위치될 수 있다. 칼럼(101 내지 106)은 신호 접점(S⁺, S^-) 및 접지 접점(G)의 임의의 조합을 포함할 수 있다. 접지 접점(G)은 동일한 칼럼 내의 차동 신호 쌍들 사이의 크로스 토크를 차단하도록 역할한다. 차폐부(112)는 인접한 칼럼들 내의 차동 신호 쌍들 사이의 크로스 토크를 차단하도록 역할한다.

도1B는 신호 접점(S) 및 접지 접점(G)이 차동 신호 쌍(S⁺, S^-)들이 열(111 내지 116)을 따라 위치되도록 배열된 배열을 도시한다. 도시된 바와 같이, 차폐부(122)가 열(111 내지 116)들 사이에 위치될 수 있다. 열(111 내지 116)은 신호 접점(S⁺, S^-) 및 접지 접점(G)의 임의의 조합을 포함할 수 있다. 접지 접점(G)은 동일한 열 내의 차동 신호 쌍들 사이의 크로스 토크를 차단하도록 역할한다. 차폐부(122)는 인접한 열들 내의 차동 신호 쌍들 사이의 크로스 토크를 차단하도록 역 할한다.

더 작고 더 가벼운 통신 장비에 대한 요구 때문에, 커넥터가 동일한 성능 특징을 제공하면서, 더 작고 더 가볍게 만들어지는 것이 바람직하다. 차폐부는 추가의 신호 접점을 제공하도록 사용될 수 있는 커넥터 내의 가용 공간을 차지하고, 따라서 접점 밀도(및 커넥터 크기)를 제한한다. 추가적으로, 그러한 차폐부를 제조하고 삽입하는 것은 그러한 커넥터를 제조하는 것과 관련된 전체적인 비용을 실질적으로 증가시킨다. 몇몇 용도에서, 차폐부는 커넥터의 비용의 40% 이상을 차지하는 것으로 공지되어 있다. 차폐부의 다른 공지된 단점은 임피던스를 낮추는 것이다. 따라서, 임피던스를 접점 밀도가 높은 커넥터 내에서 충분히 높게 만들기 위해, 접점은 작을 필요가 있어서, 많은 용도에 대해 충분히 견고하지 않을 것이다.

그의 개시 내용이 본원에서 전체적으로 참조된 미국 특허 출원 제10/284,966호는 접점들 사이에 차폐부가 없을 때에도, 임피던스 제어식, 고속, 저간섭 통신을 제공하는 경량의 저비용, 고밀도 전기 커넥터를 개시하고 청구한다. 그러나, 접지 접점 또는 내부 차폐부를 필요로 하지 않고서, 크로스 토크의 발생을 감소시키는, 경량의 고속 메자닌형 전기 커넥터(즉, 1 Gb/s 이상에서 그리고 전형적으로 약 10 Gb/s의 범위 내에서 작동하는 것)가 존재하는 것이 바람직하다.

본 발명은 신호 접점들이 인접한 차동 신호 쌍들 사이의 크로스 토크를 수준을 제한하도록 배열된, (1 Gb/s 이상에서 그리고 전형적으로 약 2 내지 20 Gb/s의 범위 내에서 작동하는) 고속 메자닌 커넥터를 제공한다. 그러한 커넥터는 열 또는 칼럼을 따라 임피던스 정합 차동 신호 쌍을 형성하는 신호 접점을 포함할 수 있다. 커넥터는 내부 차폐부 및 접지 접점이 없을 수 있거나, 양호하게는 없다. 접점들은 제1 신호 쌍 내의 차동 신호가 신호 쌍을 형성하는 접점들 사이의 간극 내에 높은 전계를 생성하고 인접한 신호 쌍 부근에서 낮은 전계를 생성하도록, 서로에 대해 치수가 결정되고 배열될 수 있다. 공기가 접점을 절연하기 위한 주 유전체로서 사용되어, 메자닌 커넥터로서 사용하기에 적합한 경량 커넥터를 제공할 수 있다.

그러한 커넥터는 또한 접점의 길이를 따라 삽입 손실을 감소시키고 실질적으로 일정한 임피던스를 유지하기 위한 신규한 접점 구성을 포함한다. 접점을 절연하기 위한 주 유전체로서의 공기의 사용은 메자닌형 볼 그리드 어레이 커넥터로서 사용하기에 적합한 경량 커넥터를 생성한다.

본 발명은 유사한 도면 부호가 도면 전체에 걸쳐 유사한 부분을 표시하는, 본 발명의 비제한적인 예시적인 실시예에 대한 첨부 도면을 참조함으로써, 다음의 상세한 설명에서 상세하게 설명된다.

도1A 및 도1B는 크로스 토크를 차단하기 위해 차폐부를 사용하는 종래 기술의 전기 커넥터에 대한 예시적인 접점 배열을 도시한다.

도2A는 전도성 및 유전성 요소들이 대체로 "I"형 형상으로 배열된 종래 기술의 전기 커넥터의 개략도이다.

도2B는 신호 및 접지 접점들의 배열 내의 등전위 영역을 도시한다.

도3A 내지 도3C는 신호 쌍들이 칼럼으로 배열된 도체 배열을 도시한다.

도4는 신호 쌍들이 열로 배열된 도체 배열을 도시한다.

도5는 본 발명의 일 태양에 따라 배열된 6개의 단자 칼럼의 어레이를 도시하는 도면이다.

도6A 및 도6B는 신호 쌍들이 칼럼으로 배열된 본 발명에 따른 접점 배열을 도시하는 도면이다.

도7은 본 발명의 일 실시예에 따른 헤더 부분 및 리셉터클 부분을 갖는 예시적인 메자닌형 전기 커넥터의 사시도이다.

도8은 본 발명의 일 실시예에 따른 헤더 조립체가 성형된 리드 조립체 쌍의 사시도이다.

도9는 본 발명의 일 실시예에 따른 복수의 헤더 조립체 쌍의 평면도이다.

도10은 본 발명의 일 실시예에 따른 리셉터클 삽입물이 성형된 리드 조립체 쌍의 사시도이다.

도11은 본 발명의 일 실시예에 따른 복수의 리셉터클 조립체 쌍의 평면도이다.

도12는 본 발명의 일 실시예에 따른 다른 복수의 리셉터클 조립체 쌍의 평면도이다.

도13은 본 발명의 일 실시예에 따른 작동식으로 연결된 헤더 및 리셉터클 삽입물이 성형된 리드 조립체 쌍의 사시도이다.

도14A 및 도14B는 본 발명에 따른 커넥터 내에서 사용될 수 있는 IMLA의 대안적인 실시예를 도시한다.

도15는 접점이 비교적 낮은 스프링 운동을 갖는 IMLA의 일 실시예를 도시한다.

도16은 암수일체형 접점을 갖는 IMLA의 일 실시예를 도시한다.

도17A 및 도17B는 암수일체형 접점의 결합 세부를 도시한다.

특정 용어가 다음의 설명에서 단지 편의상 사용될 수 있고, 어떠한 방식으로도 본 발명을 제한하는 것으로 고려되어서는 안 된다. "상부", "하부", "좌측", "우측", "위", 및 "아래"라는 용어는 참조되는 도면 내에서의 방향을 표시한다. 유사하게, "내측으로" 및 "외측으로"라는 용어는 각각 참조 대상의 기하학적 중심을 향한 그리고 그로부터 멀어지는 방향을 표시한다. 용어는 위에서 구체적으로 언급된 단어, 그의 파생어, 및 유사한 의미의 단어를 포함한다.

전기 커넥터에 대한 I-형 형상 - 이론적 모델

도2A는 전도성 및 유전성 요소들이 대체로 "I"형 형상으로 배열된 전기 커넥터의 개략도이다. 그러한 커넥터는 양수인의 "I-비임" 기술에서 실시되고, 그의 개시 내용이 본원에서 전체적으로 참조된 "저크로스 토크 및 임피던스 제어식 전기 커넥터"라는 명칭의 미국 특허 제5,741,144호에서 설명되고 청구된다. 낮은 크로스 토크 및 제어된 임피던스는 이러한 형상의 사용으로부터 생성되는 것으로 발견되었다.

원래 고려되었던 I-형 송신 라인 형상이 도2A에 도시되어 있다. 도시된 바와 같이, 전도성 요소는 2개의 평행한 유전성 및 접지 평면 요소들 사이에 직교하 게 개재될 수 있다. I-형상인 이러한 송신 라인 형상의 설명은 투과성(ε) 및 도체의 상부 및 하부 모서리에 대칭으로 위치된 접지 평면(13, 15)을 갖는 2개의 수평 유전 층(12, 14)들 사이의 도면 부호 10으로 도시된 신호 도체의 수직 배열로부터 나온다. 도체의 측면(20, 22)은 공기 투과성(ε₀)을 가지고 공기(24)로 개방된다. 커넥터 용도에서, 도체는 단부 대 단부 또는 면 대 면으로 맞닿은 2개의 섹션(26, 28)을 포함할 수 있다. 유전 층(12, 14)의 두께(t₁, t₂)는 송신 라인의 특징적인 임피던스를 우선적으로 제어하고, 유전체 폭(w_d)에 대한 전체 높이(h)의 비율은 인접한 접점으로의 전기장 및 자장 침투를 제어한다. 원래의 실험은 A 및 B를 넘어 간섭을 최소화하기 위해 필요한 비율(h/w_d)이 (도2A에 도시된 바와 같이) 대략 1이라는 결론에 도달했다.

도2A의 선(30, 32, 34, 36, 38)은 공기-유전체 공간 내의 등전위의 전압이다. 접지 평면들 중 하나에 가깝고 이를 따라 경계(A, B)를 향하는 등전위선을 취하면, 경계(A) 또는 경계(B) 모두가 접지 전위에 매우 가깝다는 것을 알 것이다. 이는 가상 접지 표면이 각각의 경계(A) 및 경계(B)에 존재한다는 것을 의미한다. 그러므로 둘 이상의 I-형 모듈이 나란히 위치되면, 가상 접지 표면은 모듈들 사이에 존재하고, 모듈의 전계들의 뒤섞임이 없거나 거의 없다. 통상, 도체 폭(w_c) 및 유전체 두께(t₁, t₂)는 유전체 폭(w_d) 또는 모듈 피치(즉, 인접한 모듈들 사이의 거리)에 비해 작아야 한다.

실제적인 커넥터 설계에 대한 기계적 구속이 주어지면, 실제로 신호 도체(블레이드/비임 접점) 폭과 유전체 두께의 비례는 양호한 비율로부터 어느 정도 이탈할 수 있고, 어느 정도 최소의 간섭이 인접한 신호 도체들 사이에 존재할 수 있다는 것이 발견되었다. 그러나 전술한 I-형 형상을 사용하는 설계는 다른 종래의 설계보다 더 낮은 크로스 토크를 갖는 경향이 있다.

인접한 접점 들 사이의 크로스 토크에 영향을 주는 예시적인 인자

본 발명에 따르면, 전술한 기본 원리는 더욱 분석되고 확장되었고, 신호 및 접지 접점의 적절한 배열 및 형상을 결정함으로써, 접점들 사이에 차폐부가 없을 때에도, 인접한 신호 접점들 사이의 크로스 토크를 훨씬 더 제한하는 방법을 결정하도록 채용될 수 있다. 도2B는 본 발명에 따른 신호 접점(S) 및 접지 접점(G)의 접점 배열에서 활성 칼럼에 기초한 차동 신호 쌍(S+, S-) 근처에서의 전압의 등고선을 포함한다. 도시된 바와 같이, 등고선(42)은 0 V에 가장 가깝고, 등고선(44)은 -1 V에 가장 가깝고, 등고선(46)은 +1 V에 가장 가깝다. 전압이 활성 쌍에 가장 근접한 "휴지" 차동 신호 쌍에서 반드시 0일 필요는 없지만, 휴지 쌍들과의 간섭은 거의 0이라는 것이 관찰되었다. 즉, 상향(positive-going) 휴지 차동 쌍 신호 접점 상에 충돌하는 전압은 하향(negative-going) 휴지 차동 쌍 신호 접점 상에 충돌하는 전압과 대체로 동일하다. 결과적으로, 상향 및 하향 신호들 사이의 전압 차이인 휴지 쌍에서의 잡음은 0에 가깝다.

따라서, 도2B에 도시된 바와 같이, 신호 접점(S) 및 접지 접점(G)은 제1 차동 신호 쌍 내의 차동 신호가 신호 쌍을 형성하는 접점들 사이의 간극 내의 높은 전계(H)와 인접한 신호 쌍 부근의 낮은 (즉, 접지 전위에 가까운) (접지 전위에 가까운) 전계(L)를 생성하도록 서로에 대해 크기가 조정되고 위치될 수 있다. 결과적으로, 인접한 신호 접점들 사이의 크로스 토크는 특정 용도에 대해 허용 가능한 수준으로 제한될 수 있다. 그러한 커넥터에서, 인접한 신호 접점들 사이의 크로스 토크의 수준은 고속의 신호 완전성이 높은 용도에서도, 인접한 접점들 사이의 차폐부 (및 그의 비용)에 대한 필요성이 불필요한 지점으로 제한될 수 있다.

전술한 I-형 모델의 추가의 분석을 통해, 높이 대 폭의 1의 비율은 처음에 보였던 것만큼 중요하지 않다는 것이 발견되었다. 복수의 인자가 인접한 신호 접점들 사이의 크로스 토크의 수준에 영향을 줄 수 있다는 것도 발견되었다. 복수의 그러한 인자들은 아래에서 상세하게 설명되지만, 다른 것이 있을 수 있다고 예상된다. 추가적으로, 모든 이러한 인자들이 고려되는 것이 양호하지만, 각각의 인자는 단독으로 특정 용도에 대한 크로스 토크를 충분히 제한할 수 있다는 것이 이해되어야 한다. 임의의 또는 모든 다음의 인자들이 특정 커넥터 설계에 대해 적합한 접점 배열을 결정하는데 있어서 고려될 수 있다.

a) 인접한 접점들이 넓은 측면에서 결합된 경우(즉, 하나의 접점의 넓은 측면이 인접한 접점의 넓은 측면에 인접하는 경우) 또는 하나의 접점의 모서리가 인접한 접점의 넓은 측면에 인접한 경우보다, 접점들이 모서리 결합된 경우(즉, 하나의 접점의 모서리가 인접한 접점의 모서리에 인접한 경우)에서 크로스 토크가 덜 발생한다는 것이 발견되었다. 모서리 결합이 조밀할수록, 결합된 신호 쌍의 전기장은 인접한 쌍을 향해 덜 연장될 것이고, 커넥터 적용은 원래의 I-형의 이론적인 모델의 1의 높이 대 폭 비율을 향해 덜 접근해야 할 것이다. 모서리 결합은 또한 인접한 커넥터들 사이에 더 작은 간극 폭을 허용하고, 따라서 적절하게 작동하기에는 너무 작은 접점을 필요로 하지 않고서 접점 밀도가 높은 커넥터 내에서 바람직한 임피던스 수준의 달성을 용이하게 한다. 예를 들어, 접점들이 모서리 결합된 경우에 약 100 Ω의 임피던스를 제공하기 위해 0.3 내지 0.4 mm 간극을 갖는 약 0.2 내지 0.7 mm의 간극이 적절하지만, 동일한 접점들이 동일한 임피던스를 달성하기 위해 넓은 측면 결합된 경우에 약 1 mm의 간극이 필요하다는 것이 발견되었다. 모서리 결합은 또한 접점이 유전 영역, 접속 영역 등을 통해 연장되므로, 접점 폭과 간극 폭을 변화시키는 것을 용이하게 한다.

b) 크로스 토크는 "종횡비", 즉 주어진 칼럼 내의 인접한 접점들 사이의 간극에 대한 칼럼 피치(즉, 인접한 칼럼들 사이의 거리)의 비율을 변경함으로써 효과적으로 감소될 수 있다는 것도 발견되었다.

c) 인접한 칼럼들의 서로에 대한 "엇갈림"도 크로스 토크의 수준을 감소시킬 수 있다. 즉, 크로스 토크는 제1 칼럼 내의 신호 접점이 인접한 칼럼 내의 인접한 신호 접점에 대해 오프셋된 경우에 효과적으로 제한될 수 있다. 오프셋의 양은 예를 들어 완전한 열 피치(즉, 인접한 열들 사이의 거리), 열 피치의 절반, 또는 특정 커넥터 설계에 대한 크로스 토크의 수준을 허용 가능하게 낮추는 임의의 다른 거리일 수 있다. 최적 오프셋은 예를 들어, 칼럼 피치, 열 피치, 단자의 형상, 및 단자 둘레의 절연 재료(들)의 유전 상수(들)와 같은 복수의 인자에 의존한다는 것이 발견되었다. 최적 오프셋은 종종 고려된 바와 같은 "피치 정합식"일 필요가 없 다는 것도 발견되었다. 즉, 최적 오프셋은 연속체를 따른 임의의 위치일 수 있고, 열 피치의 전체 분획(예를 들어, 완전 또는 절반 열 피치)으로 제한되지 않는다.

d) 외부 접지부의 추가, 즉 인접한 접점 칼럼들의 교대 단부에서의 접지 접점들의 위치 설정을 통해, 근단부 크로스 토크("NEXT") 및 원단부 크로스 토크("FEXT")이 더욱 감소될 수 있다.

e) 접점의 크기 조정(즉, 접점들의 비례 및 기하학적 관계를 유지하면서 접점의 절대 치수를 감소시키는 것)은 커넥터의 전기적 특징에 악영향을 주지 않고서 증가된 접점 밀도(즉, 인치당 접점의 개수)를 제공한다.

임의의 또는 모든 이러한 인자를 고려함으로써, 인접한 접점들 사이에 차폐부가 없는 경우에도, 고성능(즉, 크로스 토크의 낮은 발생률), 고속(예를 들어, 1 Gb/s 이상 및 전형적으로 약 10 Gb/s)의 통신을 전달하는 커넥터가 설계될 수 있다. 그러한 고속 통신을 제공할 수 있는 그러한 커넥터 및 기술은 낮은 속도에도 유용하다는 것도 이해되어야 한다.

본 발명에 따른 예시적인 접점 배열

도3A는 칼럼에 기초한 차동 신호 쌍(즉, 차동 신호 쌍들이 칼럼으로 배열됨)을 갖는 본 발명에 따른 커넥터(100)를 도시한다. (본원에서 사용되는 바와 같이, "칼럼"은 접점들이 모서리 결합되는 방향을 지칭한다. "열"은 칼럼에 대해 직교한다.) 도시된 바와 같이, 각각의 칼럼(401 내지 406)은 상부로부터 하부로의 순서로, 제1 차동 신호 쌍, 제1 접지 도체, 제2 차동 신호 쌍, 및 제2 접지 도체를 포함한다. 알 수 있는 바와 같이, 제1 칼럼(401)은 상부로부터 하부로의 순서로, 신 호 도체(S1+, S1-)를 포함하는 제1 차동 신호 쌍, 제1 접지 도체(G), 신호 도체(S7+, S7-)를 포함하는 제2 차동 신호 쌍, 및 제2 접지 도체(G)를 포함한다. 각각의 열(413, 416)은 복수의 접지 도체(G)를 포함한다. 열(411, 412)들은 함께 6개의 차동 신호 쌍을 포함하고, 열(514, 515)들은 함께 6개의 차동 신호 쌍을 포함한다. 접지 도체의 열(413, 416)은 열(411 내지 412) 내의 신호 쌍들 사이 그리고 열(414 내지 415) 내의 신호 쌍들 사이의 크로스 토크를 제한한다. 도3A에 도시된 실시예에서, 36개의 접점들의 칼럼으로의 배열은 12개의 차동 신호 쌍을 제공할 수 있다. 커넥터에 차폐부가 없기 때문에, 접점은 (차폐부를 갖는 커넥터의 접점에 비해) 비교적 크게 만들어질 수 있다. 그러므로 더 적은 커넥터 공간이 원하는 임피던스를 달성하기 위해 필요하다.

도3B 및 도3C는 외부 접지부를 포함하는 본 발명에 따른 커넥터를 도시한다. 도3B에 도시된 바와 같이, 접지 접점(G)은 각각의 칼럼의 각각의 단부에 위치될 수 있다. 도3C에 도시된 바와 같이, 접지 접점(G)은 인접한 칼럼의 교대 단부들에 위치될 수 있다. 몇몇 커넥터에서, 인접한 칼럼들의 교대 단부에 외부 접지부를 위치시키는 것은 크로스 토크의 수준을 증가시키지 않고서 (외부 접지부가 모든 칼럼의 양 단부에 위치된 커넥터에 비해) 신호 접점 밀도를 증가시킨다는 것이 발견되었다.

대안적으로, 도4에 도시된 바와 같이, 차동 신호 쌍들은 열로 배열될 수 있다. 도4에 도시된 바와 같이, 각각의 열(511 내지 516)은 2개의 접지 도체 및 하나의 차동 신호 쌍의 반복되는 시퀀스를 포함한다. 제1 열(511)은 좌측으로부터 우측으로의 순서로, 2개의 접지 도체(G), 하나의 차동 신호 쌍(S1+, S1-), 및 2개의 접지 도체(G)를 포함한다. 열(512)은 좌측으로부터 우측으로의 순서로, 하나의 차동 신호 쌍(S2+, S2-), 2개의 접지 도체(G), 및 하나의 차동 신호 쌍(S3+, S3-)을 포함한다. 접지 도체는 인접한 신호 쌍들 사이의 크로스 토크를 차단한다. 도4에 도시된 실시예에서, 36개의 접점의 열로의 배열은 단지 9개의 차동 신호 쌍을 제공한다.

도3A에 도시된 배열의 도4에 도시된 배열과의 비교에 의해, 차동 신호 쌍들의 칼럼 배열이 열 배열보다 더 높은 신호 접점 밀도를 생성한다는 것이 이해될 수 있다. 따라서, 신호 쌍들의 칼럼으로의 배열이 더 높은 접점 밀도를 생성하지만, 신호 쌍들의 칼럼 또는 열로의 배열은 특정 용도에 대해 선택될 수 있다는 것이 이해되어야 한다.

신호 쌍들이 열 또는 칼럼으로 배열되는 것에 관계없이, 각각의 차동 신호 쌍은 차동 신호 쌍의 양도체(Sx+)와 음도체(Sx-) 사이에 차동 임피던스(Z₀)를 갖는다. 차동 임피던스는 차동 신호 쌍의 길이를 따른 특정 지점에서, 동일한 차동 신호 쌍의 2개의 신호 도체들 사이에 존재하는 임피던스로서 정의된다. 공지된 바와 같이, 커넥터가 연결되는 전기 장치(들)의 임피던스와 정합되도록 차동 임피던스(Z₀)를 제어하는 것이 바람직하다. 차동 임피던스(Z₀)를 전기 장치의 임피던스와 같은 기준 임피던스에 정합시키는 것은 전체 시스템 대역폭을 제한할 수 있는 신호 반사 및/또는 시스템 공진을 최소화한다. 또한, 차동 임피던스(Z₀)를 그가 차동 신 호 쌍의 길이를 따라 실질적으로 일정하도록, 즉 각각의 차동 신호 쌍이 10% 이내의 실질적으로 일관된 차동 임피던스 프로파일을 갖도록 제어하는 것이 바람직하다.

차동 임피던스 프로파일은 신호 및 접지 도체들의 위치 설정에 의해 제어될 수 있다. 특히, 차동 임피던스는 인접한 접지부에 대한 신호 도체의 모서리의 근접성에 의해 그리고 차동 신호 쌍 내의 신호 도체들의 모서리 사이의 간극에 의해 결정된다.

도3A에 도시된 바와 같이, 신호 도체(S6+, S6-)를 포함하는 차동 신호 쌍은 열(413) 내의 하나의 접지 도체(G)에 인접하여 위치된다. 신호 도체(S12+, S12-)를 포함하는 차동 신호 쌍은, 하나는 열(413) 내에 그리고 하나는 열(416) 내에 있는 2개의 접지 도체에 인접하여 위치된다. 종래의 커넥터는 임피던스 정합 문제를 최소화하기 위해 각각의 차동 신호 쌍에 인접해서 2개의 접지 도체를 포함한다. 접지 도체들 중 하나를 제거하는 것은 전형적으로 통신 속도를 감소시키는 임피던스 오정합으로 이어진다. 그러나 하나의 인접한 접지 도체의 부족은 단지 하나의 인접한 접지 도체를 갖는 차동 신호 쌍 도체들 사이의 간극을 감소시킴으로써 보상될 수 있다.

단일 단부 신호 생성에 대해, 단일 단부 임피던스 또한 신호 및 접지 도체의 위치 설정에 의해 제어될 수 있다는 것이 이해되어야 한다. 특히, 단일 단부 임피던스는 단일 단부 신호 도체와 인접한 접지부 사이의 간극에 의해 결정될 수 있다. 단일 단부 임피던스는 단일 단부 신호 도체의 길이를 따른 특정 지점에서, 단일 단 부 신호 도체와 인접한 접지부 사이에 존재하는 임피던스로서 정의될 수 있다.

고대역폭 시스템에 대한 허용 가능한 차동 임피던스 제어를 유지하기 위해, 접점들 사이의 간극을 수 천분의 일 인치 내로 제어하는 것이 바람직하다. 수 천분의 일 인치를 넘는 간극 변동은 임피던스 프로파일의 허용 불가능한 변동을 일으킬 수 있지만, 허용 가능한 변동은 필요한 속도, 허용 가능한 오류율, 및 다른 설계 인자에 의존한다.

도5는 단자의 각각의 칼럼이 각각의 인접한 칼럼으로부터 오프셋된 차동 신호 쌍 및 접지 접점의 어레이를 도시한다. 오프셋은 단자의 모서리로부터 인접한 칼럼 내의 대응하는 단자의 동일한 모서리까지 측정된다. 칼럼 피치 대 간극 폭의 종횡비는 도5에 도시된 바와 같이, P/X이다. 약 5의 종횡비(즉, 2 mm의 칼럼 피치, 0.4 mm의 간극 폭)가 칼럼들이 엇갈린 경우에 크로스 토크를 충분히 제한하기에 적절한 것으로 발견되었다. 칼럼들이 엇갈리지 않은 경우에, 약 8 내지 10의 종횡비가 바람직하다.

전술한 바와 같이, 칼럼들을 오프셋시킴으로써, 임의의 특정 단자 내에서 발생하는 다중 작용 크로스 토크의 수준은 특정 커넥터 용도에 대해 허용 가능한 수준으로 제한될 수 있다. 도5에 도시된 바와 같이, 각각의 칼럼은 인접한 칼럼으로부터 칼럼을 따른 방향으로 거리(d)만큼 오프셋된다. 특히, 칼럼(601)은 칼럼(602)으로부터 오프셋 거리(d)만큼 오프셋되고, 칼럼(602)은 칼럼(603)으로부터 거리(d)만큼 오프셋된다. 각각의 칼럼이 인접한 칼럼으로부터 오프셋되므로, 각각의 단자는 인접한 칼럼 내의 인접한 단자로부터 오프셋된다. 예를 들어, 차동 쌍(DP3) 내의 신호 접점(680)은 도시된 바와 같이 차동 쌍(DP4) 내의 신호 접점(681)으로부터 거리(d)만큼 오프셋된다.

도6A는 단자의 각각의 칼럼이 인접한 칼럼에 대해 오프셋된 차동 쌍들의 다른 구성을 도시한다. 예를 들어, 도시된 바와 같이, 칼럼(702) 내의 차동 쌍(DP1)은 인접한 칼럼(701) 내의 차동 쌍(DP2)으로부터 거리(d)만큼 오프셋된다. 그러나 이러한 실시예에서, 단자들의 어레이는 각각의 차동 쌍을 분리시키는 접지 접점을 포함하지 않는다. 오히려, 각각의 칼럼 내의 차동 쌍들은 차동 쌍 내의 하나의 단자를 동일한 차동 쌍 내의 제2 단자로부터 분리시키는 거리보다 더 큰 거리만큼 서로로부터 분리된다. 예를 들어, 각각의 차동 쌍 내의 단자들 사이의 거리가 Y인 경우에, 차동 쌍들을 분리시키는 거리는 Y + X일 수 있고, 여기서 Y + X/Y ≫ 1이다. 그러한 간격 또한 크로스 토크를 감소시키는 역할을 한다는 것이 발견되었다. 도6B는 인접한 열들이 거의 하나의 신호 쌍의 길이(L_p)인 거리(d)만큼 오프셋된 경우의 예시적인 접점 배열을 도시한다. 또한, 칼럼 내의 인접한 신호 쌍들 사이의 거리(y + x) 또한 거의 하나의 쌍 길이(L_p)이다.

본 발명에 따른 예시적인 커넥터 시스템

도7은 본 발명에 따른 메자닌형 커넥터를 도시한다. 메자닌 커넥터는 인쇄 회로 기판과 같은 하나의 전기 장치를 다른 인쇄 회로 기판 등과 같은 다른 전기 장치에 평행하게 연결하기 위해 사용되는 고밀도 적층식 커넥터라는 것이 이해될 것이다. 도7에 도시된 메자닌 커넥터 조립체(800)는 리셉터클(810) 및 헤더(820) 를 포함한다.

이러한 방식으로, 전기 장치는 개구(812)를 거쳐 리셉터클 부분(810)과 전기적으로 결합할 수 있다. 다른 전기 장치가 예를 들어 볼 접점을 거쳐 헤더 부분(820)과 전기적으로 결합할 수 있다. 결과적으로, 커넥터(800)의 헤더 부분(820)과 리셉터클 부분(810)이 전기적으로 결합되면, 헤더 및 리셉터클에 연결된 2개의 전기 장치들 또한 메자닌 커넥터(800)를 거쳐 전기적으로 결합된다. 전기 장치들은 본 발명의 원리로부터 벗어나지 않고서 복수의 방식으로 커넥터(800)와 결합할 수 있다는 것이 이해되어야 한다.

리셉터클(810)은 리셉터클 하우징(810A) 및 리셉터클 하우징(810A)의 주연부 둘레에 배열된 복수의 리셉터클 접지부(811)를 포함할 수 있고, 헤더(820)는 헤더 하우징(820A) 및 헤더 하우징(820A)의 주연부 둘레에 배열된 복수의 헤더 접지부(821)를 갖는다. 리셉터클 하우징(810A) 및 헤더 하우징(820A)은 임의의 상업적으로 적합한 절연 재료로 만들어질 수 있다. 헤더 접지부(821) 및 리셉터클 접지부(811)는 헤더(820)에 연결된 전기 장치의 접지 기준을 리셉터클(810)에 연결된 전기 장치의 접지 기준과 연결하도록 역할한다. 헤더(820)는 또한 (명확하게 하기 위해 도8에서 개별적으로 표시되지 않은) 복수의 헤더 IMLA를 포함하고, 리셉터클(810)은 복수의 리셉터클 IMLA(1000)를 포함한다.

리셉터클 커넥터(810)는 정렬 핀(850)을 포함할 수 있다. 정렬 핀(850)은 헤더(820) 내에서 발견되는 정렬 소켓(852)과 결합한다. 정렬 핀(850)과 정렬 소켓(852)은 결합 중에 헤더(820)와 리셉터클(810)을 정렬시키도록 역할한다. 아울 러, 정렬 핀(850)과 정렬 소켓(852)은 헤더(820)와 리셉터클(852)이 결합될 때 발생할 수 있는 임의의 측방향 이동을 감소시키도록 역할한다. 헤더 부분(820)과 리셉터클 부분(810)을 연결하는 많은 방식이 본 발명의 원리로부터 벗어나지 않고서 사용될 수 있다는 것이 이해되어야 한다.

도8은 본 발명의 일 실시예에 따른 헤더 IMLA 쌍의 사시도이다. 도8에 도시된 바와 같이, 헤더 IMLA 쌍(1000)은 헤더 IMLA(1010) 및 헤더 IMLA(1020)를 포함한다. IMLA(1010)는 오버몰딩된 하우징(1011) 및 일련의 헤더 접점(1030)을 포함하고, 헤더 IMLA(1020)는 오버몰딩된 하우징(1021) 및 일련의 헤더 접점(1030)을 포함한다. 도8에서 알 수 있는 바와 같이, 헤더 접점(1030)은 헤더 IMLA(1010, 1020)의 하우징 내로 리세스된다.

IMLA 하우징(1011, 1021)은 또한 래치형 테일(1050)을 포함할 수 있다. 래치형 테일(1050)은 IMLA 하우징(1011, 1021)을 메자닌 커넥터(800)의 헤더 부분(820) 내에 견고하게 연결하도록 사용될 수 있다. IMLA 쌍을 헤더(820)에 고정시키는 임의의 방법이 채용될 수 있다는 것이 이해되어야 한다.

도9는 본 발명의 일 실시예에 따른 복수의 헤더 조립체 쌍의 평면도이다. 도9에서, 복수의 헤더 신호 쌍(1100)이 도시되어 있다. 특히, 헤더 신호 쌍들은 선형 어레이 또는 칼럼(1120, 1130, 1140, 1150, 1160, 1170)으로 배열된다. 도시된 바와 같이 그리고 본 발명의 일 실시예에서, 헤더 신호 쌍들은 정렬되고 서로에 대해 엇갈리지 않는다는 것이 이해되어야 한다. 전술한 바와 같이, 헤더 조립체는 임의의 접지 접점을 포함할 필요가 없다는 것도 이해되어야 한다.

도10은 본 발명의 일 실시예에 따른 리셉터클 IMLA 쌍의 사시도이다. 리셉터클 IMLA 쌍(1200)은 리셉터클 IMLA(1210) 및 리셉터클 IMLA(1220)를 포함한다. 리셉터클 IMLA(1210)는 오버몰딩된 하우징(1211) 및 일련의 리셉터클 접점(1230)을 포함하고, 리셉터클 IMLA(1220)는 오버몰딩된 하우징(1221) 및 일련의 리셉터클 접점(1240)을 포함한다. 도10에서 알 수 있는 바와 같이, 리셉터클 접점(1240, 1230)은 리셉터클 IMLA(1210, 1220)의 하우징 내로 리세스된다. 제조 기술은 IMLA(1210, 1220)의 각각의 부분 내의 리세스가 매우 정밀한 크기를 갖는 것을 가능하게 한다는 것이 이해될 것이다. 본 발명의 일 실시예에 따르면, 리셉터클 IMLA 쌍(1200)은 임의의 접지 접점이 없을 수 있다.

IMLA 하우징(1211, 1221)은 또한 래치형 테일(1250)을 포함할 수 있다. 래치형 테일(1250)은 IMLA 하우징(1211, 1221)을 커넥터(900)의 리셉터클 부분(910) 내에 견고하게 연결하도록 사용될 수 있다. IMLA 쌍을 헤더(920)에 고정시키는 임의의 방법이 채용될 수 있다는 것이 이해되어야 한다.

도11은 본 발명의 일 실시예에 따른 리셉터클 조립체의 평면도이다. 도11에서, 복수의 리셉터클 신호 쌍(1300)이 도시되어 있다. 리셉터클 쌍(1300)은 신호 접점(1301, 1302)을 포함한다. 특히, 리셉터클 신호 쌍(1300)은 선형 어레이 또는 칼럼(1320, 1330, 1340, 1350, 1360, 1370)으로 배열된다. 도시된 바와 같이 그리고 본 발명의 일 실시예에서, 리셉터클 신호 쌍들은 정렬되고 서로에 대해 엇갈리지 않는다는 것이 이해되어야 한다. 전술한 바와 같이, 헤더 조립체는 임의의 접지 접점을 포함할 필요가 없다는 것도 이해되어야 한다.

또한, 도11에 도시된 바와 같이, 차동 신호 쌍들이 모서리 결합된다. 환언하면, 하나의 접점(1301)의 모서리(1301A)는 인접한 접점(1302B)의 모서리(1302B)에 인접한다. 모서리 결합은 또한 인접한 커넥터들 사이에 더 작은 간극을 허용하고, 따라서 너무 작아서 적절하게 작동하지 않는 접점을 필요로 하지 않고서 접점 밀도가 높은 커넥터 내에서 바람직한 임피던스 수준의 달성을 용이하게 한다. 모서리 결합은 또한 접점이 유전 영역, 접속 영역 등을 통해 연장될 때, 접점 폭과 간극 폭을 변화시키는 것을 용이하게 한다.

도11에 도시된 바와 같이, 차동 신호 쌍들을 분리시키는 거리(D)는 차동 신호 쌍을 구성하는 2개의 신호 접점들 사이의 거리(d)보다 상대적으로 더 크다. 그러한 상대적으로 더 큰 거리는 인접한 신호 쌍들 사이에서 발생할 수 있는 크로스 토크의 감소에 기여한다.

도12는 본 발명의 일 실시예에 따른 다른 리셉터클 조립체의 평면도이다. 도12에서, 복수의 리셉터클 신호 쌍(1400)이 도시되어 있다. 리셉터클 신호 쌍(1400)은 신호 접점(1401, 1402)을 포함한다. 도시된 바와 같이, 리셉터클 부분 내의 도체는 신호 전달 도체이고, 접지 접점이 커넥터 내에 존재하는 않는다. 또한, 신호 쌍(1400)들은 넓은 측면에서 결합되고, 즉 하나의 접점(1401)의 넓은 측면(1401A)이 동일한 쌍(1400) 내의 인접한 접점(1402)의 넓은 측면(1402A)에 인접한다. 리셉터클 신호 쌍(1400)들은 선형 어레이 또는 예를 들어 칼럼(1410, 1420, 1430)과 같은 칼럼으로 배열된다. 임의의 개수의 어레이가 사용될 수 있다는 것이 이해되어야 한다.

본 발명의 일 실시예에서, 공기 유전체(1450)가 커넥터 내에 존재한다. 특히, 공기 유전체(1450)는 차동 신호 쌍(1400)을 둘러싸고, 인접한 신호 쌍들 사이에 있다. 도시된 바와 같이 그리고 본 발명의 일 실시예에서, 리셉터클 신호 쌍들은 정렬되고 서로에 대해 엇갈리지 않는다는 것이 이해되어야 한다.

도13은 본 발명의 일 실시예에 따른 헤더 및 리셉터클 IMLA 쌍의 사시도이다. 도13에서, 헤더 및 리셉터클 IMLA 쌍은 본 발명의 일 실시예에 따라 작동식으로 통신한다. 도13에서, 헤더 IMLA(1010, 1020)들은 단일하고 완전한 헤더 IMLA를 형성하기 위해 작동식으로 결합되는 것을 알 수 있다. 유사하게, 리셉터클 IMLA(1210, 1220)들은 단일하고 완전한 리셉터클 IMLA를 형성하기 위해 작동식으로 결합된다. 도13은 리셉터클 IMLA의 접점과 헤더 IMLA의 접점 사이의 억지 끼워맞춤을 도시하고, 전기적 접속을 일으키고 그리고/또는 헤더 IMLA를 리셉터클 IMLA에 작동식으로 결합시키기 위한 임의의 방법이 본 발명의 일 실시예와 동등하게 일치한다는 것이 이해될 것이다.

도14A 및 도14B는 본 발명에 따른 커넥터 내에서 사용될 수 있는 IMLA(350)의 대안적인 실시예를 도시한다. 도시된 바와 같이, 고유전성 재료(352; 즉, 예를 들어, 2 < ε < 4의 비교적 높은 투과성을 갖는 재료, ε ≒ 3.5가 양호함)가 차동 신호 쌍을 형성하는 전도성 리드(354)들 사이에 배치된다. 사용될 수 있는 고유전성 재료의 예는 LCP, PPS, 및 나일론을 포함하지만 그에 제한되지 않는다. 접점(354)은 전기 절연 프레임(356)을 통해 연장되어 그 안에서 고정된다.

도체(354)들 사이의 고유전성 재료(352)의 존재는 쌍이 고유전성 재료가 없 을 때 갖는 것과 동일한 차동 임피던스에 대해 도체(354)들 사이의 더 큰 간극(358)을 허용한다. 예를 들어, Z₀ = 100 Ω의 차동 임피던스에 대해, 대략 2 mm의 간극(358)이 유전 재료가 없이 용인될 수 있다. 고유전성 재료(352)가 도체(354)들 사이에 배치되면, 대략 6 mm의 간극(358)이 동일한 차동 임피던스(즉, Z₀ = 100 Ω)에 대해 용인될 수 있다. 도체들 사이의 더 큰 간극은 커넥터의 제조를 용이하게 한다는 것이 이해되어야 한다.

도15는 접점이 비교적 낮은 스프링 운동을 갖는 본 발명에 따른 커넥터 내에서 사용하기 위한 IMLA(360)의 다른 대안적인 실시예를 도시한다. 즉, 접점(364)의 자유 단부(364E)는 더욱 강성이고, (도시된 바와 같이, 대체로 직선이며 편평할 수 있다). 그러한 접점은 신호 쌍을 형성하는 리드들 사이의 임의의 스프링 작용을 최소화하는 것이 바람직한 경우에 유용할 수 있다. 접점(364)은 전기 절연 프레임(366)을 통해 연장되어 그 안에서 고정된다.

도16은 접점(374)이 단일 비임 암수일체형(hermaphroditic) 접점인 본 발명에 따른 IMLA(370)의 다른 대안적인 실시예를 도시한다. 즉, 각각의 접점(374)은 동일한 구성(즉, 크기 및 형상)을 갖는 다른 접점에 결합하도록 설계된다. 따라서, 도16에 도시된 바와 같은 IMLA를 사용하는 커넥터의 실시예에서, 커넥터의 양 부분들은 동일한 접점을 사용할 수 있다.

암수일체형 접점(374)의 결합 세부는 도17A 및 도17B에 도시되어 있다. 각각의 접점(374)은 대체로 만곡된 결합 단부(376) 및 비임 부분(378)을 갖는다. 도 17A에 도시된 바와 같이, 접점(374)들이 맞물리기 시작할 때, 하나의 접촉 지점(P)이 있다. 결합이 달성되면, 접점(374)은 결합 단부(376)의 만곡된 형상 주위로 편향된다. 도17B에 도시된 바와 같이, 접점(374)들이 결합될 때 2개의 접촉 지점(P)이 있다. 접점(374)은 결합 단부(376)의 만곡된 형상 및 접점들 사이의 결과적인 수직력에 의해 결합 해제에 저항한다. 양호하게는, 각각의 접점(374)은 결합 방향으로 너무 멀리 이동하려는 접점(374)의 경향을 방지하기 위해 만곡된 저항 부분(379)을 포함한다.

상기 예시적인 실시예는 단지 설명의 목적으로 제공되었고 본 발명을 제한하는 것으로 해석되지 않아야 한다는 것이 이해되어야 한다. 본원에서 사용되는 단어는 제한적인 단어보다는, 설명 및 예시의 단어이다. 아울러, 본 발명이 본원에서 특정 구조, 재료, 및/또는 실시예를 참조하여 설명되었지만, 본 발명은 본원에서 개시된 세부 사항으로 제한되도록 의도되지 않았다. 오히려, 본 발명은 첨부된 청구범위의 범주 내에 있는 모든 기능적으로 동등한 구조, 방법, 및 용도로 확장된다. 당업자는 본 명세서의 개시 내용의 이점을 가지고, 그에 대한 많은 변형을 달성할 수 있으며, 변화가 본 발명의 그의 태양에 있어서의 범주 및 사상 내에서 이루어질 수 있다.

Claims

전기 커넥터이며,

메자닌형 커넥터 하우징과,

상기 하우징 내에 배치되고, 전기 접점의 제1 선형 어레이를 따라 위치된 제1 차동 신호 쌍과,

상기 하우징 내에 배치되고, 전기 접점의 제2 선형 어레이를 따라 상기 하우징 내에 포함된 제1 차동 신호 쌍에 인접하여 위치된 제2 차동 신호 쌍을 포함하고,

커넥터는 제1 차동 신호 쌍과 제2 차동 신호 쌍 사이에 차폐부가 없는 전기 커넥터.
제1항에 있어서, 제1 차동 신호 쌍은 제1 접점 칼럼을 따라 위치되고, 제2 차동 신호 쌍은 제2 접점 칼럼을 따라 위치되는 전기 커넥터.
제1항에 있어서, 제1 리드 조립체 및 제1 리드 조립체에 인접한 제2 리드 조립체를 포함하고, 제1 차동 신호 쌍은 제1 리드 조립체 상에 배치되고, 인접한 차동 신호 쌍은 제2 리드 조립체 상에 배치되는 전기 커넥터.
제3항에 있어서, 상기 접점들은 모서리 결합되거나, 넓은 측면에서 결합되는 전기 커넥터.
제1항에 있어서, 제1 차동 신호 쌍은 직사각형 단면을 갖는 제1 전기 접점 및 직사각형 단면을 갖는 제2 전기 접점을 포함하고,

상기 커넥터는 제1 리드 조립체 및 제1 리드 조립체에 인접한 제2 리드 조립체를 포함하며,

제1 전기 접점은 제1 리드 조립체 상에 배치되고, 제2 전기 접점은 제2 리드 조립체 상에 배치되는 전기 커넥터.
제5항에 있어서, 제2 차동 신호 쌍은 제1 리드 조립체 상에 배치된 제3 전기 접점 및 제2 리드 조립체 상에 배치된 제4 전기 접점을 포함하는 전기 커넥터.
제1항에 있어서, 제1 차동 신호 쌍은 제1 전기 접점 및 제2 전기 접점을 포함하고,

제1 및 제2 전기 접점은 사이에 간극을 가지며, 제1 차동 신호 쌍 내의 차동 신호는 상기 간극 내에서 제1 전기장 강도와 제2 차동 신호 쌍 부근에서 제2 전기장 강도를 갖는 전기장을 생성하고,

제2 전기장 강도는 제1 전기장 강도에 비해 낮은 전기 커넥터.
제1항에 있어서, 하우징은 접점을 절연하는 유전 재료로 적어도 부분적으로 충전되는 전기 커넥터.
제8항에 있어서, 유전 재료는 공기인 전기 커넥터.
전기 커넥터이며,

메자닌형 커넥터 하우징과,

하우징 내에 배치되고, 전기 접점의 제1 선형 어레이를 따라 위치된 제1 차동 신호 쌍과,

하우징 내에 배치되고, 전기 접점의 제2 선형 어레이를 따라 위치된 제2 차동 신호 쌍을 포함하고,

제2 선형 어레이는 제1 선형 어레이에 인접하고, 커넥터는 제1 선형 어레이와 제2 선형 어레이 사이에 차폐부가 없는 전기 커넥터.
제10항에 있어서, 제1 차동 신호 쌍은 제1 접점 칼럼을 따라 위치되고, 제2 차동 신호 쌍은 제2 접점 칼럼을 따라 위치되는 전기 커넥터.
제10항에 있어서, 제1 차동 신호 쌍은 제1 접점 열을 따라 위치되고, 제2 차동 신호 쌍은 제2 접점 열을 따라 위치되는 전기 커넥터.
제10항에 있어서, 상기 전기 접점들 중 적어도 하나는 암수일체형 접점인 전 기 커넥터.
제13항에 있어서, 암수일체형 접점은 암수일체형 접점과 상보적인 암수일체형 접점 사이의 결합 중에, 상보적인 암수일체형 접점의 대체로 만곡된 결합 단부를 편향시키도록 구성된 대체로 만곡된 결합 단부를 포함하는 전기 커넥터.
제14항에 있어서, 암수일체형 접점의 결합 단부는 암수일체형 접점이 상보적인 암수일체형 접점으로부터의 결합 해제에 저항할 수 있게 하는 전기 커넥터.
제14항에 있어서, 암수일체형 접점은 상보적인 암수일체형 접점이 상기 접점들 사이의 결합 방향으로 이동하는 것을 방지하는 만곡된 저항 부분을 포함하는 전기 커넥터.
제10항에 있어서, 제1 차동 신호 쌍은 허용 가능 크로스 토크를 갖는 2 내지 20 GB/s의 데이터 전송 속도를 갖는 전기 커넥터.
제10항에 있어서, 제1 차동 신호 쌍은 2 Gb/s 데이터 전송 속도에서 제1 임피던스를 갖고 10 Gb/s 데이터 전송 속도에서 제2 임피던스를 가지며,

제1 임피던스 및 제2 임피던스는 기준 임피던스의 10%인 전기 커넥터.
제10항에 있어서, 제1 차동 신호 쌍은 0.2 내지 0.7 mm 간극으로 모서리 결합되거나, 넓은 측면에서 결합되는 2개의 직사각형 형상의 접점을 포함하는 전기 커넥터.