KR20050040128A - 연료 분배 시스템을 위한 캠 링 베어링 - Google Patents

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Abstract

베어링 조립체는 그위에 베인(26)을 유지하는 회전자(20)를 회전가능하게 수용하는 하우징과, 이 하우징 및 회전자(20) 사이에 수용된 캠 링(70) 및 연료 유동을 선택적으로 변화시키기 위하여 캠 링(70)을 둘러싸는 요크(50)의 지지부재를 구비하는 펌프(10)를 포함한 연료 분배 시스템에 대해서 제공된다. 베어링 조립체(80)는 요크(50)와 캠 링(50) 사이의 저널 베어링이고 관통 중심 개방부를 구비한 환형면을 포함한다. 상기 환형면은 제 1 고압 패드(102)와 제 1 및 제 2 영역(106,108)에 의해서 분리되고 제 1 고압 패드에 실질적으로 직경방향으로 대향하는 제 2 저압 패드(104)를 포함한다. 제 1 패드(102)의 원주방향 크기는 적어도 캠 링(70)의 내경 만큼 크다. 상기 제 2 패드(104)의 원주방향 단부들은 양호하게는 제 1 패드의 원주방향 단부들 보다 넓다. 제 1 및 제 2 패드(102,104)들은 캠 링이 제 1 및 제 2 패드들 사이에서 이동하도록 베어링의 전체 폭에 걸쳐 연장되는 원주방향의 연장 홈들에 의해서 형성되고, 그에 의해서 영역(106,108)들과 캠 링(70) 사이의 틈새를 변화시킨다.

Description

연료 분배 시스템을 위한 캠 링 베어링{Cam ring bearing for fuel delivery system}
본 발명은 베어링 장치에 관한 것이며, 특히 지지 부재 내의 캠 링 또는 연료 펌프에서 사용하기 위한 유체 정력학 및 유체 동력학 구성의 요크, 계측장치 및 제트 엔진용 제어장치를 지지하기 위해 사용되는 베어링 장치에 관한 것이다.
그 상세한 설명에 대해서는 참고로 본원에서 합체된 2002년 3월 27일자에 출원된 PCT/US02/09298호는 공지된 연료 펌프 장치에 대하여 효율성 및 신뢰성이 증가한 연료 분배 장치에 관한 것이다. 특히, 연료 분배 시스템의 펌프는 펌프 챔버와 유체 교통하는 입구 및 출구를 가지는 챔버를 구비한 하우징을 포함한다. 회전자는 펌프 챔버에 수용되고, 캠 부재는 회전자를 둘러싸고 하우징 및 회전자에 대해서 자유롭게 회전가능하다. 저널 베어링은 하우징 내에서 회전이 방지된 요크 또는 지지 슬리브 및 캠 링 사이에 형성된다.
베어링 장치는 펌핑 메카니즘의 내부 부품에 의해서 그 위에 가해지는 유체 정력학 및 유체 동력학 힘에 반응해야 한다. 공지된 베어링 장치는 결합된 유체 정력학 및 유체 동력학 장치에서 캠 링을 적절하게 지지하기 위하여는 개선될 필요성이 있다. 따라서, 새로운 베어링 조립체에 대한 필요성이 존재한다.
도 1은 유체 펌프의 양호한 실시예의 전개 사시도.
도 2는 도 1의 조립 펌프에 따른 단면도.
도 3은 조립 펌프에 따른 종단면도.
도 4는 제 2 위치에 위치한 지지 링을 갖는 가변 변위 펌프를 도시하는 도 2와 유사한 단면도.
도 5는 펌프의 확대 단면도.
도 6은 베어링 조립체의 전개 사시도.
개선된 베어링 조립체는 회전가능한 캠 링 내에서 회전자를 수용하는 하우징을 포함하는 연료 분배 시스템에 대해서 제공되며, 상기 캠 링은 하우징과 회전자에 대해서 자유롭게 회전가능하다. 베어링 조립체는 관련 캠 링을 수용하도록 크기 설정된 중심 개방부를 가지는 환형면을 포함한다. 상기 환형면은 제 1 고압 패드와 제 1 및 제 2 영역에 의해서 이격된 제 2 저압 패드를 포함한다.
상기 제 1 패드의 원주방향 크기는 적어도 캠 링의 내경 만큼 크다.
상기 제 2 패드의 원주방향 단부들은 양호하게는 제 1 패드의 원주방향 단부들 보다 넓다.
압력차가 펌프 챔버를 가로질러 형성되고 캠 링은 압력 변화에 반응하여 고압 패드 및 저압 패드 사이에서 이동할 수 있다. 영역과 캠 링 사이의 틈새는 압력을 유지하기 위하여 베어링을 통과하는 유체 유동을 선택적으로 변경한다. 이것은 편향의 문제점 없이 상대적으로 단단하게 베어링을 설치할 수 있게 한다.
본 발명의 주요 장점은 캠 링과 고정식(비회전성)이지만 이동가능한 요크 사이의 개선된 베어링 경계면이다.
본 발명의 다른 장점은 유체 동력학 베어링 성능 뿐 아니라, 유체 정력학 베어링 성능을 제공할 수 있는 구조이다.
본 발명의 다른 장점 및 잇점들은 당기술에 숙련된 기술자가 하기 상세한 설명을 판독하여 이해할 때 명백해질 것이다.
도면에 도시된 바와 같이, 펌프 조립체(10)는 그 내부에 한정된 펌프 챔버(14)를 구비한 하우징(12)을 포함한다. 챔버 내에서 회전자를 회전시키기 위한 샤프트(22)에 고정된 회전자(20)는 챔버 내에서 회전가능하게 수용된다. 회전자의 주변에서 연장되는 외부 래디얼 팁을 가지는 블레이드 또는 베인(26)을 작동식으로 수용하는 일련의 반경방향 연장 홈(24)들이 회전자의 주변에 또는 회전자에 대해서 원주방향으로 이격된다. 비록, 베인들은 그 수가 변화될 수 있으며, 예를 들어, 도 2의 실시예에는 9개의 베인들이 도시되었지만, 본 발명의 정신 및 범주 내에서 다른 수의 베인들을 사용할 수 있다. 도 2에 가장 잘 도시된 바와 같이, 샤프트(22) 및 회전자(20)의 회전축은 부호 "30"으로 표시되어 있다. 선택된 베인들(도 2에 도시된 우측 베인들)은 회전자가 하우징 챔버내에서 회전할 때 나머지 베인들(도 2의 좌측 베인들)과 같은 범위의 크기만큼 회전자의 주변에서 외향으로 연장하지 않는다. 베인들이 회전자에 의해 펌프 챔버에서 회전하며 유체의 적극적 용량을 제공할 때 각각의 베인 사이에 펌핑 챔버들이 형성된다.
계속해서 도 2를 참고하면, 스페이서 링(40)이 하우징내에 단단히 고정되어 하우징 챔버의 내벽에 인접하게 이격된 위치에서 회전자 주위에 수용된다. 스페이서 링은 평평한 캠 롤링면(42)을 가지며 회전억제 핀(44)을 수용한다. 이 핀은 회전자 주위에 회전하지 못하도록 수용되는 캠 슬리브(50)를 피벗식으로 수용한다. 제1 및 제2 로브(lobe) 또는 작용면(52, 54)이 통상 회전억제 핀의 대향한 위치에서 슬리브에 제공된다. 로브들은 캠 슬리브의 위치를 변경하기 위한 수단을 형성하기 위해 제1 및 제2 액추에이터 조립체(56, 58)와 협동한다. 상기 변경수단은 기술에 공지된 방법으로 펌프의 행정 또는 용적을 선택적으로 변경한다. 예를 들어, 각각의 액추에이터 조립체는 피스톤(60), 스프링(62)과 같은 바이어싱 수단, 및 폐쇄부재(64)를 포함하여, 피스톤 후면에 가해진 압력에 반응하여 캠 슬리브의 작용 로브들이 선택적으로 이동되도록 한다. 이러한 선택적 작용으로 인하여 캠 슬리브가 핀(44)에 인접한 스페이서 링의 내부면을 따라 배치된 평평한 표면(66)을 따라 롤링 운동을 하게 된다. 조립체의 밀봉 영역들에서 다른 방법으로 발생할 수 있는 압력 변동을 제한하기 위해 캠 슬리브가 아치형 운동을 하기 보다는 중심점에서 직선형 병진운동을 하는 것이 바람직하다. 이러한 방법으로, 캠 슬리브의 중심은, 하나의 액추에이터 조립체가 작동되며 캠 슬리브를 이동시킬 때 샤프트 및 회전자의 회전축(30)으로부터 선택적으로 오프셋된다(도 2). 캠 슬리브, 작용면 및 액추에이터 조립체들의 세부사항은 숙련자에게 공지되어 있으므로 본원에서 상세한 설명은 생략한다.
캠 슬리브 내부에는, 회전자에서 연장하는 개별 베인(26)의 외부 팁과 접촉하게 되는 평탄한 내부 주변벽(72)을 갖는 회전 캠 부재 또는 링(70)이 수용되어 있다. 캠 링의 평탄한 외부 주변벽(74)은 캠 슬리브(50) 내에서 자유로이 회전하도록 구성되어 있다. 특히, 저널 베어링(80)은 슬리브내에서 회전 캠 링(70)을 지지한다. 저널 베어링은 펌프 유체(여기서는 제트연료)로 채워지며, 유체정력학, 유체 동력학 또는 하이브리드 유체 정력학/유체 동력학 베어링을 형성한다. 베인들의 외부 팁과 회전 캠 링(70) 사이에 생기는 마찰력들로 인하여 캠 링이 회전자외 거의 동일한 속도로 회전하게 되며, 회전자와 함께 회전하도록 캠 링과 결합하는 구조부품이 없기 때문에 캠 링은 회전자에 대해 자유롭게 회전한다. 링이 회전자의 속도 보다 약간 느리게 회전하거나 또는 회전자의 속도 보다 약간 빠르게 회전하지만, 유체막 베어링의 지지/작동으로 인하여 캠 링이 아주 작은 크기의 점성 드래그를 가진다는 것을 이해할 것이다. 캠 링의 작은 점성 드래그는, 주변의 고정 링과 접촉하는 베인 마찰 손실로 인해 초래되는 공지된 베인 펌프에 의해 나타난 큰 기계적 손실을 대신한다. 베인과 캠 링과의 접촉으로 인한 드래그 힘들은 기계적 손실들로 직접 변환되어 펌프의 전체 효율을 감소시킨다. 캠 링은 캠 슬리브내의 저널 베어링(80)에 의해 단독으로 지탱된다. 저널 베어링은 연속 통로이다. 즉, 캠 링의 낮은 점성 드래그에 의해 얻어지는 이득에 악영향을 주는 롤러 베어링, 핀 또는 이와 유사한 것과 같은 상호결합용 구조 부품이 없다. 예를 들어, 플루디드 볼 베어링(flooded ball bearing)은 특히 유체 베어링으로서 펌프 유체를 유익하게 사용하는 저널 베어링에 의해 제공되는 향상된 효율을 발휘하지 않을 것이다.
종래 분야에서, 상기 기계적 드래그 손실들은 제트엔진 연료 펌프의 많은 작동 영역에서 유체를 펌핑하기 위해 기계적 동력을 크게 초과할 수 있다. 그 결과, 이러한 베인 펌프에서 높은 점도 및 하중 계수들 때문에 높은 내구성 및 내마모성을 갖는 재료를 사용할 것을 요구하고 있었다. 재료 중량 및 제조원가가 크게 상승되고, 또한 재료도 큰 취약성(brittleness)을 경험하게 된다. 또한, 상기 펌프들의 회전속도도 캠 링에 대한 높은 베인 슬라이딩 속도 때문에 제한된다. 텅스텐 카바이드와 같은 특수 재료를 사용할지라도 고속 펌프 동작 예를 들어 12,000 RPM 이상의 속도는 대단히 어려웠다.
베인과 캠 링 사이의 마찰로 인한 이러한 기계적 손실들은 본 발명에서 아주 작은 크기의 점성 드래그 손실로 대체된다. 이것은 캠 링이 회전자 베인과 함께 회전할 수 있기 때문에 생긴다. 캠 링과 베인들의 비교적 낮은 슬라이딩 속도가 만들어지고, 이것이 펌프에서 보다 저렴하고 잘 부서지지 않는 재료를 사용할 수 있게 한다. 이것은 신뢰성을 증가시키며, 펌프가 팁 속도 제한값을 초과하는지에 대해 염려할 필요 없이 보다 높은 속도로 작동할 수 있게 한다. 또한, 더 높은 작동 속도로 인하여 주어진 유동을 달성하는데 필요로 하는 용적을 더 작게 할 수 있다. 다시 말하면, 보다 더 작은 소형 펌프가 종래의 큰 펌프에 의한 유동 효과와 유사한 유동 효과를 제공할 수 있다. 펌프는 또한 여러 종류의 베인 펌프 메카니즘에 대해 확장된 응용 범위를 가질 것이다.
도 3은 펌프 챔버의 입구 및 출구를 제공하기 위해 회전자에 대해 입구포트 및 출구 포트를 상세히 도시하고 있다. 제1 및 제2 평판(90, 92)은 각각 구멍(94, 96)을 가진다. 에너지가 회전하는 베인들에 의해 유체에 부여된다. 예를 들어 제트연료가 상승된 압력으로 하류의 필요한 사용처로 공급된다.
도 4에 도시된 바와 같이, 캠 슬리브가 피봇되어 베인 펌프의 행정을 변화시키지 않도록 하기 위해 어느 작동 조립체도 압축되지 않는다. 즉, 도 4의 이러한 비유동 위치는, 캠 슬리브(50)가 핀(44)에 대해 피봇되는 도 2와 비교될 수 있으므로, 도면에 도시된 바와 같이 펌프의 좌측 상한(quadrant)을 따라 캠 슬리브와 스페이서 링 사이에 엄격한 틈새가 형성된다. 이것은 캠 슬리브의 위치를 변경함으로써 달성되는 방법으로 가변 용적 능력을 제공한다.
양호한 장치에서, 베인들은 여전히 텅스텐 카바이드와 같은 내구성있는 단단한 재료로 제조된다. 그러나, 캠 링 및 사이드 평판들은 중량 및 제조원가를 줄이고 신뢰성을 높이기 위해 스틸과 같은 저렴한 내구성 재료로 형성될 수도 있다. 당연히, 필요하면 모든 구성부품들은 텅스텐 카바이드와 같은 값비싼 내구성 재료로 형성될 수 있고, 종래 장치에 비해 실제로 효율 이득을 달성한다는 것을 이해할 것이다. 저널 베어링을 형성하는 유체로서 제트 연료를 사용함으로써, 선택된 부품들을 위해 텅스텐 카바이드의 장점과 펌프 조립체의 다른 부품들을 위해 스틸의 장점을 이용하는 것이 유리하다. 이것은 모든 제트연료 부품에 대해 스틸로 형성할 것을 필요로 하는 경우 저널 베어링 유체로서 오일 또는 이와 유사한 작동유를 사용하는 것과 대조가 되며, 따라서 텅스텐 카바이드를 사용하여 제공되는 장점들을 얻을 수 있는 기회가 없어진다.
도 5 및 6에 더욱 상세히 도시된 바와 같이, 캠 슬리브 또는 요크(50)와 캠링(70) 사이의 경계면에 의해 형성된 저널 베어링 조립체가 더욱 상세히 도시되어 있다. 특히, 지지 슬리브 또는 요크의 내부면(100)은 베어링 장치의 개별 부분들을 한정하도록 직경이 일정하지 않다. 특히, 제1 대직경 부분(102)은 제1 고압 패드와, 직경상 대향한 제2 저압 패드(104)를 한정한다. 설명을 용이하게 하기 위해, 도 5에서 이해할 수 있듯이, 고압 패드부(102)는 대략 4시에서 8시 방향으로 연장하고, 한편 저압 패드는 대략 10시에서 2시 방향으로 연장한다. 고압 패드와 저압 패드를 분리하는 것은 제1 및 제2 밀봉 영역(106, 108)이다. 따라서, 제1 밀봉 영역(106)는 대략 2시에서 4시 방향으로 연장하고, 한편 제2 밀봉 영역(108)는 대략 8시에서 10시 방향으로 연장한다.
베어링 장치는 유체 정력학 및 유체 동력학 구성을 조합한 것이다. 베어링의 유체 정력학 부분은 고압 패드 및 저압 패드(102, 104)에 의해 한정된 2개의 패드 구조이다. 고압 패드는 도 6을 검토하면 명백히 이해되는 바와 같이, 요크의 전체 폭 즉, 전방면(50a)에서 후방면(50b)에 걸쳐 형성된 홈이다. 유사한 방법으로, 저압 패드도 역시 요크의 전체 폭에 걸쳐 있는 홈이다. 고압 패드는 펌핑 메카니즘의 내부 부품들에 의해 발생된 힘을 지탱할 수 있다. 요크에서 두 패드 사이에 위치한 밀봉 영역(106, 108)는 원활한 시동을 가능하게 하고 작동중에 베어링 내에서 캠 링의 중심을 맞추는 유체 동력학 효과를 만들어낸다.
고압 패드의 형태는 유압에 의해 발생된 힘이 내부 펌핑 요소들에 의해 발생된 힘 보다 약간 크게 되도록 정해져 있다. 패드(102)의 원주상 범위 즉, 4시에서 8시 방향의 범위는 캠 링의 반경방향 두께에 의해 정해진다. 고압 패드의 에지들(102a, 102b)은 캠 링의 내경(72) 외부에 배치되는 것이 양호하다(도 5 참고) 용크의 표면들(50a, 50b)을 따라 가는 고압 홈의 밀봉부 및 측면들은 펌핑 요소를 가로질러 조여지는 포트 평판(90, 92)(도 3)에 의해 발생된다. 고압 유체(제트연료)는 도 6에 도시된 구멍(120)을 통해 패드내로 공급되고, 요크와 캠 링 사이의 경계면으로의 유동은 오리피스(22)(도 6에 단 하나가 도시됨)를 통해 제한된다. 이해하듯이, 고압 오리피스(22)들은 베어링 조립체의 영역에 있는 각각의 개방부 또는 구멍(120)과 연통한다.
저압 패드(104)의 기하학적 형태는 원주방향 에지(104a,104b)들을 고압 패드의 원주방향 에지 보다 약간 넓게 즉, 도면 부호 "102a, 102b" 보다 각각 약간 넓게 세팅함으로써 결정된다. 고압 패드에서 저압 패드까지의 환기 구멍은 고압이 형성되지 않도록 상기 패드에 제공되어야 한다. 이것은 개방부(124)들을 통해서 제공되며, 상기 개방부들중 하나는 도 6에 도시된다. 명백한 바와 같이, 개방부(124)들은 개방부(122) 보다 실질적으로 큰 직경을 가진다. 따라서, 요크를 가로질러 압력차가 형성되어서, 펌핑 엘리먼트 내의 힘들과 반응한다.
고압 및 저압 패드(102,104)는 베어링을 통해서 완전히 형성되어 있다. 즉, 도 5에 도시된 바와 같이, 상기 고압 및 저압 패드들은 캠 링이 수직 방향으로 이동할 수 있게 허용하도록 면(50a)에서 면(50b)으로 완전히 연장된다. 수직 방향으로 이동하면, 수평 방향에서의 요크의 반경방향의 편향을 허용하므로, 영역들과 캠 링 사이의 틈새를 증가시킨다. 틈새가 증가하면, 베어링을 통과하는 유동은 고압 패드에서 압력을 유지하도록 증가되어야 하거나 또는 틈새가 감소되어야 한다. 고압 패드측의 오리피스(122)는 유동을 제한하고 그에 따라서 캠 링은 수직으로 전방으로 이동하여 틈새를 감소시켜서 힘 평형 상태를 재확립한다. 이것은 편향의 문제점 없이 상대적으로 단단한 베어링을 제조할 수 있게 한다.
전체 베어링, 요크(50) 및 캠 링(70)은 상술한 바와 같이, 펌핑 메카니즘 내에서 자유롭게 롤링할 수 있다. 도 5에 도시된 바와 같이, 베어링은 스페이서 링(40)에 제공된 일반적인 평면(42)을 따라 좌측으로 또는 우측으로 롤링된다. 상기 평면(42)에서의 롤링 동작은 캠 링의 선형 병진운동을 제공하도록 작용한다. 선형 캠 링의 병진운동은 작동하는 동안 유체 펌프의 압력 변화를 최소화하는데 중요하다. 요크의 슬라이딩 동작 및 회전 동작은 요크의 각 측부 상에 삽입된 회전방지 디스크(44)에 의해서 방지된다. 도 6에서 명백해지는 바와 같이, 상기 회전방지 디스크(44)는 아치형 리세스 또는 컷아웃(130)에서 수용될 수 있게 크기 설정되고, 비록, 유사 컷아웃 리세스가 요크의 후방면(50b) 상에 제공된다는 것을 이해할 수 있지만, 상기 아치형 리세스 또는 컷아웃중 단지 하나만이 도 6에 도시된다. 따라서, 상기 회전방지 디스크(44)는 스페이서 링에 제공된 대응 리세스 또는 요크를 완전히 통과하지 않으며 그에 의해서 요크의 힘들이 스페이서 링을 통하여 하우징 구조체로 전달될 수 있게 한다.
요크(50)의 양호한 실시예에서, 언더컷(140)이 제 1 및 제 2 면(50a,50b) 상에 제공된다는 것을 이해할 수 있다. 언더컷(140)이 상기 면들의 외부 반경방향의 주변부에 제공된다. 또한, 언더컷이 시계방향으로 약 6시 30분에서 약 5시 30분으로 실질적인 전체 요크 주위에서 원주방향으로 연장된다. 언더컷은 요크의 면 상의 압력 제어를 용이하게 하고 전체 펌프 장치의 압력을 정확하게 예측하거나 또는 제어한다.
본 발명은 양호한 실시예를 참고하여 기술되었다. 당기술에 숙련된 기술자는 상기 상세한 설명을 읽고 이해할 때 다른 변형 및 수정할 수 있음은 자명한 사실이다. 본 발명은 본원의 청구범위 내의 정신 및 그 동등물 내에 있는 모든 변형 및 수정 형태를 포함하는 것으로 이해해야 한다.

Claims (17)

  1. 회전가능한 캠 링 내에서 수용되고 그 위에 놓여진 베인들을 유지하는 회전자를 회전가능하게 수용하는 하우징을 구비하고, 상기 캠 링은 상기 하우징과 회전자 사이에 위치하고 하우징과 회전자의 각각에 대해서 자유롭게 회전가능한 연료 분배 시스템에 있어서,
    베어링 조립체가 그 내부에 관련 캠 링을 수용하도록 크기 설정된 중심 개방부를 구비한 환형면을 구비하는 유체 정력학 및 유체 동력학적 베어링 부재를 포함하고,
    상기 환형면은 제 1 고압 패드와, 이 제 1 고압 패드에 대해서 실질적인 직경방향으로 대향하는 제 2 저압 패드를 포함하고,
    제 1 및 제 2 영역들이 동작 중에 관련 캠 링의 중심을 맞추기 위하여, 제 1 및 제 2 패드들을 분리시키는 연료 분배 시스템.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 제 1 패드의 원주방향 크기는 적어도 관련 캠 링의 내경 만큼 큰 연료 분배 시스템.
  3. 제 2 항에 있어서,
    상기 제 2 패드의 원주방향 단부들은 제 1 패드의 원주방향 단부들 보다 넓은 연료 분배 시스템.
  4. 제 1 항에 있어서,
    상기 제 1 및 제 2 패드들은 베어링의 전체폭에 걸쳐 연장되는 원주방향의 연장홈들에 의해서 형성되는 연료 분배 시스템.
  5. 제 1 항에 있어서,
    상기 베어링 부재의 회전을 방지하기 위한 수단을 추가로 포함하는 연료 분배 시스템.
  6. 제 5 항에 있어서,
    상기 방지 수단은 캠 링과 베어링 부재 사이에서의 상대적인 슬라이딩을 추가로 방지하는 연료 분배 시스템.
  7. 그 위에 놓여진 베인들을 유지하는 회전자를 회전가능하게 수용하는 하우징과, 이 하우징과 회전자 사이에서 회전가능하게 수용된 캠 링과, 이 캠 링을 둘러싸고 상기 하우징에 대해서 선택적으로 이동하여서 연료 분배 시스템으로부터의 연료 유동을 변화시키는 요크를 구비하는 관련 연료 분배 시스템을 위한 베어링 조립체에 있어서,
    관통 중심 개방부를 구비한 환형면을 포함하는 베어링 부재를 포함하고,
    상기 환형면은 제 1 고압 패드와, 이 제 1 고압 패드에 대해서 실질적인 직경방향으로 대향하고 제 1 및 제 2 영역에 의해서 분리된 제 2 저압 패드를 포함하는 베어링 조립체.
  8. 제 7 항에 있어서,
    상기 제 1 패드의 원주방향 크기는 적어도 관련 캠 링의 관련 내경 만큼 큰 베어링 조립체.
  9. 제 8 항에 있어서,
    상기 제 2 패드의 원주방향 단부들은 제 1 패드의 원주방향 단부들 보다 넓은 베어링 조립체.
  10. 제 7 항에 있어서,
    상기 제 1 및 제 2 패드들은 베어링의 전체폭에 걸쳐 연장되는 원주방향의 연장홈들에 의해서 형성되는 베어링 조립체.
  11. 제 7 항에 있어서,
    상기 베어링 부재의 회전을 방지하기 위한 수단을 추가로 포함하는 베어링 조립체.
  12. 제 11 항에 있어서,
    상기 방지 수단은 캠 링과 베어링 부재 사이에서의 상대적인 슬라이딩을 추가로 방지하는 베어링 조립체.
  13. 제 7 항에 있어서,
    고압이 형성되는 것을 방지하기 위하여, 제 2 저압 패드와 교통하고 베어링을 통과하여 연장되는 환기 통로를 추가로 포함하는 베어링 조립체.
  14. 제 13 항에 있어서,
    상기 환기 통로는 고압 공급 오리피스 보다 큰 횡단면적을 가지며, 그에 의해서 요크를 가로질러 압력차가 형성되는 베어링 조립체.
  15. 제 14 항에 있어서,
    상기 캠 링은 상기 제 1 및 제 2 패드들 사이에서 이동하고, 그에 의해서 영역들과 캠 링 사이의 틈새를 변화시키는 베어링 조립체.
  16. 제 7 항에 있어서,
    요크 및 캠 링으로 구성되는 베어링 조립체는 하우징에 대해서 롤링 이동하도록 구성되고, 그에 의해서 캠 링이 선택적인 선형 병진 운동을 겪게 되는 베어링 조립체.
  17. 제 7 항에 있어서,
    캠 링은 연료 분배 시스템의 작동 동안 압력 변화를 최소화하도록 하우징에 대해서 선형 병진운동하도록 구성되는 베어링 조립체.
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