KR20020049917A

KR20020049917A - 방향성 전기강판의 제조방법

Info

Publication number: KR20020049917A
Application number: KR1020000079242A
Authority: KR
Inventors: 홍병득
Original assignee: 이구택; 주식회사 포스코
Priority date: 2000-12-20
Filing date: 2000-12-20
Publication date: 2002-06-26
Also published as: KR100460046B1

Abstract

본 발명은 주로 변압기 등의 전기기기의 철심으로 사용되는 방향성 전기강판의 제조방법에 관한 것으로, 고온소둔공정을 패턴화하여 고스(Goss)집합조직과 일반집합조직의 결정립계의 이동도 차를 극대화함으로써, 생산성을 개선하고 자성을 안정적으로 확보할 수 있는 방향성 전기강판의 제조방법을 제공하는데 그 목적이 있다.

상기한 목적을 달성하기 위한 본 발명은,

중량%로, Si:2.9~3.5%, C:0.01~0.07%, Mn:0.05~0.15%, Sol-Al:0.02~0.035%, S:0.025%이하, Cu: 0.1~0.2%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성되는 강 슬라브를 1360℃ 이하의 온도에서 가열하고 열간압연 및 열연판소둔한 다음, 최종 두께로 2차 냉간압연하고, 1차 재결정소둔, 탈탄소둔 및 질화소둔을 동시에 혹은 잇달아 실시한 후 고온소둔을 실시하는 방향성 전기강판의 제조방법에 있어서,

상기 고온소둔은, 상온에서 1020~1200℃의 온도범위까지 50~500℃/hr의 승온속도로 가열하고 그 온도에서 1~30분간 유지한 후, 900~1000℃까지 냉각하고 다시 1000~1200℃의 온도범위까지 2~50℃/hr의 승온속도로 가열하고 그 온도에서 10~100시간 유지한 후 냉각하는 식으로 행해지는 것을 특징으로 하는 방향성 전기강판의 제조방법을 기술적 요지로 한다.

Description

방향성 전기강판의 제조방법{A METHOD FOR MANUFACTURING GRAIN-ORIENTED ELECTRICAL STEEL SHEET}

본 발명은 주로 변압기 등의 전기기기의 철심으로 사용되는 방향성 전기강판의 제조방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 방향성 전기강판의 제조방법에 있어서, 2차 재결정을 일으키는 고온소둔을 패턴화하여 실시함으로써 공정시간을 획기적으로 단축시키면서 생산성을 개선하고 안정적인 자기적 성질을 확보할 수 있는 방향성 전기강판의 제조방법에 관한 것이다.

방향성 전기강판은 주로 변압기 등의 전기기기의 철심용으로 제조된다. 방향성 전기강판에 요구되는 특성은 낮은 철손(core loss)과 높은 자속밀도(magnetic flux density), 그리고 낮은 자왜(magnetostriction)이다. 철손이 낮을수록 전기기기의 에너지 손실이 작고, 자속밀도가 높을수록 전기기기의 효율이 좋아져서 소형화가 가능하다. 또한, 자왜가 작을수록 소음이 작다.

이와 같은 방향성 전기강판은, N.P.Goss에 의해 냉간압연법에 의한 방향성 전기강판 제조방법이 발명된 이래 개량을 거듭하여 많은 진보가 있었는데, 통상 방향성 전기강판의 제조방법에서는 냉간압연한 강대를 1차 재결정 및 2차 재결정시켜 {110}<001> 방위, 소위 고스(Goss)방위를 판의 전 표면에 발달시킨다. 그러나, 상기 2차 재결정을 일으키기 위해서 실시하는 고온소둔공정은 통상 4일 이상 걸리는데, 아직까지 이와 같은 고온소둔의 시간을 단축시키지는 못하고 있는 실정이다.

한편, 방향성 전기강판에서는, 냉간압연을 완료한 후 연속소둔에 의해 자기시효의 원인이 되는 C를 줄이고, 1차 재결정(primary recrystallization)을 일으킨 다음 5일 정도의 장시간을 요하는 고온소둔을 실시하여 2차 재결정을 일으킨다. 이 때, 방향성 전기강판의 자기적 성질은, 2차 재결정에서 형성되는 {110}<001>집합조직이 얼마나 잘 형성되어 있는가에 달려 있다. 즉, {110}면, 압연방향으로 <001>방향이 정확하게 평행하게 배열되어 있어야 자성이 우수한 것이며, 통상의 방향성 전기강판은 이 오차가 7도 이내, 고자속밀도 방향성 전기강판은 3도 이내로 평행하게 배열되어 있어야 한다. 이와 같은 2차 재결정에 미치는 집합조직의 연구는, X-ray를 이용한 Pole Figure, Inverse Pole Figure, ODF(Orientation Distribution Function)등을 통해 이루어졌으나, 최근에는 EBSP를 이용한 새로운 연구가 가능하게 되었다. 상기 EBSP(Electron Back Scattered Pattern)를 이용하면, 결정립 하나 하나의 결정방위를 측정할 수 있고, 이웃하는 결정립의 회전 방위관계를 계산할 수 있다.

상기 2차 재결정은, 방향성 전기강판의 제조공정 중 마무리 고온소둔 공정에서 일어나는데, 그 온도는 통상 1000℃이상이다. 그런데, 상기 마무리 고온소둔에서 2차 재결정이 일어나기 전까지의 시간은 약 이틀정도로 매우 길고, 또한 2차 재결정이 일어나기 전 강판을 가열하는 시간까지 포함하면 상기 고온소둔의 전체 공정은 4일 이상의 시간을 요한다. 그럼에도, 이 온도구간에서 일어나는 야금학적 해석이 충분치 않았다.

이에, 본 발명자는 상기와 같은 문제점을 해결하기 위하여 연구와 실험을 거듭하고 그 결과에 근거하여 본 발명을 제안하게 된 것으로, 본 발명은 고온소둔공정을 패턴화하여 고스(Goss)집합조직과 일반집합조직의 결정립계의 이동도 차를 극대화함으로써, 생산성을 개선하고 자성을 안정적으로 확보할 수 있는 방향성 전기강판의 제조방법을 제공하는데 그 목적이 있다.

도 1(a),(b)는, 2차 재결정 직전의 고온소둔판에 있어서 미스오리엔테이션의 분포를 비교한 그래프

도 2는 {111}<112>와 {110}<001>의 1차 재결정 및 고온소둔중 20~45도의 미스오리엔테이션 변화를 나타내는 그래프

도 3은 본 발명의 고온소둔공정을 나타내는 간략도

도 4는 미스오리엔테이션 형성온도까지의 승온속도가 자성에 미치는 영향을 나타낸 그래프

도 5는 미스오리엔테이션 형성온도 및 그 온도에서의 유지시간이 자속밀도에 미치는 영향을 나타낸 그래프

상기한 목적을 달성하기 위한 본 발명은,

상기 고온소둔은, 상온에서 1020~1200℃의 온도범위까지 50~500℃/hr의 승온속도로 가열하고 그 온도에서 1~30분간 유지한 후, 900~1000℃까지 냉각하고 다시 1000~1200℃의 온도범위까지 2~50℃/hr의 승온속도로 가열하고 그 온도에서 10~100시간 유지한 후 냉각하는 식으로 행해지는 것을 특징으로 하는 방향성 전기강판의 제조방법에 관한 것이다.

이하, 본 발명에 대하여 설명한다.

본 발명자는 2차 재결정에서 일어나는 집합조직의 변화를 조사한 결과, 미스오리엔테이션(misorientation)변화를 고려하여 2차 재결정이 일어나는 고온소둔공정을 적절히 제어하면, 공정시간을 단축하면서도 자기특성을 안정적으로 확보할 수 있다는 사실을 발견하였다. 이것을 도1 및 도2를 참조하여 설명한다.

결정립의 성장은 결정립계의 성질에 직접적인 영향을 받는데, 결정립계의 성질에서는 이웃하는 결정립계의 회전 방위관계인 회전축과 회전각도를 나타내는 미스오리엔테이션(misorientation)이 중요하며, 여기서 회전축보다는 결정립계의 에너지를 결정하는 회전각도가 보다 중요하다. 즉, 이웃하는 결정립의 결정립각도가 15도 이하인 소경각입계(low angle grain boundary)와 50도 이상인 고경각입계(high angle grain boundary)는 결정립계의 에너지가 낮아 확산속도가 느리기 때문에, 재결정립의 성장시 결정립계의 이동속도가 느리다. 반면에, 결정립의 결정립각도가 20~45도인 결정립계는 결정립계의 에너지가 높아서, 석출물이나 철, 규소 등의 원자확산 속도가 빨라 결정립계의 이동속도가 빠르게 된다. 이러한 현상은 도 1 및 도 2를 통해 확인할 수 있다.

먼저, 도 1(a),(b)에는, 1차 재결정판에 대하여 2차 재결정이 일어나기 직전의 온도인 1000℃ 사이에서의 미스오리엔테이션(Misorientation) 분포를 나타내었다. 여기서 세로축은, 고온소둔이 일어나기 직전의 온도인 1000℃에서 시편의 상대적인 미스오리엔테이션 분율로부터 1차 재결정이 일어난 탈탄판의 미스오리엔테이션 분율을 빼 준 값을 나타내는데, 상대적인 미스오리엔테이션의 변화를 보이고 있다. 세로축에서 (+)는, 탈탄판으로부터 2차 재결정소둔에 따라 특정 각도의 미스오리엔테이션의 분율이 늘어난 것을 의미하고, (-)는 줄어든 것을 의미한다. 이 때, 상기 미스오리엔테이션의 변화는, 미시집합조직을 측정하는 EBSP 기법을 이용하여측정하였다. 도 1(a)에 나타난 바와 같이, 2차 재결정의 핵이 되는 {110}<001>의 미스오리엔테이션 변화를 보면, 20~45도 사이의 미스오리엔테이션은 증가하고 그외의 낮거나 높은 각도에서는 감소하고 있는 것을 알 수 있다. 그러나, 전체적인 미스오리엔테이션은 반대의 양상을 나타내며, 20~45도 사이의 미스오리엔테이션은 고온소둔이 진행됨에 따라 감소하고 이보다 높거나 낮은 각도의 미스오리엔테이션은 상대적으로 증가하고 있다. 이러한 도 1(a),(b)의 결과는, 다음과 같은 의미를 갖는다.

즉, 고온소둔이 진행될수록 2차 재결정이 일어나기 직전의 단계에서 일반 결정립계는 이동도가 빠른 결정립계가 빨리 소멸되어 가는 반면, 2차 재결정의 핵이 되는 {110}<001>은 이동도가 빠른 결정립계가 많아지는데, 2차 재결정이 일어날 때에는 일반입계와 {110}<001> 2차재결정핵과의 이동도가 차이가 커져서 우선적으로 {110}<001>이 2차 재결정된다. 이러한 이동도의 차이는 고온소둔중 온도가 높을수록 차이가 커진다. 제 2도는 1차재결정판에서 주된 방위를 차지하는 {111}<112>와 2차재결정 집합조직인 {110}<001>의 misorientation 20~45의 분율을 1차재결정판 및 고온소둔중 2차재결정이 일어나기 전의 상태의 분율을 비교한 것이다. 고온소둔이 진행되면서 온도가 증가할수록 {111}<112>의 방위와 이웃하는 결정립들을 보면, 이동도가 빠른 결정립계가 소멸되어 가고 상대적으로 이동도가 느린 결정립계가 증가하는 반면, {110}<001>은 이동도가 빠른 결정립계가 1차재결정판에 비해 미약하게 증가한 상태로 2차재결정온도까지 상승하게 된다. 즉, 2차재결정이 되는 {110}<001> 집합조직은 다른 것에 비해 우선적으로 빨리 성장하게 되고, 온도가 증가할수록 그 차이는 커지게 된다.

다음, 도 2에는 {111}<112>와 {110}<001>의 1차 재결정 및 고온소둔중 20~45도의 미스오리엔테이션 변화를 나타내었데, 2차 재결정이 일어나기 전에 이러한 미스오리엔테이션의 변화는 강판이 머무는 온도구간 및 시간에 밀접한 관련이 있다는 것을 알려준다. 즉, 2차 재결정 전에 높은 온도에서 머무는 시간이 길수록 2차 재결정 직전의 미스오리엔테이션 분포와 가까와지는데, 2차 재결정이 일어나기 전의 온도구간에서 벌어지는 미스오리엔테이션의 변화는 2차 재결정이 일어나기 바로 직하의 온도에서 가장 활발히 일어나는 것이다.

따라서, 이러한 사실을 이용하여 고온소둔공정을 연속소둔공정에 가까운 정도로 단축시킬 수 있는 기술이 제안되어 왔다. 일례로, 대한민국 특허출원 제98-55320호에서는, 고온소둔의 승온단계를 여러 구간으로 나누어 승온속도를 달리였는데, 700~1050℃까지의 온도구간은 18~30℃/hr의 속도로 승온하고, 1050℃부터 1200℃까지의 온도구간에서는 승온속도를 10~15℃/시간으로 하였다.

그러나, 본 발명에서는 도 3에 나타난 바와 같이, 고온소둔공정을 가열, 유지 및 냉각하는 패턴을 적절히 조정하는 식으로 행하였다. 즉, 상온에서 1020~1200℃의 온도범위까지 50~500℃/hr의 승온속도로 가열하고 그 온도에서 1~30분간 유지한 후, 900~1000℃까지 냉각하고 다시 1000~1200℃의 온도범위까지 2~50℃/hr의 승온속도로 가열하고 그 온도에서 10~100시간 유지한 후 냉각하는 식으로 행한 것이다.

이하, 강 성분 및 제조공정에 대하여 설명한다.

본 발명의 강 슬라브의 화학성분 중 Si는 그 함량범위를 2.9%~3.5%로 설정하는 것이 바람직하다. 그 이유는 상기 Si의 함량이 2.9% 미만이면 강판의 비저항이 작아져서 철손특성이 나빠지고, 그 함량이 3.5%보다 많으면 강판의 취성이 증가하여 기계적인 성질이 나빠지기 때문이다.

본 발명에서는 1회 냉연법에 비해 탈탄을 겸한 1차 재결정온도가 낮기 때문에, 상대적으로 C의 함량도 낮은 편이 자성에 유리하여, 그 함량범위를 0.01~0.07%로 설정하는 것이 바람직하다. 상기 C가 0.01% 미만으로 첨가되는 경우에는 고온소둔판의 2차 재결정핵이 잘 발달하지 않아 자성이 나빠지고, 반대로 0.07%보다 많이 첨가되면 탈탄이 어려워서 잔류탄소에 의한 자기시효현상이 발생한다.

본 발명의 Mn은 0.05~0.15%의 범위로 첨가하는 것이 바람직한데, 그 이유는 상기 Mn의 함량이 0.05%미만이면 1차 재결정립 성장억제에 필요한 MnS화합물의 양이 적을 뿐 아니라, Mn과 결합하지 못한 잉여 S이 결정립계에 편석하여 엣쥐 크랙(edge crack)을 심화시켜 생산성을 저해하기 때문이다. 반대로, 상기 Mn이 0.15%보다 많이 첨가되면, 조대한 MnS가 생겨 1차 재결정 입성장 억제력이 약해진다.

본 발명의 S은 0.01~0.025%이하로 첨가하는 것이 바람직한데, 그 이유는 상기 S의 함량이 0.025% 보다 많으면 저온 슬라브 가열공정에서 MnS 석출물이 충분히 재고용 되지 않아 후속되는 열간압연공정에서 석출물이 조대해져 충분한 입성장 억제력을 얻는데 불리하고, 0.01% 미만이면 MnS 석출물의 양이 적어 입성장 억제력이 약해지기 때문이다.

본 발명의 Sol-Al은 총 Al함량에서 산화알루미늄으로 존재하는 Al의 양을 뺀 것을 의미하는데, 그 함량이 0.020% 미만이면 AlN양이 적어 1차 재결정립의 성장억제력이 약해져 고온소둔에서 2차 재결정이 충분히 일어나지 않고, 그 함량이 0.035%보다 많으면 AlN가 조대하게 석출하여 역시 1차 재결정립의 성장억제력이 약해지기 때문에, 상기 Sol-Al의 함량은 0.020~0.035%로 첨가하는 것이 바람직하다. 만일, 슬라브를 1400℃정도의 고온에서 가열하면 Sol-Al양을 0.04%까지 상향이 가능하나, 본 발명에서는 저온가열을 하므로 Sol-Al의 상한이 낮다.

또한, Cu는 그 함량이 0.1% 미만이거나 0.2%보다 많으면 2차 재결정이 불안정하여 자성이 나빠지므로, 0.1~0.2%의 범위로 첨가하는 것이 바람직하다.

상기와 같이 조성된 강 슬라브는 1360℃ 이하의 온도에서 가열하는 것이 바람직한데, 그 이유는 1360℃보다 높은 온도에서 슬라브를 가열하면 열연판에 엣지 크랙이 발생하기 쉽기 때문이다.

상기 슬라브가열 이후의 공정에서 고온소둔 전까지의 제조방법은 통상의 고자속밀도 방향성 전기강판의 제조방법과 같이 실시한다. 즉, 열간압연후 열연판 소둔을 실시하고 2차 냉간압연을 실시한 후, 수소와 질소의 혼합 습윤분위기로 탈탄을 겸한 1차 재결정 소둔을 하고, 수소와 질소의 혼합분위기에서 질화소둔을 실시하거나, 수소, 질소와 암모니아의 혼합 습윤분위기로 탈탄, 질화를 겸한 1차 재결정 소둔을 동시에 실시한다.

이후, 본 발명의 특징이 되는 공정인 고온소둔을 실시하는데, 이를 보다 상세히 설명한다.

도 4에 나타난 바와 같이, 방향성 전기강판의 고온소둔에서 2차 재결정이 일어나기 전의 온도인 1000℃까지의 승온속도는, 자성에 대해 큰 영향을 미치지 않는다. 즉, 도 4에 나타난 바와 같이, 1000℃ 이하에서는 승온속도를 달리하여도 자속밀도가 거의 유사한 값을 갖는 것이다.

그러나, 미스오리엔테이션 변화가 일어나는 구간과 2차 재결정이 일어나는 구간(때로는 이 두가지가 동시에 일어나기도 함)은, 자성에 큰 영향을 미치는데, 상기 미스오리엔테이션의 변화는 온도가 높을수록 활발하며, 특히 1000℃이후부터 2차 재결정 직전의 온도까지 활발히 일어난다. 본 발명의 발명자는, 이러한 사실에 착안하여, 1020~1200℃의 온도에서 1~30분간 유지한 다음, 다시 900~1000℃로 강판을 자연 냉각시키고, 1000~1200℃까지 5~25℃/hr로 승온한 후 10~100시간 유지하고냉각시키는 방법을 이용하면, 안정적인 자성의 확보가 가능하면서 종래의 기술에 비해 짧은 시간에 2차 재결정을 일으킬 수 있다는 것을 발견하였다.

이 때, 상온에서 미스오리엔테이션 형성온도인 1020~1200℃까지 승온속도가 50℃/hr 미만인 경우에는, 열처리시간이 길어져 미스오리엔테이션의 일부가 승온 중 변화하고, 이후 미스오리엔테이션 온도에서 유지시 2차 재결정이 발생하여 집합조직의 제어가 매우 어렵게 되기 때문에 바람직하지 않다. 또한, 상기 승온속도가 500℃/hr 이상이면 방향성이 나쁜 고스핵이 2차 재결정의 핵으로 되기 때문에 바람직하지 않다.

다음, 2차 재결정이 일어나는 미스오리엔테이션 형성온도가 1020℃ 미만이면 짧은 시간내에 미스오리엔테이션의 변화를 일으키기 어렵고, 1200℃이상이면 짧은 시간이더라도 미스오리엔테이션 변화뿐만 아니라 2차 재결정이 일어나서 2차 재결정현상을 적절히 제어하기가 어려운 문제가 있다.

그 후, 미스오리엔테이션 온도구간에서 유지시키는데, 그 시간이 1분 미만이면 미스오리엔테이션 변화의 효과가 없고 30분 이상이면 미스오리엔테이션 변화가 지나쳐 일부 2차 재결정이 원하지 않았던 온도에서 일어나서 자성을 해칠 염려가 있다.

상기한 바와 같이, 미스오리엔테이션 형성온도에서 유지시킨 후, 900~1000℃까지 냉각시키는데, 이 때 냉각에 걸리는 시간은 강제냉각이 아닐 경우 통상 10~20분으로 하면, 냉각속도가 자성에 미치는 영향이 크지 나타나지 않게 된다.

그 후, 1000~1200℃까지 승온시키고, 그 온도에서 10~100시간 유지시킨 후냉각하는데, 상기 승온속도가 2℃/hr 미만이면 낮은 온도에서 2차 재결정이 일어나서 자성이 좋지 않고, 50℃/hr 이상이면 자성의 편차가 있고, 자속밀도보다 철손이 높아져 제품의 사용시 너지 손실이 많은 문제가 있다. 한편, 상기 유지시간 및 냉각은 통상의 방법에 따라 행한다.

이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 상세히 설명한다.

(실시예 1)

중량%로, Si:3.23%, Mn 0.09%, Sol-Al:0.026%, Cu:0.08%를 포함하여 이루어지는 강 슬라브를 2.3mm의 두께로 열간압연한 후 산세하고, 1100℃에서 4분간 열연판소둔하였다. 그 다음, 0.3mm의 두께로 냉간압연하고,수소, 질소와 암모니아의 혼합 습윤분위기에서 탈탄, 질화를 겸한 1차 재결정 소둔을 동시에 실시하였다.그 후, 하기 표 1에 나타난 바와 같이, 미스오리엔테이션 형성온도인 1075℃까지 승온속도를 달리하여 승온한 다음, 그 온도에서 5분간 유지하였다. 그 후, 1000℃까지 15분만에 냉각한 다음,다시 15℃/hr의 승온속도로 1200℃까지 승온하고 그 온도에서 10시간 유지한 후 냉각시켰다.

한편, 하기 표 1에는 이와 같이 하여 제조된 방향성 전기강판의 자속밀도를 나타내었다.

구분	미스오리엔테이션 형성온도까지의승온속도(℃/hr)	자속밀도B₁₀(Tesla)
비교재1	10	1.825
비교재2	30	1.846
발명재1	75	1.903
발명재2	150	1.928
발명재3	250	1.930
발명재4	350	1.924
발명재5	450	1.908
비교재3	550	1.885
비교재4	650	1.862

상기 표 1에 나타난 바와 같이, 승온속도가 너무 낮거나 높은 비교재(1)~(4)는, 모두 자속밀도가 1.885Tesla 이하로 낮은 것을 알 수 있다.

(실시예 2)

중량%로, Si:3.06%, Mn 0.12%, Sol-Al:0.028%, Cu:0.1%를 포함하여 이루어진 강 슬라브에 대하여,탈탄, 질화, 및 1차 재결정 소둔까지의 공정을 실시예 1과 같게 하였다.그 다음, 미스오리엔테이션 형성온도 및 그 온도에서의 유지시간 변화에 따른 자속밀도를 알아보기 위하여, 미스오리엔테이션 형성온도를 1010~1225로 달리 설정하고 그 온도까지 200℃/hr의 속도로 승온한 다음, 그 온도에서의 유지시간을 0~50분으로 달리하였다. 이후, 공정도 역시, 실시예 1과 동일하게 하였다.

그 결과, 도 5에 나타난 바와 같이, 미스오리엔테이션 형성온도가 1025~1175℃이며, 또 그 온도에서의 유지시간이 1~30분인 경우에는, 모두 자속밀도가 대략 1.9Tesla 이상으로 되어, 우수한 자기특성을 갖는 것을 알 수 있다.

(실시예 3)

실시예 1과 같이 조성되고 탈탄,질화 및 1차 재결정소둔된 냉연판을 1075℃까지 200℃/hr의 속도로 승온하고 5분간 유지하여 미스오리엔테이션을 형성시킨 후, 1000℃까지 15분만에 냉각하고 다시 1200℃까지 승온한 다음 10시간 유지하고 냉각시켰다. 이 때, 1000℃에서 1200℃까지의 승온속도를 하기 표 2와 같이 변화시키고, 자속밀도를 측정하였다.

구분	1000~1200℃까지의승온속도(℃/hr)	자속밀도 B₁₀(Tesla)
비교재a	0.5	1.782
비교재b	1	1.849
발명재a	4	1.902
발명재b	10	1.912
발명재c	20	1.939
발명재d	30	1.935
발명재e	45	1.906
비교재c	60	1.873
비교재d	100	1.772

상기 표 2에 나타난 바와 같이, 승온속도가 2~50℃/hr의 범위를 만족시키는 발명재(a)~(e)는, 모두 1.9Tesla 이상의 우수한 자속밀도를 갖는 것을 알 수 있다.

상기한 바와 같은 본 발명에 의하면, 고온소둔공정 시간을 단축하면서도 자기특성을 안정적으로 확보할 수 있기 때문에, 방향성 전기강판의 수율 및 생산성을 향상할 수 있는 효과가 있는 것이다.

Claims

중량%로, Si:2.9~3.5%, C:0.01~0.07%, Mn:0.05~0.15%, Sol-Al:0.02~0.035%, S:0.025%이하, Cu: 0.1~0.2%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성되는 강 슬라브를 1360℃ 이하의 온도에서 가열하고 열간압연 및 열연판소둔한 다음, 최종 두께로 2차 냉간압연하고, 1차 재결정소둔, 탈탄소둔 및 질화소둔을 동시에 혹은 잇달아 실시한 후 고온소둔을 실시하는 방향성 전기강판의 제조방법에 있어서,

상기 고온소둔은, 상온에서 1020~1200℃의 온도범위까지 50~500℃/hr의 승온속도로 가열하고 그 온도에서 1~30분간 유지한 후, 900~1000℃까지 냉각하고 다시 1000~1200℃의 온도범위까지 2~50℃/hr의 승온속도로 가열하고 그 온도에서 10~100시간 유지한 후 냉각하는 식으로 행해지는 것을 특징으로 하는 방향성 전기강판의 제조방법
제 1항에 있어서, 상기 1020~1200℃의 온도범위에서 유지한 후 900~1000℃까지 냉각할 때, 냉각에 소요되는 시간을 10~20분으로 하는 것을 특징으로 하는 방향성 전기강판의 제조방법