KR20010080760A - 딥-드로잉을 하기 위한 냉간 압연 스틸 스트립 제조 방법 - Google Patents

딥-드로잉을 하기 위한 냉간 압연 스틸 스트립 제조 방법 Download PDF

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Abstract

본 발명은 딥-드로잉(deep-drawing)을 하기 위한 저탄소 및 저망간 냉간 압연 스틸 스트립을 제조하는 방법에 관한 것으로서, 오스테나이트계 영역(austenistic region)에 감긴 고온의 스틸 스트립은 고온 열간 압연 공정(680℃<T<750℃)의 말단부에 권취되어 65 내지 80% 사이의 감소율로 냉간 압연 공정에 적용되고, 최종적으로 어닐링 및 오버에이징 열처리에 적용된다. 그것은 650℃와 750℃ 범위의 어닐링 온도(Ta)에 이르기 까지 150℃/s와 1000℃/s 범위의 가열율(Vh)로 스틸 스트립을 가열되고, 1 내지 20초 사이의 시간간격동안 상기 어닐링 온도로 유지된 후, 150℃와 450℃ 범위의 오버에이징 온도(Toa)에 이르기 까지 100℃/s와 500℃/s 사이의 냉각율(Vc)로 냉각되는 것으로 이루어진다.

Description

딥-드로잉을 하기 위한 냉간 압연 스틸 스트립 제조 방법{METHOD FOR MAKING A COLD ROLLED STEEL STRIP FOR DEEP-DRAWING}
현재는, 드로잉 작업용으로 의도된 스틸 스트립들은 일반적으로 냉간 압연 스틸 스트립들로서 이 스트립들은 그 목적에 있어서 매우 바람직한 특성을 갖고 있다. 그러나, 이들 냉간-압연 스트립의 제조 방법은 그 비용을 증가시키는, 다양한 두께 감소 방법 및 열처리 작업을 수반한다.
종래 냉간-압연 스트립을 대체하여, 드로잉 작업용 열간-압연(hot-rolled) 스틸 스트립을 사용하는 것은 결국, 제조에 있어서 그리고 사용자에게도 관심을 증가시키는 것이다.
딥 드로잉용으로 의도된 스틸은 연강(mild steel), 즉 탄소 함유량이 0.02중량%와 0.08중량% 사이이며, 마그네슘 함유량은 0.1중량%와 0.4중량% 사이의 스틸이다.
일반적인 실시에 따르면, 연강들은 오스테나이트계 영역(austenitic region)에서 열간-압연되며, 압연 말미에서의 온도는 전환 온도 Ar3, 즉 일반적으로 820℃와 880℃ 사이의 온도보다 더 높다. 그러나, 이들 종래의 열간-압연 스트립들을 사용할 가능성은, 그것의 임의의 텍스쳐와 조악한 인발성(drawability) 때문에 매우 제한된다. 또한, 이러한 종래의 방법에 의해 열간-압연 박막 스트립들을 제조하는 것은 실질적으로 불가능하다. 이러한 이유는, 얇은 스트립들이 심지어 열간 압연중 빠르게 냉각되어, 딥 드로잉에 의한 후속 형상화 작업에 적합한 마이크로구조를 획득하기 위해서 오스테나이트계 영역에서 마무리 압연을 실행하는 것이 가능하지 않기 때문이다.
현재는, 유럽 표준 EN 10130와 관련된 명칭인 FePO1 및 FePO3 유형의 딥 드로잉을 하기 위한 스틸들은 낮은 탄소 함유량(0.02<C<0.08중량%) 및 낮은 마그네슘 함유량(0.1<Mn<0.4중량%)을 지닌 스틸로서 오스테나이트계 영역에서 열간 압연되며 고온(680℃<T<750℃)에서 권취된다. 이들 스틸 스트립은 그 후 65%와 80% 사이의 감소율로 냉간-압연되며 연속 어닐링된다.
표 1은 FePO1 및 FePO3을 딥 드로잉하기 위한 2가지 유형의 상업적 스틸과 관련하여 필요한 최소한의 기계적 특성을 가리킨다.
[표 1]딥 드로잉하기 위해 상업적 스틸에 대하여 보장된 기계적 특성
유 형 YS(MPa) TS(MPa) Eltot(%) R90
FePO1 ≤280 270-410 ≥28 -
FePO2 ≤240 270-370 ≥34 ≥1.3
FePO1 및 FePO3은 딥 드로잉 하기 위한 상업적 스틸의 품질에 관하여 유럽 표준 EN 10130에 정의된 스틸의 유형.
YS(PMa)는 메가파스칼(megapascal)로 표현된, 항복 강도(yield strength).
TS(MPa)는 메가파스칼로 표현된, 인장 강도.
Eltot(%)는 %로 표현된, 휴지중 총 신장도.
R90은 압연 방향에 대해 90°에서 측정된 랭크포드 파라미터(Lankford parameter).
상술된 열간 압연중, 고온, 즉 680℃와 750℃ 사이의 온도에서 스틸 스트립의 권취는 열간(hot) 스트립에서 조잡한 질화물 형태로 N의 전체 침전물을 획득하기 위해 수행되며, 이 조건은 재결정화 어닐링중 상기 스트립의 텍스쳐의 제어를 증진시킨다.
냉간 압연후, 상기 스트립은 페라이트계 영역(ferritic region)의 어닐링 온도, 즉 720℃이하에 이르기 까지 약 10℃/s의 비율로 가열되는 단계, 그리고 약 1분 동안 이 온도에서 유지하며 다음의 오버에이징(overaging) 온도로 내려가기 까지 10 내지 20℃/s의 비율로 냉각되는 단계로 이루어지는 연속 어닐링을 거치게 된다. 이 오버에이징 처리는 작은 에이징 지수(AI)를 갖기에 충분히 작은 양의 용해성 탄소로 이루어진 마이크로구조의 스트립을 획득하기 위해 필요하다. 일반적으로, 상기 스트립이 350℃와 500℃ 사이의 오버에이징 온도에서 유지되며, 카바이드의 적절한 침전물을 획득하기 위해 필요한 시간은 몇 분이다.
상술된 종래 방법의 결점
ㆍ상대적으로 낮은 어닐링 온도(<720℃)는 소정의 미세-그레인 마이크로구조를 야기시키며 결국 완만한 제 1 차 냉각중, 즉 어닐링 온도에서 오버에이징 온도에 이르는 중 Fe3C에 대한 핵형성 부위의 존재를 증진시킨다. 스틸 스트립 0.8mm두께의 경우에, 가스를 분사하는 통상적인 냉각에 적용된 냉각율에 대한 종래의 값은 5 내지 15℃/s이다. 결국, 상당한 양의 C는 이미 오버에이징 처리의 초기에 침전되고, 이것은 오버에이징 온도에서 더 낮은 유해한 과포화 효과와 더 완만한 카바이드 침전 반응과정(kinetics)을 초래한다.
ㆍ오버에이징 온도에서 상대적으로 오랜 유지, 약 3 내지 5분 동안의 의무이행은 상술한 설명의 결과이지만, 최종 생산물에 존재하는 간극 탄소의 양을 후속 에이징을 회피하는데 충분히 낮은 값 아래로 감소시키기 위해 필요하다.
ㆍ통상적인 오버에이징 이후, 즉 400℃에서 3 내지 5분 동안 유지한 이후, 가스를 분사하는 통상적인 냉각 기술을 사용하는 연속 어닐링 라인에서, 획득된 생산품의 에이징 지수는 약 50-60MPa이다. 생산품은 그 에이징 지수가 30MPa보다 적을 때 에이징-프리(aging-free)로서 정의 된다면(하기 참조: 케이. 유시오다(K. Ushioda) 등의 연속 어닐링에 의해 비-에이징 딥-드로잉용 LC AK-스틸판을 생산하는 야금술 연구논문, 1992년 알. 프래드한(R. Pradhan) 및 아이. 굿타(I. Gupta)에 의해 발간된 스틸판의 어닐링시 성장방법), 이는 100℃에서 1시간동안 유지시키는 형태의 에이징 모의실험에서 유동 한계(flow threshold)(류더스 스트레인(Luders strain))의 부재에 상응한다. 100℃에서 1시간 동안 상술된 보존의 작업은 유저에게 발송하기 전에 실제로 판 제조업자에 의해 일반적으로 수행되는 3개월 동안 30℃에서의 저장 과정을 나타낸다. 이것은 획득된 생산품과, 딥 드로잉을 하기 위해 획득된 상업적 유형 FePO1과 FePO3는 스트레인 에이징에 민감함을 의미한다.
본 발명은 딥 드로잉을 하기 위한 냉간 압연 스틸 스트립을 제조하는 방법에 관한 것이다.
상술된 결점을 회피하기 위해서, 본 발명은 FePO1 및 FePO3 유형의 딥 드로잉을 하기 위한 열간-압연 스틸 스트립을 제조하는 방법을 제안하고 있다.
본 발명에 따르면, 0.3mm 내지 1mm의 두께로 이루어지며, 낮은 탄소 함유량(0.02<C<0.08중량%), 낮은 망간 함유량(0.1<Mn<0.4중량%), S<0.015중량%, Si<0.1중량%, P<0.08중량%, Al<0.05중량%, Nb<0.02중량% 및 Ti<0.03중량%를 지닌 스틸에 적용하기 위한 것으로서, 스틸 슬랩(slab)이 오스테나이스계 영역에서 열간 압연 되면서 고온(680℃<T<750℃)으로의 열간 압연의 말미에서 권취되고, 뒤이어 상기 열간-압연 스트립이 65%와 80% 사이의 감소율로 냉간 압연되며, 최종적으로 어닐링 및 오버에이징의 열처리가 되는, 딥 드로잉을 하기 위한 냉간-압연 스틸 스트립을 제조하는 방법은, 상기 스틸 스트립은 650℃ 와 750℃ 사이의 어닐링 온도(Ta)에 이르기 까지 150℃/s 와 1000℃/s 사이의 가열율(Vh)로 가열되며, 상기 스트립은 1 과 20초 사이의 시간(ta) 동안 어닐링 온도로 유지되고 상기 스트립은 150℃와 450℃ 사이의 오버에이징 온도(Toa)에 이르기 까지 100℃/s 와 500℃/s의 냉각율(Vc)로 냉각되는 것을 특징으로 한다.
방법의 일 실시예에 따르면, 상기 방법은 본 발명의 과제이며, 스틸 스트립은 유도작용에 의해, 바람직하게는 종방향으로 유도된 선속을 생성시킴으로서 어닐링 온도(Ta)에 이를때 까지 가열된다.
이러한 방법으로 스틸 스트립을 가열하는 방법은 온도(Ta)의 선택에 있어서, 그리고 또한 매우 높은 가열율(Vh)에 관해서는 실행가능성에 있어서 커다른 융통성의 이점을 제공한다. 게다가, 이런 유형의 유도 가열은 상기 방법의 생산 효율성을개선시키며 실제 활용의 분야를 확장시킨다.
본 발명의 과제인 상기 방법의 다른 실시예에 따르면, 어닐링 온도(Ta)에서 오버에이징 온도(Toa)로의 스트립의 냉각 단계에는 스트립 또는 칠 롤(chill roll)과 접촉하는 이 스트립의 위치상에 적어도 1개의 액체 분무기 또는 냉각 가스의 사출기가 포함되어 있다.
냉각 절차는 전체 공정이 높은 생산 효율성으로 컴팩트 라인에서 수행될 수 있기에 충분히 높은 냉각율을 달성하는 것이 요구될 때 특히 이롭다.
본 발명의 과제인 방법의 일 실시예에 따르면, 어닐링 이후, 연속 어닐링 처리는 상기 스트립을 350℃와 450℃ 사이의 오버에이징 온도(Toa)로 냉각시키며, 상기 스트립을 40초와 2분 사이의 주기동안 오버에이징 온도(Toa)로 유지시키고, 최종적으로 100℃ 이하의 온도로 냉각시키는 것으로 수행된다.
본 발명의 과제인 방법의 일 실시예에 따르면, 어닐링 이후, 상기 스트립은 150℃와 250℃ 사이의 오버에이징 온도로 냉각되며, 상기 스트립은 릴(reel)을 형성하도록 권취되어, 130℃와 230℃ 사이의 온도에서 보호성 대기하의 터널로(tunnel furance)로 도입되어 상기 릴의 산화를 방지하고, 상기 릴은 100℃ 이하의 온도로 냉각될 때까지 상기 터널로에서 유지된다.
상기 실시예는 연속적으로, 즉 40초 내지 2분 동안 350℃와 450℃ 사이의 온도에서 이동 스트립의 등온 유지로써 수행하는 종래의 오버에이징 처리를, 터널로에 위치되는 형태의 스트립을 비-산화 보호성 대기로써 비-등온 선택 처리로 대체 가능하며, 스트립은 용해성 탄소가 카바이드처럼 침전중 100℃ 이하의 온도로 완만한 냉각을 거치게 된다.
다른 실시예에 따르면, 상기 온도(Toa)에서 유지하는 오버에이징, 또는 릴의 형태로 터널로를 통과하는 개별 작동을 수반하는 냉각 단계 이후, 스트립은 0.5%와 2.5% 사이의 감소율로 "스킨 패스(skin pass)" 압연 작업의 적용을 받게 된다.
하기 실시예는 한편으로는 종래 연속 어닐링 처리와 다른 한편으로는 본발명의 방법에 따른 울트라-쇼트 어닐링(Ultra-Short Annealing;USA) 처리를 거친 스틸 스트립의 경우에 획득된 기계적 특성의 비교를 나타낸다.
상기 스트립은 0.032%의 총 탄소 비율을 포함하는 알루미늄-없는 ELC 스틸로 이루어진다. 상기 스트립은 우선 열간 압연되며, 그 다음 냉간 압연을 75%의 감소율로 행하고, 최종적으로 연속 어닐링과 오버에이징을 거치게 된다.
표2는 각각의 어닐링 작업, 즉 종래 연속 어닐링과 본 발명에 따른 연속 울트라-쇼트 어닐링(USA)을 특징지우는 데이터를 요약한 것이다.
[표 2]연속 어닐링을 특징지우는 데이터
어닐링 Vh(℃/s) Ta(℃) ta(s) Vc(℃/s) Toa(℃) toa(s)
종래 어닐링 10 730 60 20 400 180
USA 280 710 1 150 450 40
USA=울트라 쇼트 어닐링
Vh=℃/s로 표시된, 가열율
Ta=℃로 표시된, 어닐링 온도
ta=초로 표시된, 어닐링 온도에서의 유지시간
Vc=℃/s로 표시된, 어닐링 이후의 냉각율
Toa=℃로 표시된, 오버에이징 온도
toa=초로 표시된, 오버에이징 온도에서의 유지시간
하기 표3은 처리 이후 스틸 스트립의 기계적 특성을 나타낸다.
[표 3]어닐링 및 오버에이징 이후 스틸 스트립의 기계적 특성
어닐링 YSl(MPa) TS(MPa) YPel(%) Eltot(%) R90 GS(μm) Ci(ppm)
종래 어닐링 253 321 8 42 1.66 13 25
USA 234 286 8 42 1.62 14 12
USA=울트라-쇼트 어닐링
YSl=메가파스칼로 표시된, 낮은 항복 강도
TS=메가파스칼로 표시된, 인장 강도
YPel=%로 표시된, 항복점 신장도
Eltot=%로 표시된, 총 신장도
R90=압연 방향에 대하여 90°에서 측정된 랭크포드 파라미터
GS=마이크로미터로 표시된, 그레인 사이즈
Ci=ppm으로 표시된, 간극 탄소 함유량
본 발명에 따라 울트라-쇼트 어닐링(USA)이 더 완만하다는 것은 표 3에 제시된 값들로부터 도출되며, 울트라-쇼트 어닐링 이후 상기 스트립이 종래 어닐링 처리보다도 YSl(YSl=낮은 항복 강도) 및 TS(TS=인장 강도)에 대해 낮은 값들을 가짐은 표로부터 추정된다. USA에 의해 처리된 스트립은 인발성(drawability)에 대해 FePO3 품질 표준을 충족시키지만, 종래 어닐링에 의해 처리된 스트립은 동일한 내용에 대해 FePO1 하위 품질 표준을 전혀 충족시키지 못함은 표로부터 추정된다. 본 발명에 따른 울트라-쇼트 어닐링(USA)에 의해 처리된 스틸 스트립은 딥 드로잉 작업을 하기에 더 적절하다.
게다가, 간극 탄소 함유량은 낮은 에이징 지수를 보장하는, USA에 의해 처리된 스트립에서 더 낮으므로, 상기 스틸 스트립을 사용할 때 이롭다는 것에 주목해야 한다. 에이징 지수의 이러한 개선은 USA 경우에 종래 어닐링에서 보다 더 빠른 어닐링 온도로부터의 냉각율과 관련되며, 그 효과는 더 많은 양의 탄소가 오버에이징중 40초의 유지시간동안 침전되지만, 종래 어닐링에서 더 완만한 냉각율은 오버에이징중 유지시간이 180초로 사실상 더 길지라도 더 작은 양의 탄소 침전을 초래한다.
결론
본 발명의 방법은 상업 등급 FePO3의 드로잉 작업에 적합한 기준을 충족시키는 딥 드로잉을 하기 위한 스틸 스트립을 제조하는 것이 가능하며, 하기의 추가 이점이 있다:
ㆍ상기 스틸 스트립은 종래 연속 어닐링 방법이 수행될 때 보다 낮은 에이징 지수를 갖는다;
ㆍ어닐링과 오버에이징에 대한 처리 시간이 더 짧아서, 산업 시설의 크기에 관련하여 상당한 경제적 이점이 된다.
게다가, 오버에이징 작업의 합리성 및 융통성이 개선되는데, 왜냐하면, 상기 작업은 어닐링을 포함하는 연속 공정으로부터 물리적으로 분리되어 있으며, 몇개의릴은 동일한 터널로에서 동시에 처리되기 때문이다.

Claims (9)

  1. 0.3mm 내지 1mm의 두께로 이루어지며, 낮은 탄소 함유량(0.02<C<0.08중량%), 낮은 망간 함유량(0.1<Mn<0.4중량%), S<0.015중량%, Si<0.1중량%, P<0.08중량%, Al<0.05중량%, Nb<0.02중량% 및 Ti<0.03중량%를 지닌 스틸에 적용하기 위한 것으로서, 스틸 슬랩(slab)이 오스테나이스계 영역에서 열간 압연 되면서 고온(680℃<T<750℃)으로의 열간 압연의 말미에서 권취되고, 뒤이어 상기 열간-압연 스트립이 65%와 80% 사이의 감소율로 냉간 압연되며, 최종적으로 어닐링 및 오버에이징의 열처리가 되는, 딥 드로잉을 하기 위한 냉간-압연 스틸 스트립을 제조하는 방법에 있어서,
    상기 스틸 스트립은 650℃ 와 750℃ 사이의 어닐링 온도(Ta)에 이르기 까지 150℃/s 와 1000℃/s 사이의 가열율(Vh)로 가열되며, 상기 스트립은 1 과 20초 사이의 시간(ta) 동안 어닐링 온도로 유지되고 상기 스트립은 150℃와 450℃ 사이의 오버에이징 온도(Toa)에 이르기 까지 100℃/s 와 500℃/s의 냉각율(Vc)로 냉각되는 것을 특징으로 하는 방법.
  2. 제 1 항에 있어서, 상기 스틸 스트립은 유도에 의해 어닐링 온도(Ta)에 이를 때까지 가열되는 것을 특징으로 하는 방법.
  3. 제 2 항에 있어서, 유도된 플럭스는 종방향인 것을 특징으로 하는 방법.
  4. 제 1 항 내지 제 3 항중 어느 한 항에 있어서, 어닐링 온도(Ta)에서 오버에이징 온도(Toa)로의 스트립의 냉각 방법은 스트립 상에 적어도 1개의 액체 분무기를 포함하는 것을 특징으로 하는 방법.
  5. 제 1 항 내지 제 3 항중 어느 한 항에 있어서, 어닐링 온도(Ta)에서 오버에이징 온도(Toa)로의 스트립의 냉각 방법은 스트립 상에 적어도 1개의 냉각 가스 분사기를 포함하는 것을 특징으로 하는 방법.
  6. 제 1 항 내지 제 3 항중 어느 한 항에 있어서, 어닐링 온도(Ta)에서 오버에이징 온도(Toa)로의 스트립의 냉각 방법은 상기 스트립을 칠 롤(chill roll)과 접촉하는 적어도 1곳에 위치시키는 것을 포함하는 것을 특징으로 하는 방법.
  7. 제 1 항 내지 제 6 항중 어느 한 항에 있어서, 어닐링 이후, 연속 오버에이징 처리가 수행되며, 상기 스트립은 350℃와 450℃ 사이의 오버에이징 온도(Toa)로 냉각되며, 스트립은 40초와 2분 사이의 주기동안 오버에이징 온도(Toa)에서 유지되고, 최종적으로 100℃ 이하의 온도로 냉각되는 것을 특징으로 하는 방법.
  8. 제 1 항 내지 제 6 항중 어느 한 항에 있어서, 어닐링 이후, 상기 스트립은 150℃와 250℃ 사이의 오버에이징 온도로 냉각되고, 상기 스트립은 릴(reel)을 형성하도록 권취되며, 상기 스트립은 릴을 형성하도록 권취되며, 130℃와 230℃ 사이의 온도에서 상기 릴의 산화를 방지하도록 보호성 대기하에서 터널로(tunnel furance)로 도입되고, 상기 릴은 100℃ 이하의 온도로 냉각될 때까지 상기 터널로에서 유지되는 것을 특징으로 하는 방법.
  9. 제 7 항 또는 제 8 항에 있어서, 온도(Toa)에서 유지하는 연속 오버에이징, 또는 릴의 형태로 터널로를 통과하는 개별 작동을 수반하는 냉각 단계 이후, 스트립은 0.5%와 2.5% 사이의 감소율로 "스킨 패스(skin pass)" 압연 작업의 적용을 받게 되는 것을 특징으로 하는 방법.
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Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2010123152A1 (ja) * 2009-04-22 2010-10-28 新日鉄エンジニアリング株式会社 冷延鋼板の製造方法及びその製造設備
DE102011056847B4 (de) 2011-12-22 2014-04-10 Thyssenkrupp Rasselstein Gmbh Stahlblech zur Verwendung als Verpackungsstahl sowie Verfahren zur Herstellung eines Verpackungsstahls
DE102011056846B4 (de) 2011-12-22 2014-05-28 Thyssenkrupp Rasselstein Gmbh Verfahren zur Herstellung eines Aufreißdeckels sowie Verwendung eines mit einer Schutzschicht versehenen Stahlblechs zur Herstellung eines Aufreißdeckels
CN102851464A (zh) * 2012-09-22 2013-01-02 山东泰山钢铁集团有限公司 一种sus410s马氏体不锈钢热轧板的退火工艺
CN102965487B (zh) * 2012-12-03 2014-01-15 安徽工业大学 一种冷轧深冲板的制备方法
CZ305697B6 (cs) * 2014-06-30 2016-02-10 Západočeská Univerzita V Plzni Způsob výroby ocelových dílů z plechu tažených zatepla
CN108239693B (zh) * 2016-08-29 2019-12-27 宁波奇亿金属有限公司 一种稳定性带钢的加工工艺

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3099592A (en) * 1960-01-11 1963-07-30 British Iron Steel Research Process of annealing low carbon steel
FR1542436A (fr) * 1964-07-28 1968-10-18 Nippon Kokan Kk Procédé de recuit continu de tôles d'acier pour emboutissage et estampage profond, installation pour la mise en oeuvre du procédé ou de procédé analogues et produits conformes ou similaires à ceux obtenus
JPS5830934B2 (ja) * 1979-02-02 1983-07-02 新日本製鐵株式会社 短時間連続焼鈍による良加工性冷延鋼板の製造法
US4698102A (en) * 1984-07-09 1987-10-06 Nippon Steel Corporation Process for producing, by continuous annealing, soft blackplate for surface treatment
JPS61276935A (ja) * 1985-05-31 1986-12-06 Nippon Steel Corp 連続焼鈍による非時効性冷延鋼板の製造方法
JP3383017B2 (ja) * 1993-07-19 2003-03-04 新日本製鐵株式会社 加工性に優れた焼付け硬化性高強度冷延鋼板の製造方法
WO1997000975A1 (fr) * 1995-06-23 1997-01-09 Nippon Steel Corporation Procede de recuit en continu de toles d'acier laminees a froid et equipement correspondant

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