KR20000022096A - 유압 진동 감쇠 탄성중합체 베어링 - Google Patents

유압 진동 감쇠 탄성중합체 베어링 Download PDF

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Abstract

유압 진동 감쇠 탄성중합체 베어링(1)은 엘라스토머(elastomer) 몸체(4)와 이 몸체에 의해 고정된 베어링 코어(3)뿐만 아니라 외부 베어링 부시(2)로 구성된다. 베어링 코어와 베어링 부시 사이에 하나 이상의 채널을 통해 상호 연결된 유체로 채워진 챔버(6,7)가 배치된다. 점진적 진동 감쇠 곡선을 달성하기 위해서 스톱 영역에, 비탄성, 유압 유지되는 변위 몸체(15)는 적어도 하나의 챔버에서 베어링 부시의 내벽과 베어링 코어 사이에 배치된다. 무부하 상태일 때, 상기 변위 몸체는 기준면에서 설정된 거리를 유지한다. 변위 몸체와 이를 유지하는 성분 사이에 변위 표면 사이의 낮은 높이를 가지는 변위 챔버(20,20')가 배치되고, 이 변위 챔버는 하나 이상의 초우크(choke) 개구부(23,24)를 통하여 챔버 중 하나와 연결한다.

Description

유압 진동 감쇠 탄성중합체 베어링
DE 43 07 559 A1에서 수평 방향으로 뻗어있는 탄성 요소에 의해 안쪽에 고정된 내부 및 바깥쪽 실린더형 베어링 슬리브를 포함하는 가요성 베어링 부시가 기술된다. 진폭이 큰 진동을 감쇠시키기 위해, 탄성 요소에 몰딩되고 탄성재로 만들어진 완충 장치가 제공된다. 탄성 요소 및 외부 베어링 슬리브 사이에서 채널을 통하여 상호 연결된 유체로 채워진 챔버가 형성된다. 공지된 배치에 따르면, 베어링 코어와 몰딩된 완충 장치 사이에 공동이 형성되는데 이 공동은 베어링 코어의 세로축과 평행하게 뻗어있고 바깥쪽을 향해 열려지므로, 진폭이 큰 진동이 있을 때 베어링 부시와 완충 장치 사이의 충격-흡수 거리와 공동에 의해 형성된 거리는 점진적인 감쇠 작용이 일어나기 전에 극복되어야 한다. 감쇠 작용이 진행되는 방법은 탄성 중합체의 재료 성질에 따라 달라지므로 정확하게 결정될 수 없다. 또, 먼지가 열린 공동으로 유입될 수 있고 거리를 일정하게 유지함으로써 감쇠 특성에 악영향을 미칠 수 있다.
본 발명은 청구항 1항의 도입부에 설명된 유형의 유압 진동 감쇠 탄성 베어링에 관련된다.
유압 진동 감쇠 탄성 베어링은 차량에서 점점 더 많이 사용되고 있다. 차량 섀시에서, 예를 들어 옹혈과 횡단 절리 지역을 운전할 때 발생하는 것처럼, 개별적인 충격을 더 크게 감쇠해야 할뿐만 아니라 아주 작은 진폭에서 주파수-선택 감쇠 시킬 수 있어야 한다.
본 발명의 실시예에 따른 탄성 베어링은 첨부 도면을 참고로 상세히 설명된다:
도 1 은 유압 진동 감쇠 엘라스토머(elastomer) 베어링의 종단면도,
도 2 는 도 1의 Ⅱ-Ⅱ선을 따라서 본 단면도,
도 3 은 도 1의 Ⅲ-Ⅲ선을 따라서 본 방사상 단면도,
도 4 는 도 3의 Ⅳ 부분을 확대한 정밀도,
도 5 는 도 4의 Ⅴ-Ⅴ선을 따라서 본 단면도,
도 6 은 도 4의 화살표 Ⅵ 방향으로 본 단면도,
도 7 은 도 4의 Ⅶ-Ⅶ선을 따라서 본 단면도.
본 발명은, 정확하게 정의할 수 있는 편향 크기 이상의 진동 진폭을 감쇠 시키기 위해서, 특정 점진 감쇠 특성을 가지는 감쇠 작용이 일어나도록 청구항 1항의 도입부에 설명된 형태의 유압 감쇠 탄성중합체 베어링을 제공한다.
이 목적은 청구항 1항에 따른 특징을 가지는 유압 감쇠 탄성중합체 베어링에 의해 달성된다.
본 발명에 따른 탄성중합체 베어링이 가지는 주요 장점은, 일정 크기를 초과하는 진폭을 가지는 진동이 일어날 때, 정확하게 결정할 수 있는 점진 감쇠 작용이 일어난다는 것이다. 왜냐하면 변위 기소 자체는 가요성이 없고 스로틀 구멍의 횡단면에 의해 상기 변위 기소의 유압 지지부에 의해 이루어지는 감쇠 현상은 아주 정확하게 설정될 수 있기 때문이다. 변위 기소의 형태에 따라, 감쇠 특성에 영향을 끼치지 않으면서 아주 작은 설치 공간만을 필요로 하는 배치가 이루어질 수 있다.
본 발명의 개선된 점에 따르면 변위 기소는 베어링 코어에 배치되고 기준면은 베어링 슬리브의 내벽에 형성된다. 이 경우에, 디자인 조건 및 부하 방향에 따라, 다수의 변위 기소가 제공되고 특히 두 개의 변위 기소는 베어링 코어가 공통 횡단축에서 반대 방향에 배치되므로 유리하다.
선호되는 형태에 따르면, 베어링 코어에 원뿔형 면을 가지는 공동 부분이 형성되고, 여기에 변위 기소의 원뿔형 측면이 놓이며, 이 표면 사이에 변위 챔버가 형성된다. 이런 구조에 의해 원뿔 시팅(seating)은 변위 기소를 중심에 배치할 수 있도록 허용하여서, 힘이 편심으로 작용할지라도 감쇠 작용은 보장될 수 있도록 한다. 또 공동의 원뿔형 표면과 변위 기소의 원뿔형 측면은 대칭축과 직교하는 평면에 대해 다른 각도로 놓이고, 공동의 원뿔형 표면 각은 변위 기소의 원뿔형 측면의 각보다 크다. 이런 식으로 변위 챔버의 바깥쪽 가장자리에서 변위 기소와 베어링 코어 사이의 거리는 변위 챔버의 중심 부분에서보다 짧아서, 스로틀 구멍으로서 사용되는 환상 틈은 변위 챔버의 둘레 변부에서 상기 두 기소 사이에 형성된다. 이 환상 틈은, 진동이 일어나 감쇠력이 증가하고 변위 기소의 둘레 변부가 공동의 원뿔형 표면에 대해 지지될 때 점점 더 감소된다.
원뿔형 표면의 각도는, 가능한 모든 곳에서 40。 이하이고 선호적으로 약 30。이하이다. 원뿔형 표면과 원뿔형 측면의 각도 차이는 1。-5。, 선호적으로 약 2。가 적합하다고 판명되었다.
1단계의 감쇠 작동 이후에 점진적 감쇠 작용을 일으키기 위해서 감쇠 기소와 이를 지지하는 성분 사이에 탄성 중합층을 배치하는 것이 유리하다. 이 경우에, 변위 기소와 대향하여 배치된 변위 챔버의 표면은 탄성 중합 피복부에 형성된다. 이 탄성 중합층은, 환상 틈이 밀폐되고, 변위 기소의 주변 변부가 탄성 중합층을 누르면 변위 기소가 공동으로 더 많이 움직일 수 있도록 한다. 환상 틈이 닫혀졌음에도 불구하고 변위 챔버 밖으로 나와 다른 챔버로 유체가 계속 흐를 수 있도록, 공동의 위쪽 변부에 하나 이상의 방사상 클리어런스(clearance)가 제공되는데, 이 클리어런스를 통해 변위 챔버는 다른 챔버 중 하나와 연결된다. 물론 두 개의 방사상 클리어런스는 정반대쪽에 배치될 수 있다.
선호되는 방법에서, 변위 기소의 최대 행정이 약 1mm가 되도록 변위 표면 사이의 거리가 선택된다. 이 경우에, 단거리에 대해 최대 진동 감쇠가 이루어질 수 있다. 구조체 편향에 따라, 즉 탄성 베어링을 위해 요구되는 진동 감쇠력에 따라, 힘을 받는 변위 표면의 크기가 정해진다. 자동차 공학에 이용할 때, 힘을 받는 변위 면적이 200mm2이상, 선호적으로 300mm2내지 500mm2인 것이 유리하다.
베어링에 어떠한 하중도 가해지지 않을 때 정의된 위치에 변위 기소를 유지하도록, 실린더 벽의 일부분에 구비된 탄성층을 가지는 실린더형 함몰부가 공동에서 중심에 배치되는 것이 유리하다. 이 함몰부로 뻗어있는, 회전 대칭형 연장부는 변위 기소에 몰딩된다. 여기에서, 탄성층은 방사상 내향 비드를 가지는데 이 비드는 방사상 요홈에서 상기 연장부와 맞물린다. 함몰부 내에서 어떠한 유압 액체의 완충도 일어나지 않도록 실린더 공간의 바닥으로부터 변위 챔버로 뻗어있는 하나 이상의 채널을 실린더 벽을 따라 연장 구성된 탄성층에 배치하는 것이 유리하다. 변위 기소에 작용하는 힘에 대해 결정되지 않은 상태가 발생하지 않도록, 베어링 슬리브의 안쪽 측면과 변위 기소 사이에서 가능한 한 멀리 접촉이 일어나는 것이 유리하다. 이런 이유 때문에, 공동 바깥쪽에 위치한 변위 기소 영역이 구형 세그먼트로서 만들어지고, 이 구형 세그먼트의 반경은 베어링 슬리브 반경의 0.6배가 되도록 제안된다.
베어링 코어는, 더 두꺼운 벽 부분을 가지는 측면에서, 슬리브로서 만들어지는데, 여기에 공동이 각각 배치된다. 소진폭 진동을 감쇠하는 역할을 하는, 유체로 채워진 챔버 사이에 하나 이상의 스로틀 채널이 구비되는데, 이 채널에 의해 챔버 사이에서 유체가 이동한다. 2개의 바이패스 채널은 스로틀 채널과 평행하게, 챔버 사이에 뻗어있는데, 각각의 채널에 비귀환 밸브가 배치된다. 두 챔버 사이에서 특정 압력 레벨 또는 압력 차이가 있을 때 다른 흐름 방향으로 정확하게 열려지도록 상기 비귀환 밸브가 만들어진다. 상기 비귀환 밸브는 베어링 슬리브의 내벽에 대해 탄성 베어링의 밀폐 립에 의해 간단히 형성된다.
도 1은 탄성 베어링(1)의 종단면도인데, 이것은 세로축 LA 둘레에서 회전 대칭형으로 구성된다. 탄성중합체 베어링(1)은 베어링 코어(3)와 탄성 기소(4)뿐만 아니라 베어링 슬리브(2)를 포함하는데, 상기 탄성중합체 베어링은 베어링 슬리브(2)와 베어링 코어(3) 사이에 배치된다. 탄성 기소(4)는 예를 들어 가황 작용에 의해, 베어링 슬리브(2)와 베어링 코어(3)에 밀폐 연결되고, 유체로 채워진 챔버(6,7)는 베어링 코어(3)와 베어링 슬리브(2) 사이에 형성된다. 탄성 기소(4)에, 판금으로 구성되고, 특정 부분에서 탄성 기소(4)의 치수 강도가 증가하는 부분(13)이 배치된다. 베어링 코어(3)는 슬리브로서 구성되고 체결 볼트를 수용하기 위한 중심 개구부(5)를 가진다.
도 1의 우측에서, 탄성 기소는 베어링 슬리브(2)의 단부면 앞에 형성된 비드(33)를 가지고, 베어링 코어(3)의 단부면에 고정된 판금 고리(10)로부터 일정한 거리만큼 이격되어 배치되고 세로축 LA 방향으로 탄성 베어링(1)에 작용하는 진폭의 진동을 감쇠하는 역할을 한다. 베어링 코어(3)는 더 두꺼운 벽을 가지는 두 부분(8,8')을 포함하고, 이 부분에서 공동(21,21')은 원뿔형 개구부 형태로 각각 제공된다. 상기 원뿔형 공동(21,21')에 변위 기소(15,15')가 배치되고, 상기 공동(21,21') 내에 놓인 영역은 원뿔대(16,16')로서 만들어진다. 공동(21,31')까지 상승하는 변위 기소(15,15')의 영역은 구형 세그먼트(18,18')로서 만들어지고, 이 구형 부분의 반경은 Rk로 나타내었다.
두 변위 기소(15,15')는 탄성 베어링(1)의 동일한 가로축 QA를 따라 배치되므로, 더 두꺼운 벽 부분(8,8')에서 공동(21,21')처럼, 반대 방향에 배치된다. 상기 구형 세그먼트(18,18')는 베어링 슬리브(2)의 내벽(14)에서 일정하게 이격되어 배치되므로, 베어링이 가로축 QA 방향으로 편향될 때 내벽은 편향 기소(15,15')를 위한 기준면으로서 사용된다. 변위 챔버(20,20')는 원뿔대(16,16')와 공동(21,21') 사이에 각각 형성되고, 이 표면의 거리는 공동(21,21')에서 변위 챔버(20,20')를 형성하고 원뿔대(16,16')는 작다.
도 2는 도1의 Ⅱ-Ⅱ선을 따라서 본 단면도이다. 본원의 설명으로부터 베어링 코어(3)는 그 단부에 방사상 돌기부(34)를 가지고 탄성 기소(4)의 돌기부(34) 사이의 축 방향 중심 공간에서 베어링 코어(3)의 측면에 고정되어 있다는 것을 쉽게 알 수 있다. 축 방향으로 포지티브 연결되도록 방사상 돌기부(34)와 베어링 코어(3)가 성형된다. 탄성 기소(4) 내에 또는 그 측면에 스로틀 채널(50)이 제공되는데, 이 채널에 의해 도 1에 나타낸 챔버(6,7)의 유체가 이동한다. -탄성 베어링(1)의 길이 방향에 대해- 중심 공간에서 베어링 슬리브(2)로부터 짧은 거리만큼 이격되어 성형부분(13)이 연장되어 있으므로, 채널(9,9')은 성형부(13)와 베어링 슬리브(2) 사이에 각각 형성되고, 상기 채널(9,9')은 스로틀 채널(50)에 대해 바이패스 채널로서 사용된다. 이하 상세히 설명된, 밸브를 수단으로, 바이패스 채널(9,9')은 정상 압력하에 닫혀지고 일정한 압력 차이가 있을 때만 열려진다. 베어링 슬리브(2)의 내부 반지름은 RH로 나타내었고, 슬리브의 반경과 구형부의 반경의 비율은 RH`: RK= 1 : 0.6이 선호된다.
도 3은 도 1의 Ⅲ-Ⅲ선을 따라서 본 단면도이다. 변위 기소(15,15')를 수용하는 공동 부분(21,21')에서 베어링 코어(3)가 나타나 있다. 이 중심 영역에서, 탄성 기소(4)는 베어링 코어의 측면과 성형부분(13) 사이에서 베어링 코어(3)의 횡 방향으로만 연장 구성되는데, 이것은 베어링 슬리브(2)의 내벽에서 일정한 거리만큼 이격되어 있고, 이것에 의해 바이패스 채널(9,9')이 형성된다.
탄성 기소(4)에 몰딩된 밀폐 립(12,12') 각각은 베어링 슬리브(2)의 내벽까지 바이패스 채널(9)에서 연장되고 베어링 슬리브의 내벽에 대해 지지된다. 상기 밀폐 립(12,12')은 각각의 바이패스 채널(9,9')에서 비귀환 밸브(11,11')를 형성하고, 다른 방향으로 압력 구배가 있을 때 밸브(11,11')는 열려진다. 탄성 베어링(1)에 작용하는 진동이 챔버(6)로부터 챔버(7)까지 압력 구배를 일으킨다면, 챔버(6,7) 사이에서 발생하는 압력 차이는 스로틀 채널(50)을 통해 지연된 효과로 감소되어서 진동은 감쇠된다. 진동 진폭의 범위가 최대인 경우에 챔버(6,7) 사이의 압력 차이가 커지므로 베어링 슬리브(2)의 내벽(14)으로부터 떨어져 밀폐 립(12)은 상승되어서, 비귀환 밸브(11)가 열리므로, 채널(9)을 통해 더욱 신속하게 압력은 평형을 이루게 된다. 도 3의 나머지 부호 번호는 도 1과 2의 부호 번호와 일치하고, 도 1과 2에서 설명되었다.
도 4는 도 3의 Ⅳ 부분의 확대된 정밀도이다. 도 4에서 변위 기소(15)의 주변 변부까지 연장 구성된 틈이 변위 기소(15)의 원뿔대 부분(16)과 공동 부분(21) 사이에 형성된다는 것을 분명히 이해할 수 있다. 공동 부분(21)의 원뿔형 표면(19)에 탄성 피복층(22)이 형성된다. 이 변위 공간(20)은 반대 방향에 배치된 두 개의 도관(20')뿐만 아니라 탄성 피복층(22)의 표면과 원뿔대(16)의 원뿔형 측면(17) 사이의 거리를 유지하면서 형성되고, 상기 도관(20')은 원뿔대(16)의 방사상 한계점 너머로 뻗어있다. 상기 변위 기소(15)는 원뿔대(16)와 구형 세그먼트(18) 사이에 실린더형 부분(35)을 가지고, 이 실린더형 부분의 측면은 공동(21)의 실린더형 부분에 배치된다. 실린더형 부분(35)과 공동 부분(21) 사이의 환상 틈(24)은 스로틀 구멍을 형성하여서, 환상 틈(24)을 통하여 감속시키면서 변위 챔버(20)로부터 유체는 배출될 수 있다. 또 공동(21)의 위쪽 변부에 직교 배치된 방사상 클리어런스(23)가 제공되는데, 상기 클리어런스를 통해 변위 챔버(20)에서, 화살표(32) 방향으로 챔버(6)까지 유체는 이동할 수 있다.
실린더형 함몰부(25)에 공동(21)이 배치되는데, 원뿔대(16)로 몰딩된 회전 대칭형 돌출부(27)가 상기 함몰부로 튀어나와 있다. 상기 연장부(27)는 함몰부(25)의 바닥에서 이격되어 있고, 채널(30)은 함몰부(25)의 횡 방향 구간에 형성되고 돌출부(27) 아래의 체적은 변위 챔버(20)에 연결된다. 원뿔대(16)와 바로 인접한 영역에서, 연장부(27)는 둘레 요홈(29)을 가진다.
도 5는 도 4의 Ⅴ-Ⅴ선을 따라서 본 단면도이다. 그러나, 이 경우에 진동 진폭 X 방향으로 최대 하중과 일치하는 위치에 변위 기소(15)가 나타나 있다. 외주 변부가 탄성 피복층(22)에 놓이고 환상 틈(24)을 닫도록 상기 변위 기소(15)를 공동(21)으로 밀어서, 변위 챔버(20)는 도 4에 나타낸 방사상 클리어런스(23)와 연결된다.
도 5에서 분명히 알 수 있는 것처럼, 함몰부(25)에서 탄성 피복부(26)는 탄성층(26)과 결합하는데, 이 탄성층은 실린더형 함몰부(25)와 바닥(31)을 덮는다. 도 4에 나타낸 것처럼, 채널(30)은 함몰부(25)의 벽에서 연장부(27) 아래 체적을 변위 챔버(20)와 연결한다. 연장부(27)에서 방사상 요홈(29)과 같은 높이를 이루며, 탄성층(26)은 방사상 내향 비드(28)를 가지는데, 이 비드는 요홈(29)에 맞물린다. 변위 챔버(20)에서 발생하는 진동 감쇠력이 작용하는 유효 변위 표면은 변위 기소(15)의 실린더형 부분(35)의 직경 D로 설정된 변위 기소의 원형 표면과 일치한다.
도 5의 실시예에서, 원뿔형 측면(17)은 가로축 QA에 대해 직각으로 뻗어있는 직선 G1에 대해, 각 α, 예를 들어 28。의 각을 이루며 배치된다. 공동(21)의 원뿔형 표면(19)은 가로축 QA에 대해 직각으로 뻗어있는 직선 G2에 대해 각 β, 30。의 각을 이루며 연장되어 배치되므로, 변위 챔버(20)는 중심을 향해 표면(17,19) 사이에서 거리가 넓어진다. 이것은, 변위 기소가 외주 변부에서 탄성 피복층(22)으로부터 최단 거리에 배치되어서 여기에서 접하도록 보장한다. 화살표 X 방향으로 진폭 된다면, 변위 기소(15)의 둘레 변부는 탄성 피복층(22)으로 누르고 변위 챔버(20)의 체적은 감소되고, 대응하는 반동력이 점진적으로 증가된다. 왜냐하면 유체는 변위 챔버(20) 밖으로 나와 방사상 클리어런스(23)를 통해서만 챔버(6)로 이동할 수 있기 때문이다.
도 6은 도 4의 화살표 Ⅵ 방향으로 본 변위 기소(15)를 나타낸 도면이다. 여기에서 도관(20')은 단지 제한된 횡단면을 가진다는 것을 분명히 알 수 있다.
도 7은 도 4의 Ⅶ-Ⅶ선을 따라서 본 단면도이다. 함몰부(25)에서, 실린더형 벽은 탄성층(26)에 의해 덮어져 있고, 직경을 따라 반대쪽에 위치한 두 개의 채널(30)만 제공되는데, 이 채널은 도 4에서 알 수 있는 것처럼, 함몰부(25)의 축방향으로 뻗어있다.
도면에 도시되고 전술된 탄성 베어링(1)은 주파수-선택 유압 진동 감쇠 작용을 부여한다. 저진폭 진동은 베어링 슬리브(2)에 대해 방사상으로 배치된 베어링 코어(3)에 의해 감쇠되므로, 챔버(6,7) 중 하나는 체적을 감소시키고 다른 챔버는 동일한 정도로 체적을 증가시킨다. 결과적으로 발생된 압력 구배에 따르면, 스로틀 채널(50)을 통하여 압력 차이를 평형 상태로 만들어 줌으로써 진동 감쇠가 일어난다. 진폭이 더 큰 경우에 압력 차이가 특정값을 초과한다면, 베어링 슬리브(2)의 내벽(14)으로부터 밀폐 립(12,12')을 상승시킴으로써 비귀환 밸브(11,11')가 열려지므로, 더 많은 유압 유체가 가압하에 챔버에서 다른 챔버로 이동할 수 있다. 스로틀 효과 때문에, 진동에 의해 발생된 압력은 진동 감쇠 효과를 상쇄한다.
일정한 크기까지 진동될 때 탄성 베어링(1)은 전술한 기능을 수행한다. 만일 진동 진폭이 일정 크기를 초과한다면, 이 때문에 변위 기소(15)의 구형 세그먼트(18)는 기준면, 즉 베어링 슬리브(2)의 내벽(14)과 접촉하고, 변위 기소(15)는 원뿔대(16)와 함께 공동(21)으로 움직여서, 변위 챔버(20) 내 유체에 힘이 가해지고 이 변위 챔버(20)에서 압력은 증가한다. 환상 틈(24)을 통해 압력이 점진적으로 감소될 수 있으므로, 진동 감쇠는 점진적으로 증가되는데 이것은 환상 틈(24)의 너비가 점점 더 좁아질 때 더 커지게 된다. 만일 변위 기소(15)가 탄성 피복부(22)에서 주변 변부와 접촉한다면, 챔버(6)에서보다 더 큰 변위 챔버에서 압력은 방사상 클리어런스(23)를 통해서만 감소될 수 있다.
진동 진폭이 저하될 때, 외력이 변위 기소(15)에 작용하여서, 이 변위 기소는 다시 원위치에 배치될 수 있다. 이 목적으로, 방사상 클리어런스(23) 또는 환상 틈(24)을 통해, 챔버(6)에서 변위 챔버(20)로 역류한다. 변위 기소(15)가 정의된 원점에서 유지되도록, 여기에서 변위 챔버(20)는 정해진 체적을 가지고 표면(17,19) 사이에서 대응하는 거리를 가지며, 탄성층(36)의 비드(28)는 연장부(27)에서 요홈(29)에 맞물려서, 변위 기소(15)의 축 방향 운동은 제한된다.

Claims (24)

  1. 외부 베어링 슬리브(2), 이 슬리브에 배치된 탄성중합체 기소(4) 및, 베어링 슬리브(2)를 통해 동축으로 또는 축 방향으로 평행하게 뻗어있고 상기 탄성중합체 기소에 의해 고정되는 베어링 코어(3)를 가지고, 챔버(6,7)는 베어링 코어(3)와 베어링 슬리브(2) 사이에 형성되고 유체로 채워진, 유압 감쇠 탄성중합체 베어링(1)에 있어서, 베어링 코어(3)와 베어링 슬리브(2)의 내벽 사이에서 하나 이상의 챔버(6,7)에 유연하고, 유압 지지되는 변위 기소(15)가 배치되는데, 이 변위 기소는 무부하 상태에서 기준면(14)으로부터 설정된 거리만큼 떨어져 배치되고 변위 기소(15)와 이 기소를 지지하는 성분 사이에 변위 표면 사이의 낮은 높이를 가지는 변위 챔버(20,20')가 형성되는데, 이 챔버는 하나 이상의 스로틀 오리피스(23,24)를 통해 다른 챔버(6,7)와 연결되는 것을 특징으로 하는 유압 진동 감쇠 탄성중합체 베어링.
  2. 제 1 항에 있어서, 변위 기소(15,15')는 베어링 코어(3)에 배치되고 기준면(14)은 베어링 슬리브(2)의 내벽에 형성되는 것을 특징으로 하는 탄성중합체 베어링.
  3. 제 2 항에 있어서, 두 개의 변위 기소(15,15')가 제공되는데, 이 기소는 베어링 코어(3)의 공통 가로축 QA를 따라 놓이고 서로 반대쪽에 배치되는 것을 특징으로 하는 탄성중합체 베어링.
  4. 상기 청구항 중 한 항에 있어서, 베어링 코어(3)에 원뿔형 표면(19,19')을 가지는 공동(21,21')이 구비되는데, 여기에 변위 기소(15,15')의 원뿔형 측면(17,17')이 배치되고, 변위 챔버(20,20')는 원뿔형 표면(19,19')과 측면(17,17') 사이에 형성되는 것을 특징으로 하는 탄성중합체 베어링.
  5. 제 4 항에 있어서, 공동(21,21')의 원뿔형 표면(19,19')과 변위 기소(15)의 원뿔형 측면(17,17')은 대칭축과 직교하는 평면(G1,G2)에 대해 다른 각도(α, β)를 이루며, 공동(21,21')의 원뿔형 표면(19,19')의 각도(β)는 변위 기소(15,15')의 원뿔형 측면(17,17')의 각도(α)보다 큰 것을 특징으로 하는 탄성 중합체 베어링.
  6. 제 5 항에 있어서, 원뿔형 표면(19,19')의 각도(β)는 40。이하, 선호적으로 약 30。인 것을 특징으로 하는 탄성 중합체 베어링.
  7. 제 5항 또는 6항에 있어서, 원뿔형 표면(19,19')과 원뿔형 측면(17,17')의 각도 차이는 약 1。 내지 5。 사이이고, 선호적으로 약 2。인 것을 특징으로 하는 탄성 중합체 베어링.
  8. 제 4항 내지 7항 중 한 항에 있어서, 공동(21,21')의 위쪽 변부와 변위 기소(15,15')의 외주 사이에 환상 틈(24)이 형성되는데, 이 틈은 변위 챔버(20,20')와 또다른 챔버(6,7) 사이의 스로틀 구멍으로서 사용되는 것을 특징으로 하는 탄성중합체 베어링.
  9. 상기 청구항 중 한 항에 있어서, 탄성중합체층은 변위 기소(15,15')와 이를 지지하는 성분(베어링 코어 3) 사이에 배치되는 것을 특징으로 하는 탄성중합체 베어링.
  10. 제 9 항에 있어서, 변위 기소(15)와 대향하여 놓인 변위 챔버(20)의 표면은 탄성중합체 피복층(22)에 형성되는 것을 특징으로 하는 탄성중합체 베어링.
  11. 제 4항 내지 8항에 있어서, 공동(21,21')의 위쪽 변부에 하나 이상의 방사상 클리어런스(23)가 구비되는데, 이 클리어런스를 통하여 변위 챔버(29,29')는 다른 챔버(6,7) 중 하나와 연결되는 것을 특징으로 하는 탄성중합체 베어링.
  12. 제 11 항에 있어서, 두 개의 방사상 클리어런스(23)는 반대 방향에 배치되고, 일단 환상 틈(23)이 닫혀지고 나면 상기 클리어런스(23)는 스로틀 구멍을 형성하는 것을 특징으로 하는 탄성중합체 베어링.
  13. 상기 청구항 중 한 항에 있어서, 변위 표면(17,17' 및 19,19') 사이의 거리는, 변위 기소(15,15')의 최대 행정이 약 1mm가 되도록 설정되는 것을 특징으로 하는 탄성중합체 베어링.
  14. 상기 청구항 중 한 항에 있어서, 움직이는 변위 면적은 200mm2이상이고 선호적으로 300mm2내지 500mm2사이인 것을 특징으로 하는 탄성중합체 베어링.
  15. 제 4항 내지 8항 중 한 항에 있어서, 실린더형 벽에 일부 구비된 탄성층(26)을 가지는 실린더형 함몰부(25)는 공동(21,21')에서 중심에 배치되는 것을 특징으로 하는 탄성중합체 베어링.
  16. 제 15 항에 있어서, 함몰부(25)로 튀어나온 회전 대칭형 연장부(27)는 변위 기소(15,15')로 몰딩되는 것을 특징으로 하는 탄성중합체 베어링.
  17. 제 16 항에 있어서, 탄성중합체층(36)은 방사상 내향 비드(28)를 가지는데, 이 비드는 연장부(27)에서 방사상 요홈(29)에 맞물리는 것을 특징으로 하는 탄성중합체 베어링.
  18. 제 15항 내지 17항 중 한 항에 있어서, 실린더 벽을 따라 연장 구성된 탄성중합체층(26)에 하나 이상의 채널(30)이 배치되는데 상기 채널은 함몰부(25)의 바닥에서 변위 챔버(20)로 뻗어있는 것을 특징으로 하는 탄성중합체 베어링.
  19. 제 4항 내지 18항 중 한 항에 있어서, 공동(21,21') 바깥쪽에 위치한 변위 기소(15,15')의 영역은 구형 세그먼트(18,18')로서 만들어지고, 이 구형 세그먼트의 반경(RK)은 슬리브 내부 반경(RH)의 0.6배인 것을 특징으로 하는 탄성중합체 베어링.
  20. 제 4 항에 있어서, 베어링 코어(3)는 슬리브로서 만들어지고, 이것의 측면에서 더 두꺼운 벽을 가지는 부분(8,8')이 형성되는데, 여기에 공동(21,21')이 각각 배치되는 것을 특징으로 하는 탄성중합체 베어링.
  21. 상기 청구항 중 한 항에 있어서, 하나 이상의 스로틀 채널(50)이 구비되는데, 이 채널을 통하여 챔버(6,7)의 액체가 이동하는 것을 특징으로 하는 탄성중합체 베어링.
  22. 제 21 항에 있어서, 챔버(6,7) 사이에 두 개의 바이패스 채널(9,9')이 구비되고, 특정 포지티브 압력이 가해질 때 열려지는 비귀환 밸브(11,11')는 각각의 채널(9,9')에 배치되고, 이 비귀환 밸브(11,11')는 다른 흐름 방향으로 열리는 것을 특징으로 하는 탄성중합체 베어링.
  23. 제 22 항에 있어서, 비귀환 밸브(11,11')는 베어링 슬리브(2)의 내벽(14)에 대해 지탱하는 탄성중합체 기소(4)의 밀폐 립(12,12')에 의해 형성되는 것을 특징으로 하는 탄성중합체 베어링.
  24. 제 4 항에 있어서, 원뿔형 측면(17,17')의 바깥쪽 둘레 변부를 따라 뻗어있는, 반대 방향으로 배치된 두 개의 채널(20')은 원뿔형 표면(19,19')에 배치되는 것을 특징으로 하는 탄성중합체 베어링.
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