KR19990082334A - 킬른 장치로부터 질소 산화물의 방출을 감소시키는 방법 - Google Patents

킬른 장치로부터 질소 산화물의 방출을 감소시키는 방법 Download PDF

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Abstract

킬른 장치의 연료가 3개 이상의 다른 대역에서 사용되고, 상기 연료가 원료의 열처리용 킬른 장치에서 방출되는 NOx의 방출량을 감소시키는 방법에 관한 것이다. 상기 3개 이상의 대역중 제 1 대역에서 연료량 c가 연소되고, 상기 대역중 제 2 대역에서 연료량 b가 연소되며, 다른 2개 이상의 대역으로부터 제공되는 NO를 함유한 배출 가스를 공급한다. 상기 3개 이상의 대역중 제 3 대역에서 연료량 a가 연소되고, 적어도 원료의 일부분이 산소를 함유하는 가스와 함께 상기 대역에 공급된다. 제 2 대역과 제 3 대역에서 연소되는 연료의 총량 b+a는 원료를 처리하기 위한 필요양에 의해 결정된다. 시멘트 클링커를 제조하느데 상기 킬른 장치를 사용할 경우, 열처리는 원료의 예열, 소성, 소결 및 냉각으로 이루어진다. 본 발명은 킬른 장치로부터 NOx 방출을 감소시키고, 동시에 비교적 낮은 온도의 대역에서 가스를 적게 함유한 석유 코우크스, 무연탄 및 다른 종류의 석탄 등의 낮은 반응성 연료의 활용이 가능하게 하는 방법을 제공하는데 있다. 본 발명에 따라서, 상기 목적은 연료 a 및 b의 양으로 달성되고, 다른 모든 연소 대역에서 제공되는 NO를 함유한 배출 가스가 공급된 대역에서 배출되는 배출 가스내에서 최소의 NO 함량이 달성될 때까지, 상향 및 하향으로 조절된다.

Description

킬른 장치로부터 질소 산화물의 방출을 감소시키는 방법
상기 3개 이상의 대역중 하나의 대역에서 연료량 c가 연소되고, 상기 대역중 제 2 대역에서 연료량 b가 연소되며, 다른 2개 이상의 대역으로부터 제공되는 산화 질소(NO)를 함유한 배출 가스를 상기 제 2 대역으로 공급한다. 상기 3개 이상의 대역중 제 3 대역에서 연료량 a가 연소되고, 적어도 원료의 일부분이 산소를 함유하는 가스와 함께 상기 대역으로 공급된다. 제 2 대역과 제 3 대역에서 연소된 연료의 총량 b+a는 원료를 처리하기 위한 필요량에 의해 결정되고, 제 2 대역과 제 3 대역에서 연소되는 연료의 양 b+a는 제 2 대역으로부터 나오는 배출 가스에서 NO 함량이 최소가 될 때까지 상향 및 하향 조절된다.
연소시, 연료에서 질소의 산화 및 연소 공기에서 질소의 산화에 의해 NOx가형성된다. 연소 대역에서 온도가 1200。Ｃ보다 낮은 경우에, NOx가 단지 연료에 존재하는 질소에 의해서만 형성될 수 있다. 상기 형태는 연료 NOx라 한다. 또한, 온도가 1200。Ｃ를 넘는 수준으로 상승하면, NOx는 연소 공기에 의해서 형성될 수 있다. 이러한 형태를 소위 열 NOx라 한다. 대체적으로 연료 NOx와 열 NOx로 형성된 NOx의 95%는 NO로 이루어져 있다.
질소를 함유한 연료가 연소되는 시스템에서는, 다음과 같은 반응이 일어난다.
(1) N연료+O → NO
(2) N연료+NO → N2+O
반응식(1)은 상기 대역에서 NO의 형성이 연료내의 질소 함량 및 상기 대역에서 가스내의 산소 함량에 의존한다는 것을 보여주고 있다. 반응식(2)는, 상기 대역에 공급된 가스내에 이미 NO가 존재하면, 공급된 가스내에 존재하는 NO의 양은 연료로부터 배출되는 질소 화합물에 의해 감소하게 된다는 것을 보여주고 있다. 그래서, NO의 순생산은 공급된 가스에서의 NO 함량에 의존하고, 반응식(2)의 반응 속도는 온도에 따라 반응식(1)의 반응 속도보다 빠르게 증가하게 되며, 온도의 증가는 전체적인 견지에서 소성 대역으로부터 방출되는 NOx 양의 감소를 유도할 것이다. 소성기에서 고온 연소 온도와 관련해서, 온도가 약 100。Ｃ로 증가하게 되면, 소성기로부터 방출되는 NOx가 10 내지 15%까지 낮아지는 것이 가능하다고 알려져 있다. 이러한 장점의 상한선은 1200。Ｃ이고, 상기 온도에서 연소 공기로부터 열 NOx의 형성은 반응식(2)에 의한 NO의 감소보다 앞 설 것이다.
시멘트 클링커를 제조하는데 킬른 장치를 사용할 경우, 열처리는 원료의 예열, 소성, 소결 및 냉각으로 이루어진다.
질소를 함유하는 연료가 연소되는 상기 3개 대역은 킬른내에서의 소결 대역, 소성기 및 최소한 하나 이상의 연소 격실 내에서의 소성 대역에 있는 두 군데 지점이다. 본 발명에 따르면, ‘연소 격실’은 연료가 연소되는 대역인 동시에 처리할 재료가 첨가되는 대역이다. ‘소성기’는 킬른 가스 도관에 위치한 연소 격실이고, 킬른에서 배출되는 가스가 상기 도관을 통해 통과하게 된다.
시멘트 클링커를 제조하기 위한 킬른 장치에서의 온도는 소결 킬른 자체내에서 유일하게 1200。Ｃ를 초과한다. 킬른에서 필요한 온도와 잔류 시간은 원료의 특성에 좌우된다. 그래서, 낮은 연소성을 갖는 원료는 높은 온도 및/또는 긴 잔류 시간을 필요로 한다. 2000。Ｃ에 이르는 높은 불꽃 온도를 갖는 이런 조건은 실제적으로 NOx의 방출율을 증가시키게 될 것이다.
측정은, 사용 연료에서 휘발성 물질의 함량과 소성이 일어나는 온도는 소성 대역에서 NOx의 형성에 영향을 주는 인자라는 것이 측정에 의해 나타냈다. 연료중에서 휘발성 물질의 양이 높아지면, NOx로 전환되는 N연료의 양은 더욱 작아지게 된다.
연소 격실을 추가로 갖는 소성 대역을 형성하게 되면, 여러 가지 장점을 얻을 수 있다는 사실을 알 수 있으며, 상기 연소 격실은 유일하게 냉각기로부터 3분할 공기를 공급받을 수 있는 위치에 있게 된다. 원료가 상기 연소 격실에 첨가되면, 이러한 연소 격실은 소성 대역에 포함되는 것으로 간주된다.
상기 형태의 장치가 유럽특허 제 103,423호(F. L. Smidth & Co. A/S, 대응특허 DK-C-151,319호)에 기재 되어있다. 상기 특허로부터 시멘트 원료를 소성시키기 위한 장치(SLC-S)가 알려졌고, 소성기에 사용되는 연료의 완전한 연소를 달성하는 것이 어려울 수 있다는 것이 고려되어 왔다. 상기 장치에서, 원료 분말은 사이클론 예열기(18, 18', 19, 20, 21)를 통과한 후에 연소 격실(4)로 공급되고, 상기 연소 격실(4)에서 원료가 냉각기(2)로부터 공급되는 고열의 공기중에서 소성된다. 예열에 이어서, 원료 분말은 연소 격실(4)과 킬른 가스 도관(28)이나 잔류 구역(29)에 위치하는 두 군데의 소성 대역으로 보내진다. 청구항 4에 기재된 바와 같이, 연료가 버너(45)를 통해서 킬른 가스 도관(28)에 공급될 수 있으나, 킬른 가스 도관내에서 증가될 수 있는 원료 분말의 양을 증가시키기 위해 추가로 공급된 연료는 칼럼(6) 및 공급 도관(13) 내지 (27)에 의한다.
미국특허 제 4,014,641호(Mitsubishi)에 시멘트 원료를 소성시키는 장치가 소개되어 있고, 상기 킬른 가스 도관에 환원 가스를 공급하는 지역을 만듦으로써 킬른 배출 가스중에서 NOx의 양을 감소시키고 있다. 냉각기(도관(5)을 경유함) 및 킬른(도관(13)을 경유함)으로부터의 고열 공기는 사이클론 예열기(14, 15, 16, 17)로 공급되고, 여기에서 원료는 냉각기 및 킬른에서 공급되는 고열 가스와 역류하면서 예열된다. 냉각기로부터의 공급 도관(5)의 아래에 위치하는 킬른 가스 도관의 지역에서, 환원 조건은 도관(12)을 통해서 환원 가스를 도입함으로써 만들어 진다. 상기 소성기에 공기 부피가 충분히 공급되었을 때, 환원 가스가 소성기(8)에서 형성되어 소성기내에서 연료의 가스화가 일어나게 되지만, 소성기(컬럼 4 및 공급선 1 내지 5)에서 연료를 완전히 연소시키기에는 불충분하다. 이 장치의 특별한 단점은 연료가 점화되기 어렵고, 연소가 느리며, 가스를 적게 함유하는 석유 코우크스, 무연탄 및 다른 종류의 석탄 등은 사용될 수 없는데, 그 이유는 미연소 코우크스 잔류물이 많이 생성되어 회전 킬른에 침전되기 때문이며, 결과적으로 황의 배출 및 케이크 형성 측면에서 문제를 발생시킬 수 있다.
미국특허 제 5,364,265호(CLE)에는 연소 격실(20)에서 CO와 H2와 같은 환원 가스의 형성에 의해 NOx의 방출을 제한하는 또 다른 소성 시스템에 대해 소개되어 있다. 이러한 공정 진행시, 연소 격실에서 형성된 코우크스는 완전히 다른 반응성을 갖는다. 그러나, 상기 공정이 진행되는 동안 단지 몇개의 파라미터만 조정할 수 있기 때문에, NOx의 최소 방출량을 최소로 하기 위해 상기 방법의 최적화하는 것은 비교적 어렵다. 연소 격실에서 연소된 연료의 양은 전적으로 원료 분말의 원하는 소성 정도에 의존하게 된다.
본 발명은 원료를 열처리하는데 저 휘발성 연료가 사용되고, 킬른 장치의 연료는 3개 이상의 다른 대역에서 연소될 수 있는 킬른 장치로부터 질소 산화물(NOx)의 방출을 감소시키는 방법에 관한 것이다.
도 1은 본 발명의 청구항에 따르는 방법을 수행할 수 있는 장치의 실시예를 나타낸다.
도 2는 여러 개의 ILC 장치로부터의 NOx의 방출을 소성기에 유입된 NOx 양의 함수로 나타낸 그래프이다.
도 3은 소성기로부터의 NOx의 방출을 소성 대역에 첨가된 총 연료량에 대해 소성기에 첨가된 연료량의 함수로 나타낸 그래프이다.
본 발명은 킬른 장치로부터 NOx 방출을 감소시키고, 동시에 비교적 낮은 온도의 대역에서 가스를 적게 함유하는 석유 코우크스, 무연탄 및 다른 종류의 석탄 등의 낮은 반응성 연료의 활용이 가능하게 하는 방법을 제공하는데 있다. 시멘트 클링커의 생산시, 비교적 낮은 온도의 대역은 원료 분말이 킬른에 유입되기 전에 있는 소성 장치에서 찾을 수 있다.
본 발명에 따르면, 상기 연료는 NO를 함유한 배출 가스가 공급되는 대역에서 연소를 위해 사용되는 연료 b의 양, 원료 및 산소를 함유하는 가스가 공급되는 대역에서 연소를 위하여 사용되는 연료 a의 양은 각각 다른 모든 연소 대역으로부터 NO를 함유하는 배출 가스가 공급되는 대역에서 방출되는 배출 가스내에서 최소의 NO 함량이 달성될 때까지, 상향 및 하향으로 조절된다. 연료 a 및 b가 연소되는 상기 대역에서의 온도는 900 내지 1200。Ｃ이다.
실제로, 3분할 공기 도관에 위치한 연소 격실과 킬른 가스 도관에 위치한 연소 격실인 소성기내에서 연료를 연소시키는 상기 방법은 ILC-장치(In-Line-Calciner)와 SLC-S-장치(Separate-Line-Calciner-Single-Calciner)가 조합되어 있다. 따라서, 상기 조합 장치로부터의 NOx의 방출량은 동일한 용량의 ILC-장치 및 SLC-S-장치로부터 방출되는 NOx 방출량의 평균값을 채택하는 것이 합당하다. 그러나, 매우 놀랍게도 청구항 1에 의한 방법에 따라 작동된 장치로부터 방출되는 NOx의 양은 ILC 및 SLC-S인 2개의 종래의 장치중 어느 하나의 장치로부터 얻을 수 있는 양보다 적다는 것이 판명되었다.
또한, 종래의 ILC 장치를 청구항 1의 방법에 의해 작동될 수 있는 장치로 전환하는 것은 복잡하지 않으며, 상기 방법은 소성 대역에서 연소시키기 어려운 연료의 사용을 가능하게 한다.
유럽특허 제103,423호에 기재된 종래의 SLC-S 장치에서는 환원 대역의 형성을 위해 킬른 가스 도관에서 연료를 연소하는 것이 이미 가능하므로, 본 발명은 장치의 다른 중요한 구조적인 개조를 필요로 하지 않고 종래의 장치에 적용될 수 있다. 소성 대역에서 사용된 연료 총량의 약 10%정도인 적당한 연료량 b가 킬른 가스 도관내에서 연소될 경우에도, 소성 대역으로부터 방출된 NOx의 현저한 감소를 달성할 수 있는 것이 가능하지만, 소성 대역으로부터 방출된 NOx의 최소화는 일반적으로 연료의 양에 25 내지 75%의 연료량 b가 소성기내에서 연소될 경우로 조사되었다.
반응식(2)의 반응 속도가 반응식(1)의 반응 속도에 비례하여 증가되기 때문에, 시멘트 클링커 제조 공정에서 발생되는 NOx를 최소화 하기 위해 연소 격실과 소성기 내에서의 공정이 비교적 높은 온도에서 일어나게 하는 것이 바람직하다. 또한, 페트로코우크스(petrocoke) 및 무연탄 등과 같이 천천히 연소하는 연료의 연소는 높은 온도에서 증가하게 된다. 상기 공정이 시멘트를 제조하기 위해 이용될 때, 작동 온도의 상한선은 약 1,200。Ｃ이다. 온도가 약 1,200。Ｃ일 때, 원료에서 액체상의 형성이 시작되고, 원료 분말이 점착성을 보이게 된다.
소성기 및 연소 격실내에서 온도를 조절하기에 유리한 방법은 소성 대역으로 공급하는 원료 분말을 조절하는 방식이다. 그래서, 소성 대역에 공급된 원료 분말을 3개의 하부 흐름으로 분배하는 것이 특별히 유리하다고 판명되었다. 상기 3개의 하부 흐름은 각각 소성기에서 소성전 및 후에서 뿐만 아니라 추가로 원료 분말이 연소 격실로 공급된다. 상기 분배와 관련해서, 상기 온도는 소성 대역의 부분에서 1,000 내지 1,150。Ｃ로 조절되고, 상기 소성 대역은 킬른으로부터 공급되는 배출 가스, 연소 격실로부터 공급되는 배출 가스 및 부분적으로 소성된 원료 및 소성 연료를 혼합한 후이지만, 나머지 원료를 첨가하기 전에 즉시 형성된다.
상기 온도 대역은 석유 코우크스와 무연탄 등과 같이 연소시키기 어려운 연료를 사용할 때, 유익한 NOx의 분해를 위하여 제공된다.
본 발명을 다음의 첨부 도면에 의해 좀더 상세히 설명하고, 여기에서
상기 도 1에서, 킬른 장치는 시멘트 클링커를 제조하기 위한 킬른 장치이다. 상기 킬른 장치는 킬른(1), 소성기(2) 및 연소 격실(3)로 이루어진다. 상기 킬른(1)의 뒤에 클링커 냉각기(4)가 있고, 상기 냉각기(4)로부터의 고온 공기가 도관(5)을 통해서 소성 대역으로 공급된다. 상기 고온 공기는 2개의 도관(5a, 5b)으로 분배되어 소성기(2) 및 연소 격실(3)로 공기를 인도하게 된다. 상기 소성기(2)에는 도관(6)을 통해서 킬른(1)에서 고열의 배출 가스가 공급되어, 연소 격실(3)에서 도관(7)을 통해서 공급되는 부분적으로 소성된 재료와 혼합되어 진다.
소성된 재료는 소성기(2)로부터 도관(8)을 통해 분리 사이클론(9)으로 보내져서 부유되어 진다. 분리 사이클론(9)에서, 상기 가스/재료 부유물은 소성된 재료 흐름과 고열 가스 흐름으로 분리된다. 상기 소성된 원료는 도관(10)을 통해서 회전 킬른(1)으로 이동하고, 상기 고열 가스 흐름은 도관(11)을 통해서 여러 개의 사이클론을 갖는 부유 예열기로 보내진다. 도 1에서는 상기 예열기중에서 최하단 사이클론(12)만이 예시할 것이다.
상기 사이클론(12)으로부터 예열된 원료는 3열 분기 수단(13)을 경유해서 3개의 도관(14, 15, 16)을 통해 소성 대역으로 떨어지게 된다. 상기 도관(14)은 원료를 소성기 뒤쪽 장소나 소성기(2) 내부로 공급하고, 상기 도관(15)은 원료를 킬른(1)에서 방출되는 배출가스에 공급하여, 상기 원료 분말이 소성기(2)로 보내지도록 하고, 상기 도관(16)은 원료를 연소 격실(3)로 공급하게 한다. 상기 도관(16)은 원료를 직접 연소 격실(3)로 향하게 하거나 또는 도 1에 나타낸 바와 같이 3분할 공기 도관(15)으로 보내게 할 수 있다.
전체 원료 흐름은 도관(14, 15, 16) 사이에서 제어되는 방식으로 연속적으로 분배되고, 특별한 상황하에서는 예를 들면 하나 또는 여러 개의 도관(14, 15, 16)을 통과하는 원료의 흐름을 방해하기 위해 어느 하나의 도관이 선택될 수 있다.
이러한 장치에서, 연료는 소성기(2)에서 버너(17), (b kcal/kg클링커)에 의해 연소될 수 있고, 연소 격실(3)에서 버너(18), (a kcal/kg클링커)에 의해 연소될 수 있으며, 킬른(1)에서 버너(19), (c kcal/kg클링커)에 의해 연소될 수 있다.
도 2는 킬른에서 소성기로 공급되는 NO의 양의 함수로써 다수 개의 ILC 소성기에서 생성되는 NO에 대해 기록된 데이타를 나타낸다.
상기 데이터는 칼로리값 및 질소 함유량의 항목에서 변화를 보이는 서로 다른 연료들을 사용하여 연소를 수행한 많은 다른 장치에서 측정해낸 데이터이므로, 비차원적인 도면이 선택되었으며, 여기에서
= N연료이 NO로의 전환율
NO유입,NO배출및N연료은kmol/h 또는 kgN-당량/kg 클링커로 계산되었다.
곡선이 실험 데이터에 적합하다면, 다음의 관계식이 나타난다.
y=1.5·exp(-x)-1
X의 크기를 선택할 수 있다면, y＜0가 되도록 X를 선택한다. 이것은 소성기로부터 방출된 NOx의 양이 소성기로 공급된 NOx의 양보다 적음을 의미한다. 청구항 1에 기재되어 있는 바와 같이, 연소가 킬른 장치의 세 군데 장소에서 수행할 수 있다. 상기와 같은 X 값은 선택이 가능하다.
상기 y에 대해 한 식을 이용한 계산의 예가, 소성기 및 연소 대역에서 연소될 수 있는 연료를 사용한 장치에 적용될 경우에, 도 3의 곡선 그래프가 얻어진다.
상기 예에서, 총량 750kcal/kg클링커가 킬른 장치에서 연소되고, 총량 c=300kcal/kg 클링커는 회전 킬른에서 연소된다. 석유 코우크스가 회전 킬른에서 연료로 사용되면, 석유 코우크스의 불꽃 온도가 특별히 높지 않기 때문에 연료 함유 질소(N연료)는 NO로의 전환율이 비교적 낮으며, 그 결과 열 NOx의 생성량은 매우 적게 되며, 동시에 약 1,400。Ｃ인 킬른에서 온도는 반응(2)를 우세하게 발생시키에 충분히 높다. 결론적으로, 킬른에 대한 전환율은 석유 코우크스가 연소되는 전형적인 회전 킬른에 대해서 y킬른=0.3으로 측정된다.
소성 대역에서 a+b=450kcal/kg 클링커의 연소가 발생되고, 상기 연소는 소성기에서 b kcal/kg 클링커 및 연소 격실에서 450-b kcal/kg 클링커로 분배된다. 석유 코우크스가 연소될 경우에, 연소 격실에서 온도가 약 1,100。Ｃ로 유지되면, 연소 대역에서 전환율이 일반적으로 y연소=0.5 수준이다.
다음은 소성기에 적용되는 일반식이다:
N연료,소성기·y소성기=NO유출,소성기-NO유입,소성기⇒
NO유출,소성기=N연료,소성기·y소성기+NO유입,소성기⇒
NO배출,소성기=N연료,소성기·y소성기+(NO로+NO연소)⇒
상기 방출량(NO배출,소성기)은 도 3에 b/a+b의 함수로써 나타난다:
NO배출,소성기=b·y소성기+N연료,킬른·y킬른+N연료,연소·y연소
만약 b/a+b=0이면, 상기 장치는 SLC-S 장치가 사용되고, 상기에서 NOx의 방출이 완전히 최대 수준인 경우이다. 만약 a=0이므로 b/a+b=1이면, 상기 장치는 ILC 장치가 사용된다.
도 3에서 명백하게 나타나듯이 NOx 방출량의 최소 한계값은 b/a+b≒0.5이다.
상기 최소 한계값은 킬른에서 방출되는 NOx의 양에 필연적으로 의존한다. 킬른에서 소성기에 유입되는 NOx의 양이 증가되면, 연소 격실에서 연소되는 연료의 양은 감소된다.

Claims (10)

  1. 킬른 장치의 3개 이상의 다른 대역에서, 질소 함유 연료를 연소시키되; 상기 3개 이상의 대역중 제 1 대역(1)에서, 연료량 c가 연소되고, 상기 대역에 산소를 함유한 가스가 공급되며; 상기 3개 이상의 대역중 제 2 대역에서, 연료량 b가 연소되고, 상기 대역에 각각 도관(6, 7)을 통해 다른 2개 이상의 대역(1, 3)에서 NO를 함유한 배출 가스가 공급되고, 상기 제 2 대역에서 나오는 배출 가스는 킬른 장치로 부터 제거되며; 상기 3개 이상의 대역중 제 3 대역(3)에서 연료량 a가 연소되고, 산소를 함유한 가스가 이 대역(3)에 공급되고; 상기 제 2 대역(2)과 제 3 대역(3)에서 연소되는 연료의 총량 b+a는 제 1 대역(1)에 공급되는 원료를 원하는 정도로 열처리하기 위한 에너지 요구량에 의해 결정되고, a에 대한 b의 비율은 상기 제 2 대역(2)으로부터 나오는 배출 가스에서 최소의 NO 함량을 얻기 위해 조절되며; 상기에서, 예열기(12)에서 나오는 원료는 3개의 흐름(14, 15, 16)으로 분배되어서 3개 이상의 대역중 제 2 대역과 제 3 대역에서 온도를 900 내지 1,200。Ｃ로 조절하고, 상기 흐름중 제 1 흐름(15)이 도관(6)을 통해 제 1 대역(1)에서 제 2 대역(2)으로 흐르는 배출 가스에 공급되고, 상기 제 2 흐름(16)이 제 3 대역(3)에 공급되어서 되는 원료의 열처리용 킬른 장치에서 NOx의 방출을 감소시키는 방법에 있어서,
    제 2 대역(2)을 통과하여 재료의 흐름에 공급된 상기 제 3 흐름(14)이 상기 제 3 대역(3)으로부터의 부분적으로 소성된 원료를 제공하는 도관(7)의 하부로 흐르는 것을 특징으로 하는 원료의 열처리용 킬른 장치로부터 NOx의 방출을 감소시키는 방법.
  2. 제 1항에 있어서, 상기 제 3 흐름(14)은 제 2 대역(2) 이후의 장소에서 재료의 흐름에 공급되는 것을 특징으로 하는 방법.
  3. 제 1 항 또는 제 2항에 있어서, 상기 제 1 대역은 킬른(1)이고, 제 2 대역은 소성기(2)이며, 제 3 대역이 1이상의 연소 격실(3)인 것을 특징으로 하는 방법.
  4. 제 1항, 제 2항 또는 제 3항에 있어서, 상기 원료 및 산소 함유 가스는 연소 격실(3)의 상부에 공급되고, 연료가 또한 연소 격실(3)의 상부에서 연소되며, 적어도 부분적으로 소성된 원료 및 배출 가스가 상기 연소 격실(3)의 하부로부터 배출되는 것을 특징으로 하는 방법.
  5. 상기 항중 어느 하나의 항에 있어서, 상기 소성기(2)내의 온도는 900 내지 1,150。Ｃ의 범위에 있는 것을 특징으로 하는 방법.
  6. 상기 항중 어느 하나의 항에 있어서, 상기 연소 격실(3)내의 온도는 900 내지 1,200。Ｃ의 범위에 있는 것을 특징으로 하는 방법.
  7. 상기 항중 어느 하나의 항에 있어서, 상기 연소 격실(3)내의 온도는 1,000 내지 1,200。Ｃ의 범위에 있는 것을 특징으로 하는 방법.
  8. 상기 항중 어느 하나의 항에 있어서, 상기 소성기(2)내의 온도는 950 내지 1,150。Ｃ의 범위에 있는 것을 특징으로 하는 방법.
  9. 상기 항중 어느 하나의 항에 있어서, 상기 연소 격실(3)내의 온도는 1,050 내지 1,200。Ｃ의 범위에 있는 것을 특징으로 하는 방법.
  10. 상기 항중 어느 하나의 항에 있어서, 상기 소성기(2)내의 온도는 1,000 내지 1,150。Ｃ의 범위에 있는 것을 특징으로 하는 방법.
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