KR102674302B1 - 송전선용 알루미늄 합금 도체 및 그 제조 방법 - Google Patents
송전선용 알루미늄 합금 도체 및 그 제조 방법 Download PDFInfo
- Publication number
- KR102674302B1 KR102674302B1 KR1020210161142A KR20210161142A KR102674302B1 KR 102674302 B1 KR102674302 B1 KR 102674302B1 KR 1020210161142 A KR1020210161142 A KR 1020210161142A KR 20210161142 A KR20210161142 A KR 20210161142A KR 102674302 B1 KR102674302 B1 KR 102674302B1
- Authority
- KR
- South Korea
- Prior art keywords
- aluminum alloy
- hot
- manufacturing
- transmission line
- power transmission
- Prior art date
Links
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 120
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 48
- 239000004020 conductor Substances 0.000 title claims abstract description 34
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims abstract description 45
- 229910052706 scandium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 27
- SIXSYDAISGFNSX-UHFFFAOYSA-N scandium atom Chemical compound [Sc] SIXSYDAISGFNSX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 26
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 21
- VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N yttrium atom Chemical compound [Y] VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 20
- 238000001192 hot extrusion Methods 0.000 claims description 37
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 18
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 17
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical group [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 claims description 16
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 9
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 8
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 8
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 6
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 6
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 23
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 abstract description 23
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 abstract description 7
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 28
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 22
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 18
- 239000000463 material Substances 0.000 description 8
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 3
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 3
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052790 beryllium Inorganic materials 0.000 description 1
- ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N beryllium atom Chemical compound [Be] ATBAMAFKBVZNFJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000003779 heat-resistant material Substances 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C23/00—Extruding metal; Impact extrusion
- B21C23/02—Making uncoated products
- B21C23/04—Making uncoated products by direct extrusion
- B21C23/08—Making wire, bars, tubes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/16—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C1/00—Manufacture of metal sheets, metal wire, metal rods, metal tubes by drawing
- B21C1/02—Drawing metal wire or like flexible metallic material by drawing machines or apparatus in which the drawing action is effected by drums
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D21/00—Casting non-ferrous metals or metallic compounds so far as their metallurgical properties are of importance for the casting procedure; Selection of compositions therefor
- B22D21/002—Castings of light metals
- B22D21/007—Castings of light metals with low melting point, e.g. Al 659 degrees C, Mg 650 degrees C
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/525—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length for wire, for rods
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
Abstract
본 발명은 송전선용 알루미늄 합금 도체 및 그 제조 방법에 관한 것으로서, 본 발명의 일 실시예에 의한 송전선용 알루미늄 합금 도체는, 스칸듐 및 이트튬, 또는 스칸듐 및 지르코늄을 포함한다. 상기 알루미늄 합금은 열간 압출 및 소성 가공되어, 상기 스칸듐, 이트륨 및 지르코늄이 석출된다. 상기 석출에 의하여, 상기송전선용 알루미늄 합금 도체의 최대인장강도, 전기전도도, 내열특성이 개선된다.
Description
본 발명은 송전선용 알루미늄 합금 도체 제조 방법에 관한 것이다.
알루미늄의 비중은 2.70으로 구리의 비중인 8.93의 약 30%수준이며, 다른 금속들에 비해서도 상대적으로 가볍다. 또한, 알루미늄의 전기전도도는 약 64% IACS로 다른 금속들에 비해서 상대적으로 높은 편이다. 그리고, 가격이 구리에 비해 상대적으로 저가이므로, 송전선 등의 도전용 소재로 널리 사용되고 있다.
특히, 알루미늄은 구리에 비해 상대적으로 가볍기 때문에 공중에 현수되어 자신의 무게를 버텨야 하는 가공송전선에 유용하게 사용되고 있다.
한편, 순수한 알루미늄은 기계적 강도가 낮아, 가공송전선에 가해지는 인장응력을 버티기 어렵다. 때문에, 종래에는 철, 구리, 마그네슘, 지르코늄, 베릴륨 등의 합금원소를 첨가해 기계적 강도가 향상된 알루미늄 합금을 제조해 가공송전선으로 사용하였다.
그러나, 알루미늄 합금의 전기전도도는 고용된 합금 원소의 영향을 크게 받는다. 따라서, 알루미늄 합금의 전기전도도는 순수한 알루미늄에 비해 낮아진다. 예를 들어, 종래기술인 STAL(Super Thermal ALuminum) 의 전기전도도는 약 60% IACS 이고, XTAL(eXtra Thermal ALuminum)의 전기전도도는 약 58% IACS로 순수한 알루미늄에 비해 낮은것을 확인할 수 있다.
즉, 알루미늄 합금의 전기전도도와 기계적 강도는 서로 상충되는 관계로, 우수한 전기전도도 및 기계적 강도를 모두 가지는 알루미늄 합금의 제조는 어렵다.
한편, 가공송전선의 송전용량을 증가시키기 위해, 소재의 내열특성 또한 높일 필요가 있다. 도체에 전류를 흘릴 경우 열이 발생하고, 상기 열로 인해 기계적 강도가 낮아질 수 있다. 따라서 내열특성이 부족한 가공송전선에 과량의 전류를 흘려 고열이 발생할 경우에는, 상기 가공송전선의 기계적 강도가 낮아져, 손상을 입을 수 있다. 따라서, 더 많은 전류를 송전하기 위해 가공송전선에는 고내열성 소재가 사용되어야 한다.
상술한 높은 전기전도도, 고강도, 고내열특성을 모두 가지는 알루미늄 합금의 예로, 지르코늄 원소를 0.25-0.3wt%로 다량 포함하는 알루미늄 합금이 있다. 상기 알루미늄 합금은 열처리되어, 상기 알루미늄 합금 내 고용된 지르코늄이 석출된다. 따라서, 지르코늄의 고용도가 감소해 전기전도도가 높아진다. 나아가, 상기 지르코늄의 석출로 인해 석출경화가 일어나 기계적 강도가 높아진다. 또한 석출상으로 인해 고온에서의 결정립계의 이동이 억제되어, 내열특성이 높아진다.
그러나, 상기 알루미늄 합금 내에서 지르코늄이 석출되기 위해서는 450℃이상의 고온에서 48시간 이상의 장시간의 열처리가 필요하다. 상기 열처리 공정은 제품 단가에 영향을 미치고, 생산성을 크게 떨어뜨린다는 단점이 있다.
한편, 같은 크기의 송전선에서 전기전도도를 높이는 방법으로 송전선의 단면적에 대한 도체의 단면적 비인 점적율을 높이는 방법이 있다. 상기 점적율을 높이기 위한 대표적인 방법으로, 종래의 원형구조의 소선이 아닌 사다리꼴 구조의 소선을 사용하는 방법이 있다.
상기 원형구조의 소선을 사용한 송전선의 점적율은 약 75%인 반면, 사다리꼴 구조의 소선을 사용한 송전선의 점적율은 약 95%의 높은 점적율을 가진다.
본 발명은 상술한 바와 같은 종래 기술에 의한 문제점을 해결하기 위한 것으로, 본 발명의 목적은 우수한 전기전도도 및 최대인장강도를 가진 송전선용 알루미늄 합금 도체를 보다 단시간에 제조할 수 있도록 구성되는 송전선용 알루미늄 합금 도체 제조 방법을 제공하는 것이다.
상술한 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예의 일 양태는, 송전선용 알루미늄 합금 제조 방법에 있어서: 0.05 내지 0.5wt%의 스칸듐, 0.05 내지 0.5wt%의 이트륨 또는 지르코늄, 0.05wt% 이하의 불순물 및 잔부의 알루미늄으로 구성된 알루미늄 합금 재료가 주조되는, 주조 단계(S100); 주조된 상기 알루미늄 합금이 열간 압출되는, 열간 압출 단계(S200); 및 열간 압출된 상기 알루미늄 합금이 압연 또는 인발되는, 소성 가공 단계(S300); 를 포함한다.
본 발명의 실시예의 일 양태에서, 상기 열간 압출 단계(S200)에서, 상기 열간 압출공정의 평균 온도는 200 내지 350℃이고; 상기 열간 압출공정의 압출비는 5:1 내지 25:1일 수 있다.
본 발명의 실시예의 일 양태에서, 상기 열간 압출 단계(S200)에서, 열간 압출된 상기 알루미늄 합금은 평균 직경 10㎛ 이하의 석출상을 포함하고, 상기 석출상이 10,000㎛2의 단위 면적당 75개 이상 존재할 수 있다.
본 발명의 실시예의 일 양태에서, 상기 열간 압출 단계(S200)에서, 열간 압출된 상기 알루미늄 합금의 하기 수식에 의해 산출되는 내열특성 값이 90% 이상일 수 있다.
(수식) 내열특성(%) = (A/B)×100
A는 열간 압출된 상기 알루미늄 합금을 275 내지 285℃에서 1시간동안 열처리 후 공냉처리된 알루미늄 합금이 상온에서 가지는 최대인장강도이고,
B는 열간 압출된 상기 알루미늄 합금이 상온에서 가지는 최대인장강도임.
본 발명의 실시예의 일 양태는, 상기 열간 압출 단계(S200)에서, 열간 압출된 상기 알루미늄 합금의 전기전도도는 56% IACS 이상일 수 있다.
본 발명의 실시예의 일 양태는, 상기 열간 압출 단계(S200)에서, 열간 압출된 상기 알루미늄 합금의 최대인장강도는 150MPa 이상일 수 있다.
본 발명의 실시예의 일 양태에서, 상기 소성 가공 단계(S300)에서, 상기 압연 또는 인발 공정의 평균 온도는 상온일 수 있다.
본 발명의 실시예의 일 양태에서, 상기 소성 가공 단계(S300)에서,
압연 또는 인발된 상기 알루미늄 합금은 평균 직경 10㎛ 이하의 석출상을 포함하고, 상기 석출상이 10000㎛2의 단위 면적당 75개 이상 존재할 수 있다.
본 발명의 실시예의 일 양태에서, 상기 소성 가공 단계(S300)에서, 압연 또는 인발된 상기 알루미늄 합금의 전기전도도는 60% IACS 이상일 수 있다.
본 발명의 실시예의 일 양태에서, 상기 소성 가공 단계(S300)에서, 압연 또는 인발된 상기 알루미늄 합금의 최대인장강도는 150MPa 이상일 수 있다.
본 발명의 실시예의 일 양태에서, 상기 소성 가공 단계(S300)에서, 압연 또는 인발된 상기 알루미늄 합금의 횡단면이 사다리꼴 형상일 수 있다.
본 발명의 실시예에 의한 송전선용 알루미늄 합금 도체 제조 방법에서는, 장시간의 열처리를 통한 석출상의 석출을 요구하는 종래기술과 달리 열간 압출 및 소성가공을 통해 석출상이 석출된다. 따라서, 본 발명의 실시예에 의하면, 장시간의 열처리를 필요로 하지 않아, 상대적으로 생산성이 향상된 송전선용 알루미늄 합금 도체가 제조될 수 있다.
도 1은, 본 발명의 실시예에 의한 송전선용 알루미늄 합금 도체 제조 방법을 보인 플로우 차트
도 2는, 본 발명의 제조예 및 비교예의 최대인장강도 분석 그래프
도 3은, 본 발명의 제조예 및 비교예의 전기전도도 분석 그래프
도 4는, 본 발명의 제조예의 주사전자현미경(SEM) 사진
도 2는, 본 발명의 제조예 및 비교예의 최대인장강도 분석 그래프
도 3은, 본 발명의 제조예 및 비교예의 전기전도도 분석 그래프
도 4는, 본 발명의 제조예의 주사전자현미경(SEM) 사진
이하에서는 본 발명의 실시예에 의한 송전선용 알루미늄 합금 도체 및 그 제조 방법을, 첨부된 도면을 참조하여 보다 상세하게 설명한다.
도 1은, 본 발명의 실시예에 의한 송전선용 알루미늄 합금 도체 제조 방법을 보인 플로우 차트이다.
도 1을 참조하면 본 발명의 실시예에 의한 송전선용 알루미늄 합금 도체 제조 방법은, 주조 단계(S100), 열간 압출 단계(S200) 및 소성 가공 단계(S300)를 포함한다. 특히 본 발명의 실시예에서는, 상기 열간 압출 단계(S200) 및 소성 가공 단계(S300)에서, 알루미늄 합금내의 석출상이 석출되어, 장시간의 열처리를 필요로 하지 않는 송전선용 알루미늄 합금 도체가 제조된다.
보다 상세하게는, 상기 주조 단계(S100)에서는, 상기 알루미늄 합금이 주조된다. 본 실시예에서는, 상기 주조 단계(S100)에서, 스칸듐, 이트륨 또는 지르코늄, 잔부의 알루미늄 및 불순물을 포함하는 상기 알루미늄 합금이 주조될 수 있다.
이때, 상기 알루미늄 합금은, 상기 스칸듐을 0.05 내지 0.5wt% 포함할 수 있고, 상기 이트륨 또는 지르코늄을 0.05 내지 0.5wt% 포함할 수 있다.
한편, 상기 스칸듐, 이트륨 및 지르코늄은 알루미늄에 대한 고용도가 낮아, 상기 알루미늄 합금 내에 고용되기 상대적으로 어렵다. 따라서, 상기 알루미늄 합금에 고용된 합금 원소에 의하여 발생하는 전기전도도 하락을 최소화 할 수 있다. 또한, 상기 스칸듐, 이트륨 및 지르코늄은 알루미늄 합금 내에서 Al3Sc, Al2Y, Al3Zr 등의 석출상을 형성할 수 있고, 상기 석출상은 석출경화를 통해 상기 알루미늄 합금의 부족한 기계적 물성을 높일 수 있다. 또한 상기 석출상의 형성으로 상기 알루미늄 합금 내에 고용되어 있던 상기 스칸듐, 이트륨 및 지르코늄이 감소하여 상기 알루미늄 합금의 전기전도도가 보다 증가할 수 있다.
특히, 상기 스칸듐 및 이트륨은, 다른 금속과 대비하여 상대적으로 알루미늄 합금 내에서 석출상 형성이 용이하다. 따라서 상기 알루미늄 합금 내에 스칸듐 및 이트륨이 포함되어 있다면, 보다 쉽게 석출상이 형성될 수 있다.
그리고 상기 스칸듐 및 지르코늄은 상기 알루미늄 합금 내에서 다량의 핵생성을 통한, 결정립 미세화를 유도할 수 있다. 따라서, 상기 결정립 미세화로 석출상의 석출 자리가 생성됨에 따라, 석출상의 형성이 유도될 수 있다.
또한, 상기 알루미늄 합금이 상기 스칸듐, 이트륨 및 지르코늄을 모두 포함하는 경우에는, 열간 압출등의 소성 가공을 통한 석출상 형성 제어가 용이하지 않다. 따라서, 본 실시예에서는, 상기 알루미늄 합금이 스칸듐 및 이트륨 또는 스칸듐 및 지르코늄을 포함한다.
뿐만 아니라, 상기 스칸듐 및 이트륨의 합 또는 상기 스칸듐 및 지르코늄의 합이 0.1wt% 미만으로 포함된 경우에는, 석출경화 효과가 부족하여 기계적 물성이 부족하다. 반대로, 0.5wt% 초과로 포함된 경우에는, 상기 스칸듐, 이트륨 및 지르코늄의 일부가 석출되지 않고 상기 알루미늄 합금 내에 고용되어, 상기 알루미늄 합금의 전기전도도가 감소될 수 있다. 따라서, 본 실시예에서는, 상기 스칸듐 및 이트륨 또는 상기 스칸듐 및 지르코늄을 0.1 내지 0.5wt% 포함한다.
뿐만 아니라, 상기 스칸듐 및 이트륨의 합 또는 상기 스칸듐 및 지르코늄의 합이 0.1wt% 미만으로 포함된 경우에는, 석출경화 효과가 부족하여 기계적 물성이 부족하다. 반대로, 0.5wt% 초과로 포함된 경우에는, 상기 스칸듐, 이트륨 및 지르코늄의 일부가 석출되지 않고 상기 알루미늄 합금 내에 고용되어, 상기 알루미늄 합금의 전기전도도가 감소될 수 있다. 따라서, 본 실시예에서는, 상기 스칸듐 및 이트륨 또는 상기 스칸듐 및 지르코늄을 0.1 내지 0.5wt% 포함한다.
한편, 상기 불순물로는 상기 알루미늄 합금 내에 불가피하게 포함되는 철, 규소 및 구리 등이 포함될 수 있다. 상기 불순물은 상기 알루미늄 합금 내에 고용되어, 상기 알루미늄 합금의 전기 전도도를 저하시킬 수 있다. 따라서, 상기 알루미늄 합금은 상기 불순물을 최소한으로 포함해야 한다. 따라서, 본 실시예에서는, 상기 알루미늄 합금은 철, 규소 및 구리를 0.05wt%이하로 포함할 수 있다.
다음으로, 상기 열간 압출 단계(S200)에서는, 주조된 상기 알루미늄 합금이 열간 압출된다. 본 발명의 실시예에서는, 상기 열간 압출 단계(S200)에서 상기 알루미늄 합금이 열간 압출되는 과정에서, 상기 알루미늄 합금 내의 상기 스칸듐, 이트륨 및 지르코늄이 석출될 수 있다. 또한 상기 석출상의 석출 양상은 상기 열간 압출 단계(S200)의 압출온도 및 압출비에 큰 영향을 받을 수 있다.
보다 상세하게는, 상기 열간 압출 단계(S200)는 200 내지 350℃의 압출온도 에서 5:1 내지 25:1의 압출비로 진행될 수 있다. 상기 압출온도가 200℃ 미만인 경우에는, 열간 압출이 불가능하거나, 열간 압출된 상기 알루미늄 합금 표면에 균열 및 터짐이 발생할 수 있다. 또한, 상기 압출온도가 200℃ 미만인 경우에는, 석출상이 정상적으로 석출되지 않을 수 있다. 반면에, 상기 압출온도가 350℃ 초과인 경우에는, 압출 중 용해 및 열크랙이 발생할 수 있다. 상기 압출비가 5:1 미만인 경우에는, 열간 압출 과정에서 소성변형량이 감소되어, 결정립 미세화가 미흡하게 이루어질 수 있다. 따라서, 상기 압출비가 5:1 미만인 경우에는, 석출상의 형성이 원활히 유도되지 않을 수 있다. 또한, 상기 압출비가 25:1 초과인 경우 열간 압출이 불가능하거나, 열간 압출된 상기 알루미늄 합금 표면에 균열이 발생할 수 있다.
한편, 본 실시예에서는, 상기 알루미늄 합금 도체에 평균 직경 10㎛이하의 상기 석출상이, 10,000㎛2의 단위면적당 75개 이상 균일하게 분포된다. 그리고 이와 같은 상기 알루미늄 합금 내 상기 석출상의 석출에 의하여, 상기 알루미늄 합금의 전기전도도, 최대인장강도 및 내열특성이 증가될 수 있다.
특히, 본 실시예에서는, 열간 압출된 상기 알루미늄 합금의 전기전도도는 56% IACS 이상이고, 최대인장강도는 150MPa 이상이다. 또한, 열간 압출된 상기 알루미늄 합금은, 하기의 <수식>으로 계산된 90% 이상의 내열특성을 갖는다. 이는, 본 실시예에서 상기 석출된 석출상이 고온에서의 결정립계의 이동이 억제됨으로써, 열간 압출된 상기 알루미늄 합금의 내열특성이 증가됨에 기인하는 것으로 추정된다.
<수식>
내열특성(%) = (A/B)×100
A는 열간 압출된 상기 알루미늄 합금을 275 내지 285℃에서 1시간동안 열처리 후 공냉처리된 알루미늄 합금이 상온에서 가지는 최대인장강도이고,
B는 열간 압출된 상기 알루미늄 합금이 상온에서 가지는 최대인장강도임.
마지막으로, 상기 소성 가공 단계(S300)에서, 열간 압출된 상기 알루미늄 합금이 소성 가공, 예를 들면, 압연 또는 인발되어, 최종적으로 송전선용 알루미늄 합금 도체가 제조된다.
보다 상세하세게는, 상기 소성 가공 단계(S300)는 상온에서 압연 또는 인발될 수 있다. 특히 상기 압연은 형상압연일 수 있다. 상기 압연의 압연비는 1:1이고, 상기 인발의 인발비 또한 1:1일수 있다. 압연 또는 인발된 상기 송전선용 알루미늄 합금 도체의 횡단면은 사다리꼴일 수 있다.
특히, 본 실시예에서는, 상기 소성 가공 단계(S300)에서 상기 석출상이 추가적으로 석출되는데, 특히, 상기 송전선용 알루미늄 합금 도체에 평균 직경 10㎛이하의 석출상이, 10,000㎛2의 단위면적당 75개 이상 균일하게 분포된다. 그리고 이와 같은 상기 알루미늄 합금 내 상기 석출상의 석출에 의하여, 상기 송전선용 알루미늄 합금 도체의 전기전도도 및 최대인장강도가 보다 증가될 수 있다. 본 실시예에서는, 상기 송전선용 알루미늄 합금 도체의 전기전도도는 60% IACS 이상이고, 최대인장강도는 150MPa 이상일 수 있다.
이하에서는 본 발명을 실시예 및 실험예에 의하여 더욱 상세하게 설명한다. 이들 실시예 및 실험예는 단지 본 발명을 보다 구체적으로 설명하기 위한 것으로, 본 발명의 범위가 이들 실시예 및 실험예에 국한되지 않는다는 것은 당업계에서 통상의 지식을 가진 자에게 있어서 자명할 것이다.
실시예 1
<제조예 1>
제조예 1에서는, 0.4wt%의 스칸듐, 0.1wt%의 이트륨 및 잔부의 알루미늄을 포함하는 알루미늄 합금이 주조 단계(S100)에서 주조되었다. 다음으로, 주조된 상기 알루미늄 합금이 열간 압출 단계(S200)에서 280℃의 온도에서 25:1의 압출비로 열간 압출되었다. 마지막으로 소성 가공 단계(S300)는 미실시되었다.
<제조예 2> 내지 <제조예 8> 및 <비교예 1> 내지 <비교예 7>
제조예 2 내지 제조예 8 및 비교예 1 내지 비교예 7에서는, 제조예 1과 동일하게 알루미늄 합금이 상기 주조 단계(S100) 및 열간 압출 단계(S200)를 거치되, 하기 표 1에 기재된 조성의 알루미늄 합금이 사용되었다.
스칸듐(wt%) | 이트륨(wt%) | 지르코늄(wt%) | 알루미늄(wt%) | |
제조예 1 | 0.4 | 0.1 | - | 잔부 |
제조예 2 | 0.3 | 0.2 | - | 잔부 |
제조예 3 | 0.2 | 0.3 | - | 잔부 |
제조예 4 | 0.1 | 0.4 | - | 잔부 |
제조예 5 | 0.4 | - | 0.1 | 잔부 |
제조예 6 | 0.3 | - | 0.2 | 잔부 |
제조예 7 | 0.2 | - | 0.3 | 잔부 |
제조예 8 | 0.1 | - | 0.4 | 잔부 |
비교예 1 | - | - | - | 잔부 |
비교예 2 | - | 0.1 | - | 잔부 |
비교예 3 | - | 0.25 | - | 잔부 |
비교예 4 | - | 0.5 | - | 잔부 |
비교예 5 | - | - | 0.1 | 잔부 |
비교예 6 | - | - | 0.25 | 잔부 |
비교예 7 | - | - | 0.5 | 잔부 |
<실험예 1>
도 2는 제조예 1 내지 제조예 8, 비교예 1 및 비교예 4의 최대인장강도를 보여주는 그래프이다.
도 2를 참조하면, 비교예 1 및 비교예 4의 최대 인장강도는 약 100MPa로 상대적으로 낮은것을 확인할 수 있다. 반면에, 제조예 1 내지 8의 최대인장강도는 대부분 150MPa 이상으로 상대적으로 높은것을 확인할 수 있다. 제조예 4의 최대인장강도는 약 130MPa로, 150MPa에 미치지 못하는 최대인장강도를 보이지만, 상기 비교예 1 및 비교예 4의 최대인장강도에 비해 높은것을 확인할 수 있다.
<실험예 2>
도 3은 제조예 1 내지 8 및 비교예 4의 전기전도도 및 제조예 1 내지 8 및 비교예 4의 열간 압출되기 전 전기전도도를 보여주는 그래프이다.
도 3을 참조하면, 비교예 4 에서는 열간 압출되기 전 상기 알루미늄 합금과 열간 압출된 상기 알루미늄 합금의 전기전도도 차이가 1% IACS 미만으로 매우 작았다. 반면에 제조예 1 내지 8에서는, 대부분 상기 열간 압출되기 전 알루미늄 합금의 전기전도도에 비해, 열간 압출된 상기 알루미늄 합금의 전기전도도가 3% IACS이상 높아진 것을 확인할 수 있다. 특히 제조예 3에서 59% IACS이상의 높은 전기전도도를 가지는 것을 확인할 수 있다.
<실험예 3>
도 4는 제조예 3의 주사전자편미경 사진이다.
도 4를 참조하면, 제조예 3에서 상기 알루미늄 합금은 균일한 석출상을 가짐을 확인할 수 있다. 특히, 상기 석출상의 평균 크기는 10㎛ 미만일 수 있고, 상기 석출상이 10,000㎛2 내에 75개 이상 존재함을 확인할 수 있다.
실시예 2
<제조예 9>
제조예 9에서는, 0.2wt%의 스칸듐, 0.05wt%의 이트륨 및 잔부의 알루미늄을 포함하는 알루미늄 합금 주조재가, 열간 압출 단계(S200)에서 280℃의 온도에서 25:1의 압출비로 열간 압출되었다. 또한, 소성 가공 단계(S300)에서 상온에서 1:1의 압연비로, 횡단면의 모양이 사다리꼴이 되도록 형상압연되었다.
<제조예 10> 내지 <제조예 12> 및 <비교예 8> 내지 <비교예 9>
제조예 10 내지 제조예 12 및 비교예 8 내지 비교예 9에서는, 제조예 9와 동일하게 알루미늄 합금이 상기 열간 압출 단계(S200) 및 소성 가공 단계(S300)를 거치되, 하기 표 2에 기재된 조성의 알루미늄 합금을 사용하였다.
스칸듐(wt%) | 이트륨(wt%) | 지르코늄(wt%) | 알루미늄(wt%) | |
제조예 9 | 0.2 | 0.05 | - | 잔부 |
제조예 10 | 0.2 | 0.1 | - | 잔부 |
제조예 11 | 0.2 | 0.2 | - | 잔부 |
제조예 12 | 0.2 | 0.3 | - | 잔부 |
비교예 8 | - | - | - | 잔부 |
비교예 9 | - | 0.5 | - | 잔부 |
<실험예 4>
실험예 4에서는 제조예 9 내지 12의 전기전도도 및 최대인장강도가 제조 단계별로 각각 측정되었다. 즉, 주조 단계(S100) 후의 주조재, 열간 압출 단계(S200) 후의 압출재, 소성 가공 단계(S300) 후의 압연재로 단계가 나뉘어 각각의 단계에서 전기전도도 및 최대인장강도가 측정되었다. 그 결과는 하기 표 3과 같다.
주조재 | 압출재 | 압연재 | ||||
전기전도도 (%IACS) |
최대인장강도(MPa) | 전기전도도(%IACS) | 최대인장강도(MPa) | 전기전도도 (%IACS) |
최대인장강도(MPa) | |
제조예 9 | 57.9 | 131 | 60.03 | 159 | 60.76 | 162 |
제조예 10 | 56.01 | 136 | 59.85 | 163 | 60.35 | 165 |
제조예 11 | 53.86 | 142 | 59.71 | 168 | 60.36 | 172 |
제조예 12 | 52.78 | 148 | 59.41 | 174 | 60.33 | 165 |
비교예 8 | 63.87 | 93 | 63.48 | 103 | 63.68 | 105 |
비교예 9 | 60.32 | 98 | 60.07 | 101 | 60.12 | 100 |
표 3을 참조하면, 비교예 8 및 비교예 9에서는 상기 열간 압출 단계(S200) 및 소성 가공 단계(S300)를 거치는 과정에서 전기전도도 및 최대인장강도의 변동이 매우 적은것을 확인할 수 있다. 그리고 상기 비교예 8 및 비교예 9의 전기전도도는 60% IACS 이상으로 우수한 값을 보이지만, 최대인장강도는 약 100MPa로 낮은것을 확인할 수 있다. 반면에 제조예, 9 내지 12에서는 상기 열간 압출 단계(S200) 및 소성 가공 단계(S300)를 거치는 과정에서 전기전도도 및 최대인장강도가 높아지는것을 확인할 수 있다. 특히 상기 소성 가공 단계(S300)를 거친 제조예 9 내지 12의 전기전도도는 60% IACS 이상이고, 최대인장강도는 150MPa 이상임을 확인할 수 있다.
Claims (11)
- 알루미늄 합금 재료가 주조되는, 주조 단계(S100);
주조된 상기 알루미늄 합금이 열간 압출되는, 열간 압출 단계(S200); 및
열간 압출된 상기 알루미늄 합금이 압연 또는 인발되는, 소성 가공 단계(S300); 를 포함하고,
상기 알루미늄 합금 재료는,
0.05 내지 0.2wt%의 스칸듐;
0.3 내지 0.4wt%의 이트륨;
0.05wt% 이하의 불순물; 및
잔부의 알루미늄; 으로 구성되는 송전선용 알루미늄 합금 도체 제조 방법.
- 제 1 항에 있어서,
상기 열간 압출 단계(S200)에서,
상기 열간 압출공정의 평균 온도는 200 내지 350℃이고;
상기 열간 압출공정의 압출비는 5:1 내지 25:1인 송전선용 알루미늄 합금 도체 제조 방법.
- 제 1 항에 있어서,
상기 열간 압출 단계(S200)에서,
열간 압출된 상기 알루미늄 합금은 평균 직경 10㎛ 이하의 석출상을 포함하고,
상기 석출상이 10,000㎛2의 단위 면적당 75개 이상 존재하는 송전선용 알루미늄 합금 도체 제조 방법.
- 제 1 항에 있어서,
상기 열간 압출 단계(S200)에서,
열간 압출된 상기 알루미늄 합금의 하기 수식에 의해 산출되는 내열특성 값이 90% 이상인 송전선용 알루미늄 합금 도체 제조 방법.
(수식) 내열특성(%) = (A/B)×100
A는 열간 압출된 상기 알루미늄 합금을 275 내지 285℃에서 1시간동안 열처리 후 공냉처리된 알루미늄 합금이 상온에서 가지는 최대인장강도이고,
B는 열간 압출된 상기 알루미늄 합금이 상온에서 가지는 최대인장강도임.
- 제 1 항에 있어서,
상기 열간 압출 단계(S200)에서,
열간 압출된 상기 알루미늄 합금의 전기전도도는 56\% IACS 이상인 송전선용 알루미늄 합금 도체 제조 방법.
- 제 1 항에 있어서,
상기 열간 압출 단계(S200)에서,
열간 압출된 상기 알루미늄 합금의 최대인장강도는 150MPa 이상인 송전선용 알루미늄 합금 도체 제조 방법.
- 제 1 항에 있어서,
상기 소성 가공 단계(S300)에서,
상기 압연 또는 인발 공정의 평균 온도는 상온인 송전선용 알루미늄 합금 도체 제조 방법.
- 제 1 항에 있어서,
상기 소성 가공 단계(S300)에서,
압연 또는 인발된 상기 알루미늄 합금은 평균 직경 10㎛ 이하의 석출상을 포함하고,
상기 석출상이 10000㎛2의 단위 면적당 75개 이상 존재하는 송전선용 알루미늄 합금 도체 제조 방법.
- 제 1 항에 있어서,
상기 소성 가공 단계(S300)에서,
압연 또는 인발된 상기 알루미늄 합금의 전기전도도는 60% IACS 이상인 송전선용 알루미늄 합금 도체 제조 방법.
- 제 1 항에 있어서,
상기 소성 가공 단계(S300)에서,
압연 또는 인발된 상기 알루미늄 합금의 최대인장강도는 150MPa 이상인 송전선용 알루미늄 합금 도체 제조 방법.
- 삭제
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
KR1020210161142A KR102674302B1 (ko) | 2021-11-22 | 2021-11-22 | 송전선용 알루미늄 합금 도체 및 그 제조 방법 |
PCT/KR2022/014913 WO2023090634A1 (ko) | 2021-11-22 | 2022-10-04 | 송전선용 고내열성 알루미늄 합금 도체 및 그 제조 방법 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
KR1020210161142A KR102674302B1 (ko) | 2021-11-22 | 2021-11-22 | 송전선용 알루미늄 합금 도체 및 그 제조 방법 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
KR20230074996A KR20230074996A (ko) | 2023-05-31 |
KR102674302B1 true KR102674302B1 (ko) | 2024-06-11 |
Family
ID=86543393
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
KR1020210161142A KR102674302B1 (ko) | 2021-11-22 | 2021-11-22 | 송전선용 알루미늄 합금 도체 및 그 제조 방법 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
KR (1) | KR102674302B1 (ko) |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008200752A (ja) * | 2007-01-22 | 2008-09-04 | Toyota Central R&D Labs Inc | アルミニウム合金鋳造材及びその製造方法、アルミニウム合金材及びその製造方法 |
KR100909699B1 (ko) * | 2008-06-11 | 2009-07-31 | 보원경금속(주) | 충격에너지가 향상된 알루미늄 합금 및 이로부터 제조된압출재 |
JP6310996B2 (ja) * | 2012-02-29 | 2018-04-11 | ザ・ボーイング・カンパニーThe Boeing Company | スカンジウム、ジルコニウム、およびエルビウムを添加したアルミニウム合金 |
JP2019512050A (ja) * | 2016-03-25 | 2019-05-09 | 中南大学 | 高電気伝導性・耐熱性鉄含有軽質アルミワイヤー及びその製造プロセス |
KR102058819B1 (ko) * | 2019-05-22 | 2020-01-22 | 연세대학교 산학협력단 | 알루미늄 합금 및 이의 제조 방법 |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5739788A (en) * | 1980-08-22 | 1982-03-05 | Nisshin Flour Milling Co Ltd | Preparation of coenzyme q10 |
KR100755130B1 (ko) | 2006-01-31 | 2007-09-04 | 엘에스전선 주식회사 | 고전도성 및 고내열성을 갖춘 알루미늄 합금선의 제조방법,이 방법에 의해 제조된 합금선 및 가공송전선 |
KR100755128B1 (ko) * | 2006-01-31 | 2007-09-04 | 엘에스전선 주식회사 | 고전도성 및 고내열성을 갖춘 알루미늄 합금선의 제조방법,이 방법에 의해 제조된 합금선 및 가공송전선 |
KR101351239B1 (ko) | 2012-11-15 | 2014-01-15 | (주)메탈링크 | 가공송전선용 사다리꼴 알루미늄합금선 제조방법 및 그 제조장치 |
KR101915585B1 (ko) | 2017-04-28 | 2018-11-07 | (주)메탈링크 | 고장력 및 고내열성의 알루미늄합금, 이에 의해 제조된 알루미늄합금선 및 가공송전선 |
-
2021
- 2021-11-22 KR KR1020210161142A patent/KR102674302B1/ko active IP Right Grant
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2008200752A (ja) * | 2007-01-22 | 2008-09-04 | Toyota Central R&D Labs Inc | アルミニウム合金鋳造材及びその製造方法、アルミニウム合金材及びその製造方法 |
KR100909699B1 (ko) * | 2008-06-11 | 2009-07-31 | 보원경금속(주) | 충격에너지가 향상된 알루미늄 합금 및 이로부터 제조된압출재 |
JP6310996B2 (ja) * | 2012-02-29 | 2018-04-11 | ザ・ボーイング・カンパニーThe Boeing Company | スカンジウム、ジルコニウム、およびエルビウムを添加したアルミニウム合金 |
JP2019512050A (ja) * | 2016-03-25 | 2019-05-09 | 中南大学 | 高電気伝導性・耐熱性鉄含有軽質アルミワイヤー及びその製造プロセス |
KR102058819B1 (ko) * | 2019-05-22 | 2020-01-22 | 연세대학교 산학협력단 | 알루미늄 합금 및 이의 제조 방법 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR20230074996A (ko) | 2023-05-31 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4177266B2 (ja) | 耐応力緩和特性に優れた高強度高導電性銅合金線材 | |
JP5051647B2 (ja) | 高強度・高導電率Cu−Ag合金細線とその製造方法 | |
JP5320642B2 (ja) | 銅合金の製造方法及び銅合金 | |
JP4596490B2 (ja) | 電子材料用Cu−Ni−Si−Co系銅合金及びその製造方法 | |
JP5247584B2 (ja) | Al合金及びAl合金導電線 | |
JP6240424B2 (ja) | Al合金導電線の製造方法 | |
JP5506806B2 (ja) | 電子材料用Cu−Ni−Si−Co系銅合金及びその製造方法 | |
CN102099499B (zh) | 电子材料用Cu-Co-Si系铜合金及其制造方法 | |
JP6147167B2 (ja) | アルミニウム合金導体、アルミニウム合金撚線、被覆電線およびワイヤーハーネス | |
JP6222885B2 (ja) | 電子材料用Cu−Ni−Si−Co系銅合金 | |
KR20130059412A (ko) | 전자 재료용 Cu-Co-Si 계 합금 | |
KR102674302B1 (ko) | 송전선용 알루미늄 합금 도체 및 그 제조 방법 | |
KR102617693B1 (ko) | 고내열성 알루미늄 합금 | |
KR102344357B1 (ko) | 케이블 도체용 알루미늄 합금 | |
US20140138120A1 (en) | Conductor for electric wire | |
JP6635732B2 (ja) | アルミニウム合金導電線の製造方法、アルミニウム合金導電線、これを用いた電線及びワイヤハーネス | |
JP2010285688A (ja) | Al合金及びAl合金導電線 | |
KR101732595B1 (ko) | 압출용 고열전도도 마그네슘 합금 및 이를 이용한 압출 방법 | |
KR101830338B1 (ko) | Cu-Ag 합금 소재의 제조방법 및 이 제조방법에 의해 제조된 Cu-Ag 합금 소재를 도체로 이용한 케이블 | |
JP2001131719A (ja) | 導電用耐熱Al合金線材及びその製造方法 | |
JP2002266043A (ja) | 導電用耐熱Al合金線材及びその製造方法 | |
JP6853872B2 (ja) | アルミニウム合金導電線の製造方法、アルミニウム合金導電線、これを用いた電線及びワイヤハーネス | |
JP2016183418A (ja) | 電子材料用Cu−Ni−Si−Co系銅合金 | |
KR101716645B1 (ko) | 알루미늄 합금 도체 전선 및 이의 제조방법 | |
KR102555590B1 (ko) | 고강도 및 고전도도 알루미늄 합금, 이를 포함하는 도체 및 도체의 제조방법 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
E902 | Notification of reason for refusal | ||
E701 | Decision to grant or registration of patent right | ||
GRNT | Written decision to grant |