KR102613843B1 - 수소 생산용 촉매, 이의 제조 방법 및 이를 이용한 수소 생산 방법 - Google Patents

수소 생산용 촉매, 이의 제조 방법 및 이를 이용한 수소 생산 방법 Download PDF

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Abstract

본 발명의 다양한 실시예에 따른 수소 생산용 촉매는, 다공성 지지체; 및 상기 다공성 지지체에 담지된 세슘이 도핑된 니켈 입자를 포함할 수 있다.
본 발명의 다양한 실시예에 따른 수소 생산용 촉매의 제조 방법은, 니켈 수화물염, 세슘염 및 다공성 지지체를 혼합하여 혼합 분말을 준비하는 단계; 상기 혼합 분말을 용융함침하는 단계; 상기 혼합 분말을 건조하는 단계; 상기 건조된 분말을 열처리하여 활성화하는 단계; 및 상기 활성화된 분말을 패시베이션(passivation)하는 단계를 포함할 수 있다.
본 발명의 다양한 실시예에 따른 수소 생산 방법은, 메탄 및 이산화탄소를 이용한 수소 생산 방법에 관한 것으로, 촉매를 공급하는 단계; 메탄 및 이산화탄소를 공급하는 단계를 포함하고, 상기 촉매는 다공성 지지체; 및 상기 다공성 지지체에 담지된 세슘이 도핑된 니켈 입자를 포함할 수 있다.

Description

수소 생산용 촉매, 이의 제조 방법 및 이를 이용한 수소 생산 방법 {Catalysts for H2 production, Preparation method of thereof and method of H2 production}
본 발명의 다양한 실시예는 수소 생산용 촉매, 이의 제조 방법 및 이를 이용한 수소 생산 방법에 관한 것이다. 구체적으로, 본 발명의 다양한 실시예는 수소 생산 성능은 극대화하면서 반응 중 촉매 내 탄소 침적은 최소화할 수 있는 수소 생산용 촉매, 이의 제조 방법 및 이를 이용한 수소 생산 방법에 관한 것이다.
온실가스의 감축이 요구되는 미래 사회에 있어서, 보다 친환경적이면서 경제적인 방법으로 수소를 생산하는 것이 중요하다. 현재, 수소는 대부분 화석연료 기반의 개질 반응을 통해 얻어지고 있으며, 특히 메탄이 주성분인 천연 가스 자원의 경우 다른 화석연료 대비 수소 대 탄소 비가 높아 수소 발생원으로서 높은 가치를 지닌다.
일반적 메탄의 개질방식은 크게 스팀 메탄 개질(steam reforming), 부분산화 (partial oxidation), 자열개질반응(autothermal reforming) 로 구분된다. 이중, 스팀(수증기) 메탄 개질반응은 메탄과 수증기를 반응(개질)시켜 수소를 생성하는 강한 흡열 반응으로 주요 반응식은 아래와 같다.
스팀 메탄 개질반응에 사용되는 촉매로서 저가의 니켈 금속이 많이 사용되어 왔으며, 촉매의 장기 안정성 확보 측면 및 수소 생산 효율을 위해 반응물의 비율은 보통 메탄:스팀이 1: 3 내지 1: 4정도의 몰비율로 사용된다.
한편, 최근 산업 시설의 이산화탄소 배출 처리가 심각한 문제로 대두되고 있으며, 국내에는 시멘트 공장, 화학 산업 시설, 발전소 등 여러 현장에서 포집한 이산화탄소들을 장기적으로 저장할 수 있는 공간을 확보하는 것이 어려워, 이산화탄소를 반응물질로 바로 활용하는 것이 하나의 방편이 될 수 있다.
다만, 이산화탄소의 활용 시에 이산화탄소가 매우 안정한 물질(ΔGf =394.6 kJ/mol)이기 때문에 효율적으로 전환할 수 있는 공정 시스템과 물질(촉매, 환원제)의 개발이 필수적이다. 또한, 전체 시스템 상에서 이산화탄소의 전환 및 활용 시 필요한 에너지(열, 전기등) 공급에 수반되는 이산화탄소의 배출량도 고려되어야 한다. 이와 관련하여, 물을 사용하지 않고 이산화탄소를 이용하는 건식 메탄-이산화탄소 개질 반응은 수소를 만들면서 이산화탄소를 감축하는 하나의 중요한 기술이 될 수 있으며, 이러한 반응은 600 내지 900 ℃의 고온 조건에서 아래와 같이 수소와 일산화탄소로 구성되는 합성가스를 효과적으로 생산할 수 있다.
일반적으로 수증기 메탄 개질 반응에서 사용되는 니켈 금속 기반의 촉매들을 메탄-이산화탄소 개질 반응에 적용하게 될 경우, 촉매 표면에 쉽게 코크(coke)가 형성되고, 이와 함께 빠르게 촉매가 비활성화되는 문제가 있다. 이를 막기 위해 탄소 침적 안정성이 높은 팔라듐 이나 백금 등 여러 귀금속이 포함된 촉매들도 연구되고 있으나, 대부분 제조 가격이 비싸고 합성 과정이 복잡해 대량 제조까지 이어지기가 힘들며, 실제 공정에 적용이 어려운 문제가 있다. 메탄-이산화탄소 건식 개질 반응의 경우, 반응 도중에 반응기에 로딩된 촉매 내 지지체 기공을 반응 중 발생된 탄소 덩어리가 막아서 반응기가 막히는 경우도 빈번하며, 이 때문에 장기 연속적 운전에 제약을 받게 된다. 메탄-이산화탄소 개질 반응 시 촉매에 침적되는 탄소는 다음과 같은 메탄 분해 반응(CH4 cracking) 와 Boudouard 반응(CO disproportionation)을 통해 진행될 수 있다. 이때, 활성 니켈의 입자의 분산성을 높이고, 반응 중 입자의 뭉침을 최대한 방지하며 촉매 내 염기도를 적절히 제어하면 탄소의 침적을 최소화할 수 있다.
한편, 종래의 촉매 합성법들의 경우 활성점인 니켈 입자가 고분산 및 고담지 되면서도, 고온 안정성까지 확보된 촉매를 저가로 신뢰성 있게 만들기가 어려웠다. 특히, 촉매의 대량 생산 시 작업의 복잡성과 어려움, 낮은 재현성, 높은 단가, 환경오염, 합성 후 과량의 용매 처리 등이 큰 문제가 되고 있다.
대한민국 등록특허 제10-1467169호
본 발명은 상술한 문제를 해결하기 위해 도출된 것으로, 수소 생산 성능은 극대화하면서 반응 중 촉매 내 탄소 침적은 최소화할 수 있는 수소 생산용 촉매, 이의 제조 방법 및 이를 이용한 수소 생산 방법을 제공하고자 한다.
본 발명의 다양한 실시예에 따른 수소 생산용 촉매는, 다공성 지지체; 및 상기 다공성 지지체에 담지된 세슘이 도핑된 니켈 입자를 포함할 수 있다.
본 발명의 다양한 실시예에 따른 수소 생산용 촉매의 제조 방법은, 니켈 수화물염, 세슘염 및 다공성 지지체를 혼합하여 혼합 분말을 준비하는 단계; 상기 혼합 분말을 용융함침하는 단계; 상기 혼합 분말을 건조하는 단계; 상기 건조된 분말을 열처리하여 활성화하는 단계; 및 상기 활성화된 분말을 패시베이션(passivation)하는 단계를 포함할 수 있다.
본 발명의 다양한 실시예에 따른 수소 생산 방법은, 메탄 및 이산화탄소를 이용한 수소 생산 방법에 관한 것으로, 촉매를 공급하는 단계; 메탄 및 이산화탄소를 공급하는 단계를 포함하고, 상기 촉매는 다공성 지지체; 및 상기 다공성 지지체에 담지된 세슘이 도핑된 니켈 입자를 포함할 수 있다.
본 발명의 다양한 실시예에 따른 수소 생산용 촉매는 메탄-이산화탄소 개질 반응에 적용되어 수소와 일산화탄소로 구성되는 합성 가스를 효과적으로 생산할 수 있다. 특히, 본 발명은 가혹한 건식 개질 반응 조건에서 탄소 침적 저항성이 높으면서도, 반응물에 대한 전환성능이 매우 높은 촉매를 제공할 수 있다.
본 발명의 다양한 실시예에 따른 수소 생산용 촉매의 제조 방법은 가혹한 건식 개질 반응 조건에서 탄소 침적 저항성이 높으면서도, 반응물에 대한 전환 성능이 매우 높은 세슘 첨가 니켈 고담지 촉매를 제조할 수 있다.
또한, 본 발명을 통해 다공성 지지체 내부에 안정적이고 균일하게 분포된 5 nm 내외의 니켈 입자가 30 wt% 수준으로 잘 담지된 메탄-이산화탄소 건식 개질 반응용 고성능 나노 촉매를 얻을 수 있고, 이러한 과정에서 적절한 비율의 세슘염과 니켈염의 혼합 공정, 용융함침, 그리고 수소 분위기의 고온 환원 과정을 기반으로 기존 촉매 합성 방법 보다 쉽고 빠르게 대량 생산 가능한 촉매를 얻을 수 있다. 또한, 촉매 합성 과정에서 부수적으로 용매를 사용하지 않으므로 작업 안정성 및 용매 처리에 따른 환경 부담 등을 줄일 수 있다. 필요에 따라 세슘의 비율, 니켈 입자의 크기 및 담지 함량, 입자 결정성 등이 쉽게 조절될 수 있다.
본 발명의 다양한 실시예에 따른 수소 생산 방법을 통해 촉매를 이용한 메탄-이산화탄소 건식 개질 반응 시, 800 ℃의 고온 조건 및 매우 높은 공간속도에서도 메탄과 이산화탄소의 전환율이 높고, 수소를 효율적으로 생산할 수 있다. 즉, 고온의 메탄-이산화탄소 개질 반응에 있어 최적화된 촉매의 적용을 통해서 수소 생산과 이산화탄소 처리 성능을 극대화 시킬 수 있다. 따라서, 소형 분산형 개질 반응기용 촉매로 적용 시에도 우수한 효과를 발휘할 수 있다.
도 1은 본 발명의 일실시예에 따른 포함하는 수소 생산용 촉매의 제조 방법의 공정 흐름도 및 공정 모식도이다.
도 2는 세슘 대 니켈의 몰비가 Cs/Ni=0.021의 경우, a)는 저배율의 TEM (Transmission Electron Microscopy) 이미지이고, b)는 고배율 HAADF-STEM (High-angle annular dark-field scanning transmission electron) microscopy)이미지이고, c)는 Ni에 대한 원소 맵핑 이미지이고, d)는 Cs에 대한 원소 맵핑 이미지이고, e)는 XRD(X-ray powder diffraction) 스펙트럼이다.
도 3은 세슘 대 니켈의 몰비가 Cs/Ni=0.043의 경우, a)는 저배율의 TEM (Transmission Electron Microscopy) 이미지이고, b)는 원소 맵핑 이미지이고, c) 및 d)는 고배율의 TEM 이미지이고, e)는 XRD(X-ray powder diffraction) 스펙트럼이다.
도 4는 세슘 대 니켈의 몰비가 Cs/Ni=0.066의 경우, a) 및 b)는 저배율의 TEM (Transmission Electron Microscopy) 이미지이고, c)는 고배율 HAADF-STEM (High-angle annular dark-field scanning transmission electron) microscopy)이미지이고, d)는 원소 맵핑 이미지이고, e)는 XRD(X-ray powder diffraction) 스펙트럼이다.
도 5는 세슘 무첨가(Cs-free) 알루미나 지지체 기반 니켈 고담지 촉매의 경우, a)는 저배율의 TEM (Transmission Electron Microscopy) 이미지이고, b)는 고배율 HAADF-STEM (High-angle annular dark-field scanning transmission electron) microscopy)이미지이고, c)는 원소 맵핑 이미지이고, d)는 고배율의 TEM 이미지이고, e)는 XRD(X-ray powder diffraction) 스펙트럼이다.
도 6의 a)는 세슘 대 니켈의 몰비가 Cs/Ni=0.021인 촉매를 이용한 반응에서의 메탄 전환율이고, b)는 세슘 대 니켈의 몰비가 Cs/Ni=0.021인 촉매를 이용한 반응에서의 이산화탄소 전환율이고, c)는 세슘 대 니켈의 몰비가 Cs/Ni=0.043인 촉매를 이용한 반응에서의 메탄 전환율이고, d)는 세슘 대 니켈의 몰비가 Cs/Ni=0.043인 촉매를 이용한 반응에서의 이산화탄소 전환율이고, e)는 세슘 대 니켈의 몰비가 Cs/Ni=0.066인 촉매를 이용한 반응에서의 메탄 전환율이고, f)는 세슘 대 니켈의 몰비가 Cs/Ni=0.066인 촉매를 이용한 반응에서의 이산화탄소 전환율이다.
도 7은 a)는 세슘 대 니켈의 몰비가 Cs/Ni=0.021인 촉매를 이용한 반응 후 회수된 촉매의 TGA 분석 결과이고, b)는 세슘 대 니켈의 몰비가 Cs/Ni=0.043인 촉매를 이용한 반응 후 회수된 촉매의 TGA 분석 결과이고, c)는 세슘 대 니켈의 몰비가 Cs/Ni=0.066인 촉매를 이용한 반응 후 회수된 촉매의 TGA 분석 결과이다
도 8의 a)는 세슘 대 니켈의 몰비가 Cs/Ni=0.043인 촉매를 이용한 반응 후 회수된 촉매의 TEM 이미지이고, b)는 STEM 이미지이다.
도 9의 a)는 세슘 무첨가(Cs-free) 알루미나 지지체 기반 니켈 고담지 촉매를 이용한 반응에서의 메탄 전환율이고, b)는 세슘 무첨가(Cs-free) 알루미나 지지체 기반 니켈 고담지 촉매를 이용한 반응에서의 이산화탄소 전환율이고, c)는 상용 니켈 (FCR) 촉매를 이용한 반응에서의 메탄 전환율이고, d)는 상용 니켈 (FCR) 촉매를 이용한 반응에서의 이산화탄소 전환율이다.
도 10은 반응 후 회수된 세슘 무첨가(Cs-free) 알루미나 지지체 기반 니켈 고담지 촉매에 대한 TEM 분석결과이다.
도 11의 a)는 반응 후 회수된 상용 니켈 촉매의 TGA 분석 결과이고, b)는 반응 전 후 로딩된 촉매 변화 사진이다.
도 12의 a)는 초고유속(공간속도=180 NL·gcat -1·h-1) 조건에서 세슘 대 니켈의 몰비가 Cs/Ni=0.043인 촉매를 이용한 반응에서의 메탄 전환율이고, b)는 초고유속 조건에서 세슘 대 니켈의 몰비가 Cs/Ni=0.043인 촉매를 이용한 반응에서의 이산화탄소 전환율이고, c)는 초고유속 조건에서 상용 니켈 (FCR) 촉매를 이용한 반응에서의 메탄 전환율이고, d)는 초고유속 조건에서 상용 니켈 (FCR) 촉매를 이용한 반응에서의 이산화탄소 전환율이다.
이하, 본 문서의 다양한 실시예들이 첨부된 도면을 참조하여 기재된다. 실시예 및 이에 사용된 용어들은 본 문서에 기재된 기술을 특정한 실시 형태에 대해 한정하려는 것이 아니며, 해당 실시예의 다양한 변경, 균등물, 및/또는 대체물을 포함하는 것으로 이해되어야 한다.
본 발명의 다양한 실시예에 따른 수소 생산용 촉매는 하기와 같은 메탄-이산화탄소 개질 반응에 적용되어 수소와 일산화탄소로 구성되는 합성 가스를 효과적으로 생산할 수 있다.
본 발명의 다양한 실시예에 따른 수소 생산용 촉매는 가혹한 건식 개질 반응 조건에서 탄소 침적 저항성이 높으면서도, 반응물에 대한 전환성능이 매우 높은 촉매를 제공할 수 있다. 이를 위한 본 발명의 수소 생산용 촉매는 다공성 지지체 및 다공성 지지체 내부에 고분산으로 고담지된 세슘 도핑 니켈 입자를 포함할 수 있다.
다공성 지지체는, 알루미나 (Al₂O₃), 세리아(CeO2), 타이타니아(TiO2), 실리카 (SiO2), 다공성 실리카, 지르코니아(ZrO2), 마그네시아(MgO), 실리카 알루미나 혼성 분말 (silica-alumina catalyst support), 활성탄 (Activated charcoal), 그래핀(graphene), CNT(Carbon Nano Tube), 다공성 카본 및 흑연으로 이루어진 군에서 선택된 적어도 어느 하나일 수 있다. 바람직하게는, 다공성 지지체는 산화금속일 수 있다. 더욱 바람직하게는 다공성 지지체는 감마상 알루미나일 수 있다.
다공성 지지체는 기공 부피(pore volume)가 0.3 cm3/g 내지 3.0 cm3/g 이고, 비표면적 (specific surface area) 이 100 m2/g 이상일 수 있다. 바람직하게는, 다공성 지지체의 기공부피는 0.7 cm3/g 내지 0.8 cm3/g일 수 있다. 이러한 기공 부피 및 비표면적을 통해 담지되는 니켈 입자의 균일도가 우수해질 수 있고, 고온 반응에서의 뭉침을 방지할 수 있다.
다공성 지지체 내부에 담지되는 니켈 입자는 2 nm 내지 20 nm의 입경을 가질 수 있다. 이때, 니켈 입자는 촉매 전체 중량에 대해 10 wt% 내지 40 wt%로 포함될 수 있다. 활성 니켈 금속의 함량이 10 wt% 미만으로 촉매에 담지될 경우 전체적인 촉매의 수소 생산 성능이 저해되는 문제가 발생될 수 있으며, 40 wt%를 초과하는 과량의 니켈을 촉매에 담지할 경우에는 얻어지는 입자의 분산성이 떨어져, 반응 중 탄소 침적이 급격히 일어날 수 있는 환경을 제공할 수 있다.
세슘 대 니켈의 몰비(Cs/Ni)는, 0.01 내지 0.10일 수 있다. 바람직하게는, 세슘 대 니켈의 몰비(Cs/Ni)는, 0.021 내지 0.066일 수 있다. 이러한 몰비를 통해, 본 발명의 촉매가 메탄-이산화탄소 개질 반응에 적용되었을 때 메탄 전환율 및 이산화탄소 전환율을 향상시킬 수 있다.
한편, 알칼리 전이금속인 세슘은 촉매 전체 중량에 대해 0.5 wt% 내지 5 wt%로 포함될 수 있다. 세슘의 첨가 비율이 0.5 wt% 미만일 경우 염기도 향상 효과가 떨어져 탄소 침적 방지 특성이 제대로 나타나지 않으며, 세슘의 첨가 비율이 5 wt%를 초과할 경우 분해된 세슘이 니켈 활성 사이트를 막아서 활성을 감소시킬 수 있다.
본 발명에 따른 수소 생산용 촉매는 메탄-이산화탄소 개질 반응에 적용되어 수소와 일산화탄소로 구성되는 합성 가스를 효과적으로 생산할 수 있다. 또한, 반응 중 촉매 내 탄소 침적은 최소화할 수 있다.
이하, 상술한 수소 생산용 촉매의 제조 방법을 상세하게 설명한다.
본 발명에서는 가혹한 건식 개질 반응 조건에서 탄소 침적 저항성이 높으면서도, 반응물에 대한 전환성능이 매우 높은 세슘 첨가 니켈 고담지 촉매를 제조하는 방법을 제시한다. 기공이 잘 발달되고 열적 안정성이 뛰어난 다공성 산화금속 지지체를 이용하여 본 발명에서 제안하는 단계적 합성 절차에 따라 니켈 수화물염, 세슘염을 한번에 지지체에 용융함침 시키고 열분해하여 균일하게 세슘이 분포된 고분산 니켈 입자를 제조할 수 있다.
보다 구체적으로 도 1을 참고하면, 본 발명의 다양한 실시예에 따른 수소 생산용 촉매의 제조 방법은, 니켈 수화물염, 세슘염 및 다공성 지지체를 혼합하여 혼합 분말을 준비하는 단계(S100); 혼합 분말을 용융함침하는 단계(S200); 혼합 분말을 건조하는 단계(S300); 건조된 분말을 열처리하여 활성화하는 단계(S400); 및 활성화된 분말을 패시베이션(passivation)하는 단계(S500)를 포함할 수 있다.
혼합 분말을 준비하는 단계(S100)에서는 니켈 수화물염, 세슘염 및 다공성 지지체를 볼밀링으로 혼합할 수 있다. 이때, 볼밀링은 100 rpm 내지 2,000 rpm의 속도로 2 분 내지 60 분 볼밀링할 수 있다.
니켈 수화물염은, 용융점 (melting point) 이 30 ℃ 내지 150 ℃에 속하는 Ni(NO3)26H2O (d= 2.05 g/cm3, m.p.=56.7℃), NiSO4(H2O)6 (d=2.07 g/cm3, m.p.=53℃), 및 NiCl2·6H2O (d= 1.92 g/cm3, m.p.=140℃) 로 이루어진 군에서 선택된 적어도 어느 하나일 수 있다. 이러한 니켈 수화물염들은 각각의 고유한 밀도값을 가지고 있어 밀도와 다공성 지지체의 기공 부피를 고려하여 니켈 수화물염의 함침양을 정할 수 있다. 이를 통해 최적으로 니켈 수화물염을 함침시킬 수 있다.
세슘염은 Cesium bicarbonate (CsHCO3), Cesium trimethylacetate (C5H9O2Cs), Cesium formate (HCO2Cs), Cesium nitrate (CsNO3), Cesium perchlorate(CsClO4), Cesium bromide (CsBr), Cesium triiodide (CsI3), Cesium iodide (CsI), Cesium chloride (CsCl), Cesium acetate (CH3CO2Cs), Cesium methanesulfonate (CH3O3SCs), Cesium sulfate (Cs2O4S), Cesium carbonate (Cs2CO3), 및 Cesium oxalate ((CO2Cs)2)로 이루어진 군에서 선택된 적어도 어느 하나일 수 있다.
니켈 수화물염 및 세슘염은 최종적으로 촉매 내에서 세슘(Cs)/니켈(Ni)의 몰비가 0.01 내지 0.10 이 되도록 첨가할 수 있다. 세슘의 첨가 비율이 너무 작으면 염기도 향상 효과가 떨어져 탄소 침적 방지 특성이 제대로 나타나지 않으며, 세슘의 첨가 비율이 너무 높으면 분해된 세슘이 니켈 활성 사이트를 막아서 활성을 감소시킬 수 있다.
다공성 지지체는, 알루미나 (Al₂O₃), 세리아(CeO2), 타이타니아(TiO2), 실리카 (SiO2), 다공성 실리카, 지르코니아(ZrO2), 마그네시아(MgO), 실리카 알루미나 혼성 분말 (silica-alumina catalyst support), 활성탄 (Activated charcoal), 그래핀(graphene), CNT(Carbon Nano Tube), 다공성 카본 및 흑연으로 이루어진 군에서 선택된 적어도 어느 하나일 수 있다. 바람직하게는, 다공성 지지체는 산화금속일 수 있다. 더욱 바람직하게는 다공성 지지체는 감마상 알루미나일 수 있다.
다공성 지지체는 기공 부피(pore volume)가 0.3 cm3/g 내지 3.0 cm3/g 이고, 비표면적 (specific surface area) 이 100 m2/g 이상일 수 있다.
이때, 다공성 지지체 내 수화된 니켈 수화물염의 담지를 위해, 니켈 수화물염 대비 다공성 지지체의 중량비(니켈 수화물염의 양/다공성 지지체의 양)를 1 내지 4로 할 수 있다. 이러한 범위의 중량비를 통해 최종 합성된 촉매의 니켈 입자는 촉매 전체 중량에 대해 10 wt% 내지 40 wt%로 담지될 수 있고, 니켈 입자의 직경은 2 nm 내지 20 nm로 작으면서도 입자 크기 분포 편차가 20 % 이내로 균일한 크기를 가질 수 있다.
다음으로, 혼합 분말을 용융함침하는 단계(S200)에서는 니켈 수화물염의 융점 부근인 30 ℃ 내지 150 ℃에서 니켈 수화물염 및 세슘염을 한번에 다공성 지지체에 용융함침시킬 수 있다.
다음으로, 혼합 분말을 건조하는 단계(S300)에서는, 용융함침된 혼합 분말을 상온에서 건조시킬 수 있다.
다음으로, 열처리하여 활성화하는 단계(S400)에서는, 건조된 분말을 고온의 수소 포함 가스 분위기 하에서 열분해 및 환원시켜 활성화할 수 있다. 열처리 조건은 함침되어진 니켈 금속 수화물염이 충분히 분해되어 활성을 가지는 금속 니켈 (0가 산화상태)로 만들어 주기 위한 조건일 수 있다. 특히 열처리 온도는 추후 수득되는 니켈 결정의 크기가 4.0 nm 내지 5.0 nm가 되고, 사용된 니켈 수화물염 및 세슘염의 환원이 완전히 진행될 수 있는 500 ℃ 전후가 바람직하다. 이때 환원 가스는 수소를 포함한 가스일 수 있다. 예를 들면, 환원 가스는 순수 수소, 혼합수소(불활성가스+수소) 및 혼합가스(일산화탄소+수소) 중 어느 하나일 수 있다. 바람직하게는, 환원 가스는 촉매 활성화 측면에서 순수 수소일 수 있다. 열처리 시간은 염의 분해 및 충분한 환원이 가능하도록 2 시간 이상일 수 있다.
다음으로, 활성화된 분말을 패시베이션하는 단계(S500)는, 활성화된 촉매의 안정화를 위해 외부 환원된 촉매의 추후 반응적용에 있어 매우 중요한 단계이다. 패시베이션하는 단계(S500)에서는, 유기 용매를 사용하여 촉매와 산소와의 반응을 차단해줄 수 있다. 이때 사용될 수 있는 유기 용매로는 에탄올, 미네랄 오일 등 다양한 용매를 쓸 수 있으며, 다만 촉매를 빠르게 산화시킬 수 있는 물이나 용매는 사용이 제한될 수 있다.
패시베이션은 질소나 다른 불활성 가스 분위기에서 산소에 노출 되지 않도록 촉매를 유기 용매 내에 직접 담그는 과정을 통해 수행되며, 추후 분석이나 고정층 반응기에 적용하기 위해서는 건조가 쉬운 에탄올을 용매로 쓰는 것이 바람직하다.
한편, 다음으로, 패시베이션된 촉매를 자석으로 분리하여 진공 오븐에서 진공건조할 수 있다.
이하, 상술한 수소 생산용 촉매를 이용하여 메탄-이산화탄소 개질 반응을 통한 친환경적 수소의 생산 방법을 상세하게 설명한다.
본 발명의 다양한 실시예에 따른 메탄 및 이산화탄소를 이용한 수소 생산 방법은, 촉매를 공급하는 단계; 메탄 및 이산화탄소를 공급하는 단계를 포함할 수 있다. 이때, 공급되는 촉매는 상술한 수소 생산용 촉매이다.
메탄 및 이산화탄소를 공급하는 단계에서, 메탄과 이산화탄소의 공급 비율(CH4mol/CO2mol)은 0.6 내지 1.2의 몰비로 공급될 수 있다. 이러한 비율을 통해 촉매의 안정성 확보나 수소 생성물의 수득율을 높일 수 있다. 메탄과 이산화탄소의 공급 비율이 0.6 미만일 경우에는 이산화탄소의 공급양은 많아 촉매의 탄소 침적 문제는 줄어들지만, 메탄의 공급양이 상대적으로 지나치게 작아 수소 생산성 측면에서 불리할 수 있다. 또한, 메탄과 이산화탄소의 공급 비율이 1.2 를 초과할 경우 메탄의 비율이 너무 높아 탄소 침적이 심각하게 일어날 수 있다.
메탄 및 이산화탄소를 공급하는 단계에서, 메탄과 이산화탄소가 포함된 혼합가스는 공간속도 20 내지 200 NL·gcat -1·h-1 조건에서 고정층 반응기에 공급될 수 있다. 이는 일반적인 개질 반응 조건인 공간속도(GHSV) 2.0 내지 10 NL·gcat -1·h-1 보다 훨씬 높은 반응물 유속 조건이다. 이러한 조건에서 이산화탄소를 전환하고 수소를 효과적으로 얻을 수 있다.
이때, 공간속도가 20 NL·gcat -1·h-1 미만일 경우 반응 진행에 큰 무리가 없고 비록 반응물의 전환율이 매우 높더라도 수소의 단위시간당 생산성은 낮아 비효율적이다. 또한, 공간속도가 200 NL·gcat -1·h-1 를 초과하여 반응물을 주입할 경우에는 메탄의 전환율이 감소하고 촉매 내 탄소 침적 확률이 높아질 수 있다.
반응온도는 반응 후 가스의 활용 목적에 따라 600 내지 900 ℃에서 진행할 수 있다. 바람직하게는, 촉매의 안정성을 확보하면서 메탄의 전환율을 높이고 수소의 생산을 늘리기 위해 700 내지 800 ℃ 에서 진행할 수 있다.
본 발명의 촉매를 이용한 이산화탄소-메탄 건식 개질 반응 시, 800 ℃의 고온 조건 및 매우 높은 공간속도에서도 메탄과 이산화탄소의 전환율이 높고, 수소를 효율적으로 생산할 수 있다. 따라서, 소형 분산형 개질 반응기용 촉매로 적용 시에도 우수한 효과를 발휘할 수 있다.
이하, 본 발명의 구체적인 실시예를 통해 상세히 설명한다.
단, 하기 실시예는 본 발명을 예시하기 위한 것일 뿐 본 발명이 하기 실시예 에 의해서 한정되는 것은 아니다.
실시예 1: 세슘(Cs) 첨가 알루미나 지지체 기반 니켈 활성입자 고분산 고담지 촉매 합성
활성 니켈 입자 담지를 위한 지지체로 기공부피가 0.7-0.8 cm3/g 수준인 감마상 알루미나 분말을 이용하였다. 알루미나 지지체 내 수화된 니켈 금속염의 담지를 위해, 니켈 금속염을 알루미나 지지체에 대비하여 그 염의 N/A 비율[N/A ratio, Ni salt (니켈 금속염의 양(g)) / Alumina (알루미나 지지체의 양(g)]을 2.13 로 하여 진행하였다. 구체적으로, 니켈 금속염으로 Ni(NO3)26H2O 염을 준비하고, 세슘염으로 Cs2CO3 염을 준비하고, 감마상 알루미나 지지체 분말을 볼밀링 장치를 이용하여 5 분 동안 충분히 갈아서 혼합해 주었다.
충분히 균일하게 될 때까지 갈아준 다음, 혼합 분말(powder)를 폴리프로필렌(polypropylene) 용기에 담아 용기의 마개를 꽉 조였다. 이후 니켈 금속염의 융점 부근인 60 ℃ 로 온도가 설정된 건조 오븐에 넣고 24 시간 동안 보관함으로써, 용융함침을 진행하였다.
24 시간 동안의 숙성과정 이후에 혼합 분말을 실온 건조하고 다시 한번 균일하게 갈아주었다. 다음으로, 튜브형 소성기를 이용하여 수소 가스분위기 하(상압, 유속 200 mL·min- 1)에서 500 ℃ 에서 4 시간 동안 열처리하여 세슘 첨가 니켈 담지 알루미나 나노촉매를 얻었다. 얻어진 촉매 분말은 그대로 공기 중에서 장기간 노출되면 쉽게 산화되기 때문에 활성화된 후에 바로 질소나 헬륨 같은 불활성 기체를 이용하여 공기와 차단된 분위기를 조성해준 상태에서 에탄올에 적시는 과정을 통해 패시베이션(passivation)시켰다. 이후, 패시베이션된 촉매를 자석으로 분리하여 진공 오븐에서 건조시켰다.
실시예 1을 통해 제조된 촉매에 함유된 순수 니켈 금속의 함량은 ICP-OES (Inductively Coupled Plasma Optical Emission Spectroscopy) 분석 결과 약 30 wt%가 담지된 것으로 계산되었다.
한편, 실시예 1에서 초기 세슘염의 첨가 시 그 비율을 적절히 조절하여 최종적으로 얻어진 촉매에서 세슘 대 니켈의 몰비(Csmol/Nimol)가 각각 0.021, 0.043, 0.066인 촉매들을 준비하였다.
세슘 대 니켈의 몰비가 Cs/Ni=0.021의 경우, 도 2의 a)는 저배율의 TEM (Transmission Electron Microscopy) 이미지이고, b)는 고배율 HAADF-STEM (High-angle annular dark-field scanning transmission electron) microscopy)이미지이고, c)는 Ni에 대한 원소 맵핑 이미지이고, d)는 Cs에 대한 원소 맵핑 이미지이고, e)는 XRD(X-ray powder diffraction) 스펙트럼이다.
도 2의 a) 내지 c)를 참고하면, 니켈 입자가 약 4 내지 5 nm 수준으로 지지체 내부에 매우 작게 골고루 분포되어 있음을 확인할 수 있다.
한편, 도 2의 e)를 참고하면, XRD 스펙트럼에서 입자의 결정상들이 순수 니켈 금속과 감마 상의 알루미나 결정 구조로 이루어져 있음을 알 수 있다. 다만, 미량의 세슘(Cs) 금속과 관련한 결정 구조는 관찰되지 않았다. 얻어진 XRD 스펙트럼에서 Ni (200) 결정면 peak를 기반으로 Debye-Scherrer 식을 이용하여 계산한 결과 담지된 니켈 입자의 결정크기는 약 4.2 nm 로 나타났다.
세슘 대 니켈의 몰비가 Cs/Ni=0.043의 경우, 도 3의 a)는 저배율의 TEM (Transmission Electron Microscopy) 이미지이고, b)는 원소 맵핑 이미지이고, c) 및 d)는 고배율의 TEM 이미지이고, e)는 XRD(X-ray powder diffraction) 스펙트럼이다.
도 3의 a) 내지 d)를 참고하면, 니켈 입자는 4 내지 5 nm 수준으로 균일하게 형성되게 되었음을 확인할 수 있고, 세슘 또한 니켈 입자 주변에 전반적으로 고르게 분포되었음을 알 수 있다.
도 3의 e)를 참고하면, XRD 스펙트럼 분석을 통해 계산된 니켈 입자의 결정크기는 4.5 nm 수준으로 확인되었다.
세슘 대 니켈의 몰비가 Cs/Ni=0.066의 경우, 도 4의 a) 및 b)는 저배율의 TEM (Transmission Electron Microscopy) 이미지이고, c)는 고배율 HAADF-STEM (High-angle annular dark-field scanning transmission electron) microscopy)이미지이고, d)는 원소 맵핑 이미지이고, e)는 XRD(X-ray powder diffraction) 스펙트럼이다.
도 4의 a) 내지 d)를 참고하면, 니켈 입자가 약 5 nm 내외로 잘 형성 되었음을 알 수 있다.
또한, 도 4의 e)를 참고하면, XRD 스펙트럼 분석을 통해 얻어진 니켈 입자의 결정크기는 앞서의 경우와 유사한 4.6 nm 수준으로 확인되었다.
비교예 1: 세슘 무첨가(Cs-free) 알루미나 지지체 기반 니켈 고담지 촉매 합성
세슘염의 첨가를 제외하고 실시예 1과 같은 방법으로 촉매 합성을 진행하였다.
세슘 무첨가(Cs-free) 알루미나 지지체 기반 니켈 고분산 고담지 촉매의 경우, 도 5의 a)는 저배율의 TEM (Transmission Electron Microscopy) 이미지이고, b)는 고배율 HAADF-STEM (High-angle annular dark-field scanning transmission electron) microscopy)이미지이고, c)는 원소 맵핑 이미지이고, d)는 고배율의 TEM 이미지이고, e)는 XRD(X-ray powder diffraction) 스펙트럼이다.
도 5의 a) 내지 d)를 참고하면, 약 4-5 nm 수준의 니켈 입자가 잘 형성되어 있었다. 도 5의 e)를 참고하면, XRD 스펙트럼에서 그 입자의 상들이 산화니켈이 없이 순수 니켈 금속으로 나타남을 알 수 있었다. 니켈 (200) 결정면에 대한 XRD peak 기반으로 계산한 결과, 형성된 니켈 입자의 결정크기는 4.4 nm 수준이었다. 세슘이 첨가된 촉매들과 비교해 보았을 때 뚜렷한 니켈 입자 크기의 변화는 관찰되지 않았다.
실시예 2: 실시예 1에 따른 촉매를 이용한 메탄-이산화탄소 개질 수소 생산 반응
실시예 1에서 얻어진 촉매들을 이용하여 메탄-이산화탄소 개질을 통한 수소 생산 반응을 진행하였다. 세슘이 다른 비율로 첨가된 각각의 촉매들의 특성 확인을 위해 고정층 촉매 반응기 (fixed-bed reactor)를 이용하였고, 반응 과정은 PC로 모니터링 및 조작이 가능한 자동화 시스템을 이용하였다. 우선, 4 mm의 내부 직경 크기를 가지는 석영 반응기에 실시예 1에서 합성한 각각의 촉매 50 mg씩을 에탄올에서 건조 후 바로 로딩(loading)하였다. 완전히 환원된 니켈 촉매를 로딩 하는 과정 중에 일부분 발생할 수 있는 입자 표면 산화를 보완하기 위해 본 개질 반응 시작 전에 800 ℃의 고온 조건에서 반응기 내부에서 in-situ로 30 분 동안 수소 가스(100 mL/min)를 흘려주면서 환원을 진행하였다. 30 분 후 수소공급을 중단하고, 미리 공급 유량 값이 설정된 MFC (Mass Flow Controller) 를 이용하여 메탄과 이산화탄소 가스를 동시에 반응기에 공급해 주었다. 본 실시예에서는 메탄-이산화탄소 건식 개질 반응은 높은 공간속도(72 NL·gcat -1·h-1 )로 메탄 대 이산화탄소의 몰비가 1:1인 가스를 공급하여 800 ℃에서 4 시간 가까이 진행하였다. 메탄 및 이산화탄소 전환율은 습식 유량계를 이용한 반응 후단 가스의 유량 분석 및 GC (Gas chromatography)를 이용한 반응 가스의 농도 분석 결과를 기반으로 정리되었다.
도 6의 a)는 세슘 대 니켈의 몰비가 Cs/Ni=0.021인 촉매를 이용한 반응에서의 메탄 전환율이고, b)는 세슘 대 니켈의 몰비가 Cs/Ni=0.021인 촉매를 이용한 반응에서의 이산화탄소 전환율이고, c)는 세슘 대 니켈의 몰비가 Cs/Ni=0.043인 촉매를 이용한 반응에서의 메탄 전환율이고, d)는 세슘 대 니켈의 몰비가 Cs/Ni=0.043인 촉매를 이용한 반응에서의 이산화탄소 전환율이고, e)는 세슘 대 니켈의 몰비가 Cs/Ni=0.066인 촉매를 이용한 반응에서의 메탄 전환율이고, f)는 세슘 대 니켈의 몰비가 Cs/Ni=0.066인 촉매를 이용한 반응에서의 이산화탄소 전환율이다.
도 6의 a) 내지 f)를 참고하면, 실시예 1에 따른 세슘이 첨가된 니켈 고분산 고담지 촉매들의 경우 메탄 및 이산화탄소 전환율이 모두 90 % 내외 수준으로 평형 전환율에 거의 근접한 우수한 성능을 확인할 수 있다.
한편, 메탄-이산화탄소 반응 후 회수된 촉매들에 대한 탄소 침적 수준 파악을 위해, TGA (thermogravimetric analysis) 분석을 진행하였다.
도 7은 a)는 세슘 대 니켈의 몰비가 Cs/Ni=0.021인 촉매를 이용한 반응 후 회수된 촉매의 TGA 분석 결과이고, b)는 세슘 대 니켈의 몰비가 Cs/Ni=0.043인 촉매를 이용한 반응 후 회수된 촉매의 TGA 분석 결과이고, c)는 세슘 대 니켈의 몰비가 Cs/Ni=0.066인 촉매를 이용한 반응 후 회수된 촉매의 TGA 분석 결과이다
도 7을 참고하면, 촉매에 잔류된 탄소는 500 oC 이상의 고온 열처리를 통해 제거될 수 있으며, 이는 회수된 촉매 무게의 감소로 보여지게 된다. 도 7의 a) 내지 c)를 참고하면 TGA 결과 중 도 7의 b)에 해당하는 Cs/Ni=0.043 비율 촉매의 경우 700 oC에서 10 wt% 수준으로 무게 감소폭이 가장 작았으며, 이는 Cs/Ni=0.043 비율의 촉매에서 탄소 침적 제어가 가장 효과적이었음 알 수 있다.
도 8의 a)는 세슘 대 니켈의 몰비가 Cs/Ni=0.043인 촉매를 이용한 반응 후 회수된 촉매의 TEM 이미지이고, b)는 STEM 이미지이다.
도 8의 a) 및 b)를 참고하면, 반응 후 회수된 Cs/Ni=0.043 비율 촉매에 대한 TEM 분석결과 촉매 내 뚜렷한 탄소 침적이 관찰되지 않았고, 니켈 입자의 크기도 반응전과 크게 달라지지 않았음을 알 수 있다.
비교예 2: 세슘 무첨가(Cs-free) 알루미나 지지체 기반 니켈 고담지 촉매 및 상용 니켈 촉매를 이용한 메탄-이산화탄소 개질 수소 생산 반응
메탄-이산화탄소 개질 반응 실험에 있어 실시예 2에서의 반응 조건과 동일한 환경(공간속도=72 NL·gcat -1·h-1, 반응온도= 800 oC, CH4/CO2비율=1)에서 테스트를 진행하되, 수소 생산을 위한 적용된 촉매를 비교예 1에서의 세슘을 넣지 않은 니켈 고담지 촉매와 상용 니켈 (FCR) 촉매를 각각 이용하였다.
도 9의 a)는 세슘 무첨가(Cs-free) 알루미나 지지체 기반 니켈 고담지 촉매를 이용한 반응에서의 메탄 전환율이고, b)는 세슘 무첨가(Cs-free) 알루미나 지지체 기반 니켈 고담지 촉매를 이용한 반응에서의 이산화탄소 전환율이고, c)는 상용 니켈 (FCR) 촉매를 이용한 반응에서의 메탄 전환율이고, d)는 상용 니켈 (FCR) 촉매를 이용한 반응에서의 이산화탄소 전환율이다.
도 9의 a) 및 b)를 참고하면, 세슘 첨가가 되지 않은 촉매의 경우 메탄 및 이산화탄소 전환율이 모두 70% 내외로 확인되었다. 또한, 도 9의 c) 및 d)를 참고하면, 니켈 상용 촉매의 경우 메탄 전환율은 반응 진행시간에 따라 점점 낮아져 반응 시작 4 시간 시점에서 메탄 전환율은 60 % 수준으로 나타났고, 이산화탄소 전환율은 약 70 %정도로 나타났다. 즉, 실시예 1에 따른 촉매의 경우 메탄 및 이산화탄소 전환율이 모두 90 % 내외 수준으로, 세슘 무첨가(Cs-free) 알루미나 지지체 기반 니켈 고담지 촉매 및 상용 니켈 촉매에 비해 현저히 우수함을 알 수 있다.
도 10은 반응 후 회수된 세슘 무첨가(Cs-free) 알루미나 지지체 기반 니켈 고담지 촉매에 대한 TEM 분석결과이다.
도 10을 참고하면, 촉매 내 일부 탄소 필라멘트들이 관찰되어 반응 중 탄소 침적 현상이 확연히 진행되었음을 알 수 있다.
도 11의 a)는 반응 후 회수된 상용 니켈 촉매의 TGA 분석 결과이고, b)는 반응 전 후 로딩된 촉매 변화 사진이다.
도 11의 a)를 참고하면, 회수된 상용 촉매의 경우 촉매의 열처리를 통한 30% 이상의 중량변화를 확인할 수 있고, 이를 통해 탄소 침적이 상당히 많이 진행되었음을 판단할 수 있다.
도 11의 b)를 참고하면, 반응 전후 촉매의 사진을 통해서도 촉매의 탄소 침적 현상은 직관적으로 파악될 수 있다.
실시예 3: 초고유속 ( GHSV =180 NL· g cat -1 ·h -1 ) 반응물 공급 하 메탄-이산화탄소 개질 수소 생산 반응
실시예 1에서의 세슘 첨가 니켈 고담지 촉매(Cs/Ni=0.043 비율)와 상용 니켈 촉매의 성능 비교를 위해 초고유속(공간속도=180 NL·gcat -1·h-1) 반응 조건에서 메탄-이산화탄소 개질 반응을 진행하였다. 공간속도 조건 변화를 제외하고 실시예 2에서와 같이 각각의 촉매에 대한 반응을 진행하였다.
도 12의 a)는 초고유속 조건에서 세슘 대 니켈의 몰비가 Cs/Ni=0.043인 촉매를 이용한 반응에서의 메탄 전환율이고, b)는 초고유속 조건에서 세슘 대 니켈의 몰비가 Cs/Ni=0.043인 촉매를 이용한 반응에서의 이산화탄소 전환율이고, c)는 초고유속 조건에서 상용 니켈 (FCR) 촉매를 이용한 반응에서의 메탄 전환율이고, d)는 초고유속 조건에서 상용 니켈 (FCR) 촉매를 이용한 반응에서의 이산화탄소 전환율이다.
도 12의 a) 및 b)를 참고하면, 초고유속 조건에서 세슘 첨가 니켈 고담지 촉매의 경우 다소 낮아진 메탄 전환율(80 % 수준) 및 이산화탄소 전환율(90 % 수준)을 확인하였다. 그러나, 도 12의 c) 및 d)를 참고하면, 상용 니켈 촉매의 경우 메탄 전환율이 40 % 수준이었고, 이산화탄소 전환율은 60 % 수준에 그쳐 본 발명에 비해서는 현저히 낮아졌음을 확인할 수 있다.
즉, 본 발명에 의해 합성된 세슘 첨가 니켈 고분산 고담지 촉매는 초고유속의 가혹한 메탄-이산화탄소 건식 개질 반응조건에서 상용 촉매에 비하여 매우 뛰어난 성능을 보임을 알 수 있다.
상술한 실시예에 설명된 특징, 구조, 효과 등은 본 발명의 적어도 하나의 실시예에 포함되며, 반드시 하나의 실시예에만 한정되는 것은 아니다. 나아가, 각 실시예에서 예시된 특징, 구조, 효과 등은 실시예들이 속하는 분야의 통상의 지식을 가지는 자에 의하여 다른 실시예들에 대해서도 조합 또는 변형되어 실시 가능하다. 따라서 이러한 조합과 변형에 관계된 내용들은 본 발명의 범위에 포함되는 것으로 해석되어야 할 것이다.
또한, 이상에서 실시예들을 중심으로 설명하였으나 이는 단지 예시일 뿐 본 발명을 한정하는 것이 아니며, 본 발명이 속하는 분야의 통상의 지식을 가진 자라면 본 실시예의 본질적인 특성을 벗어나지 않는 범위에서 이상에 예시되지 않은 여러 가지의 변형과 응용이 가능함을 알 수 있을 것이다. 예를 들어, 실시예들에 구체적으로 나타난 각 구성 요소는 변형하여 실시할 수 있는 것이다. 그리고 이러한 변형과 응용에 관계된 차이점들은 첨부한 청구 범위에서 규정하는 본 발명의 범위에 포함되는 것으로 해석되어야 할 것이다.

Claims (15)

  1. 기공 부피(pore volume)가 0.3 cm3/g 내지 3.0 cm3/g인 다공성 알루미나 지지체; 및
    세슘이 도핑된 니켈 입자를 포함하고,
    상기 니켈 입자는 2 nm 내지 20 nm의 입경을 가지고,
    상기 니켈 입자는 상기 촉매 전체 중량에 대해 10 wt% 내지 40 wt%로 포함되고,
    상기 세슘 대 니켈의 몰비(Cs/Ni)는, 0.021 내지 0.066인 것을 특징으로 하는 메탄 개질 반응용 촉매.
  2. 삭제
  3. 삭제
  4. 삭제
  5. 제1항에 있어서,
    상기 세슘은 상기 촉매 전체 중량에 대해 0.5 wt% 내지 5 wt%로 포함되는 것을 특징으로 하는 메탄 개질 반응용 촉매.
  6. 니켈 수화물염, 세슘염, 및 기공 부피(pore volume)가 0.3 cm3/g 내지 3.0 cm3/g인 다공성 알루미나 지지체를 혼합하여 혼합 분말을 준비하는 단계;
    상기 혼합 분말을 용융함침하는 단계;
    상기 혼합 분말을 건조하는 단계;
    상기 건조된 분말을 열처리하여 활성화하는 단계; 및
    상기 활성화된 분말을 패시베이션(passivation)하는 단계를 포함하고,
    제조되는 메탄 개질 반응용 촉매는
    세슘이 도핑된 니켈 입자를 포함하고,
    상기 니켈 입자는 2 nm 내지 20 nm의 입경을 가지고,
    상기 니켈 입자는 상기 촉매 전체 중량에 대해 10 wt% 내지 40 wt%로 포함되고,
    상기 세슘 대 니켈의 몰비(Cs/Ni)는, 0.021 내지 0.066인 메탄 개질 반응용 촉매의 제조 방법.
  7. 제6항에 있어서,
    상기 니켈 수화물염은, Ni(NO3)26H2O, NiSO4(H2O)6, 및 NiCl2·6H2O로 이루어진 군에서 선택된 적어도 어느 하나인 것을 특징으로 하는 메탄 개질 반응용 촉매의 제조 방법.
  8. 제6항에 있어서,
    상기 세슘염은 CsHCO3, C5H9O2Cs, HCO2Cs, CsNO3, CsClO4, CsBr, CsI3, CsI, CsCl, CH3CO2Cs, CH3O3SCs, Cs2O4S, Cs2CO3, 및 (CO2Cs)2 로 이루어진 군에서 선택된 적어도 어느 하나인 것을 특징으로 하는 메탄 개질 반응용 촉매의 제조 방법.
  9. 제6항에 있어서,
    상기 용융함침하는 단계에서는, 상기 니켈 수화물염의 융점 부근에서 용융함침하는 것을 특징으로 하는 메탄 개질 반응용 촉매의 제조 방법.
  10. ◈청구항 10은(는) 설정등록료 납부시 포기되었습니다.◈
    제6항에 있어서,
    상기 활성화하는 단계에서는 수소 가스분위기 하에서 열처리하는 것을 특징으로 하는 메탄 개질 반응용 촉매의 제조 방법.
  11. 제6항에 있어서,
    상기 패시베이션하는 단계에서는, 유기 용매를 사용하여 상기 활성화된 분말과 산소와의 반응을 차단하는 것을 특징으로 하는 메탄 개질 반응용 촉매의 제조 방법.
  12. 메탄 및 이산화탄소를 이용한 수소 생산 방법에 관한 것으로,
    촉매를 공급하는 단계;
    메탄 및 이산화탄소를 공급하는 단계를 포함하고,
    상기 촉매는 기공 부피(pore volume)가 0.3 cm3/g 내지 3.0 cm3/g인 다공성 알루미나 지지체; 및
    세슘이 도핑된 니켈 입자를 포함하고,
    상기 니켈 입자는 2 nm 내지 20 nm의 입경을 가지고,
    상기 니켈 입자는 상기 촉매 전체 중량에 대해 10 wt% 내지 40 wt%로 포함되고,
    상기 세슘 대 니켈의 몰비(Cs/Ni)는, 0.021 내지 0.066인 것을 특징으로 하는 수소 생산 방법.
  13. 제12항에 있어서,
    상기 메탄 및 이산화탄소를 공급하는 단계에서는 공간속도 20 내지 200 NL·gcat -1·h-1 조건에서 공급되는 것을 특징으로 하는 수소 생산 방법.
  14. 제12항에 있어서,
    상기 메탄 및 이산화탄소는 0.6 내지 1.2의 몰비로 공급되는 것을 특징으로 하는 수소 생산 방법.
  15. ◈청구항 15은(는) 설정등록료 납부시 포기되었습니다.◈
    제12항에 있어서,
    600 내지 900 ℃에서 반응이 진행되는 것을 특징으로 하는 수소 생산 방법.
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