KR102544892B1 - 고강도 용융 아연 도금 강판 및 그의 제조 방법 - Google Patents

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Abstract

고강도로서 내지연 파괴 특성이 우수한 고강도 용융 아연 도금 강판 및 그의 제조 방법을 제공한다. 고강도 용융 아연 도금 강판으로서, 특정의 성분 조성과, 강판 표층으로부터 판두께 방향으로 300∼400㎛의 범위에 있어서, 면적률로, 마르텐사이트와 탄화물을 포함하는 베이나이트의 합계가 60∼100％이고, 구오스테나이트의 평균 입경이 15㎛ 이하이고, 강판 표층으로부터 판두께 방향으로 300∼400㎛의 범위에 있어서, 구오스테나이트 입계에 있어서의 P의 오제 전자 스펙트럼의 피크 높이에 대한 구오스테나이트 입계로부터 5㎚ 이상 떨어진 위치에 있어서의 P의 오제 전자 스펙트럼의 피크 높이의 비가 0.20 이상인 강 조직을 갖고, 강판 표면에 용융 아연 도금층을 갖는다.

Description

고강도 용융 아연 도금 강판 및 그의 제조 방법
본 발명은, 자동차용 부재에 적합한, 고강도 용융 아연 도금 강판 및 그의 제조 방법에 관한 것이다.
자동차의 충돌 안전성과 연비 향상의 관점에서 자동차용 부품에 이용되는 강판의 고강도화가 요구되고 있다. 이러한 부품은 부식 환경에 노출되기 때문에, 높은 녹 방지 성능의 요구도 높아지고 있다. 그러나, 부식 환경에 노출되는 부품에서는 환경으로부터의 수소 침입에 의해 고강도화하면 지연 파괴를 초래하는 경우가 있어, 도금 강판에 있어서는 고강도화의 큰 방해가 되어 왔다. 특히, 대부분의 실부품은 전단 단면(sheared edge surfaces)을 갖고, 지연 파괴는 전단 단면을 기점으로 발생하기 쉽다. 이 때문에, 지연 파괴 특성을 향상시키는 기술의 개발이 행해지고 있다.
예를 들면, 특허문헌 1 및 특허문헌 2에는, 개재물의 양이나 형상, 분포를 제어함으로써 전단 단면을 갖는 경우의 내지연 파괴 특성이 우수한 강판이 개시되어 있다. 한편으로, 단면으로부터의 지연 파괴에 대해서는 단면의 잔류 응력을 제거하는 등 여러가지 기술도 개발되고 있어, 장래적으로는 단면으로부터의 지연 파괴는 단면 처리에 의해 해소하는 것이 가능하다고 생각된다. 이 때는, 전단 단면을 갖지 않는 모재 그 자체의 지연 파괴에 대한 내성이 중요해진다. 이러한 기술로서 특허문헌 3에는, 모재의 S나 MnS를 제어함으로써 내지연 파괴 특성을 향상시킨 강판이 개시되어 있다.
일본공표특허공보 2018-62380호 일본공표특허공보 2018-62381호 일본공개특허공보 2011-190474호
그러나, 특허문헌 1 및 특허문헌 2에 개시되어 있는 기술은, 전단 단면으로부터의 지연 파괴에는 유효하기는 하지만, 모재의 지연 파괴 특성의 향상에도 유효한지는 명백하지 않다. 이 기술은 개재물 및 미크론 레벨의 조직 제어를 주로 하고 있고, 구(prior)오스테나이트 입계의 P 편석 제어의 검토는 이루어져 있지 않아 개선의 여지가 있다. 특허문헌 3에 개시되어 있는 S에 관한 기술은, P에 대해서는 저감되어 있을 뿐이고, 입계의 P 편석 제어에 대해서는 검토되어 있지 않아, 개선의 여지가 있다. 본 발명은, 상기 과제를 감안하여 이루어진 것으로, 고강도로서 내지연 파괴 특성이 우수한 고강도 용융 아연 도금 강판 및 그의 제조 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.
본 발명자들은, 예의 연구를 거듭한 결과, 이하의 것을 발견했다. 즉, 질량％로, C: 0.08∼0.35％, Si: 0.01∼3.0％, Mn: 2.0∼4.0％, P: 0.010％ 이하(0을 포함하지 않음), S: 0.002％ 이하(0을 포함하지 않음), Al: 0.01∼1.50％, B: 0.0005∼0.010％를 함유하고, 또한 Mo: 0.03∼2.0％, Ti: 0.010∼0.10％로부터 선택되는 1종 이상을 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 성분 조성을 갖고, 또한 강판 표층으로부터 300∼400㎛ 위치에 있어서 조직 관찰에서 구한 면적률로 마르텐사이트와 탄화물을 포함하는 베이나이트의 합계가 60∼100％이고, 구오스테나이트의 평균 결정 입경이 15㎛ 이하이고, 강판 표층으로부터 300∼400㎛ 위치에 있어서 구오스테나이트 입계에 있어서의 P의 오제(Auger) 전자 스펙트럼의 피크 높이에 대한 구오스테나이트 입계로부터 5㎚ 이상 떨어진 위치에 있어서의 P의 오제 전자 스펙트럼의 피크 높이의 비가 0.20 이상으로 함으로써 1100㎫ 이상의 인장 강도(TS)에 있어서도 우수한 내지연 파괴 특성을 발현하는 것을 발견했다.
본 발명에 있어서, 고강도란 TS가 1100㎫ 이상, 우수한 내지연 파괴 특성이란, 왜곡 속도를 5㎛/min, 용액을 3질량％ NaCl＋3g/lNH4SCN, 인가 전류 밀도를 0.05mA/㎠로 하는 SSRT 시험에 있어서 수소 무첨가 시의 최대 응력에 대한 첨가 시의 최대 응력의 비가 0.70 이상인 것을 의미한다.
본 발명은 이러한 인식에 기초하여 이루어진 것으로, 그의 요지는 이하와 같다.
[1] 질량％로, C: 0.08∼0.35％, Si: 0.01∼3.0％, Mn: 2.0∼4.0％, P: 0.010％ 이하(0을 포함하지 않음), S: 0.002％ 이하(0을 포함하지 않음), Al: 0.01∼1.50％, B: 0.0005∼0.010％를 함유하고, 또한, Mo: 0.03∼2.0％, Ti: 0.010∼0.10％ 중에서 선택되는 1종 이상을 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 성분 조성과, 강판 표층으로부터 판두께 방향으로 300∼400㎛의 범위에 있어서, 면적률로, 마르텐사이트와 탄화물을 포함하는 베이나이트의 합계가 60∼100％이고, 구오스테나이트의 평균 입경이 15㎛ 이하이고, 강판 표층으로부터 판두께 방향으로 300∼400㎛의 범위에 있어서, 구오스테나이트 입계에 있어서의 P의 오 제 전자 스펙트럼의 피크 높이에 대한 구오스테나이트 입계로부터 5㎚ 이상 떨어진 위치에 있어서의 P의 오제 전자 스펙트럼의 피크 높이의 비가 0.20 이상인 강 조직을 갖고, 강판 표면에 용융 아연 도금층을 갖는, 고강도 용융 아연 도금 강판.
[2] 상기 성분 조성은, 추가로 질량％로, Nb: 0.005∼0.20％, V: 0.005∼2.0％ 중에서 선택되는 1종 이상을 함유하는, [1]에 기재된 고강도 용융 아연 도금 강판.
[3] 상기 성분 조성은, 추가로 질량％로, Cr: 0.005∼2.0％, Ni: 0.005∼2.0％, Cu: 0.005∼2.0％, Ca: 0.0002∼0.0050％, REM: 0.0002∼0.0050％, Sn: 0.001∼0.05％, Sb: 0.001∼0.05％로부터 선택되는 1종 이상을 함유하는, [1] 또는 [2]에 기재된 고강도 용융 아연 도금 강판.
[4] 상기 용융 아연 도금층은, 합금화 용융 아연 도금층인, [1] 내지 [3] 중 어느 하나에 기재된 고강도 용융 아연 도금 강판.
[5] [1] 내지 [3] 중 어느 하나에 기재된 성분 조성을 갖는 슬래브에 열간 압연을 실시한 후 냉각하고, 권취하는 열연을 실시하여 제조한 열연판을 산 세정하고, 이어서, 냉간 압연을 실시하고, 이어서, 750∼950℃로 가열하여, 10∼600s 보존유지 후, 3℃/s 이상의 평균 냉각 속도로 550℃까지 냉각하고, Ms점∼550℃에서 300s 이하 보존유지하는 어닐링을 실시하고, 이어서, 용융 아연 도금 처리를 실시하거나, 혹은 추가로 합금화 처리를 실시하고, 그 후, Ms점까지를 1℃/s 이상의 평균 냉각 속도로 냉각하고, 그 후의 냉각 공정에 있어서 하기 (1)식을 충족하고, 또한 250℃∼Ms점에 있어서 0％보다 크고 0.067％ 이하의 왜곡을 부여하는, 고강도 용융 아연 도금 강판의 제조 방법.
Loge([P]×[C]×(8.65－474×DA×[B])×t)＋35.4≥13320/(273＋T)＋4831/(273＋T－100×[Si]) … (1)
단, 상기 (1)식에 있어서, DA×[B]≥0.00912의 경우는 DA×[B]를 0.00912로 하고, 상기 (1)식의 [P], [C], [B], [Si]는 각각 강 중의 P, C, B, Si의 함유량(질량％)이고, DA는 구오스테나이트 입경(㎛)이고, T는 체류 온도(℃)이고, t는 체류 온도에 있어서의 총 체류 시간(s)이다.
[6] [1] 내지 [3] 중 어느 하나에 기재된 성분 조성을 갖는 슬래브에 열간 압연을 실시한 후 냉각하고, 권취하는 열연을 실시하여 제조한 열연판을 산 세정하고, 이어서, 최고 도달 온도 400℃ 미만의 조건으로 템퍼링을 실시하고, 이어서, 70％ 이상의 압하율로 냉간 압연을 실시하고, 이어서, 750∼950℃로 가열하고, 10∼600s 보존유지 후, 3℃/s 이상의 평균 냉각 속도로 550℃까지 냉각하고, Ms점∼550℃에서 300s 이하 보존유지하는 어닐링을 실시하고, 이어서, 용융 아연 도금 처리를 실시하거나, 혹은 추가로 합금화 처리를 실시하고, 그 후, Ms점까지를 1℃/s 이상의 평균 냉각 속도로 냉각하고, 이후의 공정에 있어서 하기 (1)식을 충족하고, 또한 250℃∼Ms점에 있어서 0％보다 크고 0.067％ 이하의 왜곡을 부여하는, 고강도 용융 아연 도금 강판의 제조 방법.
Loge([P]×[C]×(8.65－474×DA×[B])×t)＋35.4≥13320/(273＋T)＋4831/(273＋T－100×[Si]) …(1)
단, 상기 (1)식에 있어서, DA×[B]≥0.00912의 경우는 DA×[B]를 0.00912로 하고, 상기 (1) 식의 [P], [C], [B], [Si]는 각각 강 중의 P, C, B, Si의 함유량(질량％)이고, DA는 구오스테나이트 입경(㎛)이고, T는 체류 온도(℃)이고, t는 체류 온도에 있어서의 총 체류 시간(s)이다.
본 발명에 의하면, 자동차 부품용 소재로서 적합한, 내지연 파괴 특성이 우수한 고강도 아연 도금 강판을 얻을 수 있다.
(발명을 실시하기 위한 형태)
이하, 본 발명의 실시 형태에 대해서 설명한다. 본 발명은, 이하의 실시 형태에 한정되지 않는다. 우선, 본 실시 형태에 따른 고강도 용융 아연 도금 강판(이하, 「강판」이라고 하는 경우가 있음)의 성분 조성에 대해서 설명한다. 성분 조성의 설명에 있어서의 원소의 함유량의 단위의 「％」는 「질량％」를 의미한다.
C: 0.08∼0.35％
C는, 마르텐사이트나 탄화물을 포함하는 베이나이트를 생성시켜 TS를 상승시키는데에 유효한 원소이다. C량이 0.08％ 미만에서는 이러한 효과가 얻어지지 않고, 본 실시 형태에 따른 강판의 강도나 강 조직이 얻어지지 않는다. 따라서, C량은 0.08％ 이상일 필요가 있다. C량은 0.10％ 이상인 것이 바람직하고, 0.13％ 이상인 것이 보다 바람직하다. 한편, C량이 0.35％를 초과하면 마르텐사이트가 경화하여 내지연 파괴 특성이 열화한다. 따라서, C량은 0.35％ 이하일 필요가 있다. C량은 0.33％ 이하인 것이 바람직하다.
Si: 0.01∼3.0％
Si는, 고용 강화나 마르텐사이트의 템퍼링의 억제에 의해 TS를 높여, 우수한 내지연 파괴 특성을 얻는데에 필요한 원소이다. 이러한 효과를 얻기 위해, Si량은 0.01％ 이상일 필요가 있다. Si량은 0.1％ 이상인 것이 바람직하고, 0.2％ 이상인 것이 보다 바람직하다. 한편, Si량이 3.0％를 초과하면 과잉인 페라이트 생성을 초래하여, 본 실시 형태에 따른 강판의 강 조직이 얻어지지 않는다. 따라서, Si량은 3.0％ 이하일 필요가 있다. Si량은 2.5％ 이하인 것이 바람직하고, 2.0％ 이하인 것이 보다 바람직하다.
Mn: 2.0∼4.0％
Mn은, 마르텐사이트나 탄화물을 포함하는 베이나이트를 생성시켜 TS를 상승시키는데에 유효한 원소이다. Mn량이 2.0％ 미만에서는 이러한 효과가 얻어지지 않는다. 따라서, Mn량은 2.0％ 이상일 필요가 있다. Mn량은 2.1％ 이상인 것이 바람직하고, 2.2％ 이상인 것이 보다 바람직하다. 한편, Mn량이 4.0％를 초과하면 강이 취화하여 본 실시 형태에 따른 강판의 내지연 파괴 특성이 얻어지지 않는다. 따라서, Mn량은 4.0％ 이하일 필요가 있다. Mn량은 3.7％ 이하인 것이 바람직하고, 3.4％ 이하인 것이 보다 바람직하다.
P: 0.010％ 이하(0을 포함하지 않음)
P는, 입계를 취화시켜 내지연 파괴 특성을 열화시키기 때문에, 그 양은 최대한 저감하는 것이 바람직하지만, 본 실시 형태에 따른 강판에서는 0.010％까지 허용할 수 있다. P량의 하한은 규정하지 않아도 좋지만, 강판의 P량을 0.0005％ 미만으로 하기 위해서는 정련에 다대한 부하가 발생하여, 생산 능률이 저하한다. 이 때문에, P량의 하한은 0.0005％인 것이 바람직하다.
S: 0.002％ 이하(0을 포함하지 않음)
S는, 개재물을 증가시켜 내지연 파괴 특성을 저하시킨다. 이 때문에, S량은 최대한 적은 것이 바람직하지만, 본 실시 형태에 따른 강판에서는 0.002％까지 허용할 수 있다. S량의 하한은 규정하지 않아도 좋지만, 0.0001％ 미만으로 하기 위해서는 정련에 다대한 부하가 발생하여, 생산 능률이 저하한다. 이 때문에, S량의 하한은 0.0001％인 것이 바람직하다.
Al: 0.01∼1.50％
Al은, 탈산제로서 작용하기 때문에, 탈산 공정에서 첨가하는 것이 바람직하다. 이러한 효과를 얻기 위해, Al량은 0.01％ 이상일 필요가 있다. Al량은 0.015％ 이상인 것이 바람직하다. 한편, Al량이 1.50％를 초과하면 페라이트의 생성이 과잉이 되어, 본 실시 형태에 따른 강판의 강 조직이 얻어지지 않는다. 따라서, Al량은 1.50％ 이하일 필요가 있다. Al량은 1.00％ 이하인 것이 바람직하고, 0.70％ 이하인 것이 보다 바람직하다.
B: 0.0005∼0.010％
B는 내지연 파괴 특성을 향상시키기 위해 본 실시 형태에 따른 강판에 중요한 원소이다. 그 메카니즘은 명확하지 않지만 구오스테나이트 입계 등에 편석함으로써 입계 강화하고 있다고 추측된다. 강판의 퀀칭성을 높여, 마르텐사이트나 베이나이트를 생성시켜, 고강도화에 유효한 원소이기도 하다. 이들 효과를 충분히 얻기 위해, B량은 0.0005％ 이상일 필요가 있다. B량은 0.0007％ 이상인 것이 바람직하다. 한편, B량이 0.010％를 초과하면 개재물이 증가하여, 내지연 파괴 특성이 저하한다. 따라서, B량은 0.010％ 이하일 필요가 있다. B량은 0.0050％ 이하인 것이 바람직하고, 0.0040％ 이하인 것이 보다 바람직하다.
Mo: 0.03∼2.0％, Ti: 0.010∼0.10％로부터 선택되는 1종 이상
Mo 및 Ti는 B의 탄화나 질화를 억제하여, 고용 B로서 상기 효과를 발현시키는데에 필요한 원소이다. 이러한 효과를 얻기 위해서는 Mo 및 Ti로부터 선택되는 1종 이상을 각각의 하한량 이상으로 할 필요가 있다. 한편, Mo 및 Ti가 각각의 상한량을 초과하면 조대 탄화물이 생성되고, 고용 C량이 저하하여 본 실시 형태에 따른 강판의 강 조직이 얻어지지 않는다. 따라서, Mo: 0.03％ 이상 2.0％ 이하, Ti: 0.010％ 이상 0.10％ 이하로부터 선택되는 1종 이상을 함유할 필요가 있다.
추가로, 본 실시 형태에 따른 강판은, 필요에 따라서 이하의 원소로부터 선택되는 1종 이상을 함유해도 좋다.
Nb: 0.005∼0.20％, V: 0.005∼2.0％
Nb, V는, 미세 탄화물을 형성하여, 고강도화에 유효한 원소이다. 이러한 효과를 얻기 위해, Nb, V로부터 선택되는 1종 이상은 0.005％ 이상인 것이 바람직하다. 한편, 함유량이 각각의 상한량을 초과하면, 강 중의 고용 탄소량이 저하하고, 다량으로 페라이트가 생성하여 본 실시 형태에 따른 강판의 강 조직이 얻어지지 않는 경우가 있다. 따라서, Nb, V로부터 선택되는 1종 이상의 함유량은 Nb: 0.005％ 이상 0.20％ 이하, V: 0.005％ 이상 2.0％ 이하인 것이 바람직하다.
Cr: 0.005∼2.0％, Ni: 0.005∼2.0％, Cu: 0.005∼2.0％, Ca: 0.0002∼0.0050％, REM: 0.0002∼0.0050％, Sn: 0.001∼0.05％, Sb: 0.001∼0.05％
Cr, Ni, Cu는, 마르텐사이트나 베이나이트를 생성시켜, 고강도화에 유효한 원소이다. 이러한 효과를 얻기 위해, Cr, Ni, Cu량은 0.005％ 이상인 것이 바람직하다. 한편, Cr, Ni, Cu량이 2.0％를 초과하면, 입계가 취화하여 본 실시 형태에 따른 강판의 내지연 파괴 특성이 얻어지지 않는 경우가 있다. 이 때문에, Cr, Ni, Cu량은 2.0％ 이하인 것이 바람직하다.
Ca, REM은, 개재물의 형태 제어에 의해 내지연 파괴 특성의 향상에 유효한 원소이다. 이러한 효과를 얻기 위해, Ca, REM량은 0.0002％ 이상인 것이 바람직하다. 한편, Ca, REM량이 0.0050％를 초과하면, 개재물량이 증가하여 내지연 파괴 특성이 저하하는 경우가 있다. 이 때문에, Ca, REM량은 0.0050％ 이하인 것이 바람직하다.
Sn, Sb는, 탈질소, 탈붕소 등을 억제하여, 강의 강도 저하 억제에 유효한 원소이다. 이러한 효과를 얻기 위해, Sn, Sb량은 0.001％ 이상인 것이 바람직하다. 한편, Sn, Sb량이 0.05％를 초과하면 본 구 오스테나이트 입계의 취화를 초래하여, 내지연 파괴 특성이 저하하는 경우가 있다. 이 때문에, Sn, Sb량은 0.05％ 이하인 것이 바람직하다.
따라서, Cr, Ni, Cu, Ca, REM, Sn, Sb의 함유량은 각각 Cr: 0.005∼2.0％, Ni: 0.005∼2.0％, Cu: 0.005∼2.0％, Ca: 0.0002∼0.0050％, REM: 0.0002∼0.0050％, Sb: 0.001∼0.05％, Sn: 0.001∼0.05％로 하는 것이 바람직하다.
본 실시 형태에 따른 강판은, 상기 성분 조성을 함유하고, 상기 성분 조성 이외의 잔부는 Fe(철) 및 불가피적 불순물을 포함한다. 상기 잔부는, Fe 및 불가피적 불순물인 것이 바람직하다. 상기 임의 성분을 하한량 미만으로 포함하는 경우, 그 성분은 불가피적 불순물로서 포함하는 것으로 한다. 불가피적 불순물로서, N을 0.01％ 이하 포함해도 좋다. 추가로, 그 외의 원소인 Zr, Mg, La, Ce를 합계로 0.002％ 이하 포함해도 좋다.
다음으로, 본 실시 형태에 따른 강판의 강 조직에 대해서 설명한다. 본 실시 형태에 따른 강판은, 강판 표층으로부터 판두께 방향으로 300∼400㎛의 범위에 있어서, 면적률로, 마르텐사이트와 탄화물을 포함하는 베이나이트의 합계가 60∼100％이고, 구오스테나이트의 평균 입경이 15㎛ 이하이고, 강판 표층으로부터 판두께 방향으로 300∼400㎛의 범위에 있어서, 구오스테나이트 입계에 있어서의 P의 오 제 전자 스펙트럼의 피크 높이에 대한 구오스테나이트 입계로부터 5㎚ 이상 떨어진 위치에 있어서의 P의 오제 전자 스펙트럼의 피크 높이의 비가 0.20 이상이다. 강판 표층이란, 용융 아연 도금층과 강판의 계면을 의미한다.
마르텐사이트와 탄화물을 포함하는 베이나이트의 합계: 60∼100％
마르텐사이트와 탄화물을 포함하는 베이나이트는, TS 상승 및 우수한 내지연 파괴 특성에 필요한 조직이다. 이러한 효과를 얻기 위해, 마르텐사이트와 탄화물을 포함하는 베이나이트의 면적률의 합계는 60％ 이상일 필요가 있다. 마르텐사이트와 탄화물을 포함하는 베이나이트의 합계는 75％ 이상인 것이 바람직하고, 90％ 이상인 것이 보다 바람직하다. 마르텐사이트와 탄화물을 포함하는 베이나이트의 합계의 상한은 100％이다.
구오스테나이트의 평균 결정 입경 : 15㎛ 이하
구오스테나이트는 P 편석이 현저하여 지연 파괴 발생에 크게 영향을 미친다. 구오스테나이트의 평균 결정 입경을 15㎛ 이하로 함으로써 입계 응력의 집중이 완화되어, 본 실시 형태에 따른 강판의 내지연 파괴 특성이 얻어진다. 따라서, 구오스테나이트의 평균 결정 입경은 15㎛ 이하일 필요가 있다. 구오스테나이트의 평균 결정 입경은 12㎛ 이하인 것이 바람직하고, 10㎛ 이하인 것이 보다 바람직하고, 9㎛ 이하인 것이 더욱 바람직하다.
구오스테나이트 입계에 있어서의 P의 오제 전자 스펙트럼의 피크 높이에 대한 구오스테나이트 입계로부터 5㎚ 이상 떨어진 위치에 있어서의 P의 오제 전자 스펙트럼의 피크 높이의 비: 0.20 이상
P의 구오스테나이트 입계로의 편석은, 내지연 파괴 특성을 현저하게 저하시키기 때문에, 그의 억제는 매우 중요하다. P의 입계 편석의 지표로서 구오스테나이트 입계에 있어서의 P의 오제 전자 스펙트럼의 피크 높이에 대한 구오스테나이트 입계로부터 5㎚ 이상 떨어진 위치에 있어서의 P의 오제 전자 스펙트럼의 피크 높이의 비를 이용했다. 당해 비가 0.20 미만이 되면, 구오스테나이트 입계에서 지연 파괴가 발생하여 본 실시 형태에 따른 강판의 우수한 내지연 파괴 특성이 얻어지지 않는다. 따라서, 구오스테나이트 입계에 있어서의 P의 오제 전자 스펙트럼의 피크 높이에 대한 구오스테나이트 입계로부터 5㎚ 이상 떨어진 위치에 있어서의 P의 오제 전자 스펙트럼의 피크 높이의 비는 0.20 이상일 필요가 있다. 구오스테나이트 입계에 있어서의 P의 오제 전자 스펙트럼의 피크 높이에 대한 구오스테나이트 입계로부터 5㎚ 이상 떨어진 위치에 있어서의 P의 오제 전자 스펙트럼의 피크 높이의 비는 0.30 이상인 것이 바람직하고, 0.35 이상인 것이 보다 바람직하고, 0.40 이상인 것이 더욱 바람직하다.
구오스테나이트 입계에 있어서의 P의 오제 전자 스펙트럼의 피크 높이에 대한 구오스테나이트 입계로부터 5㎚ 이상 떨어진 위치에 있어서의 P의 오제 전자 스펙트럼의 피크 높이의 비는 하기 (2)식으로 산출할 수 있다.
(구오스테나이트 입계로부터 5㎚ 이상 떨어진 위치에 있어서의 P의 오제 전자 스펙트럼의 피크 높이)/(구오스테나이트 입계에 있어서의 P의 오제 전자 스펙트럼의 피크 높이) … (2)
P의 오제 전자 스펙트럼의 피크 높이는 오제 전자 분광 장치를 이용하여, 절결을 갖는 파단용 샘플을 시료로 하여, 오제 전자 분광 장치 내의 진공 챔버 내에서 파단하여 파면을 분석함으로써 측정했다. 샘플의 파단은 액체 질소를 이용한 냉각 조건에서 실시했다. 분석은 Ar 이온 스퍼터에 의해 행했다.
본 실시 형태에 있어서 마르텐사이트나 탄화물을 포함하는 베이나이트의 면적률이란, 관찰 면적에 차지하는 각 조직의 면적의 비율을 말하고, 이들 면적률은, 어닐링 후의 강판에서 샘플을 잘라내고, 압연 방향에 평행한 판두께 단면을 연마 후, 1질량％ 나이탈로 부식시켜, 강판 표면 근방 및 강판 표면으로부터 판두께 방향으로 300㎛ 이상 400㎛ 이하의 범위를 SEM(주사형 전자 현미경)으로 1500배의 배율로 각각 3∼10시야 촬영하고, Media Cybernetics사 제조의 Image-Pro를 이용하여, 얻어진 화상 데이터로부터 각 조직의 면적률을 구하고, 이들 시야의 평균 면적률을 각 조직의 면적률로 한다.
이 화상 데이터에 있어서, 탄화물을 포함하는 베이나이트는 방위가 맞추어진 (aligned) 탄화물을 107개/㎟ 이상 포함하는 회색 또는 암회색으로서 구별된다. 마르텐사이트는 방위가 맞추어져 있지 않은 탄화물을 포함하는 암회색, 회색, 명회색 또는 탄화물을 포함하지 않는 괴(block) 형상의 백색으로서 구별된다. 잔류 오스테나이트도 괴 형상의 백색이지만, 후술의 방법에 의해 마르텐사이트와 구별된다. 탄화물은, 백색의 점 또는 선 형상으로서 구별된다. 페라이트나 탄화물을 포함하지 않는 베이나이트는, 흑 또는 암회색으로서 구별되고, 펄라이트는 흑색과 백색의 층 형상 조직으로서 구별된다.
구오스테나이트의 평균 결정 입경은, 조직 관찰을 행한 샘플 단면을 재연마하고, 피크르산과 염화 제2철의 혼합 용액 등으로 에칭하고, 구오스테나이트 입계를 현출시킨 후, 광학 현미경으로 400배의 배율로 각각 3∼10시야 촬영하고, 얻어진 화상 데이터에 대해서 세로 10×가로 10의 계 20개의 직선을 등간격으로 그어, 절단법에 의해 구한다.
잔류 오스테나이트의 면적률은, 어닐링 후의 강판을 판두께의 1/4까지 연삭 후, 화학 연마에 의해 추가로 0.1㎜ 연마한 면에 대해서, X선 회절 장치에서 Mo의 Kα선을 이용하여, fcc 철(오스테나이트)의 (200)면, (220)면, (311)면과, bcc 철(페라이트)의 (200)면, (211)면, (220)면의 적분 반사 강도를 측정하고, bcc 철의 각 면으로부터의 적분 반사 강도에 대한 fcc 철의 각 면으로부터의 적분 반사 강도의 강도비로부터 체적률을 구하고, 이를 잔류 오스테나이트의 면적률로 한다. 이와 같이 잔류 오스테나이트의 면적률을 산출함으로써, 잔류 오스테나이트와 마르텐사이트가 구별된다.
다음으로, 본 실시 형태에 따른 강판의 제조 방법에 대해서 설명한다. 본 실시 형태에 따른 강판은, 예를 들면, 상기의 성분을 갖는 슬래브에 열간 압연을 실시한 후 냉각하여, 권취하는 열연을 실시하여 제조한 열연판을 산 세정하고, 이어서, 냉간 압연을 실시하고, 이어서, 750∼950℃로 가열하여, 10∼600s 보존유지 후, 3℃/s 이상의 평균 냉각 속도로 550℃ 이하까지 냉각하고, Ms점∼550℃에서 300s 이하 보존유지하는 어닐링을 실시하고, 이어서, 용융 아연 도금 처리를 실시하거나, 혹은 추가로 합금화 처리를 실시하고, 그 후, Ms점까지를 1℃/s 이상의 평균 냉각 속도로 냉각하고, 그 후의 냉각 공정에 있어서 하기 (1)식을 충족하고, 또한 250℃∼Ms점에 있어서 0％보다 크고 0.067％ 이하의 왜곡을 부여하여 제조한다.
Loge([P]×[C]×(8.65－474×DA×[B])×t)＋35.4≥13320/(273＋T)＋4831/(273＋T－100×[Si]) …(1)
단, 상기 (1)식에 있어서, DA×[B]≥0.00912의 경우는 DA×[B]를 0.00912로 하고, 상기 (1)식의 [P], [C], [B], [Si]는 각각 강 중의 P, C, B, Si의 함유량(질량％)이고, DA는 구오스테나이트 입경(㎛)이고, T는 체류 온도(℃)이고, t는 체류 온도에 있어서의 총 체류 시간(s)이다.
혹은, 상기의 성분을 갖는 슬래브에 열간 압연을 실시한 후 냉각하고, 권취하는 열연을 실시하여 제조한 열연판을 산 세정하고, 이어서 최고 도달 온도 400℃ 미만의 조건으로 템퍼링을 실시하고, 이어서, 70％ 이상의 압하율로 냉간 압연을 실시하고, 이어서, 750∼950℃로 가열하고, 10∼600s 보존유지 후, 3℃/s 이상의 평균 냉각 속도로 550℃ 이하까지 냉각하고, Ms점∼550℃에서 300s 이하 보존유지하는 어닐링을 실시하고, 이어서, 용융 아연 도금 처리를 실시하거나, 혹은 추가로 합금화 처리를 실시하고, 그 후, Ms점까지를 1℃/s 이상의 평균 냉각 속도로 냉각하고, 이후의 공정에 있어서 상기 (1)식을 충족하고, 또한 250℃∼Ms점에 있어서 0％보다 크고 0.067％ 이하의 왜곡을 부여하여 제조한다. 제조 조건으로 나타낸 각 온도는, 모두 강판의 표면 온도이다. 이하, 상세하게 설명한다.
어닐링 온도: 750∼950℃
어닐링 온도가 750℃ 미만에서는 오스테나이트의 생성이 불충분하게 되어 본 실시 형태에 따른 강판의 강 조직이 얻어지지 않는다. 따라서, 어닐링 온도는 750℃ 이상일 필요가 있다. 한편, 어닐링 온도가 950℃를 초과하면 조립화(coarsening)하여 본 실시 형태에 따른 강판의 강 조직이 얻어지지 않는다. 따라서, 어닐링 온도는 950℃ 이하일 필요가 있다.
어닐링 보존유지 시간: 10∼600s
본 어닐링 보존유지 시간이 10s 미만에서는 오스테나이트의 생성이 불충분하게 되어, 본 실시 형태에 따른 강판의 강 조직이 얻어지지 않는다. 따라서, 어닐링 보존유지 시간은 10s 이상일 필요가 있다. 어닐링 보존유지 시간은 20s 이상인 것이 바람직하고, 30s 이상인 것이 보다 바람직하다. 한편, 어닐링 보존유지 시간이 600s를 초과하면 오스테나이트 입계로의 P 편석이 과잉이 되어 본 실시 형태에 따른 강판의 내지연 파괴 특성이 얻어지지 않는다. 따라서, 어닐링 보존유지 시간은 600s 이하일 필요가 있다. 어닐링 보존유지 시간은 500s 이하인 것이 바람직하고, 400s 이하인 것이 보다 바람직하다.
어닐링 온도에서 550℃까지의 평균 냉각 속도: 3℃/s 이상
어닐링 온도에서 550℃까지의 평균 냉각 속도가 3℃/s 미만에서는 페라이트가 과잉으로 생성하여 본 실시 형태에 따른 강판의 강 조직이 얻어지지 않는다. 따라서, 어닐링 온도에서 550℃까지의 평균 냉각 속도는 3℃/s 이상일 필요가 있다. 어닐링 온도에서 550℃까지의 평균 냉각 속도는 5℃/s 이상인 것이 바람직하다. 어닐링 온도에서 550℃까지의 평균 냉각 속도의 상한은 규정하지 않아도 좋지만, 형상 안정성의 관점에서는 100℃/s 미만으로 하는 것이 바람직하다. 평균 냉각 속도는, 어닐링 온도와 550℃의 온도차를 어닐링 온도에서 550℃까지의 냉각에 필요한 시간으로 나눔으로써 산출한다.
보존유지 온도: Ms점∼550℃
보존유지 온도가 550℃를 초과하면 페라이트가 생성되어 본 실시 형태에 따른 강판의 강 조직이 얻어지지 않는다. 따라서, 보존유지 온도는 550℃ 이하일 필요가 있다. 한편, 보존유지 온도가 Ms점 미만이 되면 마르텐사이트 변태나 베이나이트 변태가 과잉으로 진행하여, 본 실시 형태에 따른 강판의 P 분포가 얻어지지 않는다. 따라서, 보존유지 온도는 Ms점 이상일 필요가 있다. MS점이란, 마르텐사이트 변태가 개시하는 온도로 포머스터(formastor)에 의해 구할 수 있다.
Ms점∼550℃에서의 보존유지 시간: 300s 이하
Ms점 이상 550℃ 이하에서의 보존유지 시간이 300s를 초과하면 과잉의 탄화물을 포함하지 않는 베이나이트가 생성되어, 본 실시 형태에 따른 강판의 강 조직이 얻어지지 않는다. 따라서, Ms 점 이상 550℃ 이하에서의 보존유지 시간은 300s 이하일 필요가 있다. Ms점 이상 550℃ 이하에서의 보존유지 시간은 200s 이하인 것이 바람직하고, 120s 이하인 것이 보다 바람직하다. 보존유지 중은 Ms점 이상 550℃ 이하의 범위이면 온도가 일정할 필요는 없고, 냉각이나 가열을 해도 좋다.
Ms점까지의 평균 냉각 속도: 1℃/s 이상
Ms점까지의 평균 냉각 속도가 1℃/s 미만에서는, 냉각 중에 베이나이트 변태가 과잉으로 진행하여 본 실시 형태에 따른 강판의 P 분포가 얻어지지 않는다. 따라서, Ms점까지의 평균 냉각 속도는 1℃/s 이상일 필요가 있다. 평균 냉각 속도는, 냉각 개시 온도와 Ms점의 온도차를 냉각 개시 온도에서 Ms점까지의 냉각에 필요한 시간으로 나눔으로써 산출한다.
250℃∼Ms점에 있어서 부여되는 왜곡: 0％보다 크고 0.067％ 이하
마르텐사이트 변태시킬 때의 왜곡 부여에 의해 구오스테나이트 입계로의 P 편석을 억제할 수 있다. 한편, 부여하는 왜곡이 0.067％를 초과하면, 반대로 P 편석량이 증대하여 본 실시 형태에 따른 강판의 P 분포가 얻어지지 않는다. 250℃ 미만의 온도역에서, 왜곡을 부여해도, 이러한 효과가 얻어지지 않는다. 따라서, 250℃ 이상 Ms점 이하에 있어서 0.000％보다 크고 0.067％ 이하의 왜곡을 부여할 필요가 있다. 250℃ 이상 Ms점 이하에 있어서 부여하는 왜곡의 하한은 0.010％인 것이 바람직하다. 왜곡 부여의 방법은 특별히 한정되지 않고, 장력 부여나 롤 등으로도 굽힘에 의한 것이라도 좋다.
Ms점까지를 1℃/s 이상의 평균 냉각 속도로 냉각한 후의 냉각 공정에 있어서 하기 (1)식을 충족한다.
Loge([P]×[C]×(8.65－474×DA×[B])×t)＋35.4≥13320/(273＋T)＋4831/(273＋T－100×[Si]) …(1)
단, 상기 (1)식에 있어서, DA×[B]≥0.00912의 경우는 DA×[B]를 0.00912로 하고, 상기 (1)식의 [P], [C], [B], [Si]는 각각 강 중의 P, C, B, Si의 함유량(질량％)이고, DA는 구오스테나이트 입경(㎛)이고, T는 체류 온도(℃)이고, t는 체류 온도에 있어서의 총 체류 시간(s)이다.
Ms점까지를 1℃/s 이상의 평균 냉각 속도로 냉각한 후의 냉각 공정이 (1)식을 충족함으로써 구오스테나이트 입계로의 P 편석을 억제하고, 실시 형태에 따른 강판의 우수한 내지연 파괴 특성이 얻어진다. Ms점까지를 1℃/s 이상의 평균 냉각 속도로 냉각한 후의 냉각 공정이 (1)식을 충족하는 한, 등온 보존유지나 재가열을 실시해도 좋다. Ms점까지를 1℃/s 이상의 평균 냉각 속도로 냉각한 후의 냉각 공정이 (1)식을 충족하는지 여부는, 예를 들면, K℃/s로 연속 냉각한 경우는 각 온도에서 1/K초 보존유지된 것으로 간주하고, 1℃마다 (1)식을 계산하여 (1)식이 성립하는지 여부를 판정해도 좋다.
템퍼링의 최고 도달 온도: 400℃ 미만
본 실시 형태에 있어서 냉간 압연 전의 열연판에 냉간 압연성 개선 등을 목적으로 하여 열처리를 실시해도 좋다. 이 경우, 열연판의 열처리에 있어서 최고 도달 온도가 400℃ 이상이 되면 열연판 조직의 구오스테나이트 입계로의 P의 편석이 현저하게 된다. 이 P의 편석은, 냉간 압연에 의해서도 완화되지 않는다. 그리고, 그 후의 어닐링에 있어서도 이것이 계승되어, 내지연 파괴 특성이 저하한다. 따라서, 열연판을 열처리하는 경우, 그 최고 도달 온도는 400℃ 미만일 필요가 있다. 하한 온도는 규정하지 않아도 좋지만, 열연판 연질화를 위해서는 100℃ 이상으로 하는 것이 바람직하다.
냉간 압하율: 70％ 이상
최고 도달 온도를 400℃ 미만으로 한 조건으로 열연판의 열처리를 실시하는 경우, 70％ 이상의 압하율로 냉간 압연을 실시할 필요가 있다. 냉간 압연의 압하율이 70％ 미만에서는 열연판의 열처리 시에 발생한 구오스테나이트 입계로의 P 편석이 충분히 완화되지 않아, 후술하는 실시예에 기재된 내지연 파괴 특성이 저하한다. 따라서, 상기 조건으로 열연판을 열처리한 경우의 냉간 압하율은 70％ 이상일 필요가 있다.
다른 제조 조건은, 특별히 한정되지 않지만, 예를 들면, 이하의 조건으로 행해도 좋다. 슬래브는, 매크로 편석을 방지하기 위해, 연속 주조법으로 제조하는 것이 바람직하다. 조괴법, 박슬래브 주조법으로 제조해도 좋다. 슬래브를 열간 압연하기 위해서는, 슬래브를 일단 실온까지 냉각하고, 그 후 재가열하여 열간 압연을 행해도 좋다. 또는, 슬래브를 실온까지 냉각하지 않고 가열로에 장입하여 열간 압연을 행해도 좋다. 혹은, 약간의 보열을 행한 후에 즉각 열간 압연하는 에너지 절약 프로세스도 적용해도 좋다. 슬래브를 가열하는 경우는, 슬래브 온도를 1100℃ 이상 1300℃ 이하가 되도록 가열하는 것이 바람직하다. 슬래브 온도를 1100℃ 이상으로 가열함으로써, 탄화물을 용해할 수 있어, 압연 하중의 증대를 억제할 수 있다. 슬래브 온도를 1300℃ 이하로 함으로써, 스케일 로스의 증대를 억제할 수 있다. 슬래브 온도는 슬래브 표면의 온도이다.
슬래브를 열간 압연할 때는, 조(粗) 압연 후의 조(粗) 바(bar)를 가열해도 좋다. 또는, 조 바끼리를 접합하고, 마무리 압연을 연속적으로 행하는, 소위 연속 압연 프로세스를 적용해도 좋다. 추가로, 열간 압연에 있어서는 압연 하중의 저감이나 형상·재질의 균일화를 위해, 마무리 압연의 전체 패스 혹은 일부 패스에서 마찰 계수가 0.10∼0.25가 되는 윤활 압연을 행하는 것이 바람직하다.
권취 후의 강판은, 스케일을 산 세정 등에 의해 제거한 후, 냉연, 어닐링, 용융 아연 도금이 실시된다. 도금 후는 실온까지 냉각하고, 표면이나 항복 강도(YS) 제어를 위해 신장률 1％ 이하에서 조질 압연을 실시하는 것이 바람직하다. 필요에 따라서 (1)식을 충족하는 범위에서 추가로 템퍼링 처리를 실시할 수도 있지만, 이 온도는 200℃ 이하가 바람직하다. 형상이나 YS의 조정을 위해, 레벨러 교정을 실시해도 좋다.
실시예
이하, 본 발명을, 실시예에 기초하여 구체적으로 설명한다. 강(잔부는 Fe 및 불가피적 불순물)을 실험실의 진공 용해로에 의해 용제하고, 압연하여 강 슬래브로 했다. 강의 성분 조성을 표 1에 나타낸다.
Figure 112021072958547-pct00001
이들 강 슬래브를 1250℃로 가열 후 조 압연하여, 열간 압연, 열연판의 열처리를 실시했다. 이어서, 1.4㎜까지 냉간 압연하여 냉연판으로 했다. 얻어진 냉연판을 어닐링에 제공했다. 어닐링은 실험실에서 열처리 및 도금 처리 장치를 이용하여 용융 아연 도금 강판(GI) 및 합금화 용융 아연 도금 강판(GA) 1∼31을 제작했다. 용융 아연 도금 강판은, 465℃의 도금욕 중에 침지하여, 편면당 부착량 40∼60g/㎡의 도금층을 강판 양면에 형성시킴으로써 제작했다. 합금화 용융 아연 도금 강판은, 상기 도금 후 추가로, 540℃에서 1∼60s 보존유지하는 합금화 처리를 행함으로써 제작했다. 도금 처리 후는 실온까지 냉각하고, 그 후 신장률 0.1％의 조질 압연을 실시했다. 도금 후에서 Ms점까지는 3℃/s의 평균 냉각 속도로 냉각했다. 일부는 추가로 템퍼링 열처리를 실시했다. 왜곡은 장력 부여에 의해 행했다. 용융 아연 도금 강판 및 합금화 용융 아연 도금 강판의 제조 조건을 표 2에 나타낸다. 강판 18은, 도금 전에 Ms점 이하로 되었기 때문에 도금 후의 왜곡량의 규정의 대상 외로 하고, 표 2의 「250℃∼Ms에서의 부여 왜곡량」의 열에 「－」를 기재했다. (1)식에 있어서의 DA(구오스테나이트 입경)는, 강판의 판폭 중앙부의 압연 방향 단면의 1/4t부의 구오스테나이트 입경을 JIS(일본공업규격)　G　0551: 2013의 규정에 준거하여 측정했다. 표 2의 「(1)식 합부」의 열의 「○」은 (1)식을 충족하는 것을 의미하고, 「×」는 (1)식을 충족하지 않는 것을 의미한다.
Figure 112021072958547-pct00002
얻어진 용융 아연 도금 강판 및 합금화 용융 아연 도금 강판에 대해서, 이하의 시험 방법에 따라, 인장 특성, 내지연 파괴 특성을 평가했다.
＜인장 시험＞
어닐링판에서 압연 방향에 대하여 직각 방향으로 JIS(일본공업규격) 5호 인장 시험편(JIS Z2201: 1998)을 채취하고, 왜곡 속도를 10－3/s로 하는 JIS(일본공업규격)　Z 2241: 2011의 규정에 준거한 인장 시험을 행하여, TS를 구했다. 본 실시예에서는 TS가 1100㎫ 이상을 합격으로 했다.
＜내지연 파괴 특성＞
압연 방향과 평행이 되는 방향을 폭방향으로 하여, 어닐링판으로부터 평행부 폭이 6㎜, 평행부 길이가 15㎜의 시험편을 채취했다. 시험편은 전체면 연삭하여, 판두께 1.0㎜로 평가했다. 이를 3질량％ NaCl과, 3g/l의 NH4SCN의 용액에 침지시키고, 인가 전류 밀도를 0 및 0.05mA/㎠로 하여 24hr 보존유지 후, 인장 속도를 5㎛/min로 한 SSRT 시험을 개시하여, 파단한 시점에서 시험을 종료했다. 인가 전류 밀도를 0mA/㎠로 한 조건에서의 TS에 대한, 인가 전류 밀도를 0.05mA/㎠로 한 조건에서의 TS의 비를 응력비로 하고, 당해 응력비가 0.70 이상이었던 경우에 내지연 파괴 특성을 「○」으로 하고, 응력비가 0.70 미만이었던 경우에 내지연 파괴 특성을 「×」로 했다.
강 조직, 구오스테나이트의 평균 입경 및 구오스테나이트 입계에 있어서의 P의 오제 전자 스펙트럼의 피크 높이에 대한 구오스테나이트 입계로부터 5㎚ 이상 떨어진 위치에 있어서의 P의 오제 전자 스펙트럼의 피크 높이의 비는, 전술한 방법으로 측정했다. 이들 평가 결과와, 강판의 강 조직 등을 표 3에 나타낸다.
Figure 112021072958547-pct00003
발명예에서는, TS가 1100㎫ 이상에서 우수한 내지연 파괴 특성을 갖는 고강도 아연 도금 강판이 얻어졌다. 한편, 본 발명의 범위를 벗어나는 비교예는 소망하는 TS, 내지연 파괴 특성 중 어느 1개 이상이 얻어지지 않았다.

Claims (6)

  1. 질량％로,
    C: 0.08∼0.35％,
    Si: 0.01∼3.0％,
    Mn: 2.0∼4.0％,
    P: 0.010％ 이하(0을 포함하지 않음),
    S: 0.002％ 이하(0을 포함하지 않음),
    Al: 0.01∼1.50％,
    B: 0.0005∼0.010％를 함유하고, 또한,
    Mo: 0.03∼2.0％,
    Ti: 0.010∼0.10％ 중에서 선택되는 1종 이상을 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 성분 조성과,
    강판 표층으로부터 판두께 방향으로 300∼400㎛의 범위에 있어서, 면적률로, 마르텐사이트와 탄화물을 포함하는 베이나이트의 합계가 60∼100％이고, 구오스테나이트의 평균 입경이 15㎛ 이하이고, 강판 표층으로부터 판두께 방향으로 300∼400㎛의 범위에 있어서, 구오스테나이트 입계에 있어서의 P의 오제 전자 스펙트럼의 피크 높이에 대한 구오스테나이트 입계로부터 5㎚ 이상 떨어진 위치에 있어서의 P의 오제 전자 스펙트럼의 피크 높이의 비가 0.20 이상인 강 조직
    을 갖고, 강판 표면에 용융 아연 도금층을 갖는, 고강도 용융 아연 도금 강판.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 성분 조성은, 추가로 질량％로, 이하의 (A) 내지 (B) 중 적어도 하나를 함유하는, 고강도 용융 아연 도금 강판.
    (A) Nb: 0.005∼0.20％, V: 0.005∼2.0％ 중으로부터 선택되는 1종 이상
    (B) Cr: 0.005∼2.0％, Ni: 0.005∼2.0％, Cu: 0.005∼2.0％, Ca: 0.0002∼0.0050％, REM: 0.0002∼0.0050％, Sn: 0.001∼0.05％, Sb: 0.001∼0.05％로부터 선택되는 1종 이상
  3. 제1항에 있어서,
    상기 용융 아연 도금층은, 합금화 용융 아연 도금층인, 고강도 용융 아연 도금 강판.
  4. 제2항에 있어서,
    상기 용융 아연 도금층은, 합금화 용융 아연 도금층인, 고강도 용융 아연 도금 강판.
  5. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 기재된 고강도 용융 아연 도금 강판을 제조하는 고강도 용융 아연 도금 강판의 제조 방법으로서, 상기 성분 조성을 갖는 슬래브에 열간 압연을 실시한 후 냉각하고, 권취하는 열연을 실시하여 제조한 열연판을 산 세정하고, 이어서, 냉간 압연을 실시하고, 이어서, 750∼950℃로 가열하여, 10∼600s 보존유지 후, 3℃/s 이상의 평균 냉각 속도로 550℃까지 냉각하고, Ms점∼550℃에서 300s 이하 보존유지하는 어닐링을 실시하고, 이어서, 용융 아연 도금 처리를 실시하거나, 혹은 추가로 합금화 처리를 실시하고, 그 후, Ms점까지를 1℃/s 이상의 평균 냉각 속도로 냉각하고, 그 후의 냉각 공정에 있어서 하기 (1)식을 충족하고, 또한 250℃∼Ms점에 있어서 0％보다 크고 0.067％ 이하의 왜곡을 부여하는, 고강도 용융 아연 도금 강판의 제조 방법.
    Loge([P]×[C]×(8.65－474×DA×[B])×t)＋35.4≥13320/(273＋T)＋4831/(273＋T－100×[Si]) … (1)
    단, 상기 (1)식에 있어서, DA×[B]≥0.00912의 경우는 DA×[B]를 0.00912로 하고, 상기 (1)식의 [P], [C], [B], [Si]는 각각 강 중의 P, C, B, Si의 함유량(질량％)이고, DA는 구오스테나이트 입경(㎛)이고, T는 체류 온도(℃)이고, t는 체류 온도에 있어서의 총 체류 시간(s)이다.
  6. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 기재된 고강도 용융 아연 도금 강판을 제조하는 고강도 용융 아연 도금 강판의 제조 방법으로서, 상기 성분 조성을 갖는 슬래브에 열간 압연을 실시한 후 냉각하고, 권취하는 열연을 실시하여 제조한 열연판을 산 세정하고, 이어서, 최고 도달 온도 400℃ 미만의 조건으로 템퍼링을 실시하고, 이어서, 70％ 이상의 압하율로 냉간 압연을 실시하고, 이어서, 750∼950℃로 가열하고, 10∼600s 보존유지 후, 3℃/s 이상의 평균 냉각 속도로 550℃까지 냉각하고, Ms점∼550℃에서 300s 이하 보존유지하는 어닐링을 실시하고, 이어서, 용융 아연 도금 처리를 실시하거나, 혹은 추가로 합금화 처리를 실시하고, 그 후, Ms점까지를 1℃/s 이상의 평균 냉각 속도로 냉각하고, 이후의 공정에 있어서 하기 (1)식을 충족하고, 또한 250℃∼Ms점에 있어서 0％보다 크고 0.067％ 이하의 왜곡을 부여하는, 고강도 용융 아연 도금 강판의 제조 방법.
    Loge([P]×[C]×(8.65－474×DA×[B])×t)＋35.4≥13320/(273＋T)＋4831/(273＋T－100×[Si]) …(1)
    단, 상기 (1)식에 있어서, DA×[B]≥0.00912의 경우는 DA×[B]를 0.00912로 하고, 상기 (1)식의 [P], [C], [B], [Si]는 각각 강 중의 P, C, B, Si의 함유량(질량％)이고, DA는 구오스테나이트 입경(㎛)이고, T는 체류 온도(℃)이고, t는 체류 온도에 있어서의 총 체류 시간(s)이다.
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