KR102133910B1 - 방향성 전기강판 및 그의 제조 방법 - Google Patents

방향성 전기강판 및 그의 제조 방법 Download PDF

Info

Publication number
KR102133910B1
KR102133910B1 KR1020180165643A KR20180165643A KR102133910B1 KR 102133910 B1 KR102133910 B1 KR 102133910B1 KR 1020180165643 A KR1020180165643 A KR 1020180165643A KR 20180165643 A KR20180165643 A KR 20180165643A KR 102133910 B1 KR102133910 B1 KR 102133910B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
groove
steel sheet
oxide layer
electrical steel
oriented electrical
Prior art date
Application number
KR1020180165643A
Other languages
English (en)
Other versions
KR20200076502A (ko
Inventor
권오열
김우신
박종태
Original Assignee
주식회사 포스코
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 주식회사 포스코 filed Critical 주식회사 포스코
Priority to KR1020180165643A priority Critical patent/KR102133910B1/ko
Priority to EP19897878.5A priority patent/EP3901969A4/en
Priority to PCT/KR2019/018034 priority patent/WO2020130646A1/ko
Priority to US17/415,815 priority patent/US20220044855A1/en
Priority to JP2021536310A priority patent/JP2022514792A/ja
Priority to CN201980084619.6A priority patent/CN113196423B/zh
Publication of KR20200076502A publication Critical patent/KR20200076502A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR102133910B1 publication Critical patent/KR102133910B1/ko

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
    • C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
    • C23C8/36—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases using ionised gases, e.g. ionitriding
    • C23C8/38—Treatment of ferrous surfaces
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/36—Removing material
    • B23K26/362—Laser etching
    • B23K26/364—Laser etching for making a groove or trench, e.g. for scribing a break initiation groove
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D10/00—Modifying the physical properties by methods other than heat treatment or deformation
    • C21D10/005—Modifying the physical properties by methods other than heat treatment or deformation by laser shock processing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1233—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1277—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular surface treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
    • C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
    • C23C8/08—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases only one element being applied
    • C23C8/10—Oxidising
    • C23C8/12—Oxidising using elemental oxygen or ozone
    • C23C8/14—Oxidising of ferrous surfaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
    • C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
    • C23C8/08—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases only one element being applied
    • C23C8/10—Oxidising
    • C23C8/16—Oxidising using oxygen-containing compounds, e.g. water, carbon dioxide
    • C23C8/18—Oxidising of ferrous surfaces
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets
    • H01F1/18—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets with insulating coating
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F41/00—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties
    • H01F41/02—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties for manufacturing cores, coils, or magnets
    • H01F41/0206—Manufacturing of magnetic cores by mechanical means
    • H01F41/0233—Manufacturing of magnetic circuits made from sheets
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F41/00—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties
    • H01F41/02—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties for manufacturing cores, coils, or magnets
    • H01F41/0206—Manufacturing of magnetic cores by mechanical means
    • H01F41/0233—Manufacturing of magnetic circuits made from sheets
    • H01F41/024—Manufacturing of magnetic circuits made from deformed sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si

Abstract

본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 제조 방법은 냉연판을 제조하는 단계; 냉연판에 레이저를 조사하여 그루브를 형성하는 단계; 및 냉연판 표면에 형성된 산화층을 일부 제거하여 산화층의 두께를 1 내지 5nm로 잔류시키는 단계를 포함하여, 홈 하부의 산화물층 하부에 구형도가 0.5 내지 0.9로 나타나는 아일랜드를 0.25개/㎛2 이하를 갖는 방향성 전기강판

Description

방향성 전기강판 및 그의 제조 방법{GRAIN ORIENTED ELECTRICAL STEEL SHEET AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME}
방향성 전기강판 및 그의 제조 방법에 관한 것이다. 더욱 구체적으로 그루브를 형성한 이후, 산화층을 일부 제거하여 아일랜드를 적절히 형성시킴으로써, 자성 향상과 함께 절연코팅층과의 밀착성을 향상시킨 방향성 전기강판 및 그의 제조 방법에 관한 것이다.
방향성 전기강판은 변압기 등의 전자기제품의 철심재료로 사용되기 때문에 기기기의 전력손실을 줄임으로써 에너지 변환효율을 향상시키기 위해서는 철심소재의 철손이 우수하고 적층 및 권취시 점적율이 높은 강판이 요구된다.
방향성 전기강판은 열연, 냉연 및 소둔공정을 통해 2차재결정된 결정립이 압연방향으로 {110}<001> 방향으로 배향된 집합조직(일명 "Goss Texture" 라고도 함)을 갖는 기능성 강판을 말한다.
방향성 전기강판의 철손을 낮추는 방법으로서, 자구미세화 방법이 알려져 있다. 즉 자구를 스크레치나 에너지적 충격을 주어서 방향성 전기강판이 가지고 있는 큰 자구의 크기를 미세화 시키는 것이다. 이 경우 자구가 자화되고 그 방향이 바뀔 때 에너지적 소모량을 자구의 크기가 컸을 때 보다 줄일 수 있게 된다. 자구미세화 방법으로는 열처리 후에도 개선효과 유지되는 영구자구미세화와 그렇지 않은 일시자구미세화가 있다.
회복 (Recovery)이 나타나는 열처리 온도 이상의 응력완화열처리 후에도 철손개선 효과를 나타내는 영구자구미세화 방법은 에칭법, 롤법 및 레이저법으로 구분할 수 있다. 에칭법은 용액 내 선택적인 전기화학반응으로 강판 표면에 홈(그루브, groove)을 형성시키기 때문에 홈 형상을 제어하기 어렵고, 최종 제품의 철손특성을 폭 방향으로 균일하게 확보하는 것이 어렵다. 더불어, 용매로 사용하는 산용액으로 인해 환경친화적이지 못한 단점을 갖고 있다.
롤에 의한 영구자구미세화방법은 롤에 돌기모양을 가공하여 롤이나 판을 가압함으로써 판 표면에 일정한 폭과 깊이를 갖는 홈을 형성한 후 소둔함으로써 홈 하부의 재결정을 부분적으로 발생시키는 철손 개선효과를 나타내는 자구미세화기술이다. 롤법은 기계가공에 대한 안정성, 두께에 따른 안정적인 철손 확보를 얻기 힘든 신뢰성 및 프로세스가 복잡하며, 홈 형성 직후(응력완화소둔전) 철손과 자속밀도 특성이 열화되는 단점을 갖고 있다.
레이저에 의한 영구 자구미세화 방법은 고출력의 레이저를 고속으로 이동하는 전기강판 표면부에 조사하고 레이저 조사에 의해 기지부의 용융을 수반하는 그루브(groove) 를 형성시키는 방법을 사용한다. 그러나, 이러한 영구 자구미세화 방법도 자구를 최소 크기로 미세화 시키기는 어렵다.
일시자구미세화의 경우 코팅된 상태에서 레이저를 가한 후 코팅을 한번 더 하지 않는 것에 현재 기술은 집중하고 있기 때문에 레이저를 일정 이상의 강도로 조사하려 하지 않는다. 일정 이상으로 가할 경우 코팅의 손상으로 인해 장력 효과를 제대로 발휘하기 어렵기 때문이다.
영구자구미세화의 경우 홈을 파서 정자기에너지를 받을 수 있는 자유전하 면적을 넓히는 것이기 때문에 최대한 깊은 홈 깊이가 필요하다. 물론 깊은 홈깊이로 인하여 자속밀도의 저하 등의 부작용 또한 발생한다. 그렇기 때문에 자속밀도 열화를 줄이기 위해서 적정 홈깊이로 관리하게 된다.
한편, 자구미세화기술로 제조한 방향성 전기강판은 성형 및 열처리 과정을 거쳐 변압기 철심 등 제품으로 제조된다. 또한, 제품은 비교적 고온의 환경에서 사용되기 때문에 철손 특성 뿐 아니라, 절연코팅층과의 밀착성을 확보 하는 것이 필요하다.
배경기술 1 : 공개특허공보 제10-2016-0078247호
배경기술 2 : 공개특허공보 제10-2018-0073306호
배경기술 3 : 공개특허공보 제10-2015-0012205호
본 발명의 일 실시예에서는 방향성 전기강판 및 그의 제조 방법을 제공한다. 구체적으로, 본 발명의 일 실시예에서는 그루브를 형성한 이후, 산화층을 일부 제거하여, 아일랜드를 적절히 형성함으로써, 자성 향상과 함께 절연코팅층과의 밀착성을 향상시킨 방향성 전기강판 및 그의 제조 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.
본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판은 전기강판 표면에 위치하는 그루브, 그루브 상에 위치하는 금속 산화물층 및 그루브 하부에 위치하는 불연속적으로 분산 분포하는 금속산화물계 아일랜드를 포함하고, 그루브 하부에 위치하는 아일랜드의 평균 구형도는 0.5 내지 0.9이다.
그루브 하부에 위치하는 아일랜드의 밀도는 0.25개/㎛2 이하일 수 있다.
압연 수직 방향에 대하여, 그루브가 2 내지 10개 단속적으로 존재할 수 있다.
그루브의 길이 방향과 강판의 압연방향은 75 내지 88°의 각도를 이룰 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 제조 방법은 냉연판을 제조하는 단계; 냉연판에 레이저를 조사하여 그루브를 형성하는 단계; 및 냉연판 표면에 형성된 산화층을 일부 제거하여 산화층의 두께를 1 내지 5nm로 잔류시키는 단계를 포함한다.
그루브를 형성하는 단계에서. 레이저의 주사속도는 10m/s 이상일 수 있다.
그루브를 형성하는 단계에서. 그루브를 향하여, 압연 방향과 70˚ 이하의 각도로 가스를 분사할 수 있다.
분사하는 가스의 압력이 0.02kg/cm2 이상일 수 있다.
분사하는 가스 중 수분의 함량이 50 wt% 이하일 수 있다.
그루브를 형성하는 단계 이후, 냉연판 표면에 4 내지 10nm 두께의 산화층이 존재할 수 있다.
본 발명의 일 구현예에 따르면, 그루브를 형성한 이후, 산화층을 일부 제거함으로써, 자성 향상과 함께 절연코팅층과의 밀착성을 향상시킬 수 있다.
도 1는 본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 압연면(ND면)의 모식도이다.
도 2는 본 발명의 일 실시예에 의한 그루브의 모식도 이다.
도 3은 본 발명의 일 실시예에 의한 그루브의 단면의 모식도이다.
제1, 제2 및 제3 등의 용어들은 다양한 부분, 성분, 영역, 층 및/또는 섹션들을 설명하기 위해 사용되나 이들에 한정되지 않는다. 이들 용어들은 어느 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션을 다른 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션과 구별하기 위해서만 사용된다. 따라서, 이하에서 서술하는 제1 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션은 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 범위 내에서 제2 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션으로 언급될 수 있다.
여기서 사용되는 전문 용어는 단지 특정 실시예를 언급하기 위한 것이며, 본 발명을 한정하는 것을 의도하지 않는다. 여기서 사용되는 단수 형태들은 문구들이 이와 명백히 반대의 의미를 나타내지 않는 한 복수 형태들도 포함한다. 명세서에서 사용되는 "포함하는"의 의미는 특정 특성, 영역, 정수, 단계, 동작, 요소 및/또는 성분을 구체화하며, 다른 특성, 영역, 정수, 단계, 동작, 요소 및/또는 성분의 존재나 부가를 제외시키는 것은 아니다.
어느 부분이 다른 부분의 "위에" 또는 "상에" 있다고 언급하는 경우, 이는 바로 다른 부분의 위에 또는 상에 있을 수 있거나 그 사이에 다른 부분이 수반될 수 있다. 대조적으로 어느 부분이 다른 부분의 "바로 위에" 있다고 언급하는 경우, 그 사이에 다른 부분이 개재되지 않는다.
다르게 정의하지는 않았지만, 여기에 사용되는 기술용어 및 과학용어를 포함하는 모든 용어들은 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 일반적으로 이해하는 의미와 동일한 의미를 가진다. 보통 사용되는 사전에 정의된 용어들은 관련기술문헌과 현재 개시된 내용에 부합하는 의미를 가지는 것으로 추가 해석되고, 정의되지 않는 한 이상적이거나 매우 공식적인 의미로 해석되지 않는다.
이하, 본 발명의 실시예에 대하여 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 용이하게 실시할 수 있도록 상세히 설명한다. 그러나 본 발명은 여러 가지 상이한 형태로 구현될 수 있으며 여기에서 설명하는 실시예에 한정되지 않는다.
도 1에서는 본 발명의 일 실시예에 의해 자구미세화된 방향성 전기강판(10)의 모식도를 나타낸다.
도 1에서 나타나듯이, 본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판(10)은 전기강판의 일면 또는 양면에, 압연방향(RD방향)과 교차하는 방향으로 형성된 선상의 그루브(20);가 형성되어 있다.
본 발명의 일 실시예에서는 레이저를 통해 그루브를 형성하고, 그루브 형성 과정에서 존재하는 산화층을 일부 제거함으로써, 이후, 2차 재결정 소둔 과정에서 균일한 금속 산화물층을 형성하고, 궁극적으로 자성 향상과 함께 절연코팅층과의 밀착성을 향상시킬 수 있다. 이 때, 금속 산화물층은 포스테라이트(Frosterite FeMg2SiO4)층이 될 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판의 제조 방법은 냉연판을 제조하는 단계; 냉연판에 레이저를 조사하여 그루브를 형성하는 단계; 및 냉연판 표면에 형성된 산화층을 일부 제거하여 산화층의 두께를 1 내지 5nm로 잔류시키는 단계를 포함한다.
이하에서는 각 단계별로 구체적으로 설명한다.
먼저 냉연판을 제조한다. 본 발명의 일 실시예에서는 냉연판 제조 이후, 자구미세화 방법에 그 특징이 있는 것으로서, 자구미세화의 대상이 되는 냉연판은 방향성 전기강판 분야에서 사용하는 냉연판을 제한 없이 사용할 수 있다. 특히, 방향성 전기강판의 합금 조성과는 관계 없이 본 발명의 효과가 발현된다. 따라서, 방향성 전기강판의 합금 조성에 대한 구체적인 설명은 생략하기로 한다. 일 예로서, 냉연판은 중량%로, C: 0.10%이하, Si: 1.0 내지 6.5%, Mn: 0.005 내지 3.0%, Nb+V+Ti: 0.015% 이하, Cr+Sn: 1.0%이하, Al: 3.0% 이하, P+S: 0.09% 이하, 희토류 및 기타 불순물 총합: 0.3% 이하 및 잔부 Fe를 포함할 수 있다.
냉연판 제조 방법에 대해서도 방향성 전기강판 분야에서 사용하는 냉연판 제조 방법을 제한 없이 사용할 수 있으며, 이에 대한 구체적인 설명은 생략하기로 한다.
다음으로, 냉연판에 레이저를 조사하여 그루브를 형성한다.
냉연판 표면에 500W 내지 10KW 평균 출력의 TEMoo (M2≤1.25) 레이저 빔을 냉연판 표면에 조사함으로써 그루브를 형성할 수 있다. 레이저의 발진 방식은 제한 없이 사용할 수 있다. 즉, 연속 발진 또는 Pulsed mode를 사용할 수 있다. 이처럼 표면 빔 흡수율이 강판의 용융열 이상이 될 수 있게 레이저를 조사하여, 도 1 및 도 2에서 표시한 그루브(20)를 형성하게 된다.
이 때, 레이저의 주사 속도(scanning rate)는 10m/s 이상일 수 있다. 레이저의 주사 속도가 너무 낮으면, 그루브가 적절히 형성되지 않는 문제가 발생할 수 있다. 더욱 구체적으로 레이저의 주사 속도는 10m/s 내지 30m/s일 수 있다.
그루브를 형성하는 단계에서. 그루브를 향하여, 압연 방향(RD방향)과 70˚ 이하의 각도로 가스를 분사할 수 있다. 이 때 각도는 압연 수직 면(TD면)을 기준으로 한 것이다. 가스를 적절히 분사함으로써, 용융물이 그루브 내에서 응고되는 것을 방지할 수 있다. 각도가 너무 높으면, 적절한 용융물의 제거가 이루어 지지 않을 수 있다.
이 때, 가스의 압력은 0.02 kg/cm2 이상일 수 있다. 가스의 압력이 너무 낮으면, 적절한 용융물의 제거가 이루어 지지 않을 수 있다. 더욱 구체적으로 가스의 압력은 0.02 내지 0.2 kg/cm2 일 수 있다.
분사하는 가스 중 수분의 함량이 50 wt% 이하일 수 있다. 수분의 함량이 너무 높으면, 가스 분사로 인하여, 강판 표면에 불균일하고, 두꺼운 산화층이 형성될 수 있다. 이 산화층은 추후 2차 재결정 소둔 과정에서 불균일한 금속 산화물층을 형성하여, 궁극적으로 밀착성 및 자성에 악영향을 줄 수 있다. 더욱 구체적으로 분사하는 가스 중 수분의 함량이 25 wt% 이하일 수 있다.
도 1에 나타나듯이, 압연 수직 방향에 대하여, 그루브를 2 내지 10개 단속적으로 형성할 수 있다. 다만, 이에 한정되는 것은 아니고, 그루브를 연속적으로 형성하는 것도 가능하다.
도 1 및 도 2에서 나타나듯이, 그루브(20)의 길이 방향(X방향)과 압연방향(RD방향)은 75 내지 88°의 각도를 이룰 수 있다. 전술한 각도를 형성할 시, 방향성 전기강판의 철손을 개선하는 데에 기여할 수 있다.
그루브의 폭(W)는 10 내지 200㎛일 수 있다. 그루브(20)의 폭이 짧거나 크면, 적절한 자구 미세화 효과를 얻을 수 없게 될 수 있다.
또한, 그루브의 깊이(H)는 강판 두께의 3 내지 5%일 수 있다. 그루브의 깊이(H)가 너무 얕으면, 적절한 철손 개선효과를 얻기 어렵다. 그루브의 깊이(H)가 너무 깊으면, 강한 레이저 조사로 인하여 강판(10)의 조직 특성을 크게 변화시키거나, 다량의 힐업 및 스패터를 형성하여 자성을 열화시킬 수 있다. 따라서 전술한 범위로 그루브(20)의 깊이를 제어할 수 있다.
그루브를 형성하는 단계 이후, 레이저에서 발생하는 열 및 공기 중의 산소 및 수분, 분사 가스 내의 산소 및 수분에 의해 강판 표면이 일부 산화되어 산화층이 존재할 수 있다. 구체적으로 산화층의 두께는 4 내지 10nm가 될 수 있다. 또한 산화층은 강판 전면(全面)에 대해 불균일하게 형성될 수 있으며, 전술한 산화층의 두께는 강판 전체 표면에 대한 평균 두께를 의미한다.
산화층이 너무 두껍게 형성될 경우, 후술하는 산화층 제거 단계에서 산화층을 제거하더라도 산화층이 두껍게 잔류하게 되는 문제가 발생할 수 있다.
그루브 하부 및 측부에는 레이저의 열영향으로 인한 재응고층이 형성될 수 있다. 재응고층은 두께가 6.5㎛ 이하일 수 있다. 재응고층이 너무 두껍게 형성될 시, 열영향부 증가로 인하여 밀착성 및 철손이 열위될 수 있다. 재응고층은 평균 입경이 1 내지 10㎛인 재결정을 포함하며, 제조 중인 전기강판의 전체조직과 구분된다.
다음으로, 냉연판 표면에 형성된 산화층을 일부 제거하여 산화층의 두께를 1 내지 5nm로 잔류시킨다.
산화층을 제거하지 않을 시, 불균일한 산화층이 두껍게 잔류하고, 2차 재결정 소둔 과정에서 형성되는 금속 산화물층이 불균일하고 두껍게 형성되어, 자성 및 금속 산화층과 기지 조직의 밀착성을 열화시키는 원인이 된다.
브러쉬나 산세를 통해 그루브 형성과정에서 형성된 힐업 또는 스패터를 제거하는 기술들이 알려져 있으나, 용융물이 응고된 힐업 또는 스패터의 제거와 산화층의 제거는 힐업 또는 스패터 외에 산화층을 함께 제거하는 면에서 전혀 상이하다.
산화층 제거 방법으로는 연마지 또는 연마롤을 이용하여 연마롤(지)와 산화층과의 마찰을 통해 제거할 수 있다.
산화층의 두께를 1nm 내지 5nm로 잔류시킨다. 산화층의 두께를 너무 두껍게 잔류시킬 경우, 금속 산화물층이 불균일하고 두껍게 형성되어, 자성 및 밀착성을 열화시키는 원인이 된다. 산화층의 두께를 너무 얇게 잔류시킬 경우, 적절한 금속 산화물층이 형성되지 않아 자성 및 밀착성을 열화시키는 원인이 된다. 더욱 구체적으로 산화층을 2 내지 5nm 잔류시킬 수 있다.
산화층을 잔류시키는 단계 이후, 냉연판을 1차 재결정 소둔하는 단계를 더 포함할 수 있다.
1차 재결정 소둔하는 단계는 방향성 전기강판 분야에서 널리 알려져 있으므로, 자세한 설명은 생략한다. 1차 재결정 소둔 과정에서 탈탄, 또는 탈탄 및 질화를 포함할 수 있으며, 탈탄 또는 탈탄과 질화를 위해 습윤 분위기에서 소둔할 수 있다. 1차 재결정 소둔하는 단계에서의 균열 온도는 800 내지 950℃일 수 있다.
1차 재결정 소둔하는 단계 이후, 소둔 분리제를 도포하고, 2차 재결정 소둔하는 단계를 더 포함할 수 있다. 소둔 분리제에 대해서는 널리 알려져 있으므로, 자세한 설명은 생략한다. 일 예로 MgO를 주성분으로 하는 소둔 분리제를 사용할 수 있다.
2차 재결정 소둔의 목적은 크게 보면 2차 재결정에 의한 {110}<001> 집합조직 형성, 1차 재결정 소둔 시 형성된 산화층과 MgO의 반응에 의한 유리질 피막형성으로 절연성을 부여하고 자기특성을 해치는 불순물을 제거하는 것이다. 2차 재결정 소둔 방법으로는 2차 재결정이 일어나기 전의 승온구간에서는 질소와 수소의 혼합가스로 유지하여 입자성장 억제제인 질화물을 보호함으로써 2차 재결정이 잘 발달할 수 있도록 하고, 2차 재결정이 완료된 후 균열 단계에서는 100% 수소분위기에서 장시간 유지하여 불순물을 제거한다.
2차 재결정 소둔하는 단계는 900 내지 1210℃의 균열 온도에서 수행할 수 있다.
2차 재결정 소둔 과정에서 소둔 분리제 내의 MgO 성분이 강판 표면에 형성된 산화층과 반응하여 강판 및 그루브의 표면에 금속 산화물층이 형성될 수 있다. 도 3에서는 금속 산화물층(30)을 개략적으로 표시하였다. 본 발명의 일 실시예에서 2차 재결정 소둔 전에 그루브가 형성되기 때문에, 강판뿐 아니라 그루브의 표면에도 금속 산화물층(30)이 형성될 수 있다.
본 발명의 일 실시예에서 그루브 형성 이후 강판의 표면에 산화층을 일부 제거하기 때문에, 산화층의 두께가 얇아, 소둔 분리제 내의 MgO가 산화층을 침투 또는 통과하여 금속 산화물층(30) 하부에 아일랜드(40)가 형성될 수 있다. 이 아일랜드(40)는 포스테라이트를 포함할 수 있다.
도 3에서는 아일랜드(40)을 개략적으로 표시하였다. 도 3에 나타나듯이, 금속 산화물층(30) 하부에 금속 산화물층 (30)과 분리되어 아일랜드(40)가 형성될 수 있다. 아일랜드(40)는 금속 산화물층(30)과 유사한 합금 성분으로 이루어져 있으므로, 전기강판 기지 조직과는 구분된다.
아일랜드(40)가 불연속적으로 적절히 형성됨으로써, 금속 산화물층(30)과 강판의 밀착성을 향상시키는 데에 기여할 수 있다. 구체적으로 그루브 하부에 금속 산화물을 포함하는 아일랜드의 밀도가 0.25개/㎛2 이하일 수 있다. 이 때, 기준은 강판 압연 방향(RD방향) 및 두께 방향(ND방향)을 포함하는 단면(TD면)에서 그루브(20) 하부로 5㎛ 이내의 깊이 면적에 대한 아일랜드의 밀도를 의미한다.
그루브(20) 하부에 위치하는 아일랜드(40)는 평균 구형도(단축/장축)가 0.5 내지 0.9일 수 있다. 이 때, 기준은 강판 압연 방향(RD방향) 및 두께 방향(ND방향)을 포함하는 단면(TD면)이다. 그루브(20)가 형성되지 않은 표면 하부에 위치하는 아일랜드(40)는 전술한 평균 입경의 계산에서 제외한다. 아일랜드(40)의 평균 구형도를 제어함으로써, 자성 향상과 함께 절연코팅층과의 밀착성을 향상시킬 수 있다. 더욱 구체적으로 그루브(20) 하부에 위치하는 아일랜드(40)는 평균 구형도(단축/장축)가 0.6 내지 0.8일 수 있다.
2차 재결정 소둔하는 단계 이후, 금속 산화물 층 상에 절연코팅층을 형성하는 단계를 더 포함할 수 있다.
절연코팅층을 형성하는 방법은 특별히 제한 없이 사용할 수 있으며, 일예로, 인산염을 포함하는 절연 코팅액을 도포하는 방식으로 절연 피막층을 형성할 수 있다. 이러한 절연 코팅액은 콜로이달 실리카와 금속인산염을 포함하는 코팅액을 사용하는 것이 바람직하다. 이 때 금속인산염은 Al 인산염, Mg 인산염, 또는 이들의 조합일 수 있으며, 절연 코팅액의 중량 대비 Al, Mg, 또는 이들의 조합의 함량은 15 중량% 이상일 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 방향성 전기강판은 전기강판(10)의 표면에 위치하는 그루브(20), 그루브(20) 상에 위치하는 금속 산화물층(30) 및 그루브 하부에 위치하는 아일랜드(40)를 포함한다.
그루브 하부에 위치하는 아일랜드(40)의 평균 구형도(단축/장축)은 0.5 내지 0.9일 수 있다. 아일랜드(40)의 평균 구형도를 제어함으로써, 자성 향상과 함께 절연코팅층과의 밀착성을 향상시킬 수 있다. 더욱 구체적으로 그루브(20) 하부에 위치하는 아일랜드(40)는 평균 구형도가 0.6 내지 0.8일 수 있다. 평균 구형도가 0.5 미만인 경우 포스테라이트와 기지부와의 밀착성이 열위함에 따라 절연코팅후 포스테라이트 균열이나 터짐으로 인하여 밀착시험시 실린더의 직경이 20mm 이상으로 나타났다.
그루브(20) 하부에 아일랜드(40)의 밀도가 0.25개/㎛2 이하일 수 있다. 이 때, 기준은 강판 압연 방향(RD방향) 및 두께 방향(ND방향)을 포함하는 단면(TD면)에서 그루브(20) 하부로 5㎛ 이내의 깊이 면적에 대한 아일랜드의 밀도를 의미한다. 더욱 구체적으로 그루브(20) 하부에 아일랜드(40)의 밀도가 0.1개/㎛2 이하일 수 있다.
이하에서는 실시예를 통하여 본 발명을 좀더 상세하게 설명한다. 그러나 이러한 실시예는 단지 본 발명을 예시하기 위한 것이며, 본 발명이 여기에 한정되는 것은 아니다.
실시예
냉간압연한 두께 0.27mm의 냉연판을 준비하였다. 이 냉연판에 1.0kW의 Gaussian mode의 연속파 레이저를 주사속도 10m/s로 조사하여, RD방향과 85° 각도의 그루브를 형성하였다. 그루브 형성시 상부에 0.02kg/cm2의 압력으로 수분을 제거한 건조 공기를 압연 방향과 70˚각도로 분사하였다. 그 후, 강판의 전체 표면을 연마포를 이용하여 연마를 하여 산화층 두께를 하기 표 1과 같이 5nm이하로 조절하였다. 산화층 두께가 5nm를 초과하는 경우 밀착성이 열위하게 된다. 이후, 1차 재결정 소둔하고, MgO 도포 후 2차 재결정 한 후, 절연코팅층을 형성하였다.
밀착성은 제품판을 다양한 직경을 갖는 봉상의 cylinder에 판을 굽힘으로써, 절연코팅층이 박리 및 균열되지 않는 최소의 직경을 표시하였다. 밀착성이 우수할수록 봉상의 직경은 점차 감소하게 된다.
구 분 아일랜드의 평균 구형도 산화층
두께(nm)		 철손 (W17/50) 실린더의 최소 직경
(Φ, mm)
실시예 1 0.50 2 0.80 10
실시예 2 0.53 2 0.81 12
실시예 3 0.65 4 0.81 12
실시예 4 0.80 3 0.82 10
실시예 5 0.90 3 0.83 14
실시예 6 0.75 4 0.82 12
실시예 7 0.85 5 0.81 10
실시예 8 0.71 4 0.80 15
실시예 9 0.59 5 0.80 15
실시예 10 0.77 2 0.80 15
비교예 1 0.46 8
(산화층 제거
하지 않음)		 0.85 20
표 1에서 나타나는 것과 같이, 그루브 형성 이후, 산화층을 적절히 제거한 실시예가 비교예에 비해 밀착성이 우수하고 또한, 철손이 우수함을 확인할 수 있다.
또한, 실시예 1~10은 그루브 하부의 아일랜드(40)의 평균 구형도가 각각 0.5 내지 0.90, 밀도가 0.25개/㎛2 이하 일 때 철손과 밀착성을 확인하였다.
반면, 비교예는 아일랜드(40)의 평균 구형도가 0.5 미만임을 확인하였고, 또한, 아일랜드(40)의 밀도가 0.25개/㎛2 초과로 다수 형성됨을 확인하였다.
본 발명은 실시예 들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 제조될 수 있으며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자는 본 발명의 기술적 사상이나 필수적인 특징을 변경하지 않고서 다른 구체적인 형태로 실시될 수 있다는 것을 이해할 수 있을 것이다. 그러므로 이상에서 기술한 실시예들은 모든 면에서 예시적인 것이며 한정적이 아닌 것으로 이해해야만 한다.
10: 방향성 전기강판,
20 : 그루브,
30 : 금속 산화물층,
40 : 아일랜드

Claims (10)

  1. 전기강판 표면에 위치하는 그루브,
    상기 그루브 상에 위치하는 금속 산화물층 및
    상기 그루브 하부에 위치하는 불연속적으로 분산 분포하는 금속산화물계 아일랜드를 포함하고,
    상기 그루브 하부에 위치하는 아일랜드의 평균 구형도는 0.5 내지 0.9이고,
    상기 그루브 하부에 위치하는 상기 금속산화물계 아일랜드의 밀도는 0.25개/㎛2 이하인 방향성 전기강판.
  2. 삭제
  3. 제1항에 있어서,
    압연 수직 방향에 대하여, 그루브가 2 내지 10개 단속적으로 존재하는 방향성 전기강판.
  4. 제1항에 있어서,
    상기 그루브의 길이 방향과 강판의 압연방향은 75 내지 88°의 각도를 이루는 방향성 전기강판.
  5. 냉연판을 제조하는 단계;
    상기 냉연판에 레이저를 조사하여 그루브를 형성하는 단계; 및
    상기 냉연판 표면에 형성된 산화층을 일부 제거하여 산화층의 두께를 1 내지 5nm로 잔류시키는 단계;
    를 포함하는 방향성 전기강판의 제조방법.
  6. 제5항에 있어서,
    상기 그루브를 형성하는 단계에서. 레이저의 주사속도는 10m/s 이상인 방향성 전기강판의 제조방법.
  7. 제5항에 있어서,
    상기 그루브를 형성하는 단계에서. 그루브를 향하여, 압연 방향과 70˚ 이하의 각도로 가스를 분사하는 방향성 전기강판의 제조방법.
  8. 제7항에 있어서,
    상기 분사하는 가스의 압력이 0.02kg/cm2 이상인 방향성 전기강판의 제조방법.
  9. 제7항에 있어서,
    상기 분사하는 가스 중 수분의 함량이 50 wt% 이하인 방향성 전기강판의 제조방법.
  10. 제5항에 있어서,
    상기 그루브를 형성하는 단계 이후, 냉연판 표면에 4 내지 10nm 두께의 산화층이 존재하는 방향성 전기강판의 제조방법.
KR1020180165643A 2018-12-19 2018-12-19 방향성 전기강판 및 그의 제조 방법 KR102133910B1 (ko)

Priority Applications (6)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020180165643A KR102133910B1 (ko) 2018-12-19 2018-12-19 방향성 전기강판 및 그의 제조 방법
EP19897878.5A EP3901969A4 (en) 2018-12-19 2019-12-18 ORIENTED ELECTRIC STEEL SHEET AND METHOD OF PRODUCTION THEREOF
PCT/KR2019/018034 WO2020130646A1 (ko) 2018-12-19 2019-12-18 방향성 전기강판 및 그의 제조 방법
US17/415,815 US20220044855A1 (en) 2018-12-19 2019-12-18 Oriented electrical steel sheet and method for producing same
JP2021536310A JP2022514792A (ja) 2018-12-19 2019-12-18 方向性電磁鋼板およびその製造方法
CN201980084619.6A CN113196423B (zh) 2018-12-19 2019-12-18 取向电工钢板及其制造方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020180165643A KR102133910B1 (ko) 2018-12-19 2018-12-19 방향성 전기강판 및 그의 제조 방법

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20200076502A KR20200076502A (ko) 2020-06-29
KR102133910B1 true KR102133910B1 (ko) 2020-07-14

Family

ID=71102174

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020180165643A KR102133910B1 (ko) 2018-12-19 2018-12-19 방향성 전기강판 및 그의 제조 방법

Country Status (6)

Country Link
US (1) US20220044855A1 (ko)
EP (1) EP3901969A4 (ko)
JP (1) JP2022514792A (ko)
KR (1) KR102133910B1 (ko)
CN (1) CN113196423B (ko)
WO (1) WO2020130646A1 (ko)

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2208871B (en) * 1987-08-22 1991-03-27 British Steel Plc Processing grain-oriented "electrical" steel
JP4276547B2 (ja) * 2003-01-15 2009-06-10 新日本製鐵株式会社 高磁場鉄損と被膜特性に優れる超高磁束密度一方向性電磁鋼板
KR100798774B1 (ko) * 2006-09-29 2008-01-29 주식회사 하이닉스반도체 반도체소자의 리세스게이트 제조 방법
EP2954095B1 (en) * 2013-02-08 2023-05-24 Thyssenkrupp Electrical Steel Gmbh Solution for forming insulation coating and grain-oriented electrical steel sheet
CN105451902B (zh) * 2013-07-24 2018-08-24 Posco公司 取向电工钢板及其制造方法
JP2015105220A (ja) * 2013-12-02 2015-06-08 旭硝子株式会社 結晶化ガラス粉末、ガラスペースト、軟磁性複合材、および圧粉磁心
KR101538778B1 (ko) * 2013-12-24 2015-07-22 주식회사 포스코 방향성 전기강판 및 그 제조방법
KR101719231B1 (ko) * 2014-12-24 2017-04-04 주식회사 포스코 방향성 전기강판 및 그 제조방법
KR101693529B1 (ko) * 2014-12-24 2017-01-06 주식회사 포스코 방향성 전기 강판의 자구 미세화 방법 및 그 장치
KR101693516B1 (ko) * 2014-12-24 2017-01-06 주식회사 포스코 방향성 전기강판 및 그 제조방법
WO2016105053A1 (ko) * 2014-12-24 2016-06-30 주식회사 포스코 방향성 전기강판 및 그 제조방법
JP6168173B2 (ja) * 2015-01-30 2017-07-26 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板とその製造方法
EP3287533B1 (en) * 2015-04-20 2020-01-15 Nippon Steel Corporation Oriented magnetic steel plate
JP6657837B2 (ja) * 2015-11-19 2020-03-04 日本製鉄株式会社 方向性電磁鋼板およびその製造方法
KR101751525B1 (ko) * 2015-12-24 2017-07-11 주식회사 포스코 방향성 전기강판 및 그의 제조 방법
KR101884429B1 (ko) * 2016-12-22 2018-08-01 주식회사 포스코 방향성 전기강판 및 그 자구미세화 방법

Also Published As

Publication number Publication date
KR20200076502A (ko) 2020-06-29
CN113196423A (zh) 2021-07-30
WO2020130646A1 (ko) 2020-06-25
CN113196423B (zh) 2024-04-30
US20220044855A1 (en) 2022-02-10
JP2022514792A (ja) 2022-02-15
EP3901969A1 (en) 2021-10-27
EP3901969A4 (en) 2022-03-09

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR102288802B1 (ko) 방향성 전기강판 및 그 제조방법
US11772199B2 (en) Grain-oriented electrical steel sheet and magnetic domain refinement method therefor
KR101719231B1 (ko) 방향성 전기강판 및 그 제조방법
KR20160019919A (ko) 방향성 전기강판 및 그 제조방법
KR102428854B1 (ko) 방향성 전기강판 및 그 자구미세화 방법
KR102133910B1 (ko) 방향성 전기강판 및 그의 제조 방법
KR102133909B1 (ko) 방향성 전기강판 및 그의 제조 방법
KR102149826B1 (ko) 방향성 전기강판 및 그의 제조 방법
KR20150062034A (ko) 방향성 전기강판 및 그 제조방법

Legal Events

Date Code Title Description
GRNT Written decision to grant