KR101998944B1

KR101998944B1 - 전력 케이블

Info

Publication number: KR101998944B1
Application number: KR1020170041077A
Authority: KR
Inventors: 김지성; 김원배; 고경로; 이수길; 이준근; 손순일; 차금환; 곽재철; 김태현
Original assignee: 엘에스전선 주식회사
Priority date: 2017-03-24
Filing date: 2017-03-30
Publication date: 2019-07-11
Also published as: EP3605560A4; EP3605560A1; KR20180108356A; WO2018174330A1; US10672539B2; US20200013526A1; EP3605560B1

Abstract

본 발명은 전력 케이블, 특히 장거리 직류송전용 초고압 지중 또는 해저 케이블에 관한 것이다. 구체적으로, 본 발명은 절연층의 자체적인 절연내력이 높고, 상기 절연층에 인가되는 전계가 효과적으로 완화되며, 특히 저온 환경하에 포설 후 통전시까지 장기간 동안 저온에서 방치시 절연층에 거대 공극(large void)이 발생하는 것을 억제하여 상기 공극에 집중된 전계에 의한 부분방전, 절연파괴 등을 효과적으로 방지할 수 있는 전력 케이블에 관한 것이다.

Description

전력 케이블{Power cable}

본 발명은 전력 케이블, 특히 장거리 직류송전용 초고압 지중 또는 해저 케이블에 관한 것이다. 구체적으로, 본 발명은 절연층의 자체적인 절연내력이 높고, 상기 절연층에 인가되는 전계가 효과적으로 완화되며, 특히 저온 환경하에 포설 후 통전시까지 장기간 동안 저온에서 방치시 거대 공극(large void)이 절연층에 발생하는 것을 억제하여 상기 공극에 집중된 전계에 의한 부분방전, 절연파괴 등을 효과적으로 방지할 수 있는 전력 케이블에 관한 것이다.

절연층으로서 가교 폴리에틸렌(XLPE) 등의 고분자 절연체를 이용한 전력 케이블이 사용되고 있지만, 직류 고전계에서 공간 전하가 형성되는 문제 때문에, 초고압 직류 송전 케이블은 도체 등을 감싸도록 횡권한 절연지에 절연유를 함침시켜 절연층을 형성한 지절연 케이블(Paper-insulated Cable)이 사용되고 있다.

상기 지절연 케이블에는 저점도 절연유를 순환시키는 OF(Oil Filled) 케이블, 고점도 또는 중점도 절연유가 함침된 MIND(Mass Impregnated Non Draining) 케이블 등이 있고, 상기 OF 케이블은 절연유의 순환을 위한 유압의 전달길이에 한계가 있어 장거리 송전용 케이블에는 부적합하고, 특히 해저에는 절연유 순환 설비를 설치하기 곤란한 문제가 있어 해저 케이블에도 부적합하다.

따라서, 장거리 직류 송전용 또는 해저용 초고압 케이블은 MIND 케이블이 흔히 사용되고 있다.

이러한 MIND 케이블은 절연층 형성시 절연지를 복수의 층으로 감싸서 형성되며, 절연지로는 예를 들어 크래프트지(Kraft paper)를 사용하거나 크래프트지와 폴리프로필렌(Polypropylene) 수지 등과 같은 열가소성 수지가 적층된 반합성지를 사용할 수 있다.

크래프트지만을 권취하여 절연유를 함침시킨 케이블의 경우에는 케이블 작동 시(통전시) 케이블 도체에 흐르는 전류에 의한 줄손실에 따른 발열에 의하여 반경방향으로 안쪽, 즉 내부 반도전층측의 절연층 부분에서 바깥쪽 방향을 향해, 즉 절연층 외측의 외부 반도전층 방향을 향해 온도차가 발생하게 된다.

따라서, 보다 고온인 내부 반도전층 쪽의 절연층 부분의 절연유의 점도가 낮아지고 열팽창을 하여 외부 반도전층 쪽의 절연층으로 이동하지만, 온도 하강 시에는 이동한 절연유의 점도가 높아지고 원래대로 되돌아가지 않게 되어 반경방향으로 안쪽, 즉 내부 반도전층 쪽의 절연층 부분에서 절연유의 열수축에 의한 탈유 공극(void)이 형성될 수 있다.

또한, 케이블 작동시(통전시) 케이블 도체에 흐르는 전류에 의한 줄손실에 따른 발열에 의하여 함침된 절연유는 점도가 낮아지고 열팽창을 하여 상대적으로 높은 부분에 포설된 케이블 부분에서 상대적으로 낮은 부분에 포설된 케이블 부분으로 이동하게 되고 온도 하강시에는 이동한 절연유의 점도가 높아지고 원래대로 되돌아가지 않게 되어 절연유의 열수축에 의한 탈유 공극(void)이 형성될 수 있다.

이러한 탈유 공극에 절연유가 부재하여 전계가 집중됨으로써 이를 기점으로 부분방전, 절연파괴 등이 일어나 케이블의 수명이 단축될 수 있다.

하지만, 반합성지로 절연층을 형성하는 경우, 케이블 작동 시 기름에 함침되지 않는 폴리프로필렌(Polypropylene) 수지 등과 같은 열가소성 수지가 열팽창함으로써 절연유의 유동을 억제할 수 있으며, 폴리프로필렌 수지는 절연 저항이 크래프트지보다 크기 때문에 탈유 공극이 생성되더라도 이에 분담되는 전압을 완화할 수 있다.

또한, 폴리프로필렌 수지 안에는 절연유가 이동하지 않기 때문에 중력에 의하여 절연유가 케이블 직경 방향으로 유동하는 것을 억제할 수 있을 뿐만 아니라, 케이블 제조시의 함침 온도 또는 케이블 작동시의 작동 온도에 따라 폴리프로필렌 수지가 열팽창하여 크래프트지에 면압을 가하게 되므로 절연유의 유동을 더욱 억제할 수 있다.

그러나, 상기와 같이 절연유의 유동에 의한 탈유 공극 발생을 억제한다고 하더라도, MIND 케이블이 극한 지방의 지중 케이블 또는 해저 케이블로 사용되어 저온 환경하에 포설되는 경우, 절연층, 반도전층 등에 함침된 절연유가 수축하게 되어 절연층 등의 내부에 다수의 탈유 공극이 생성될 수 있고, 특히 케이블의 포설 후 통전이 되기까지 장시간 동안 절연유는 중력방향으로 힘을 받게 되어 케이블 하부쪽으로 이동하게 됨으로써 케이블 상부쪽에는 거대 공극(large void)이 발생할 가능성이 높으며, 케이블의 운용시 도체의 발열에 의해 절연층 등의 온도가 올라가 수축된 절연유가 다시 팽창한다고 하더라도 거대 공극이 제거될 때까지는 상기 거대 공극에 집중된 전계에 의해 부분방전, 절연파괴 등의 문제가 유발될 수 있다.

따라서, 절연층의 자체적인 절연내력이 높고, 상기 절연층에 인가되는 전계가 효과적으로 완화되며, 특히 저온 환경하에 포설 후 통전시까지 장기간 동안 저온에서 방치시 절연층에 거대 공극(large void)이 발생하는 것을 억제하여 상기 공극에 집중된 전계에 의한 부분방전, 절연파괴 등을 효과적으로 방지할 수 있는 전력 케이블이 절실히 요구되고 있는 실정이다.

본 발명은 절연층의 자체적인 절연내력이 높고, 상기 절연층에 인가되는 전계가 효과적으로 완화되어 수명이 연장될 수 있는 전력 케이블을 제공하는 것을 목적으로 한다.

또한, 본 발명은 저온 환경하에 포설 후 통전시까지 장기간 동안 저온에서 방치시 거대 공극(large void)이 절연층에 발생하는 것을 억제하여 상기 공극에 집중된 전계에 의한 부분방전, 절연파괴 등을 효과적으로 방지할 수 있는 직류 전력 케이블을 제공하는 것을 목적으로 한다.

상기 과제를 해결하기 위해, 본 발명은,

도체; 상기 도체를 둘러싸는 내부 반도전층; 상기 내부 반도전층을 둘러싸고 절연유가 함침된 절연층; 상기 절연층을 둘러싸는 외부 반도전층; 상기 외부 반도전층을 둘러싸는 금속시스층; 및 상기 금속시스층을 둘러싸는 케이블보호층을 포함하고, 상기 절연층은 절연지가 횡권되고 절연유가 함침되어 형성되고, 상기 내부 반도전층 및 상기 외부 반도전층은 반도전지(semi-conductive paper)가 횡권되고 절연유가 함침되어 형성되고, 상기 외부 반도전층의 두께는 상기 내부 반도전층, 상기 절연층 및 상기 외부 반도전의 총 두께의 7.5 내지 15%인, 전력 케이블을 제공한다.

여기서, 상기 외부 반도전층의 두께는 2 내지 4 mm인 것을 특징으로 하는, 전력 케이블을 제공한다.

또한, 상기 절연유는 60℃의 동점도가 5 내지 500 센티스토크스(cSt)인 중점도 절연유인 것을 특징으로 하는, 전력 케이블을 제공한다.

나아가, 상기 절연유는 60℃의 동점도가 500 센티스토크스(Cst) 이상인 고점도 절연유인 것을 특징으로 하는, 전력 케이블을 제공한다.

또한, 상기 외부 반도전층은 반도전지의 횡권에 의해 형성되는 하부층 및 반도전지와 금속화지의 공권에 의해 형성되는 상부층을 포함하는 것을 특징으로 하는, 전력 케이블을 제공한다.

여기서, 상기 외부 반도전층은 동선직입포로 이루어지는 최상층을 추가로 포함하는 것을 특징으로 하는, 전력 케이블을 제공한다.

한편, 상기 절연층은 내부 절연층, 중간 절연층 및 외부 절연층이 순차적으로 적층되어 형성되고, 상기 내부 절연층 및 상기 외부 절연층은 각각 절연유가 함침된 크라프트(kraft)지로 형성되고, 상기 중간 절연층은 절연유가 함침된 반합성지로 형성되며, 상기 반합성지는 플라스틱 필름 및 상기 플라스틱 필름의 적어도 한면에 적층된 크라프트지를 포함하고, 상기 절연층의 전체 두께를 기준으로, 상기 내부 절연층의 두께는 1 내지 10%이고, 상기 중간 절연층의 두께는 75% 이상이며, 상기 외부 절연층의 두께는 5 내지 15%이고, 상기 내부 절연층 및 상기 외부 절연층의 저항율이 상기 중간 절연층의 저항율보다 작은 것을 특징으로 하는, 전력 케이블을 제공한다.

여기서, 상기 외부 절연층의 두께가 상기 내부 절연층의 두께보다 큰 것을 특징으로 하는, 전력 케이블을 제공한다.

또한, 상기 외부 절연층의 두께는 상기 내부 절연층의 두께의 1 내지 30배인 것을 특징으로 하는, 전력 케이블을 제공한다.

그리고, 상기 내부 절연층의 두께는 0.1 내지 2.0 mm이고, 상기 외부 절연층의 두께는 0.1 내지 3.0 mm이며, 상기 중간 절연층의 두께는 15 내지 25 mm인 것을 특징으로 하는, 전력 케이블을 제공한다.

여기서, 상기 내부 절연층 및 상기 외부 절연층의 크라프트지의 두께는 상기 반합성지의 크라프트지의 두께보다 작은 것을 특징으로 하는, 전력 케이블을 제공한다.

또한, 상기 내부 절연층의 최대 임펄스 전계 값이 상기 중간 절연층의 최대 임펄스 전계 값보다 작은 것을 특징으로 하는, 전력 케이블을 제공한다.

그리고, 상기 중간 절연층의 최대 임펄스 전계 값이 100 kV/mm 이하인 것을 특징으로 하는, 전력 케이블을 제공한다.

나아가, 상기 플라스틱 필름의 두께는 상기 반합성지의 전체 두께의 40 내지 70%인 것을 특징으로 하는, 전력 케이블을 제공한다.

여기서, 상기 반합성지의 두께는 70 내지 200 ㎛이고, 상기 내부 절연층 및 상기 외부 절연층의 크라프트지의 두께는 50 내지 150 ㎛인 것을 특징으로 하는, 전력 케이블을 제공한다.

또한, 상기 도체는 연동선 또는 알루미늄으로 이루어지고, 원형 중심선 위에 평각 소선을 다층으로 얹어 구성시킨 평각도체 또는 원형 중심선 위에 원형 소선을 다층으로 얹은 후 압축한 원형압축도체인 것으로 특징으로 하는, 전력 케이블을 제공한다.

그리고, 상기 플라스틱 필름은 폴리프로필렌 단독중합체 수지로 형성된 것을 특징으로 하는, 전력 케이블을 제공한다.

본 발명의 전력 케이블은 특정 구조의 절연층 및 반도전층에 의해 절연내력이 향상되는 동시에 절연층에 인가되는 전계가 효과적으로 완화되어 케이블의 수명이 연장되는 우수한 효과를 나타낸다.

또한, 본 발명의 전력 케이블은 이에 포함되는 외부 반도전층의 두께를 정밀하게 조절함으로써 함침된 절연유가 수축되는 경우에도 절연층에 거대한 탈유 공극이 형성되지 않도록 함으로써 상기 거대한 탈유 공극에 집중된 전계에 의한 부분방전, 절연파괴 등을 효과적으로 방지할 수 있는 우수한 효과를 나타낸다.

도 1은 본 발명에 따른 전력 케이블의 일실시예의 횡단면 구조를 개략적으로 도시한 것이다.
도 2는 도 1에 도시된 전력 케이블의 종단면 구조를 개략적으로 도시한 것이다.
도 3은 본 발명에 따른 전력 케이블의 절연층 내부에서 전계가 완화되는 과정을 개략적으로 나타내는 그래프를 도시한 것이다.
도 4는 도 1에 도시된 전력 케이블 중 중간 절연층을 형성하는 반합성지의 단면 구조를 개략적으로 도시한 것이다.
도 5는 본 발명에 따른 전력 케이블을 생산한 후 저온 환경하에서 포설시 금속시스층 아래에서 거대 공극이 생성되는 과정을 개략적으로 도시한 것이다.
도 6은 본 발명에 따른 전력 케이블에서 외부 반도전층의 두께 설계에 관한 참고도이다.
도 7은 본 발명에 따른 전력 케이블에서 외부 반도전층이 변형된 모습에 관한 실시예를 개략적으로 도시한 것이다.

이하, 본 발명의 바람직한 실시예들을 상세히 설명하기로 한다. 그러나, 본 발명은 여기서 설명된 실시예들에 한정되지 않고 다른 형태로 구체화될 수도 있다. 오히려, 여기서 소개되는 실시예들은 개시된 내용이 철저하고 완전해질 수 있도록, 그리고 당업자에게 본 발명의 사상이 충분히 전달될 수 있도록 하기 위해 제공되어지는 것이다. 명세서 전체에 걸쳐서 동일한 참조번호들은 동일한 구성요소들을 나타낸다.

도 1 및 2는 본 발명에 따른 전력 케이블의 일실시예의 횡단면 및 종단면 구조를 개략적으로 각각 도시한 것이다.

도 1 및 2에 도시된 바와 같이, 본 발명에 따른 전력 케이블은 도체(100), 상기 도체(100)를 둘러싸는 내부 반도전층(200), 상기 내부 반도전층(200)을 둘러싸는 절연층(300), 상기 절연층(300)을 둘러싸는 외부 반도전층(400), 상기 외부 반도전층(400)을 둘러싸는 금속시스층(500), 상기 금속시스층(500)을 둘러싸는 케이블보호층(600) 등을 포함할 수 있다.

상기 도체(100)는 송전을 위한 전류의 이동 통로로서 전력 손실이 최소화되도록 도전율이 우수하고 케이블의 도체로 사용하기 위해 요구되는 적절한 강도와 유연성을 갖는 고순도의 구리(Cu), 알루미늄(Al) 등, 특히 신장율이 크고 도전율이 높은 연동선으로 이루어질 수 있다. 또한, 상기 도체(100)의 단면적은 케이블의 송전량, 용도 등에 따라 상이할 수 있다.

바람직하게는, 상기 도체(100)는 원형 중심선 위에 평각 소선을 다층으로 얹어 구성시킨 평각도체 또는 원형 중심선 위에 원형 소선을 다층으로 얹은 후 압축한 원형압축도체로 이루어질 수 있다. 소위 키스톤(keystone) 방식에 의해 형성된 평각도체로 이루어진 상기 도체(100)는 도체의 점적율이 높아 케이블의 외경을 축소할 수 있는 동시에 각 소선의 단면적을 크게 성형하는 것이 가능하므로 전체 소선의 수를 줄일 수 있어 경제적이다. 또한, 도체(100) 내부에 공극이 적고, 도체(100) 내부에 포함되는 절연유의 중량을 작게할 수 있기 때문에 효과적이다.

상기 내부 반도전층(200)은 상기 도체(100)의 표면 불균일에 의한 전계왜곡 및 전계집중을 억제함으로써 상기 내부 반도전층(200)과 상기 절연층(300)의 계면 또는 상기 절연층(300) 내부에 집중된 전계에 의한 부분방전, 절연파괴 등을 억제하는 기능을 수행한다.

상기 내부 반도전층(200)은 예를 들어 절연지에 카본 블랙 등의 도전성 물질이 도포된 카본지, 카본 블랙 등의 도전성 물질이 분산된 고분자 복합소재로부터 형성된 필름 등의 반도전지(semi-conductive paper)의 횡권에 의해 형성될 수 있고, 상기 내부 반도전층(200)의 두께는 약 0.2 내지 3.0 mm일 수 있다.

상기 절연층(300)은 절연지를 복수의 층으로 감싸서 형성되며, 절연지로는 예를 들어 크래프트지(Kraft paper)를 사용하거나 크래프트지와 폴리프로필렌(Polypropylene) 수지 등과 같은 열가소성 수지가 적층된 반합성지를 사용할 수 있다.

본 발명의 바람직한 실시예에 따르면, 상기 절연층(300)은 내부 절연층(310), 중간 절연층(320) 및 외부 절연층(330)을 포함하고, 상기 내부 절연층(310) 및 상기 외부 절연층(330)은 상기 중간 절연층(320)에 비해 저항율이 낮은 소재로 이루어지며, 이로써 상기 내부 절연층(310) 및 상기 외부 절연층(330)은 각각 상기 케이블의 운용시 상기 도체(100)에 인가되어 형성되는 높은 전계가 상기 도체(100) 직상 또는 상기 금속시스층(500) 직하에 인가되는 것을 억제하는 전계 완화 작용을 하고, 나아가, 상기 중간 절연층(320)의 열화를 억제하기 위한 작용을 한다.

도 3은 본 발명에 따른 전력 케이블의 절연층 내부에서 전계가 완화되는 과정을 개략적으로 나타내는 그래프를 도시한 것이다. 도 3에 나타난 바와 같이, 상대적으로 저항율이 낮은 내부 절연층(310) 및 외부 절연층(330)에서 직류(DC) 전계가 완화됨으로써 상기 도체(100) 직상 및 상기 금속 시스층(500) 직하에 통상 직류 케이블에서 발생하는 높은 전계가 인가되는 것을 효과적으로 억제할 수 있을 뿐만 아니라, 임펄스인 경우에도 상기 중간 절연층(320)에 인가되는 최대 임펄스 전계를 100 kV/mm 이하로 제어하면서 내부 절연층에 걸리는 높은 임펄스 전계를 낮추어 내부절연층(310)의 열화를 억제하기 때문에, 함께 상기 중간 절연층(320)의 열화도 억제할 수 있다. 여기서, 상기 임펄스 전계란 케이블에 임펄스 전압이 인가되었을 때 케이블에 걸리는 전계를 의미한다.

따라서, 도 3에 도시된 바와 같이, 내부 절연층(310)의 최대 임펄스 전계값이 중간 절연층(320)의 최대 임펄스 전계값보다 작도록 설계함으로써 고전계가 도체 직상, 시스 직하에 작용하지 않도록 하며, 상기 중간 절연층(320)에 인가되는 최대 임펄스 전계는 상기 중간 절연층(320)의 내측 전계이고, 상기 내측 전계가 중간절연층(320)의 최대 임펄스 전계, 예를 들면, 100 kV/mm 이하로 제어됨으로써 상기 중간 절연층(320)의 열화를 억제할 수 있다.

따라서, 상기 내부 절연층(310) 및 상기 외부 절연층(330), 특히 전계에 취약한 케이블 접속부재 등에 고전계가 인가되는 것을 억제하고, 나아가 상기 중간 절연층(320)이 가진 성능을 최대한으로 이끌어 내는 것으로 절연층(300) 전체를 컴팩트화 할 수 있으며, 그 열화를 억제하여, 상기 절연층(300)의 절연 내력, 기타 물성이 저하되는 것을 억제할 수 있고, 결과적으로 케이블보다 높은 임펄스 내압의 컴팩트 케이블로 할 수 있을 뿐만 아니라 케이블의 수명 단축을 억제할 수 있다.

본 발명의 실시예에 따르면, 상기 내부 절연층(310) 및 상기 외부 절연층(330)은 각각 크라프트 펄프를 원료로 하는 크라프트(kraft)지를 횡권하고 절연유를 함침시킴으로써 형성할 수 있고, 이로써 상기 내부 절연층(310) 및 상기 외부 절연층(330)은 중간 절연층(320)에 비해 낮은 저항율 및 높은 유전율을 가질 수 있다. 상기 크라프트지는 크라프트 펄프 중의 유기 전해질을 제거하여 우수한 유전정접 및 유전율을 얻기 위해 크라프트 펄프를 탈 이온수로 수세처리함으로써 제조될 수 있다.

상기 중간 절연층(320)은 플라스틱 필름의 표면, 이면, 또는 이들 모두에 크라프트지가 적층된 반합성지를 횡권하고 절연유를 함침시킴으로써 형성할 수 있다. 이렇게 형성된 중간 절연층(320)은 플라스틱 필름을 포함하고 있으므로 상기 내부 절연층(310) 및 상기 외부 절연층(330)에 비해 높은 저항율, 낮은 유전율, 높은 직류절연내력 및 임펄스 파괴내압을 지니고 있으며, 상기 중간 절연층(320)의 높은 저항율에 의해 직류전계를 직류 내전계 강도에 강한 상기 중간 절연층(320)에 집중시키고, 또한 낮은 유전율로 임펄스 전계에 강한 중간 절연층(320)에 임펄스 전계를 집중시키는 것으로 전체로써의 절연층(300)을 컴팩트하게 하여, 그 결과, 상기 케이블의 외경을 축소하는 것이 가능해진다.

상기 중간 절연층(320)을 형성하는 반합성지에서 상기 플라스틱 필름은 상기 케이블의 운용시 발열에 의해 팽창하여 유류저항을 증가시키는 것으로 상기 절연층(300)에 함침된 절연유가 상기 외부 반도전층(400) 쪽으로 이동하는 것을 억제하여 상기 절연유의 이동에 의한 탈유 보이드의 생성을 억제하고, 결과적으로 상기 탈유 보이드에 의한 전계 집중 및 절연 파괴를 억제할 수 있다. 여기서, 상기 플라스틱 필름은 폴리에틸렌, 폴리프로필렌, 폴리부틸렌 등의 폴리올레핀계 수지나 테트라플루오로에틸렌-헥사플루오로 폴리프로필렌 공중합체, 에틸렌-테트라플루오로에틸렌 공중합체 등의 불소 수지로 이루어질 수 있고, 바람직하게는 내열성이 우수한 폴리프로필렌 단독중합체 수지로 이루어질 수 있다.

또한, 상기 반합성지는 상기 플라스틱 필름의 두께가 전체 두께의 40 내지 70%일 수 있다. 상기 플라스틱 필름의 두께가 상기 반합성지 전체 두께의 40% 미만인 경우 상기 중간 절연층(320)의 저항율이 불충분하여 케이블의 외경이 증가할 수 있는 반면, 70% 초과인 경우 반합성지의 가공, 즉 제조가 어려워지며 절연유의 유통로 부족으로 함침이 어려워질 수 있고, 고가가 될 가능성이 있다.

상기 내부 절연층(310)은 상기 절연층(300) 전체 두께의 1 내지 10%의 두께를 가질 수 있고, 상기 외부 절연층(330)은 상기 절연층(300) 전체 두께의 1 내지 15%의 두께를 가질 수 있고, 상기 중간 절연층(320)은 상기 절연층(300) 전체 두께의 75% 이상의 두께를 가질 수 있다. 이로써, 상기 내부 절연층(310)의 최대 임펄스 전계 값이 상기 중간 절연층(320)의 최대 임펄스 전계 값보다 낮을 수 있다. 만약 내부 절연층의 두께가 필요 이상으로 증가될 경우, 중간 절연층(320)의 최대 임펄스 전계 값이 허용 최대 임펄스 전계 값보다 커지게 되며, 이를 완화하기 위해선 역으로 케이블 외경이 증가되는 문제점이 발생하게 된다. 그리고, 외부 절연층(330)은 내부 절연층보다 두께를 충분히 확보하는 것이 바람직한데, 이에 대해서는 후술한다.

그리고, 본 발명에서는 저항율이 작은 내부 절연층(310)과 외부 절연층(330)을 구비함으로써, 직류 고전계가 상기 도체(100)의 직상 및 상기 금속시스층(500)의 직하에 인가되는 것을 억제하면서도, 저항율이 높은 중간 절연층(320)의 두께를 75% 이상으로 설계함으로써, 충분한 절연 내력을 유지하면서 케이블 외경을 축소하는 것이 가능해진다.

이와 같이, 상기 절연층(300)을 구성하는 상기 내부 절연층(310), 상기 중간 절연층(320) 및 상기 외부 절연층(330)이 각각 정밀하게 제어된 상기 두께를 가짐으로써 상기 절연층(300)이 목적한 절연 내력을 가질 수 있는 동시에 케이블의 외경이 최소화될 수 있다. 또한, 상기 절연층(300)에 인가되는 직류 및 임펄스전계를 내전계상 가장 가장 유효하게 설계할 수 있으며, 직류와 임펄스의 고전계가 상기 도체(100)의 직상 및 상기 금속시스층(500)의 직하에 인가되는 것을 억제하여, 특히 전계에 취약한 케이블 접속부재의 절연 내력을 충분한 높이까지 상승시킬 수 있는 설계 수단을 적용할 수 있게 한다.

바람직하게는, 상기 외부 절연층(330)의 두께가 상기 내부 절연층(310)의 두께보다 크고, 예를 들어, 직류 500 kV의 케이블에선 상기 내부 절연층(310)의 두께는 0.1 내지 2.0 mm이고, 상기 외부 절연층(330)의 두께는 0.1 내지 3.0 mm이며, 상기 중간 절연층(320)의 두께는 15 내지 25 mm일 수 있다.

본 발명에 따른 케이블의 접속을 위한 연공 접속시 발생하는 열이 상기 절연층(300)에 인가되어 상기 중간 절연층(320)을 형성하는 반합성지의 플라스틱 필름이 녹을 수 있기 때문에, 상기 열로부터 상기 플라스틱 필름을 보호하기 위해 상기 외부 절연층(330)의 두께를 충분히 확보하는 것이 필요하고, 상기 내부 절연층(310)의 두께에 비해 두껍게 형성되는 것이 바람직하며, 상기 외부 절연층(330)의 두께는 상기 내부 절연층(310) 두께의 1 내지 30배로 하는 것이 바람직하다.

또한, 상기 중간 절연층(320)을 형성하는 반합성지의 시트의 두께는 70 내지 200 ㎛이고, 상기 내부 및 외부 절연층(310,320)을 형성하는 크라프트지의 두께는 50 내지 150 ㎛일 수 있다. 그리고, 상기 내부 및 외부 절연층(310,320)을 형성하는 크라프트지의 두께는 상기 반합성지를 구성하는 크라프트지의 두께보다 작도록 형성할 수 있다.

상기 내부 및 외부 절연층(310,320)을 형성하는 크라프트지의 두께가 과도하게 얇은 경우 강도가 불충분하여 지권시 기계적 손상을 줄 수 있고 목적한 두께의 절연층을 형성하기 위한 횡권의 횟수가 증가하게 되어 케이블의 생산성이 저하될 수 있으며, 상기 크라프트지의 횡권시 절연유의 주된 통로를 이루는 크라프트지 사이의 간극의 전체 체적이 감소하여 절연유 함침시 장시간이 소요될 수 있고 함침되는 절연유의 함량이 저하되어 목적한 절연 내력을 구현하기 곤란할 수 있다.

상기 절연층(300)에 함침되는 절연유는 종래 OF 케이블에 사용되는 저점도 절연유와 같이 케이블 길이 방향으로 순환되지 않고 고정되므로 상대적으로 높은 점도를 갖는 절연유를 사용한다. 상기 절연유는 상기 절연층(300)의 목적한 절연 내력을 구현하는 작용 뿐만 아니라 케이블의 굴곡시 절연지의 운동이 용이하도록 윤활 역할을 함께 수행할 수 있다.

상기 절연유는 특별히 제한되지 않지만 60℃의 동점도가 5 내지 500 센티스토크스(cSt)인 중점도 절연유를 사용하거나, 60℃의 동점도가 500 센티스토크스(cSt) 이상인 고점도 절연유를 사용하는 것도 가능하다. 예를 들어 나프텐계 절연유, 폴리스틸렌계 절연유, 광유, 알킬 벤젠이나 폴리부텐계 합성유, 중질 알킬레이트 등으로 이루어진 그룹으로부터 선택된 1종 이상의 절연유를 합성하여 사용할 수 있다.

상기 절연층(300)에 절연유를 함침시키는 공정은 상기 내부 절연층(310), 상기 중간 절연층(320) 및 상기 외부 절연층(330)이 각각 목적한 두께로 형성되도록 이들을 구성하는 상기 크라프트지 및 상기 반합성지를 각각 복수회 횡권하고, 진공 건조되어 상기 절연층(300)의 잔존 수분을 제거하고, 그 후, 절연유를 고압 환경 하에서 고온함침온도를 예를 들어, 100~120℃로 가열된 상기 절연유를 탱크에 주입하여 그 조건으로 일정 시간 동안 절연유를 절연층(300)에 함침시킨 후, 서서히 냉각됨으로써 수행될 수 있다.

상기 외부 반도전층(400)은 상기 절연층(300)과 상기 금속시스층(500) 사이의 불균일한 전계 분포를 억제하고 전계분포를 완화시키며 다양한 형태의 금속시스층(500)으로부터 상기 절연층(300)을 물리적으로 보호하는 기능을 수행한다.

상기 외부 반도전층(400)은 예를 들어 절연지에 도전성 카본 블랙을 처리한 카본지 등 반도전지(semi-conductive paper)의 횡권에 의해 형성될 수 있고, 바람직하게는 상기 반도전지의 횡권에 의해 형성되는 하부층 및 상기 반도전지와 금속화지가 갭권 또는 공권으로 횡권되어 형성되는 상부층을 포함할 수 있다. 여기서, 상기 상부층에서 상기 반도전지와 상기 금속화지가 공권되는 경우 상기 금속화지와 상기 반도전지가 일정 부분 예를 들어 약 40 내지 60% 오버랩(overlap)되도록 교대로 횡권될 수 있다.

여기서, 상기 금속화지는 크라프트지, 카본지 등의 베이스 종이 위에 알루미늄 테이프, 알루미늄박 같은 금속박이 적층된 구조를 가질 수 있고, 상기 금속박에는 그 하부의 반도전지, 절연지, 반합성지 등에 절연유가 용이하게 침투할 수 있도록 복수개의 천공이 존재할 수 있으며, 이로써 상기 하부층의 반도전지가 상기 상부층의 반도전지를 통해 상기 금속화지의 금속박까지 원활하게 전기적으로 접촉하게 되고, 결과적으로 상기 외부 반도전층(400)과 상기 금속시스층(500)이 원활하게 전기적으로 접촉하게 됨으로써 상기 절연층(300)과 상기 금속시스층(500) 사이에 균일한 전계 분포가 형성될 수 있다.

또한, 상기 외부 반도전층(400)은 상기 금속시스층(500)과의 사이에 동선직입포(미도시)를 추가로 포함할 수 있다. 상기 동선직입포는 부직포에 구리 와이어 2 내지 8 가닥이 직입된 구조로 상기 동선에 의해 상기 외부 반도전층(400)과 상기 금속시스층(500)을 원활하게 전기적으로 접촉시키는 기능을 수행하고, 추가로 상기 외부 반도전층(400)을 형성하기 위해 권취된 반도전지, 금속화지 등이 풀어지지 않고 앞서 기술한 구조를 유지할 수 있도록 이들을 견고하게 묶어주는 기능을 수행할 수 있으며, 열신축에 의한 케이블의 굴곡시 금속시스층(500)의 움직임에 따라 상기 금속화지 등이 찢어지는 등의 손상을 방지할 수 있다.

도 5는 본 발명에 따른 전력 케이블을 생산한 후 저온 환경하에서 포설시 금속시스층 아래에서 거대 공극이 생성되는 과정을 개략적으로 도시한 것이다.

도 5a에 도시된 바와 같이, 케이블의 생산 직후에는 내부 반도전층(200), 절연층(300) 및 외부 반도전층(400)에는 빈틈 없이 절연유가 함침되어 있다. 그러나, 도 5b에 도시된 바와 같이, 상기 케이블이 저온 환경하에 포설되는 경우 주위 온도 하강에 의해 함침된 절연유가 수축되고 이로써 상기 내부 반도전층(200), 절연층(300) 및 외부 반도전층(400)에는 절연유가 존재하지 않는 미세 공극(small void)이 다수 형성되게 된다. 또한, 도 5c에 도시된 바와 같이, 포설된 케이블이 통전시까지 장기간 동안 저온에서 방치되는 경우 함침된 절연유는 중력방향으로 힘을 받아 상기 케이블의 하부로 이동하게 되고 이로써 상기 미세 공극들은 케이블 상부로 모여 거대 공극(large void)이 형성될 수 있다. 이러한 문제점은 절연유의 점도가 낮을수록 중력에 의해 이동이 쉽기 때문에 더욱 문제될 수 있으며, 따라서 고점도 절연유보다 중점도 절연유를 사용하는 경우에 더욱 문제될 수 있다.

나아가, 도 5c에 도시된 바와 같이, 이렇게 생성된 거대 공극이 상기 절연층(300)에까지 미친다면 상기 절연층(300)에 포함된 거대 공극에 전계가 집중됨으로써 이를 기점으로 부분방전, 절연파괴 등이 일어나 케이블의 수명이 단축될 수 있다.

이러한 상황에서, 본 발명자들은 상기 외부 반도전층(400)의 두께를 정밀하게 제어함으로써 상기 거대 공극이 형성된다 하더라도 상기 절연층(300)에까지는 미치지 않고 상기 절연층(300) 상부의 외부 반도전층(400)까지만 형성될 수 있도록 하여 상기 부분방전, 절연파괴 등을 효과적으로 억제할 수 있음을 착안하여 본 발명을 완성하였다.

즉, 도체(100), 반도전층(200,400), 절연층(300) 등의 공극에 함침된 절연유가 저온에서 수축되어 다수의 미세 공극이 형성되고, 시간이 지남에 따라 절연유가 중력에 의해 아래로 이동하게 됨으로써 케이블 상부에 거대 공극이 형성될 때, 종래 전력 케이블의 외부 반도전층 두께에 비해 상대적으로 두껍게 외부 반도전층의 두께를 설계함으로써 상기 거대 공극이 상기 외부 반도전층(400)에만 포함되고 상기 절연층(300)까지는 미치지 않도록 조절할 수 있다.

구체적으로, 상기 외부 반도전층(400)의 두께를 설계하는 기준은 상기 케이블을 구성하는 도체(100), 내부 반도전층(200), 절연층(300) 및 외부 반도전층(400) 각각의 공극율(porosity)와 밀접한 관계가 있다. 여기서, 상기 공극율은 각 층의 전체 단면적 또는 부피 대비 공극이 차지하는 총 단면적 또는 부피의 비율로서, 각 층을 구성하는 재료가 갖는 자체 공극율과 크라프트지, 반도전지 등이 횡권되는 경우 이들 종이 사이의 간극(gap)에 의한 공극율을 포함하는 값이다. 여기서, 상기 케이블이 단위길이 1m당 보유하는 절연유의 총 중량(W1)은 아래 수학식 1로 표현될 수 있다.

[수학식 1]

W1(kg/m)=ρ×S

상기 수학식 1에서,

ρ는 상온에서의 절연유 밀도(kg/㎥)이고,

S는 {aA+bB+cC+dD+cE+bF}이며,

a는 도체(100)의 공극율(%)이고, b는 내부 반도전층(200) 및 외부 반도전층(400)의 공극율(%)이고, c는 절연층(300) 중 크라프트지의 횡권에 의해 형성된 내부 절연층(310) 및 외부 절연층(330)의 공극율(%)이고, d는 절연층(300) 중 반합성지의 횡권에 의해 형성된 중간 절연층(320)의 공극율(%)이고,

A는 도체(100)의 단면적(㎡)이고, B는 내부 반도전층의 단면적(㎡)이고, C는 내부 절연층(310)의 단면적(㎡)이고, D는 중간 절연층(320)의 단면적(㎡)이고, E는 외부 절연층(330)의 단면적(㎡)이고, F는 외부 반도전층(400)의 단면적(㎡)이다.

한편, 400kV 이상의 초고압 직류 MIND 케이블 1m당 함침되는 절연유의 총 함량은 일반적으로 1.0 내지 2.5 kg/m 수준이고, 상기 케이블이 생산 후 저온 환경하에 포설되는 경우 함침된 절연유가 수축을 하게 된다면, 상기 케이블 내부에 절연유가 존재하지 않는 미세한 탈유 공극이 증가하게 되고, 상기 케이블의 포설시 주위 환경 온도와 상기 탈유 공극 전체 단면적(A1)의 관계는 아래 수학식 2로 정의될 수 있다.

[수학식 2]

A1(㎟)=α×△T×S

상기 수학식 2에서,

α는 절연유 팽창률(%)이고,

△T는 상기 케이블의 생산시점의 온도와 포설 후 주위 환경 온도의 차이값(℃)이다.

도 6은 본 발명에 따른 전력 케이블에서 외부 반도전층의 두께 설계에 관한 참고도이다.

도 6에 도시된 바와 같이, 전력 케이블을 저온 환경하에서 포설 후 함침된 절연유가 수축하여 다수의 미세 공극(small void)이 형성되고, 상기 절연유가 중력방향으로 하강함으로써 상기 미세 공극이 케이블 상부로 모여 형성된 거대 공극(large void)이 상기 절연층(300)까지는 미치지 않고 상기 외부 반도전층(400)에만 포함되도록 하기 위한 상기 외부 반도전층(400) 내의 필요 면적(A2)은 아래 수학식 3에 의해 정의될 수 있다.

[수학식 3]

A2(㎟)=α×△T×S/b

=2{(π×R1²×θ/360)-(R1-t)×R1×sinθ/2}

=2{(π×R1²×cos^-1{(R1-t)/R1}/360)-(R1-t)×R1×sin[cos^-1{(R1-

t)/R1}]/2}

상기 수학식 3에서,

R1은 도체(100) 중심부터 외부 반도전층(400)까지의 외경(m)이고,

t는 필요 면적(A2)의 두께(m)이고,

θ는 필요 면적(A2)의 중심과 일말단 사이의 각도(°)이다.

상기 수학식 1 내지 3에 기초하여, 아래 표 1의 사양을 갖는 500 kV 초고압 케이블에서 외부 반도전층(400) 내의 필요 면적(A2) 및 상기 필요 면적(A2)의 두께(t)를 계산하면 후술하는 바와 같다.

구분	외경(mm)	단면적(㎟)	공극율(%)
도체	58	2,642	5
내부 반도전층	59	92	40
내부 절연층	62	285	40
중간 절연층	102	5,152	25
외부 절연층	105	488	40
외부 반도전층	108	502	40

구체적으로, 수학식 1에 따라 상기 케이블의 단위길이 1m당 보유하는 절연유의 총 중량(W1)을 계산하면, 926×{(0.05×2,642)+(0.4×92)+(0.4×285)+(0.25×5,152)+(0.4×488)+(0.4×166)+(0.4×167)+(0.4×169)}/(1E+6)=1.82kg/m이고, 여기서 상온에서의 절연유 밀도는 926 kg/㎥로 전제한 것이다.

또한, 수학식 2에 따라 저온 환경하에서 케이블 포설 후 상기 케이블의 외부 반도전층까지 형성된 탈유 공극 전체 단면적(A1)을 계산하면, 0.00007×5×{(0.05×2,642)+(0.4×92)+(0.25×5,152)+(0.4×488)+(0.4×166)+(0.4×167)+(0.4×169)}=6.88㎟이고, 여기서 절연유 팽창률은 0.0007%로 하고, △T는 5℃로 전제한 것이다.

그리고, 수학식 3에 따라 외부 반도전층에서 필요 면적(A2)을 계산하면, 6.88/0.4=17.2㎟이고, 이에 따른 필요 면적(A2)의 두께(t)를 산정하면 약 1.1 mm 수준이고, 상기 두께(t)는 내부 반도전층(200)부터 외부 반도전층(400)까지의 두께인 {108(외부 반도전층의 외경)-58(도체의 직경)}/2인 25 mm의 약 4.4% 수준이 된다.

이러한 과정을 통해 다양한 케이블 구조에 대해 평가를 실시했다. 일반적으로 케이블 제작시 온도가 25 내지 45 ℃이고, 케이블 포설시 주위 환경 온도는 해저의 경우 5℃, 육상의 경우 -10℃ 수준이기 때문에 생산시점과 포설시점의 온도차는 약 20 내지 50℃ 수준이고, 이에 기초하여 상기 외부 반도전층에서 필요 면적(A2)의 두께(t)는 내부 반도전층(200)부터 외부 반도전층(400)까지의 두께의 7.5 내지 15%이고, 상기 두께(t)는 예를 들어 2 내지 4 mm일 수 있다.

여기서, 상기 두께(t)가 내부 반도전층(200)부터 외부 반도전층(400)까지의 두께의 7.5% 미만인 경우 상기 거대 공극이 상기 절연층(300)에까지 미치게 되어 이를 기점으로 부분방전, 절연파괴 등이 발생할 수 있는 반면, 15% 초과인 경우 상기 외부 반도전층(400)의 두께가 불필요하게 두꺼워 케이블의 외경을 증가시키는 문제가 발생할 수 있다.

상기와 같이 정밀하게 제어된 외부 반도전층(400)의 두께에 의해 상기 케이블의 저온 환경하에서의 포설 후 과통전시까지 장시간 동안 방치시 상기 케이블 상부에 형성된 거대 공극이 상기 절연층(300)까지는 미치지 않고 상기 외부 반도전층(400)에만 포함됨으로써 상기 절연층(300)의 부분방전, 절연파괴를 효과적으로 억제할 수 있다.

도 7은 본 발명에 따른 전력 케이블에서 외부 반도전층이 변형된 모습에 관한 실시예를 개략적으로 도시한 것이다.

도 7에 도시된 바와 같이, 상기 케이블은 외부 충격이나 압력에 의해 상기 외부 반도전층(400)이 국소적으로 돌출(A)되거나 함몰(B)되는 등 변형되더라도 상기 외부 반도전층(400)의 두께가 두껍게 설계됨으로써 상기 절연층(300)의 변형을 방지하여 전계왜곡 등에 의한 절연파괴를 추가로 방지할 수 있다.

상기 금속시스층(500)은 케이블 내부에서 절연유가 외부로 새지 않게 하고, 직류 송전시의 케이블에 걸리는 전압을 도체(100)와 상기 금속시스층(500) 사이에 고정하여 케이블 일말단에서의 접지를 통해 케이블의 지락 또는 단락 사고 발생시 고장전류의 귀로로서 작용하여 안전을 도모하고, 케이블 외부의 충격, 압력 등으로부터 케이블을 보호하고, 케이블의 차수성, 난연성 등을 향상시키는 작용을 한다.

상기 금속시스층(500)은 예를 들어 순연 내지 합금연(lead alloy)으로 이루어진 연피시스에 의해 형성될 수 있다. 상기 금속시스층(500)으로서 상기 연피시스는 전기저항이 비교적 낮아 대전류통전체 기능을 겸하고, 심리스 타입(seamless type)으로 형성시 케이블의 차수성, 기계적 강도, 피로특성 등을 추가로 향상시킬 수 있다.

또한, 상기 연피시스는 케이블의 내식성, 차수성 등을 추가로 향상시키고 상기 금속시스층(500)과 상기 케이블보호층(600) 사이의 접착력을 향상시키기 위해 표면이 부식 방지 컴파운드, 예를 들어, 블로운 아스팔트 등으로 도포될 수 있다.

상기 케이블보호층(600)은 예를 들어 금속보강층(630) 및 외부시스(650)를 포함하고, 내부시스(610), 상기 금속보강층(630) 상하에 배치된 베딩층(620,640) 등을 추가로 포함할 수 있다. 여기서, 상기 내부시스(610)는 케이블의 내식성, 차수성 등을 향상시키고, 기계적 외상, 열, 화재, 자외선, 곤충이나 동물로부터 케이블을 보호하는 기능을 수행한다. 상기 내부시스(610)는 특별히 제한되지 않지만 내한성, 내유성, 내약품성 등이 우수한 폴리에틸렌이나, 내약품성, 난연성 등이 우수한 폴리염화비닐 등으로 이루어질 수 있다.

상기 금속보강층(630)은 기계적 충격으로부터 케이블을 보호하는 기능을 수행하고, 부식을 방지하기 위해 아연 도금 강철 테이프, 스테인레스강 테이프 등으로 형성될 수 있고, 상기 아연 도금 강철 테이프는 표면에 부식 방지 컴파운드가 도포될 수 있다. 또한, 상기 금속보강층(630) 상하에 배치된 베딩층(620,640)은 외부로부터의 충격, 압력 등을 완화하는 기능을 수행하고, 예를 들어, 부직포 테이프에 의해 형성될 수 있다.

또한, 상기 금속보강층(630)은 상기 금속시스층(500)의 직상에 직접 또는 베딩층(620,640)을 통해 설치하는 것도 가능하다. 이러한 경우 상기 금속보강층(630) 내의 절연유의 고온 팽창에 의한 상기 금속시스층(500)의 팽창 변형을 억제하여 케이블의 기계적 신뢰성을 향상시킴과 동시에 금속시스층(500) 내의 절연층(300)과 반도전층(200,400)의 부분을 고유압화하여 절연내력을 향상시키는 효과가 있다.

상기 외부시스(650)는 상기 내부시스(610)와 실질적으로 동일한 기능 및 특성을 갖고, 해저터널, 육상터널구간 등에서의 화재는 인력 또는 설비 안전에 큰 영향을 주는 위험요소이므로 해당 지역에서 사용되는 케이블의 외부시스는 난연 특성이 우수한 폴리염화비닐을 적용하고, 관로구간의 케이블 외부시스는 기계적 강도, 내한성이 우수한 폴리에틸렌을 적용할 수 있다.

또한, 여기에선 도시하지 않았지만 금속시스(500)의 위에 내부시스(610)를 생략하고 바로 금속보강층(630)을 설치할 수 있으며, 금속보강층(630) 내측과 외측에는 필요에 따라 베딩층을 설치할 수 있다. 즉, 상기 금속시스층에서 외측을 향해 순차적으로 베딩층, 금속보강층, 베딩층 및 외부시스가 구비되도록 형성할 수 있다. 이 경우는 금속보강층(630)이 금속시스(500)의 변형은 허용해도 외주의 변화는 억제하기 때문에, 금속시스(500)의 피로특성상 바람직하며 케이블 통전시의 금속시스(500) 내의 케이블 절연층(300)의 유압을 높히고, 반대로 케이블 통전을 off했을 시의 온도 하강에 의한 절연유의 수축에 따른 유압의 하강을 보상하며, 유압이 높은 부분에서 내부반도전층(200)에서와 같이 급격하게 유압이 내려가는 부분에 유압차로 기름을 이동시켜 보충하는 효과가 발생하여 바람직하다.

또한, 상기 케이블이 해저케이블인 경우 상기 케이블보호층(600)은 예를 들어 철선외장(660)과 폴리프로필렌 얀 등으로 이루어진 외부 써빙층(670) 등을 추가로 포함할 수 있다. 상기 철선외장(660), 외부 써빙층(670) 등은 해저의 해류, 암초 등으로부터 케이블을 추가적으로 보호하는 기능을 수행할 수 있다.

본 명세서는 본 발명의 바람직한 실시예를 참조하여 설명하였지만, 해당 기술분야의 당업자는 이하에서 서술하는 특허청구범위에 기재된 본 발명의 사상 및 영역으로부터 벗어나지 않는 범위 내에서 본 발명을 다양하게 수정 및 변경 실시할 수 있을 것이다. 그러므로 변형된 실시가 기본적으로 본 발명의 특허청구범위의 구성요소를 포함한다면 모두 본 발명의 기술적 범주에 포함된다고 보아야 한다.

100 : 도체 200 : 내부 반도전층
300 : 절연층 400 : 외부 반도전층
500 : 금속시스층 600 : 케이블 보호층

Claims

도체;
상기 도체를 둘러싸는 내부 반도전층;
상기 내부 반도전층을 둘러싸고 절연유가 함침된 절연층;
상기 절연층을 둘러싸는 외부 반도전층;
상기 외부 반도전층을 둘러싸는 금속시스층; 및
상기 금속시스층을 둘러싸는 케이블보호층을 포함하고,
상기 절연층은 절연지가 횡권되고 절연유가 함침되어 형성되고,
상기 내부 반도전층 및 상기 외부 반도전층은 반도전지(semi-conductive paper)가 횡권되고 절연유가 함침되어 형성되고,
상기 절연유는 60℃의 동점도가 5 내지 500 센티스토크스(cSt)인 중점도 절연유 또는 60℃의 동점도가 500 센티스토크스(cSt) 이상인 고점도 절연유를 포함하고,
상기 외부 반도전층의 두께는 상기 내부 반도전층, 상기 절연층 및 상기 외부 반도전층의 총 두께의 7.5 내지 15%이고,
상기 외부 반도전층의 두께는 2 내지 4 mm인 것을 특징으로 하는, 전력 케이블.
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제1항에 있어서,
상기 외부 반도전층은 반도전지의 횡권에 의해 형성되는 하부층 및 반도전지와 금속화지의 공권에 의해 형성되는 상부층을 포함하는 것을 특징으로 하는, 전력 케이블.
제5항에 있어서,
상기 외부 반도전층은 동선직입포로 이루어지는 최상층을 추가로 포함하는 것을 특징으로 하는, 전력 케이블.
제1항에 있어서,
상기 절연층은 내부 절연층, 중간 절연층 및 외부 절연층이 순차적으로 적층되어 형성되고,
크라프트지(kraft paper) 또는 플라스틱 필름 및 상기 플라스틱 필름의 적어도 한면에 적층된 크라프트지를 포함하는 반합성지가 횡권되고,
상기 반합성지는 플라스틱 필름 및 상기 플라스틱 필름의 적어도 한면에 적층된 크라프트지를 포함하고,
상기 절연층의 전체 두께를 기준으로, 상기 내부 절연층의 두께는 1 내지 10%이고, 상기 중간 절연층의 두께는 75% 이상이며, 상기 외부 절연층의 두께는 5 내지 15%이고,
상기 내부 절연층 및 상기 외부 절연층의 저항율이 상기 중간 절연층의 저항율보다 작은 것을 특징으로 하는, 전력 케이블.
제7항에 있어서,
상기 외부 절연층의 두께가 상기 내부 절연층의 두께보다 큰 것을 특징으로 하는, 전력 케이블.
제7항에 있어서,
상기 외부 절연층의 두께는 상기 내부 절연층의 두께의 1 내지 30배인 것을 특징으로 하는, 전력 케이블.
제7항에 있어서,
상기 내부 절연층의 두께는 0.1 내지 2.0 mm이고, 상기 외부 절연층의 두께는 0.1 내지 3.0 mm이며, 상기 중간 절연층의 두께는 15 내지 25 mm인 것을 특징으로 하는, 전력 케이블.
제7항에 있어서,
상기 내부 절연층 및 상기 외부 절연층의 크라프트지의 두께는 상기 반합성지의 크라프트지의 두께보다 작은 것을 특징으로 하는, 전력 케이블.
제7항에 있어서,
상기 내부 절연층의 최대 임펄스 전계 값이 상기 중간 절연층의 최대 임펄스 전계 값보다 작은 것을 특징으로 하는, 전력 케이블.
제7항에 있어서,
상기 중간 절연층의 최대 임펄스 전계 값이 100 kV/mm 이하인 것을 특징으로 하는, 전력 케이블.
제7항에 있어서,
상기 플라스틱 필름의 두께는 상기 반합성지의 전체 두께의 40 내지 70%인 것을 특징으로 하는, 전력 케이블.
제14항에 있어서,
상기 반합성지의 두께는 70 내지 200 ㎛이고, 상기 내부 절연층 및 상기 외부 절연층의 크라프트지의 두께는 50 내지 150 ㎛인 것을 특징으로 하는, 전력 케이블.
제1항에 있어서,
상기 도체는 연동선 또는 알루미늄으로 이루어지고, 원형 중심선 위에 평각 소선을 다층으로 얹어 구성시킨 평각도체 또는 원형 중심선 위에 원형 소선을 다층으로 얹은 후 압축한 원형압축도체인 것으로 특징으로 하는, 전력 케이블.
제7항에 있어서,
상기 플라스틱 필름은 폴리프로필렌 단독중합체 수지로 형성된 것을 특징으로 하는, 전력 케이블.