KR101902347B1 - 슬라이딩 부재 - Google Patents

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히로키 고바야카와
겐지 니무라
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다이도 메탈 고교 가부시키가이샤
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Abstract

(과제) 슬라이딩 부재의 슬라이딩면을 구성하는 피복층과 상대 부재의 사이에 이물이 침입해도 피복층과 상대 부재의 사이의 원활성을 유지하고, 용착를 미연에 방지한다.
(해결 수단) 피복층의 탄성 회복률을 60％ 미만으로 하면, 피복층과 상대 부재의 슬라이딩면의 사이에 혼입되어 온 이물이 피복층 내에 효율적으로 매립된다. 피복층을 수지 조성물제로 했을 때, 당해 수지 조성물은 바인더 수지, 고체 윤활제 및 영률이 10㎬ 이상 100㎬ 이하의 금속 입자를 포함한다.

Description

슬라이딩 부재{SLIDING MEMBER}
본 발명은 슬라이딩 부재의 개량에 관한 것이다.
차량의 엔진에 적용되는 베어링의 슬라이딩면에는 높은 내마모성이나 내용착성(seize resistance)이 요구되고 있으며, 그 대책의 하나로서, 베어링의 슬라이딩면을 수지 조성물로 피복하는 기술이 제안되고 있다(특허문헌 1 참조).
이러한 수지 조성물은 바인더 수지와 고체 윤활제를 포함하고, 이 수지 조성물로 형성된 피복층에 부하가 가해졌을 때, 고체 윤활제는 그 자체가 변형(예를 들면 벽개)되고, 보다 구체적으로는 그 결정면에 미끄러짐이 발생하여, 수지 조성물의 응력을 완화한다. 바인더 수지는 일반적으로 열전도성이 작기 때문에, 수지 조성물에 열전도성 필러를 첨가함으로써 피복층 전체의 열전도성 향상을 기도하고 있다(특허문헌 1).
그 외, 본원 발명에 관련되는 기술을 개시하는 특허문헌 2를 참조바란다.
일본국 공개특허 특개2008-240785호 공보 일본국 공개특허 특개2015-077786호 공보
수지 조성물로 이루어지는 피복층에는 항상 내구성의 향상이 요구되고 있다.
예를 들면, 가솔린 엔진뿐만아니라, 대형 트럭과 같은 디젤 엔진도, 저연비화를 위해, 기동 정지가 반복되는 빈도를 높게 하는 요청이 높아져 왔다. 디젤 엔진의 베어링에는, 가솔린 엔진에 비해, 저주속·고면압의 부하가 가해지기 때문에, 그 축-베어링 사이에 높은 윤활성의 유지, 바꿔 말하면 내용착성이 요구된다. 나아가서는, 디젤 엔진을 탑재하는 차량은, 가솔린 엔진 탑재차에 비해, 일반적으로 메인터넌스 동안에 있어서의 주행 거리가 길기 때문에, 축-베어링 사이에 이물이 혼입할 가능성이 높아진다.
축-베어링 사이에 이물이 혼입하여 그 이물이 양자의 계면에 계속해서 존재하면, 양자의 원활한 슬라이딩 상태가 저해되고, 용착의 원인이 될 수 있다.
여기에서 피복층이 탄성 변형만을 한다고 하면, 혼입되어 온 이물은 당해 피복층 내에 잠입할 수 없고(매립되지 않고), 피복층과 상대 부재의 계면에 계속해서 존재하게 된다. 이것은 용착의 원인이 되기 때문에 바람직하지 않다.
본 발명자들은, 피복층을 구비하는 베어링 등의 슬라이딩 부재에 있어서, 이 이물의 혼입의 문제를 해결하기 위해 예의 검토해 왔다.
본 발명자들의 검토에 의하면, 피복층의 탄성 회복률을 60％ 미만으로 하면, 피복층과 상대 부재의 슬라이딩면의 사이에 혼입되어 온 이물이 피복층 내에 효율적으로 매립된다. 따라서, 피복층과 상대 부재의 슬라이딩면의 사이에 이물이 존재하는 시간이 매우 짧아지고, 양자의 사이의 윤활성이 유지되어 용착이 방지된다. 따라서, 본 발명의 제 1 국면은 다음과 같이 규정된다.
기재 표면에 피복층을 설치한 슬라이딩 부재이며, 상기 피복층의 탄성 회복률이 60％ 미만인, 슬라이딩 부재.
이와 같이 규정되는 제 1 국면의 슬라이딩 부재에 의하면, 피복층의 탄성 회복률을 60％ 미만으로 했기 때문에, 피복층과 상대 부재의 슬라이딩면의 사이에 이물이 혼입해도 그 이물은 피복층 내에 매립되고, 양자의 사이의 윤활성이 유지되며, 이로써 내용착성이 향상된다.
여기에서, 탄성 회복률은 ISO14577-1에 의거하여 얻어지는 값이다. 개략하면, 「최대 압입 깊이(hmax)」와 「하중 제하(除荷) 후의 압입 깊이(hf)」를 측정하여, (hmax－hf)/(hmax)로부터 산출된다.
또한, 탄성 회복률의 하한값은 특별히 한정되는 것은 아니지만, 20％ 이상으로 할 수 있다. 25％ 이상 50％ 이하가 바람직하다.
피복층을 수지 조성물로 형성했을 때, 그 탄성 변형의 문제가 발생하기 쉽다. 그래서 본 발명의 제 2 국면에서는, 피복층을 형성하는 수지 조성물을 소정의 배합으로 하는 것으로 했다. 즉, 제 1 국면에서 규정의 슬라이딩 부재이며, 상기 피복층은 수지 조성물로 이루어지고, 당해 수지 조성물은 바인더 수지, 고체 윤활제 및 영률이 10㎬ 이상 100㎬ 이하의 금속 입자를 포함하는, 슬라이딩 부재이다.
10㎬ 이상 100㎬ 이하의 영률을 가지는 금속 입자를 배합한 수지 조성물은, 이 금속 입자 자체의 소성 변형능에 의해, 수지 조성물 전체로서의 탄성 회복률을 60％ 미만으로 제어하기 쉬워진다.
또한, 이 금속 입자를 확실하게 소성 변형시켜, 수지 조성물 자체의 탄성 회복률을 확실하게 60％ 미만으로 하기 위해, 금속 입자의 기울기를 25도 이하로 하는 것이 바람직하다. 즉, 본 발명의 제 3 국면은 다음과 같이 규정된다. 제 2 국면에 규정의 슬라이딩 부재에 있어서, 상기 피복층 내에 있어서 상기 금속 입자는 그 기울기를 25도 이하로 하는, 슬라이딩 부재이다.
여기에, 금속 입자의 기울기는, 피복층의 두께 방향으로 평행한 면에 있어서의 금속 입자의 장축과 피복층의 표면의 협각을 가리키고, 그 기울기가 작을수록 피복층의 표면과 평행하게 접근한다. 여기에서의 금속 입자의 장축은, 피복층의 두께 방향으로 평행한 면에 있어서의 금속 입자의 단면 형상을 그것과 동일한 면적과 1차 모멘트와 2차 모멘트인 상당 타원으로 변환했을 때의 장축을 이용할 수 있다. 여기에서, 금속 입자의 기울기가 25도를 초과하면 피복층 전체의 탄성 회복률이 커지는 경향이 있으며, 이것을 60％ 미만으로 제어하기 어려워진다. 금속 입자는, 플레이크 형상의 형상인 것이 바람직하다.
도 2에 금속 입자의 기울기와 피복층의 탄성 회복률의 관계를 모식적으로 나타냈다.
도 2A에 나타내는 바와 같이, 금속 입자의 장축이 피복층의 표면과 평행하면, 이물에 기인하는 피복층 표면의 변형에 수반하여 금속 입자가 크게 소성 변형하고, 피복층 표면의 변형도 유지되어, 피복층 표면의 형상이 회복되기 어렵다.
한편, 도 2B에 나타내는 바와 같이, 금속 입자의 장축이 피복층의 표면에 대하여 세워진 상태로 있으면, 이물에 기인하는 피복층 표면의 변형에 대하여 금속 입자의 소성 변형량이 작다. 따라서, 바인더 수지가 원래 가지는 탄성 변형의 기능이 작용하여 피복층 표면의 변형이 회복한다.
또한, 이 금속 입자의 소성 변형을 보다 원활하게 행하게 하기 위해, 고체 윤활제를 금속 입자보다 작게 하여, 금속 입자의 소성 변형에 대한 고체 윤활제로부터의 영향을 작게 한다. 즉, 본 발명의 제 4 국면의 발명은 다음과 같이 규정된다. 제 2 또는 3의 국면에 기재된 슬라이딩 부재의 피복층의 두께 방향으로 평행한 면에 있어서, 상기 고체 윤활제의 장축의 평균 길이를 금속 입자의 장축의 평균 길이의 1/2 이하로 한다.
이와 같이 규정되는 제 4 국면의 슬라이딩 부재에 의하면, 금속 입자에 비해 고체 윤활제가 충분히 작기 때문에, 고체 윤활제가 금속 입자에 간섭하고 있어도 금속 입자의 소성 변형을 방해하기 어렵다.
여기에 고정 윤활제의 장축의 규정의 방법은 이미 서술한 금속 입자의 경우와 동일하다.
또한, 이 금속 입자(11)의 소성 변형을 보다 원활하게 행하게 하기 위해, 플레이크 형상의 금속 입자(11)의 형상을 보다 정다각형 또는 원형에 가까운 것으로 한다. 즉, 본 발명의 제 5 국면은 다음과 같이 규정된다. 제 2∼4 중 어느 국면에 기재된 슬라이딩 부재에 있어서, 금속 입자(11)의 애스펙트비를 5 이하로 하는, 슬라이딩 부재이다.
이와 같이 규정되는 제 5 국면의 슬라이딩 부재에 의하면, 피복층의 표면으로부터 보아 금속 입자(11)가 정방형 내지 원형에 가까운 것이 되기 때문에, 피복층의 표면에 평행한 방향에 대한 금속 입자(11)의 두께 방향으로 수직인 방향의 방향을 제어할 필요가 없고, 피복층의 전면에 걸쳐서 균등한 탄성 회복률을 유지할 수 있다.
여기에서, 금속 입자(11)의 애스펙트비는, 피복층을 두께 방향으로 보았을 때의 금속 입자의 장축 길이와 단축 길이의 비의 값을 가리킨다. 여기에서의 금속 입자의 장축과 단축은, 피복층의 두께 방향으로 수직인 표면에 있어서 금속 입자의 투영 형상을 그것과 동일한 면적과 1차 모멘트와 2차 모멘트인 상당 타원으로 변환했을 때의 장축과 단축을 이용할 수 있다.
본 발명의 제 6 국면은 다음과 같이 규정된다. 즉, 제 1∼5 중 어느 국면 에 기재된 슬라이딩 부재에 있어서, 상기 피복층의 막두께 T(㎛)와 상기 기재의 경도 H(HV)의 비의 값 H/T가 5∼30인, 슬라이딩 부재.
이와 같이 규정되는 제 6 국면의 슬라이딩 부재에 의하면, 기재의 경도에 대하여 피복층의 막두께가 최적이 되기 때문에, 이물의 매립이 확실해진다.
도 1은, 본 발명의 실시 형태의 슬라이딩 부재의 구조를 나타내는 단면도이다.
도 2는, 금속 입자의 기울기와 피복층의 탄성 회복률의 관계를 모식적으로 나타낸다.
도 3은, 피복층에 의한 이물의 매립 태양을 나타내는 모식도이다.
도 1에는, 본 발명의 실시 형태의 슬라이딩 부재(1)의 층 구성을 나타낸다.
이 슬라이딩 부재(1)는 기재(2)의 표면에 수지 조성물로 이루어지는 피복층(7)을 적층한 구성이다. 도 1의 상하 방향이, 각층의 두께 방향이다.
베어링으로 이루어지는 슬라이딩 부재(1)에서는, 그 기재(2)는 통 형상 또는 반원통 형상으로 부형(附形)된 이금층(3)을 구비하고, 필요에 따라서 이금층(3)의 표면(내주면)에 Al, Cu, Sn 등의 합금으로 이루어지는 베어링 합금층(이하, 단순히 「합금층」이라고 생략한다.)(5)이 설치된다. 기재(2)는, 도시하지 않지만, 합금층(5)의 표면(내주면)에 Sn기나 Bi기나 Pb기의 습식 또는 건식에 의한 도금층을 설치한 것이라도 되고, 수지를 갖는 층을 설치한 것이라도 된다. 그 수지를 갖는 층은, 피복층(7)과는 상이하다.
기재(2)와 피복층(7)의 접착성을 향상시키기 위해, 기재(2)의 내주면을 조면화(粗面化)할 수 있다. 조면화의 방법으로서, 알칼리 에칭과 산세정의 조합과 같은 화학적 표면 처리 방법이나 숏블라스트 등의 기계적 표면 처리 방법을 채용할 수 있다.
피복층(7)을 구성하는 수지 조성물은, 도 2에 나타내는 바와 같이, 바인더 수지(10), 금속 입자(11) 및 고체 윤활제(13)를 포함하고 있다.
수지 조성물에 있어서 바인더 수지(10)는, 피복층(7)을 기재(2)에 결합시킴과 함께, 금속 입자(11) 및 고체 윤활제(13)를 분산하여 고정한다. 이 바인더 수지(10)에 채용하는 수지 재료는, 슬라이딩 부재(1)의 용도 등에 따라서 적절하게 선택 가능하지만, 차량 엔진에 적용하는 경우는, 폴리이미드 수지, 폴리아미드이미드 수지, 에폭시 수지, 페놀 수지, 폴리아미드 수지, 불소 수지, 및 엘라스토머의 일종 이상을 채용할 수 있고, 폴리머 알로이라도 된다.
피복층(7)의 두께는 임의로 설계할 수 있지만, 예를 들면 1㎛ 이상 40㎛ 이하로 할 수 있다.
피복층(7)의 적층 방법도 임의로 선택할 수 있고, 예를 들면, 패드 인쇄법, 스크린 인쇄법, 에어 스프레이법, 에어리스 스프레이법, 정전 도장법, 텀블링법, 스퀴즈법, 롤법, 롤 코터법 등을 채용할 수 있다.
본 실시 형태의 금속 입자(11)에는 영률이 10㎬ 이상 100㎬ 이하인 것을 이용한다. 금속 입자(11)의 영률이 10㎬ 미만이면 지나치게 연질이 되어 피복층(7)의 내구성을 손상시킬 수도 있다. 타방, 금속 입자(11)의 영률이 100㎬를 초과하면 자신이 소성 변형하기 어려워진다.
이러한 영률을 구비하는 금속으로서, Al, Sn, Bi, Ag, Pb, Zn 및 이들의 화합물을 들 수 있다.
또한, 더욱 바람직한 금속 입자(11)의 영률은 30㎬∼80㎬이다.
본 실시 형태의 슬라이딩 부재(1)의 피복층(7)에 배합되는 금속 입자(11)는 편평한 플레이크 형상이다. 이러한 형상인 것은, 그 두께 방향을, 피복층(7)의 두께 방향에 대하여 45° 이하로 제어하기 쉽다. 피복층(7)의 표면인 슬라이딩면에 있어서의 이러한 금속 입자(11)의 애스펙트비를 5 이하로 한다. 장축 길이를 단축 길이의 5배 이하로 유지함으로써, 금속 입자(11)는 그 평면 방향(두께에 대한 수직 방향)으로 등방성이 되기 쉽다. 따라서, 이러한 금속 입자(11)를 피복층(7)에 배합하면, 피복층(7)의 전면에 있어서 그 탄성 회복률을 균등하게 하기 쉽다.
또한, 금속 입자(11)의 더욱 바람직한 애스펙트비는 1.0∼4.5이다.
또한, 배합되는 금속 입자(11)의 평면 방향에 있어서의 장축 길이는 3∼10㎛, 두께는 0.1∼1㎛가 바람직하다.
금속 입자(11)는 피복층(7)에 배합된 상태에서, 피복층(7)의 두께 방향으로 평행한 면에 있어서의 장축과 피복층(7)의 표면이 이루는 각도를 25도 이하로 한다. 또한, 본 실시 형태에서는, 금속 입자 등의 치수는, 해석 소프트(Image-Pro Plus)를 이용하여 측정했다.
이에 따라, 플레이크 형상의 금속 입자(11)가 누운 상태를 유지할 수 있고, 따라서, 피복층(7)에 대하여 그 두께 방향에 가해지는 힘에 의해 용이하게 소성 변형할 수 있고, 이로써, 피복층(7)의 탄성 회복률을 소정의 값 이하로 제어할 수 있다(도 2(A) 참조). 즉, 피복층(7)의 표면 형상을 필요 이상으로 회복(도 2(B) 참조)시키지 않는다.
또한, 피복층(7)의 두께 방향으로 평행한 면에 있어서의 금속 입자(11)의 장축과 피복층(7)의 표면이 이루는 각도인 금속 입자(11)의 기울기는, 수지 조성물의 전구체인 도액(塗液)의 점도, 건조 조건 그 외, 피복층(7)의 제조 조건 등에 의해, 제어할 수 있다.
이상, 피복층(7)을 구성하는 수지 조성물에 배합되는 금속 입자(11)는 일종이라도, 복수종이라도 된다. 또한, 피복층(7)을 구성하는 수지 조성물 전체를 100vol.％로 했을 때, 이 금속 입자(11)의 배합량을 1vol.％ 이상 20vol.％ 이하로 할 수 있다. 바람직하게는, 2vol.％ 이상 10vol.％ 이하이다.
고체 윤활제(13)의 재질도 슬라이딩 부재의 용도에 따라서 적절하게 선택할 수 있다. 예를 들면, 2황화 몰리브덴, 2황화 텅스텐, h-BN(h-질화 붕소), PTFE(폴리테트라플루오로에틸렌), 흑연, 멜라민시아누레이트, 불화 카본, 프탈로시아닌, 그래핀나노플레이트렛, 풀러렌, 초고분자량 폴리에틸렌(미츠이 화학제, 상표명 「미페론」), Nε-라우로일-L-리신(아지노모토제, 상표명 「아미호프」) 등의 1종 이상을 선택할 수 있다.
고체 윤활제(13)의 배합량도 슬라이딩 부재의 용도에 따라서 임의로 선택할 수 있지만, 예를 들면, 피복층(7)을 구성하는 수지 조성물 전체를 100vol.％로 했을 때, 이 고체 윤활제(13)를 20vol.％ 이상 70vol.％ 이하로 할 수 있다. 바람직하게는, 25vol.％ 이상 45vol.％ 이하이다.
피복층(7)의 두께 방향으로 평행한 면인 피복층 단면에 있어서, 바인더 수지(10) 내에 금속 입자(11)와 함께 배합되는 고체 윤활제(13)는 그 장축의 평균 길이를 금속 입자(11)의 장축의 평균 길이의 1/2 이하로 하는 것이 바람직하다. 고체 윤활제(13)가 금속 입자(11)에 간섭하고 있으면, 예를 들면 고체 윤활제(13)가 금속 입자(11)의 피복층(7)의 두께 방향 상측에 또는 하측에 접촉하고 있으면, 피복층(7)에 가해지는 슬라이딩면에 수직 방향의 힘에 대하여 금속 입자(11)가 소성 변형하는 방해가 될 우려가 있다. 여기에, 금속 입자(11)에 비해 고체 윤활제(13)의 사이즈가 작으면, 금속 입자(11)에 고체 윤활제(13)가 간섭하고 있어도, 금속 입자(11)가 변형되는 일의 방해가 되기 어렵다.
금속 입자(11)의 종류와 고체 윤활제(13)의 종류의 조합은 슬라이딩 부재의 용도나 목적에 맞추어 적절하게 선택할 수 있다. 또한, 양자의 배합비(vol.％)는 금속 입자(11):고체 윤활제(13)＝1:2∼14로 하는 것이 바람직하다. 금속 입자(11):고체 윤활제(13)＝1:3∼8로 하는 것이 보다 바람직하다.
피복층(7)의 두께도, 슬라이딩 부재의 용도나 목적, 나아가서는 이것을 형성하는 수지 조성물의 재료 여하에 따라, 임의로 선택 가능하다.
또한, 피복층(7)의 두께 T(㎛)와 이 피복층(7)에 접촉하는 기재(2)의 재료의 경도 H(HV)의 비의 값 H/T는 5∼30으로 하는 것이 바람직하다. 이에 따라, 피복층(7)의 표면(슬라이딩면)과 도시하지 않는 상대 부재의 표면(피슬라이딩면)의 사이에 철분 등의 이물이 인입했을 때, 이물이 피복층(7), 나아가서는 기재(2)에 잠입하여 적당한 깊이에서 매립되고, 피복층(7)의 표면의 원활성이 유지된다.
보다 구체적으로는, 도 1에 나타내는 구조에 있어서, 피복층(7)의 두께는 1∼20㎛로 하는 것이 바람직하고, 3∼15㎛로 하는 것이 보다 바람직하다. 합금층(5)의 경도는 30∼130HV로 하는 것이 바람직하고, 50∼100HV로 하는 것이 보다 바람직하다.
본 발명의 슬라이딩 부재에 의하면, 그 피복층(7)의 탄성 회복률을 60％ 미만으로 했기 때문에, 도 3(A)에 모식적으로 나타낸 바와 같이, 혼입한 이물(20)에 의해 힘이 피복층(7)에 가해졌을 때, 이물은 피복층(7)을 용이하게 돌파하여 비교적 연한 기재(2)로 매립된다. 그 후, 피복층(7)의 표면(슬라이딩면)은 상대 부재(도시하지 않음)와 스쳐서 평활해진다.
한편, 피복층(7)의 탄성 회복률이 60％ 이상인 바와 같이 높으면, 도 3(B)에 모식적으로 나타낸 바와 같이, 혼입된 이물(20)이 피복층(7)에서 튕겨 나와 그 내측에 매립되지 않고, 피복층(7)과 상대 부재의 계면에 계속해서 존재하게 된다. 이러한 이물(20)은 피복층(7) 자체를 흡집내고, 또한 피복층(7)의 평활성을 손상시키기 때문에, 용착의 원인이 된다.
다음으로, 이 슬라이딩 부재(1)의 제조 방법에 대해서 설명한다.
주지의 방법으로 준비한 기재(2)의 표면을 세정한 후, 필요에 따라서 기재(2)의 표면을 조면화하고, 추가로 세정한다. 한편, 바인더 수지를 용제에 녹인 용액에 금속 입자(11)와 고체 윤활제(13), 및 기타 용도에 따라서 첨가물을 이용하여 혼합시켜 도액을 제작한다. 그 후, 그 도액을 기재(2)의 표면에 도포하고, 도액을 소성시켜 수지 조성물로 이루어지는 피복층(7)으로 한다. 본 발명자들은, 도액의 고형분량 비율을 주지의 비율보다도 적게 하거나, 건조 속도를 주지의 속도보다도 작게 하거나 함으로써, 피복층(7)에 있어서의 금속 입자(11)의 기울기를 25도 이하로 제어하기 쉽게 할 수 있는 것을 해명했다.
[실험예]
이하, 본 발명의 실험예에 대해서 설명한다.
이금층(3)과 이것에 압접한 알루미늄 베어링 합금층(5)으로 이루어지는 기재(2)를 반할(半割) 형상으로 가공했다. 소정 형상으로 한 후, 당해 합금층(5)의 표면을 세정하여 탈지 및 불순물 제거를 행했다. 그 후, 당해 표면으로 숏블라스트를 실시하여 조면화했다. 미리 준비한 수지 조성물의 도액을 스프레이법에 의해 5㎛의 두께로 도포했다. 건조 후, 추가로, 200℃∼300℃에서 30분∼120분간의 소성을 행하여 실시예 및 비교예의 슬라이딩 부재를 얻었다(표 1 및 표 2 참조). 또한, 비교예 1은, 바인더 수지로서 PBI를 이용하고, 고체 윤활제 및 금속 입자를 이용하지 않았다. 비교예 2는, 금속 입자를 이용하지 않는 것 이외는 실시예 9와 동일한 조건으로 했다.
Figure 112017036094936-pat00001
Figure 112017036094936-pat00002
PAI, PI, PBI, PA는 각각 폴리아미드이미드 수지, 폴리이미드 수지, 폴리벤조이미다졸, 폴리아미드 수지를 나타낸다. 또한 Gr은 흑연을 나타낸다.
표 1로부터, 탄성 회복률이 60％ 미만인 것은, 하기의 용착 시험을 실행했을 때, 용착에 이르기까지의 시간이 200분 이상이 되는 것을 알 수 있다.
표 2로부터, 실시예 1∼8에 있어서, 금속 입자(11)의 영률은 90㎬ 이하이고, 또한 30㎬ 이상이다. 또한, 금속 입자(11)의 장축의 기울기도 25도 이하로 되어 있다.
고체 윤활제의 장축의 평균 길이 A와 금속 입자(11)의 장축의 평균 길이 B의 비의 값 A/B는, 실시예 1∼6의 결과로부터 0.5 이하로 하는 것이 바람직하다. 나아가서는 실시예 1∼4의 결과로부터 금속 입자(11)의 애스펙트비는 5.0 이하로 하는 것이 바람직한 것을 알 수 있다. 나아가서는 실시예 1, 2의 결과로부터 H/T의 관계를 30 이하로 하는 것이 바람직한 것을 알 수 있다.
또한, 상기의 용착 시험은 다음 조건으로 행했다.
회전수: 3500rpm
윤활유: 5W-30
급유 압력: 0.4-0.5㎫
축 재질: S45C
본 발명은, 상기 발명의 실시 형태의 설명에 하등 한정되는 것은 아니다. 특허 청구의 범위의 기재를 일탈하지 않고, 당업자가 용이하게 상도할 수 있는 범위에서 여러가지 변형 태양도 본 발명에 포함된다.
실시 형태에서는, 슬라이딩 부재로서 베어링을 예로 들어 설명을 해왔지만, 그 밖의 슬라이딩 부재에도 적용 가능하다.
1 : 슬라이딩 부재
2 : 기재
3 : 이금층
5 : 합금층
7 : 피복층
10 : 바인더 수지
11 : 금속 입자
13 : 고체 윤활제
20 : 이물

Claims (6)

  1. 기재의 표면에 피복층을 설치한 슬라이딩 부재로서, 상기 피복층의 탄성 회복률이 60％ 미만이고,
    상기 피복층의 막두께 T(㎛)와 상기 기재의 경도 H(Hv.)의 비 H/T가 5∼30인, 슬라이딩 부재.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 피복층은 수지 조성물로 이루어지고, 당해 수지 조성물은 바인더 수지, 고체 윤활제 및 영률이 10㎬ 이상 100㎬ 이하의 금속 입자를 포함하는, 슬라이딩 부재.
  3. 제 2 항에 있어서,
    상기 피복층 내에 있어서 상기 금속 입자는 그 기울기를 25도 이하로 하는,슬라이딩 부재.
  4. 제 3 항에 있어서,
    상기 고체 윤활제의 장축의 평균 길이를 상기 금속 입자의 장축의 평균 길이의 1/2 이하로 하는, 슬라이딩 부재.
  5. 제 3 항에 있어서,
    상기 금속 입자의 애스펙트비를 5 이하로 하는, 슬라이딩 부재.
  6. 삭제
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