KR101819376B1 - 전해산세에 의한 산세성이 우수한 중저크롬 페라이트계 스테인리스 냉연강판 - Google Patents

Abstract

본 발명은 혼산 침적 공정 생략에 의해서도 우수한 산세성을 확보할 수 있는 중저크롬 페라이트계 스테인리스강에 관한 것으로서, 중량%로, C: 0.01% 이하(0%는 제외), Si: 0.45~0.90%, Mn: 0.20~0.40%, P: 0.03% 이하, S: 0.001% 이하, Cr: 11.0~14.3%, N: 0.005~0.01%, Ti: 0.15~0.25%, Al: 0.005~0.040% 및 Sn: 0.04~0.08%를 포함하고, 잔부가 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어지며, 식 (1)의 관계식
28 ≤ Si(%) × Sn(%) × 1000 ≤ 48 (1)
을 만족하는 중저크롬 페라이트계 냉연강판을 제공한다.

Description

전해산세에 의한 산세성이 우수한 중저크롬 페라이트계 스테인리스 냉연강판{FERRITIC STAINLESS COLD-ROLLED STEEL SHEET HAVING EXCELLENT ACID ELETROLYTIC CLEANING}

본 발명은 혼산 산세 공정 없이 중성염 전해, 황산전해의 전해산세만으로도 우수한 산세성을 갖는 11~14.3중량%의 크롬을 함유하는 중저크롬 페라이트 스테인리스강에 관한 것이다.

일반적으로 중저크롬 페라이트계 스테인리스강의 산세는 크게 2가지 형태로 진행된다. 첫 번째로는 냉간압연, 소둔열처리, 용융염 침적(molten salt immersion) 및 질산전해의 순서로 진행하는 방법이 있으며, 두 번째로는 고속산세작업이 가능한 연속 설비를 이용하여 냉간압연, 소둔 열처리, 중성염 전해 산세, 황산 전해 산세 및 혼산 침적의 순서로 진행하는 방법이 있다.

위 두번째 방법과 관련해서는 일례로는 한국공개특허 제2012-0075344호를 들 수 있다. 상기 특허문헌에는 불산을 포함하는 혼산에 침지하여 산세하는 방법에 관한 것으로서, 혼산을 사용하게 되므로 혼산에 포함되어 있는 불산에 의한 위험성이 존재한다.

이러한 불산은 매우 위험한 화학물질로 구미공단 불산 누출 사고(2012.9.27)에서 8~10톤의 불산 누출로 5명이 사망하였으며, 3천 여명이 부상을 당하였고, 식물이 고사하였고, 지하수 및 식수원을 오염시켰다. 또한 삼성전자 불산누출 사고(2013.1.27)에서는 2~3 리터의 불산이 누출되어 1명 사망, 4명이 부상하였다. 따라서 유사사고의 방지를 위하여 가능한 한 불산을 사용하지 않는 대체 처리기술로 전환 가능성이 검토되고 있다.

또한, 혼산을 사용하게 되는 경우에는 혼산 내에 포함되는 과산화수소의 소모량이 매우 큰데, 이러한 다량의 과산화수소의 사용은 산세공정의 경제성을 저하시키는 원인으로 지적되고 있다. 이에, 과산화수소 소모량을 줄이기 위해 열교환기 및 칠러(chiller)를 운영하는 방안이 제시되고 있는데, 이러한 추가적인 설비의 운영으로 인한 운영비가 상승한다.

한편, 용융염을 사용하는 경우 혼산을 생략할 수 있지만 생산성에 제약이 따르며, 고온의 용융염과 스트립 표면과의 반응에 의해 표면이 손상되는 단점이 있다.

본 발명은 11 내지 14.3중량%의 크롬을 포함하는 중저크롬 페라이트 스테인리스 강을 제조함에 있어서, 상기 강 표면의 산세 과정에서 불산을 포함하는 혼산 침적 공정을 생략하면서도 고속으로 산세할 수 있는 새로운 산세방법을 제공하고자 한다.

본 발명은 혼산 침적 공정을 생략하더라도 우수한 산세성을 확보할 수 있는 중저크롬 페라이트 스테인리스 강판을 제공하고자 하는 것으로서, 본 발명에 의해 제공되는 강판은 중량%로, C: 0.01% 이하(0%는 제외), Si: 0.45~0.90%, Mn: 0.20~0.40%, P: 0.03% 이하, S: 0.001% 이하, Cr: 11.0~14.3%, N: 0.005~0.01%, Ti: 0.15~0.25%, Al: 0.005~0.040% 및 Sn: 0.04~0.08%를 포함하고, 잔부가 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어지며, 식 (1)의 관계식

28 ≤ Si(%) × Sn(%) × 1000 ≤ 48 (1)

을 만족한다.

상기 냉연강판은 Nb 0.3~0.4중량%를 더 포함할 수 있다.

본 발명에 의하면 불산을 사용하는 혼산 침적공정을 생략하고, 중성염 전해 산세 및 황산 전해산세의 전해 산세 공정만으로도 우수한 산세성을 확보할 수 있어, 불산에 의한 위험성을 줄일 수 있을 뿐만 아니라, 비용절감의 효과도 얻을 수 있다.

도 1은 실시예에 따른 Si, Sn량의 곱에 따른 냉간압연 후 표면에 발생하는 크랙간의 관계를 나타내는 그래프이다.
도 2는 Si, Sn량의 곱에 따른 산세 후 잔류하는 스케일 면적율간의 관계를 나타내는 그래프이다.

본 발명자들은 중저크롬 페라이트계 스테인리스 냉연강판의 산세 처리시 산을 사용하는 혼산 침적 공정을 생략하고, 전해 산세 공정만으로 산세 후 우수한 표면품질을 확보할 수 있는 방안에 대해 깊이 연구하였다.

그 결과, 중저크롬 페라이트계 스테인리스 냉연강판의 합금조성을 최적화하고, 상기 냉연강판 표면에 형성되는 스케일의 두께뿐만 아니라 실리콘과 주석양을 적절하게 조절할 경우 혼산 침적공정을 행하지 않고서도 산세성이 우수하며 산세 후 우수한 표면특성을 확보할 수 있음을 확인하고, 본 발명을 완성하기에 이르렀다.

이하, 본 발명에 대하여 상세히 설명한다.

본 발명의 중저크롬 페라이트계 스테인리스 냉연강판은 중량%로, C: 0.01% 이하(0%는 제외), Si: 0.45~0.90%, Mn: 0.20~0.40%, P: 0.03% 이하, S: 0.001% 이하, Cr: 11.0~14.3%, N: 0.005~0.01%, Ti: 0.15~0.25%, Al: 0.005~0.040%, Sn: 0.04~0.08%, 잔부가 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어지는 냉연강판인 것이 바람직하다. 또한, 상기 냉연강판은 Nb를 0.3~0.4% 더 포함하는 것일 수 있다.

이하에서는, 본 발명의 중저크롬 페라이트계 스테인리스 냉연강판의 합금 성분조성 및 성분관계를 상기와 같이 제한하는 이유에 대하여 상세히 설명한다. 이때, 각 성분들의 함량은 특별한 언급이 없는 한 중량%를 의미한다.

C: 0.01% 이하(0%는 제외)

탄소(C)는 강의 강도 향상에 유리한 원소이나, 과도하게 첨가될 경우 인성, 내식성 등의 저하를 초래하는 문제가 있으므로, 이를 고려하여 본 발명에서는 0.01% 이하(0%는 제외)로 포함하는 것이 바람직하다.

Si: 0.45~0.9%

실리콘(Si)은 제강시 용강의 탈산, 고온 내산화성, 및 Sn과의 상호반응에 의해 무불산 산세를 가능하게 하는 원소로 0.45% 미만으로 존재하는 경우 산세성이 저하하며, 0.9%를 초과하는 경우 성형성이 현저하게 저하한다. 이에, 상기한 바와 같이, Si를 0.45%~0.9% 포함하는 것이 바람직하다.

Mn: 0.2~0.4%

망간(Mn)은 내식성 개선에 유효한 원소로, 본 발명에서는 0.2% 이상으로 포함함이 바람직하다. 다만, 그 함량이 0.40%를 초과하게 되면 용접시 Mn계 퓸(fume) 발생이 급증하여 용접성이 저하되며, MnS의 석출이 과도해져 연성, 내식성이 저하되는 문제가 있으므로 0.40%를 초과하지 않는 것이 바람직하다.

P: 0.03% 이하

인(P)은 강 중 불가피하게 함유되는 불순물로서, 산세시 입계 부식을 일으키거나 열간 가공성을 저해하는 주요 원인이 되는 원소이므로, 그 함량을 가능한 한 낮게 제어하는 것이 바람직하다. 본 발명에서는 이러한 P의 함량을 0.03% 이하로 제어함이 바람직하다.

S: 0.005% 이하

황(S)은 강 중 불가피하게 함유되는 불순물로서, 결정립계에 편석되어 열간 가공성을 저해하는 주요 원인이 되는 원소이므로, 그 함량을 가능한 한 낮게 제어하는 것이 바람직하다. 본 발명에서는 이러한 S의 함량을 0.005% 이하로 제어함이 바람직하다.

Cr: 11.0~14.3%

크롬(Cr)은 강의 내식성 향상에 효과적인 원소로, 스테인리스 강으로 분류되는 것은 Cr 함량이 11% 이상을 의미한다. 다만, 그 함량이 과다하여 14.3%를 초과하게 되면 전해산세 과정에서 모재의 용해가 일어나지 않기 때문에 산세 후 Cr 고갈층이 존재하게 된다. Cr 고갈층이 존재하게 되면 내식성의 저하가 발생하므로 바람직하지 못하다.

N: 0.005~0.01%

질소(N)는 열간 압연시 페라이트상 내에 오스테나이트를 석출시켜 재결정을 촉진시키는 역할을 하는 원소로, 이를 위해서는 0.005% 이상 포함함이 바람직하다. 다만, 그 함량이 과다하여 0.01%를 초과하게 되면 강의 연성을 저하하는 문제가 있으므로 바람직하지 못하다.

Ti: 0.15~0.35%

티타늄(Ti)은 탄소 및 질소를 고정하여 강 중 고용 탄소 및 고용 질소의 양을 저감하고, 강의 내식성 향상에 효과적인 원소로, 본 발명에서는 0.15% 이상으로 포함함이 바람직하다. 다만, 그 함량이 과다하여 0.35%를 초과하게 되면 제조 비용이 급증할 뿐만 아니라, Ti계 개재물을 형성함으로 인해 표면 결함이 야기되므로 바람직하지 못하다.

Al: 0.001~0.040%

알루미늄(Al)은 강력한 탈산제로서, 용강 중 산소의 함량을 낮추는 역할을 하며, 이를 위해서는 0.001% 이상으로 첨가함이 바람직하다. 다만, 그 함량이 과다하여 0.040%를 초과하게 되면 비금속 개재물 증가로 인해 냉연 스트립의 슬리브 결함이 발생함과 동시에, 용접성을 열화시키는 문제가 있으므로 바람직하지 못하다.

Sn: 0.04~0.08%

본 발명에서 주석(Sn)은 스케일 및 산화물 두께를 제어하는데 필수적인 원소로서, 특히 고온 소둔시 표면에 농화되지 않고, 강 내의 산화성 원소들(예를 들어, Si, Cr등)의 표면 확산을 억제하는데 유효한 원소이다. 이와 같은 효과를 충분히 얻기 위해서는 Sn을 0.04% 이상으로 첨가하는 것이 바람직하나, 그 함량이 0.08%를 초과하게 되면 오히려 Sn에 의한 표면 크랙 등의 현상이 발생할 수 있으므로 바람직하지 못하다.

Nb: 0.3~0.4%

나이오붐(Nb)은 탄소 및 질소를 고정하여 강 중 고용 탄소 및 고용 질소의 양을 저감하고, 강의 내식성 향상에 효과적인 원소로, 본 발명에서는 0.3% 이상으로 포함함이 바람직하다. 다만, 그 함량이 과다하여 0.4%를 초과하게 되면 제조 비용이 급증할 뿐만 아니라, Nb계 개재물 형성으로 인해 표면 결함이 야기되므로 바람직하지 못하다.

발명의 나머지 성분은 철(Fe)이다. 다만, 통상의 철강 제조 과정에서는 원료 또는 주위 환경으로부터 의도되지 않는 불순물들이 불가피하게 혼입될 수 있으므로, 이를 배제할 수는 없다. 이들 불순물들은 통상의 철강 제조과정의 기술자라면 누구라도 알 수 있는 것이기 때문에 그 모든 내용을 특별히 본 명세서에서 언급하지는 않는다.

한편, 상술한 합금 성분조성을 만족하는 본 발명의 저크롬 페라이트계 스테인리스 냉연강판은 상기 성분조성 중 스케일 형성에 영향을 미치는 Si과 Sn 함량이 하기 식 1로 표현되는 성분관계를 만족하는 것이 바람직하다.

28 ≤ Si(%) × Sn(%) × 1000 ≤ 48 (1)

상기 식 1을 만족하는 경우에 혼산 침적 공정을 포함하지 않고도 전해 세 공정만으로도 산세 후에 강판의 표면에 크랙의 발생 없이 산세를 할 수 있다. 반면, Si와 Sn의 상기 식 (1)에 따른 관계가 28 미만인 경우 산화과정에서 Si의 이동에 의한 산화를 저지할 수 있는 방해원소(barrier)로 기능하는 Sn의 함량이 부족하며, 48을 초과하면 강도가 증가되어 압연과정에서 표면 크랙을 유발할 수 있다.

상기와 같이, 중저크롬 페라이트계 스테인리스 냉연강판의 합금 성분 조성을 제어하면, 중성염 및 황산 전해 산세만으로도 스케일의 제거가 용이하여, 혼산 침적공정을 생략하더라도 산세 후 잔류 스케일을 제로화할 수 있어, 산세 후 강판에 대하여 우수한 표면품질을 확보할 수 있다.

상술한 바와 같이, 합금 성분조성이 최적화된 본 발명의 저크롬 페라이트계 스테인리스 냉연강판은 일정 온도 범위에서 소둔 열처리를 실시한 후, 전해 산세 처리를 수행함이 바람직하다.

상기 소둔 열처리는 960~1040℃의 온도범위에서 실시함이 바람직하다. 상기 소둔 열처리시 온도가 960℃ 미만이면 재결정이 저해되거나 압연 방향으로 압착된 형태의 페라이트가 그대로 존재하여 연성 등의 특성이 열화할 수 있다. 따라서, 960℃ 이상에서 소둔 열처리를 실시함이 바람직하다. 소둔 열처리 온도의 상한은 특별히 한정할 필요는 없으나, 에너지 효율, 제조비용 등을 고려하여 1040℃를 넘지 않는 것이 바람직하다.

이때, 소둔 열처리는 상기의 온도 범위에서 유지 시간은 2분 이내, 바람직하게는 30초 내지 2분 동안 수행하는 것이 바람직하다. 목표작업속도(line speed, m/min)는 125/두께(mm)로 소재의 두께에 따라서 변경된다. 예를 들어, 1.25mm의 소재를 열처리하는 경우 125/1.25에 의해 100mpm의 속도로 열처리를 하게 된다. 따라서, 열처리로의 길이가 100m일 경우 열처리에 소요되는 시간은 1분임을 알 수 있다. 또, 소재 두께가 2.5mm로 두꺼워지는 경우 125/2.5에 의해 50mpm으로 열처리에 소요되는 시간은 2분에 해당된다. 이와 같은 관계로부터 열처리 시간은 최대 2분까지 증가할 수 있다.

상기한 바에 따라 소둔 열처리를 완료한 후, 전해산세를 실시하여 산세 처리를 수행한다. 이때 상기 전해산세는 중성염 전해조를 통과시키는 중성염 전해산세 및 황산 전해조를 통과시키는 황산 전해산세를 포함한다. 상기 전해산세는 중저크롬 페라이트계 스테인리스 냉연강판의 표면에 존재하는 산화 스케일을 제거하기 위한 산세 과정이다.

바람직하게는, 중성염 전해산세는 황산나트륨을 전해질로 포함하는 전해액을 사용하여 수행하는 것으로서, 상기 전해액을 포함하는 중성염 전해조는 온도 70~85℃, 황산나트륨 농도 180~250g/L를 포함하는 것이 바람직하다. 온도가 70℃ 이하에서는 반응속도가 늦기 때문에 고속으로 산세가 어려워지며, 85℃보다 높아지면 반응조의 안정성이 저하된다. 중성염의 농도가 180g/L보다 낮으면 전도도가 낮아 산세효율이 저하되며, 250g/L 이상에서는 동일한 효율을 보이므로, 경제적 측면에서 상기 범위로 한정한다.

이와 같이 제어된 중성염 전해조에 본 발명의 저크롬 페라이트계 스테인리스 냉연강판을 침지한 후, 전류밀도 0.12A/㎠ 이상의 전류를 인가함으로써 중성염 전해산세를 수행할 수 있다. 바람직하게는 상기 전류밀도는 0.12A/㎠ 이상인 것이 바람직하다.

상기 중성염 전해산세시 전해조에 인가하는 전류량이 0.12A/㎠ 미만이면 냉연강판 표층부에 형성된 스케일을 용해시킬 수 있는 표면 전위가 형성되지 않아 중성염 전해산세의 효과가 불충분한 문제가 있다. 상기 전류량의 상한을 특별히 한정하지 않으나, 스케일 하부의 모재가 손상될 우려가 있으므로, 0.25A/㎠ 이하로 실시함이 바람직하다.

이때, 상기 전류밀도는 수십초 이내, 바람직하게는 10~90초간 인가할 수 있다. 작업속도(TV, (thickness)×(velocity))가 통상 100 이상인 고속 전해산세 과정에서 허용되는 산세시간을 고려하면, 상기와 같은 10~90초간 수행되어야 한다.

상기 중성염 전해산세를 완료한 후, 황산 전해산세를 실시한다. 상기 황산 전해산세는 황산을 전해질로 포함하는 황산 전해액을 사용하여 수행하며, 상기 전해액을 포함하는 황산 전해조는 온도 40~55℃, 황산 농도 60~100g/L를 만족함이 바람직하다. 40℃ 미만에서는 반응속도가 느려지고 55℃를 초과하는 경우에는 반응열에 의해 반응조의 온도가 급격하게 올라가기 때문에 불균일한 산세 작업이 수행될 수 있다. 한편, 상기 황산 전해액의 황산 농도가 60g/L 미만으로 낮을 경우 전도도가 저하되어 산세 효율이 저하되며, 100g/L를 초과하는 경우에는 불균일 산세가 발생할 수 있다.

이와 같이 제어된 황산 전해조에 본 발명의 중성염 전해산세 처리된 중저크롬 페라이트계 스테인리스 냉연강판을 침지한 후 전류밀도 0.12A/㎠ 이상을 인가함으로써 황산 전해산세를 수행할 수 있다.

상기 황산 전해 산세시 전해조에 인가하는 전류량이 0.12A/㎠ 미만이면 전해산세시 표면 형성 전위가 낮게 형성되어 표면품질이 저하되는 문제가 있다. 한편, 상기 전류량의 상한은 특별히 한정하지 않으나, 스케일 하부의 모재가 손상될 것을 우려하여 0.25A/㎠ 이하로 인가하는 것이 바람직하다.

이때, 상기 전류밀도는 수십초 이내, 바람직하게는 10~90초간 인가할 수 있다. 작업속도(TV, (thickness)×(velocity))가 통상 100 이상인 고속 전해산세 과정에서 허용되는 산세시간을 고려하면, 상기와 같은 10~90초간 수행되는 것이 바람직하다.

특히, 중성염 전해산세 공정에서의 인가 전류밀도가 본 발명의 범위를 만족하지 못할 경우 후속하는 황산 전해산세 공정의 인가 전류밀도에 관계없이 미산세 또는 모재 손상을 유발할 수 있고, 중성염 전해산세 공정의 인가 전류밀도가 적정범위일지라도 황산 전해산세 공정의 인가 전류밀도 역시 본 발명을 만족하여야만 모재 손상을 일으키지 않으므로, 본 발명에서 중성염 전해 산세시 인가 전류밀도 및 황산 전해 산세시 인가 전류밀도는 본 발명을 만족하는 것이 바람직하다.

상기 중성염 전해산세와 황산 전해산세 공정은 연속 공정으로 수행할 수 있음은 물론, 단속적으로 수행할 수 있는 것으로서, 특별히 한정하지 않으나, 연속적으로 수행하는 것이 보다 바람직하다.

한편, 일반적으로 상술한 중성염 전해산세 및 황산 전해산세 처리 후 불산을 포함하는 혼산조에 침지하여 통과시키는 혼산 침적공정을 실시함으로써 모재를 제외한 산화물을 모두 제거하나, 본 발명은 이러한 혼산 침적공정을 생략한다. 다시 말해서, 본 발명의 저크롬 페라이트계 스테인리스 냉연강판은 혼산 침적공정을 생략하더라도 중성염 및 황산 전해산세 후 우수한 표면품질을 가질 수 있다.

실시예

이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 구체적으로 설명하고자 한다. 이하의 실시예는 본 발명을 보다 상세하게 설명하기 위한 예시로서, 이에 의해 본 발명을 한정하고자 하는 것이 아니다.

하기 표 1의 성분조성을 갖고, 1.2㎜까지 냉간압연된 각각의 중저크롬 페라이트계 스테인리스 냉연강판을 1000에서 60초간 소둔 열처리한 후 황산나트륨 농도가 230g/L이고, 온도가 80℃인 중성염 전해액을 포함하는 중성염 전해조에서 0.17A/㎠의 전류밀도를 인가하여 전해 산세를 수행하였다.

이어서, 황산 농도가 80g/L이고, 온도가 50℃인 황산 전해액을 포함하는 황산 전해조에서 0.17A/㎠의 전류밀도를 인가하여 전해 산세를 수행하였다.

표 1에 중성염 전해 산세 및 황산 전해 산세에 의해 얻어진 냉연강판의 표면크랙 길이 및 산세 후 잔류 스케일 량을 측정하고, 그 결과를 표 1에 나타내었다.

또한, 상기 표면 크랙 길이 및 산세 후 잔류 스케일 량과 식 1의 결과와의 관계를 도 1 및 도 2에 각각 나타내었다. 도 1에는 식 (1)의 결과에 따른 표면 크랙 길이를 그래프로 나타내었으며, 도 2에 식 (1)의 결과에 따른 잔류 스케일 량을 나타내었다.

표 1 및 도 1로부터 알 수 있는 바와 같이, 식 (1)에 따른 Si과 Sn의 곱의 값이 48인 경우(비교예 1 내지 14 및 발명예 1 내지 6)까지는 압연과정에서 표면 크랙의 발생이 없는 반면, Si과 Sn의 곱이 48을 넘게 되면서 압연과정에서 표면에 크랙이 발생하였음을 알 수 있다(비교예 15 내지 22).

한편, 표 1 및 도 2로부터 알 수 있는 바와 같이, 식 (1)에 따른 Si과 Sn의 곱의 값이 28인 경우(비교예 1 내지 14)까지는 산세 후 표면에 잔류 스케일이 존재하는 미산세를 보여주고 있다. 반면, Si과 Sn의 곱이 28을 넘어가면서 산세 후 표면에 스케일이 잔류하지 않는 것을 알 수 있다(실시예 1 내지 6 및 비교예 15 내지 22).

구체적으로, 표 1로부터 알 수 있는 바와 같이, 비교예 11은 상기 식 1에 의하면 Si과 Sn의 곱의 값이 16이며, 냉간압연 및 소둔산세 후 표면 크랙은 발생하지 않았지만, 미산세 잔류 스케일이 4% 관찰되었다. 반면, 발명예 3은 Si과 Sn의 곱의 값이 36이며, 냉간압연 및 소둔산세 후 표면 크랙은 발생하지 않았으며, 미산세 잔류 스케일도 관찰되지 않았다.

Claims (2)

1. 중량%로, C: 0.01% 이하(0%는 제외), Si: 0.45~0.90%, Mn: 0.20~0.40%, P: 0.03% 이하, S: 0.001% 이하, Cr: 11.0~14.3%, N: 0.005~0.01%, Ti: 0.15~0.25%, Al: 0.005~0.040% 및 Sn: 0.04~0.08%를 포함하고, 잔부가 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어지며, 식 (1)의 관계식
   28 ≤ Si(%) × Sn(%) × 1000 ≤ 48 (1)
   을 만족하며, 중성염 전해산세 및 황산 전해산세로 구성되는 산세공정에 의한 산세성이 우수한 중저크롬 페라이트계 냉연강판.
   
2. 제1항에 있어서, 상기 냉연강판은 Nb 0.3~0.4중량%를 더 포함하는 것인 중 저크롬 페라이트계 스테인리스 냉연강판.
   

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