KR101675291B1 - 폴리아미드 비피복 에어백용 직물 및 그의 제조방법 - Google Patents

폴리아미드 비피복 에어백용 직물 및 그의 제조방법 Download PDF

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Abstract

본 발명은 경사 및 위사의 건열 수축률 및 생지를 제직할 때 데시미터(dm)당 경사밀도와 위사밀도를 일정 범위내로 조정하여 생지의 커버팩터가 107 내지 110.9 수준으로 제직하고 연속적인 수성욕 처리와 Can dry 힛세팅을 통하여 최종 직물의 커버팩터 값이 111 내지 120 수준인 논코팅 직물을 제조하였다.
이렇게 제조된 직물의 경사방향 신도와 위사방향 신도 차이가 10% 이내로 작아서 직물상에 잘라낼 에어백 패턴을 배치할 때 방향에 제약을 받던 기존의 논코팅 직물의 단점을 해결할수 있었고 공기투과도가 1.4㎤/㎤/s 이하이며, Edgecomb 저항력이 700N 이상이어서 논코팅 상태로 에어백에 사용하기 적합하였다.

Description

폴리아미드 비피복 에어백용 직물 및 그의 제조방법{POLYAMIDE FABRICS FOR UNCOATED ARIBAG AND PROCESS FOR PREPARING THE SAME}
본 발명은 실리콘 코팅이나 필름 접착 없이도 공기투과도가 낮고 Edgecomb 저항력이 우수한 에어백용 고밀도 직물에 관한 것이다.
에어백에 사용되는 직물은 낮은 통기성이 요구되고 에어백이 팽창 전개될 때 백(bag)의 봉제부 터짐 방지를 위해 일정 이상의 Edgecomb 저항력을 가져야 한다.
이러한 요구 특성을 만족시키기 위한 종래의 기술로는 실리콘 코팅제나 열가소성 폴리우레탄 코팅제를 사용하여 직물에 코팅하거나, 폴리머 필름을 접착한 라미네이팅 직물을 만드는 방법이 있지만 별도의 코팅이나 라미네이팅 공정을 거쳐야하므로 추가적인 제조비용이 발생하는 단점이 있다.
또 다른 종래의 기술에는 특수하게 개조된 제직기에서 아주 높은 밀도로 직물을 제직하는 방법이 있지만 이 경우에는 제직 속도가 느리고 제직 결점이 많은 단점이 있다.
또 다른 방법으로는 제직된 생지를 정련기의 수성욕에 통과시키고 이어서 열풍건조기를 통과시켜 논코팅 직물을 제조하는 방법이 있지만 열풍건조기를 통과시켜 힛세팅을 완료하는 방법은 직물의 폭 및 길이 방향으로 균일한 열전달에 불리하여 수축 편차가 생길 수 있고 이로 인해 부위별 공기투과도가 균일하지 못한 문제점이 생기기 쉽고, 수성욕을 통과시키고 이어서 열풍건조한 논코팅 직물은 일반적으로 경사방향으로 수축이 더 많이 되므로 가공 완료후 직물의 경사 방향 신율이 위사 방향보다 높은 특성 때문에 직물상에 잘라낼 에어백 패턴을 배치할 때 방향에 제약을 받게 되고 이로 인해서 원단의 loss가 많아지는 문제점이 있다.
대한민국 공개특허공보 10-1991-0014563
본 발명은 코팅이나 라미네이팅 공정을 거치지 않고도 공기투과도가 1.4//s 이하이며, Edgecomb 저항력이 700N 이상인 에어백용 논코팅 폴리아미드 직물을 제조할 수 있는 방법에 관한 것이다. 본 발명에서 제조된 직물의 경사방향 신율과 위사방향 신율 차이가 10% 이내인 것을 특징으로 한다.
본 발명은 폴리아미드 66 비피복 에어백의 제조방법에 있어서, 테스트라이트 수축률 시험기(Testrite shrinkage tester)에서 180℃에서 2분 동안 0.05gf/데니어 하중을 가한 조건에서 측정한 건열 수축률이 5.0 내지 7.4%인 폴리아미드 66 원사를 경사에 사용하고, 건열 수축률이 7.5 내지 10%인 폴리아미드 66 원사를 위사에 사용하여 생지를 제직한 것을 특징으로 한다.
본 발명의 적절한 실시형태에 따르면, 데시미터(dm)당 경사밀도에서 데시미터(dm)당 위사밀도를 뺀 값이 -5 내지 5 범위에 있도록 경사밀도와 위사밀도를 조정하여 생지를 제직함을 특징으로 한다.
본 발명의 다른 적절한 실시형태에 따르면, 테스트라이트 수축률 시험기(Testrite shrinkage tester)에서 180℃에서 2분 동안 0.05gf/데니어 하중을 가한 조건에서 측정한 건열 수축률이 7.5 내지 10%인 폴리아미드 66 원사를 경사 및 위사에 사용하고, 데시미터(dm)당 경사밀도에서 데시미터(dm)당 위사밀도를 뺀 값이 -7 내지 2 범위에 있도록 경사밀도와 위사밀도를 조정하여 생지를 제직함을 특징으로 한다.
본 발명의 또 다른 적절한 실시형태에 따르면, 상기 방법으로 제조되고, 아래의 계산식 1로 정의되는 커버팩터 값이 생지의 경우 100 내지 110 임을 특징으로 하고, 연속적인 수성욕 처리와 Can dry 힛세팅을 거친 직물은 커버팩터 값이 111 내지 120 이고, ASTM D737 방법으로 측정한 공기투과도가 1.4//s 이하이며, ASTM D 6479 방법으로 측정한 Edgecomb 저항력이 700N 이상이며, 직물의 경사방향 신도와 위사방향 신도 차이가 10% 이내인 것을 특징으로 한다.
[계산식 1]
커버팩터 = (경사 밀도(본/데시미터(dm)) ×
Figure 112016067340203-pat00001
+ 위사 밀도(본/데시미터(dm)) ×
Figure 112016067340203-pat00002
) ÷ 80
본 발명은 경사 및 위사의 건열 수축률 및 생지를 제직할 때 데시미터(dm)당 경사밀도와 위사밀도를 일정 범위내로 조정하여 생지의 커버팩터가 107 내지 110.9 수준으로 제직하고 연속적인 수성욕 처리와 Can dry 힛세팅을 통하여 최종 직물의 커버팩터 값이 111 내지 120 수준인 논코팅 직물을 제조하였다.
이렇게 제조된 직물의 경사방향 신도와 위사방향 신도 차이가 10% 이내로 작아서 직물상에 잘라낼 에어백 패턴을 배치할 때 방향에 제약을 받던 기존의 논코팅 직물의 단점을 해결할수 있었고 공기투과도가 1.4㎤/㎤/s 이하이며, Edgecomb 저항력이 700N 이상이어서 논코팅 상태로 에어백에 사용하기 적합하였다.
도 1은 폴리아미드 섬유 제조공정 개략도이다.
본 발명은 고밀도 제직을 위하여 특수하게 개조된 제직기가 아닌 일반 제직기를 사용하여 제직한 생지를 40 내지 100℃로 설정된 수성욕 통과 및 Can dry 설비에서 힛세팅하여 공기투과도가 낮고 Edgecomb 저항력이 우수한 폴리아미드 논코팅 직물(Non-coated fabric)을 제조하는 방법에 관한 것이다. 특수하게 개조된 직기가 아닌 통상적인 직기로 제직한 직물을 논코팅 상태로 에어백에 적용하기 위해서는 생지의 커버팩터 값이 107 내지 110.9 수준이 되게 제직하여야 하고 연속적인 수성욕 처리와 힛세팅 후에 직물의 커버팩터 값이 111 내지 120 수준이 되어야 한다.
직물의 커버팩터는 아래의 수식으로 계산한다.
커버팩터 = (경사 밀도(본/데시미터(dm)) ×
Figure 112016067340203-pat00003
+ 위사 밀도(본/데시미터(dm)) ×
Figure 112016067340203-pat00004
) ÷ 80
생지의 커버팩터 값이 107 미만이면 밀도가 낮아서 연속적인 수성욕 처리와 힛세팅 이후에 원하는 수준의 고밀도 발현이 어려워서 논코팅 직물로 사용하기에 부적합하고, 생지의 커버팩터 값이 110.9를 초과하는 조건으로는 특수하게 개조된 고밀도 제직기가 아닌 일반 제직기에서는 제직이 곤란하다.
수성욕 처리와 힛세팅 후에 직물의 커버팩터 값이 111 미만일때는 고밀도 발현 효과가 미약하여 요구되는 낮은 통기도와 높은 Edgecomb 저항력을 가질수 없고 연속적인 수성욕 처리와 힛세팅 후에 직물의 커버팩터 값이 120을 초과하는 수준은 폴리아미드 원사의 수축률을 감안할 때 발현이 어려운 수준이다.
본 발명에서 제조된 논코팅 직물의 경사방향 신율과 위사방향 신율 차이가 10% 이내인 것을 특징으로 한다. 직물의 신율이 특정 방향으로 지나치게 높게 되면 직물상에 잘라낼 에어백 패턴을 배치할 때 방향에 제약을 받게 되고 이로 인해서 원단의 loss가 많아지는 문제점이 생긴다.
본 발명의 논코팅 직물을 제조하기 위해서는 폴리아미드 원사를 180℃에서 2분 동안 0.05gf/데니어 하중을 가한 조건에서 측정한 건열 수축률이 7.5 내지 10%인 원사를 경사와 위사 모두에 사용할 수도 있고, 경사에는 건열 수축률이 5.0 내지 7.4%인 원사를 사용하고 위사에만 건열 수축률이 7.5 내지 10%인 원사를 사용할 수도 있다.
본 발명의 적절한 실시 형태를 따르면, 건열 수축률이 7.5 내지 10%인 원사를 경사와 위사 양쪽에 사용하여 생지를 제직할 때는 데시미터(dm)당 경사밀도에서 데시미터(dm)당 위사밀도를 뺀 값이 -7 내지 2 범위에 있도록 경사밀도와 위사밀도를 조정하여 생지를 제직하였다. 이때 데시미터(dm)당 경사밀도에서 데시미터(dm)당 위사밀도를 뺀 값이 -7 보다 작으면 경사밀도 부족으로 힛세팅 후 고밀도 발현이 어려운 문제점이 생기고 데시미터(dm)당 경사밀도에서 데시미터(dm)당 위사밀도를 뺀 값이 2를 초과할 경우에는 경사밀도가 높아서 힛세팅 과정에서 폭방향으로 수축이 적게 되고 위사방향의 직물 신율이 경사방향보다 10% 이상 낮은 문제점이 생긴다.
본 발명의 다른 적절한 실시 형태를 따르면, 경사에는 건열 수축률이 5.0 내지 7.4%인 원사를 사용하고 위사에만 건열 수축률이 7.5 내지 10%인 원사를 사용하여 생지를 제직할 수 있는데 이때는 데시미터(dm)당 경사밀도에서 데시미터(dm)당 위사밀도를 뺀 값이 -5 내지 5 범위에 있도록 경사밀도와 위사밀도를 조정하여 생지를 제직한다. 이 경우에 데시미터(dm)당 경사밀도에서 데시미터(dm)당 위사밀도를 뺀 값이 -5 보다 작으면 경사밀도 부족으로 고밀도 제직이 어려운 문제점이 생기고 데시미터(dm)당 경사밀도에서 데시미터(dm)당 위사밀도를 뺀 값이 5를 초과할 경우에는 직물의 경사방향 수축률이 위사방향보다 10% 이상 높아지는 문제점이 발생하였다.
본 발명에 사용되는 폴리아미드 섬유는 헥사메틸렌아디프아미드 성분이 85몰% 이상인 중합체를 사용하거나 임의의 폴리아미드 단독중합체 및 공중합체가 사용될 수 있다. 바람직하게는, 폴리(헥사메틸렌 아디프아미드)(나일론 66), 폴리(e-카프로아미드)(나일론 6), 및 그들의 공중합체 등 일반적으로 사용되는 나일론 중합체가 사용될 수 있다. 이들 중 나일론 66이 가장 바람직하다. 유리하게 사용될 수 있는 기타 나일론 중합체로는 나일론 12, 나일론 46, 나일론 6·10 및 나일론 6·12를 들 수 있다.
본 발명에 사용되는 폴리아미드 섬유를 제조하는 방법을 설명하기 위하여 본 발명의 하나의 실시형태에 따른 제조공정을 개략적으로 도 1에 나타내었다.
본 발명에 사용되는 폴리아미드 섬유는 상대점도가 3.05인 나일론66 중합체를 방사팩(1) 및 노즐(2)을 통해 270~320℃의 방사온도에서 용융방출사(4)를 냉각구역(3)을 통과시켜 냉각 고화시키고 유제 부여장치(5)에 의해 섬유 무게에 대하여 0.4~1.50%의 방사 유제를 부착시킨 후에 첫번째 연신 롤러(6)를 통과한 사를 스핀드로(spin draw) 공법으로 일련의 연신 롤러(7, 8, 9 및 10)를 통과시키면서 총연신비(권취롤러 9의 선속도 권취롤러 6의 선속도) 4.0 내지 5.5로 연신하고 와인더(11)에서 권취하여 원사를 제조한다.
이때 폴리아미드 원사의 수축률을 조정하기 위하여 연신롤러 9번과 10번의 릴렉스(Relax)율을 0 내지 6% 사이에서 조정하여 원사를 제조하였다.
이렇게 제조된 폴리아미드 원사는 에어젯 직기나 레피어 직기 또는 워터젯 직기로 평직의 형태로 제직될 수 있고 자카드 직기를 이용하여 OPW 형태의 원단으로도 제조할 수 있다. 이렇게 제직된 직물은 연속 정련기에서 40 내지 100℃까지 순차적으로 온도가 상승하는 4~6개의 수성욕을 통과시키고 120 내지 160℃로 세팅된 Can dry 설비에서 힛세팅을 거치게 된다.
본 발명에서 제조된 논코팅 직물은 정련과 힛세팅 이후에 ASTM D737 방법으로 측정한 공기투과도가 1.4㎤/㎤/s 이하인 것이 특징으로 한다. 여기서, 상기 원단의 공기투과도가 1.4㎤/㎤/s를 초과하게 되면 에어백이 전개될 때 가스 누출량이 많아서 논코팅 직물로 에어백에 적용하기 어려워진다.
본 발명에서 제조된 논코팅 직물은 정련과 힛세팅 이후에 ASTM D 6479 방법으로 측정한 Edgecomb 저항력이 700N 이상인 것을 특징으로 한다. 여기서, 상기 원단의 Edgecomb 저항력이 700N 미만이면 에어백 전개시험에서 봉재부 터짐이 발생하여 FAIL 될 가능성이 높게 된다.
실시예 및 비교예의 물성 평가는 아래와 같이 측정 또는 평가하였다.
1) 상대 점도(R.V.)
황산(90%)에 시료 0.1g을 농도가 0.4g/100ml 되도록 90분간 용해시킨 후, 우베로데(Ubbelohde) 점도계에 옮겨 담아 30℃ 항온조에서 10분간 유지시키고, 점도계와 흡인장치(aspirator)를 이용하여 시료가 용해된 용액의 낙하 초수를 구했다. 황산(90%) 용매의 낙하 초수도 동일한 방법으로 구한 다음, 하기 수학식에 의해 R.V.값을 계산하였다.
R.V. = 시료가 용해된 용액의 낙하초 수 ÷ 황산(90%) 용매의 낙하 초수
2) 원사의 강신도 측정방법
원사를 표준상태인 조건, 즉 25℃ 온도와 상대습도 65%RH 인 상태인 항온 항습실에서 24시간 방치 후 ASTM 2256 방법으로 시료를 인장 시험기를 통해 측정한다.
3) 원사의 건열 수축률
원사를 테스트라이트 수축률 시험기(Testrite shrinkage tester)에서 180에서 2분 동안 0.05gf/데니어 하중을 가한 조건으로 수축률을 측정한다.
4) 직물의 커버팩터
커버팩터 = (경사 밀도(본/데시미터(dm)) ×
Figure 112016067340203-pat00005
+ 위사 밀도(본/데시미터(dm)) ×
Figure 112016067340203-pat00006
) ÷ 80
5) 직물의 신도
ASTM D 5034 방법으로 직물의 신도를 측정한다
6) 직물의 공기 투과도
프레이져(Frazier) 공기투과도 측정기를 이용하여, ASTM D737법의 규정에 따라 125 Pa 압력하에서 직물의 공기투과도를 측정하였다.
7) 직물의 Edgecomb 저항력
ASTM D 6479 방법으로 Edgecomb 저항력을 측정한다
이하에서 실시예를 들어서 본 발명을 상세하게 설명하지만, 본 발명의 권리범위가 아래 실시예에 의하여 제한되거나 한정되는 것은 아니다.
실시예 1
상대점도가 3.05인 나일론66 칩을 용융 방사기를 통해 방사온도 290℃에서 총연신비(권취롤러 9의 선속도 ÷ 권취롤러 6의 선속도) 4.4 이고 릴렉스율(권취롤러 9의 선속도 ÷ 권취롤러 10번 선속도) 0% 조건에서 총섬도가 420 데니어이고 필라멘트수는 136인 폴리아미드 원사를 제조하였다. 측정한 원사의 물성을 아래 표 1에 기재하였다.
실시예 2
총연신비(권취롤러 9의 선속도/ 권취롤러 6의 선속도) 4.6 이고 릴렉스율(권취롤러 9의 선속도 ÷ 권취롤러 10번 선속도) 5% 이고 나머지는 실시예 1과 동일한 조건에서 생산한 폴리아미드 원사의 물성을 아래 표 1에 기재하였다.
구분 실시예 1 실시예 2
사종 420d/136f 420d/136f
원사의 강도(g/d) 8.6 8.6
원사의 절신(%) 23 26
원사의 건열 수축률(%) 8.9 6.3
실시예 3, 4 및 비교예 1, 2, 3, 4
제조된 실시예 1과 실시예 2의 원사를 아래 표 2에 기재된 원사 구성과 경사밀도, 위사밀도로 워터젯 직기를 사용하여 평직 형태의 직물로 제직하였다.
이렇게 제조된 직물을 정련설비에서 온도가 40℃, 60℃, 80℃, 98℃, 98℃인 5개의 수성욕을 연속적으로 통과시킨후 Roll 1 내지 3번은 120℃, Roll 4 내지 6번은 140℃, Roll 7 내지 12번은 160℃로 설정된 Can dry 설비에서 힛세팅한 직물을 제조하였다. 이때 수성욕에는 물이외에 다른 정련 약제는 투입하지 않았다.
힛세팅 완료된 직물의 경사와 위사 밀도, 커버팩터, 공기투과도, Edgecomb 저항력을 평가하여 표 2에 나타내었다.
구분 실시예 3 비교예 1 비교예 2 실시예 4 비교예 3 비교예 4
경사 실시예 1의 원사 실시예 1의 원사 실시예 1의 원사 실시예 2의 원사 실시예 2의 원사 실시예 2의 원사
위사 실시예 1의 원사 실시예 1의 원사 실시예 1의 원사 실시예 1의 원사 실시예 1의 원사 실시예 1의 원사
생지의 경사 밀도(본/dm) 210 215 204 215 218 205
생지의 위사 밀도(본/dm) 212 212 212 212 212 212
생지의 커버팩터 108.1 109.4 106.6 109.4 110.2 106.8
dm당 생지의 경사밀도 생지의 위사밀도 -2 3 -8 3 6 -7
수성욕 통과 및 힛세팅 후 직물의 경사 밀도(본/dm) 217 222 211 222 224 212
수성욕 통과 및 힛세팅 후 직물의 위사 밀도(본/dm) 221 222 222 219 219 220
수성욕 통과 및 힛세팅 후 직물의 경사 방향 신도 39 45 40 38 44 36
수성욕 통과 및 힛세팅 후 직물의 위사 방향 신도(%) 35 32 38 34 32 33
수성욕 통과 및 힛세팅 후 직물의 커버팩터 112.1 113.7 110.8 113.0 113.5 110.7
수성욕 통과 및 힛세팅 후 직물의 공기 투과도(㎤/㎤/s) 0.9 0.7 2.2 0.9 0.8 2.7
수성욕 통과 및 힛세팅 후 직물의 경사 방향 Edgecomb 저항력(N) 748 788 661 764 772 636
수성욕 통과 및 힛세팅 후 직물의 위사 방향 Edgecomb 저항력(N) 752 809 569 792 728 588
실시예 3은 건열 수축률이 8.9%인 원사를 경사와 위사 양쪽에 사용한 경우이며 데시미터(dm)당 경사밀도에서 데시미터(dm)당 위사밀도를 뺀 값이 -2 수준으로 생지를 제직하고 수성욕 통과후 힛세팅하여 커버팩터 112.1인 직물을 만들었다. 이렇게 만들어진 직물의 경사방향과 위사방향 신도 차이가 4% 수준으로 양호하였고 공기투과도가 0.9㎤/㎤/s, Edgecomb 저항력도 700N 이상으로 높아서 논코팅 상태로 에에백에 사용하기에 적합하였다.
비교예 2는 건열 수축률이 8.9%인 원사를 경사와 위사 양쪽에 사용한 경우이며 데시미터(dm)당 경사밀도에서 데시미터(dm)당 위사밀도를 뺀 값이 3 수준으로 생지를 제직하여 수성욕 통과후 힛세팅하였을 때 직물의 경사방향과 위사방향 신도 차이가 13% 수준으로 커서 직물상에 잘라낼 에어백 패턴을 배치할 때 방향에 제약을 받게되는 문제점이 있었다.
비교예 3은 건열 수축률이 8.9%인 원사를 경사와 위사 양쪽에 사용한 경우이며 데시미터(dm)당 경사밀도에서 데시미터(dm)당 위사밀도를 뺀 값이 -8 수준으로 생지를 제직하였다. 제직한 직물을 수성욕 통과후 힛세팅하였을 때 직물의 커버팩터 값이 111 미만이었고 공기투과도가 2.2㎤/㎤/s 수준으로 높아서 논코팅 상태로 에에백에 사용하기에 적합하지 않았다.
실시예 4는 건열 수축률이 6.3% 원사를 경사에 사용하고 건열 수축률이 8.9%인 원사를 위사에 사용한 경우이며 데시미터(dm)당 경사밀도에서 데시미터(dm)당 위사밀도를 뺀 값이 3 수준으로 생지를 제직하고 수성욕 통과후 힛세팅하여 커버팩터 113.0인 직물을 만들었다. 이렇게 만들어진 직물의 경사방향과 위사방향 신도 차이가 3% 수준으로 양호하였고 공기투과도가 0.9㎤/㎤/s, Edgecomb 저항력도 700N 이상으로 높아서 논코팅 상태로 에에백에 사용하기에 적합하였다.
비교예 3은 건열 수축률이 6.3% 원사를 경사에 사용하고 건열 수축률이 8.9%인 원사를 위사에 사용한 경우이며 데시미터(dm)당 경사밀도에서 데시미터(dm)당 위사밀도를 뺀 값이 6 수준으로 생지를 제직하여 수성욕 통과후 힛세팅하였을 때 직물의 경사방향과 위사방향 신도 차이가 12% 수준으로 커서 직물상에 잘라낼 에어백 패턴을 배치할 때 방향에 제약을 받게되는 문제점이 있었다.
비교예 4는 건열 수축률이 6.3% 원사를 경사에 사용하고 건열 수축률이 8.9%인 원사를 위사에 사용한 경우이며 데시미터(dm)당 경사밀도에서 데시미터(dm)당 위사밀도를 뺀 값이 -7 수준으로 생지를 제직하였다. 제직한 직물을 수성욕 통과후 힛세팅하였을 때 직물의 커버팩터 값이 111 미만이었고 공기투과도가 2.7㎤/㎤/s 수준으로 높아서 논코팅 상태로 에에백에 사용하기에 적합하지 않았다.
본 발명은 다양한 변경을 가할 수 있고 여러 가지 실시예를 가질 수 있는 바, 특정 실시예들을 도면에 예시하고 상세한 설명에 상세하게 설명하고자 한다. 그러나, 이는 본 발명을 특정한 실시 형태에 대해 한정하려는 것이 아니며, 본 발명의 사상 및 기술 범위에 포함되는 모든 변경, 균등물 내지 대체물을 포함하는 것으로 이해되어야 한다.

Claims (4)

  1. 폴리아미드 66 비피복 에어백 직물의 제조방법에 있어서,
    테스트라이트 수축률 시험기(Testrite shrinkage tester)에서 180℃에서 2분 동안 0.05gf/데니어 하중을 가한 조건에서 측정한 건열 수축률이 5.0 내지 7.4%인 폴리아미드 66 원사를 경사에 사용하고, 건열 수축률이 7.5 내지 10%인 폴리아미드 66 원사를 위사에 사용하여 생지를 제직하며,
    상기 직물은 아래의 계산식 1로 정의되는 커버팩터 값이 생지의 경우 100 내지 110 임을 특징으로 하고, 연속적인 수성욕 처리와 Can dry 힛세팅을 거친 직물은 커버팩터 값이 111 내지 120 이고, ASTM D737 방법으로 측정한 공기투과도가 1.4㎤/㎤/s 이하이며, ASTM D 6479 방법으로 측정한 Edgecomb 저항력이 700N 이상이며, 직물의 경사방향 신도와 위사방향 신도 차이가 10% 이내인 것을 특징으로 하는 비피복 에어백 직물의 제조방법.
    [계산식 1]
    커버팩터 = (경사 밀도(본/데시미터(dm)) ×
    Figure 112016067340203-pat00010
    + 위사 밀도(본/데시미터(dm)) ×
    Figure 112016067340203-pat00011
    ) ÷ 80
  2. 제 1항에 있어서,
    데시미터(dm)당 경사밀도에서 데시미터(dm)당 위사밀도를 뺀 값이 -5 내지 5 범위에 있도록 경사밀도와 위사밀도를 조정하여 생지를 제직함을 특징으로 하는 비피복 에어백 직물의 제조방법.
  3. 폴리아미드 66 비피복 에어백 직물의 제조방법에 있어서,
    테스트라이트 수축률 시험기(Testrite shrinkage tester)에서 180℃에서 2분 동안 0.05gf/데니어 하중을 가한 조건에서 측정한 건열 수축률이 7.5 내지 10%인 폴리아미드 66 원사를 경사 및 위사에 사용하고, 데시미터(dm)당 경사밀도에서 데시미터(dm)당 위사밀도를 뺀 값이 -7 내지 2 범위에 있도록 경사밀도와 위사밀도를 조정하여 생지를 제직하며,
    상기 직물은 아래의 계산식 1로 정의되는 커버팩터 값이 생지의 경우 100 내지 110 임을 특징으로 하고, 연속적인 수성욕 처리와 Can dry 힛세팅을 거친 직물은 커버팩터 값이 111 내지 120 이고, ASTM D737 방법으로 측정한 공기투과도가 1.4㎤/㎤/s 이하이며, ASTM D 6479 방법으로 측정한 Edgecomb 저항력이 700N 이상이며, 직물의 경사방향 신도와 위사방향 신도 차이가 10% 이내인 것을 특징으로 하는 비피복 에어백 직물의 제조방법.
    [계산식 1]
    커버팩터 = (경사 밀도(본/데시미터(dm)) ×
    Figure 112016067340203-pat00012
    + 위사 밀도(본/데시미터(dm)) ×
    Figure 112016067340203-pat00013
    ) ÷ 80
  4. 제 1항의 방법으로 제조되고, 아래의 계산식 1로 정의되는 커버팩터 값이 생지의 경우 100 내지 110 임을 특징으로 하고, 연속적인 수성욕 처리와 Can dry 힛세팅을 거친 직물은 커버팩터 값이 111 내지 120 이고, ASTM D737 방법으로 측정한 공기투과도가 1.4㎤/㎤/s 이하이며, ASTM D 6479 방법으로 측정한 Edgecomb 저항력이 700N 이상이며, 직물의 경사방향 신도와 위사방향 신도 차이가 10% 이내인 것을 특징으로 하는 비피복 에어백 직물.
    [계산식 1]
    커버팩터 = (경사 밀도(본/데시미터(dm)) × + 위사 밀도(본/데시미터(dm)) ×
    Figure 112016067340203-pat00015
    ) ÷ 80
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