KR101505268B1 - 조질압연 롤 및 이를 이용한 용융아연도금강판 제조 방법 - Google Patents

조질압연 롤 및 이를 이용한 용융아연도금강판 제조 방법 Download PDF

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Abstract

조질압연 롤 몸체의 표면에 양각 문의 가공패턴을 최적의 형태로 설계 가공함으로써, 강판 표면의 결함을 효과적으로 제거할 수 있는 조질압연 롤 및 이를 이용한 용융아연도금강판 제조 방법에 대하여 개시한다.
본 발명의 실시예에 따른 조질압연 롤은 강판의 상부 및 하부에 각각 장착되어, 상호 회전 운동하는 사이 공간을 통과하는 강판을 조질압연하기 위한 조질압연 롤 몸체; 및 상기 조질압연 롤 몸체의 표면에 전사 가공되어, 상기 강판의 표면 결함을 제거하기 위한 복수의 양각 무늬 가공패턴;을 포함하며, 상기 복수의 양각 무늬 가공패턴은 X = 50 ~ 100㎛, Y - X = 50 ~ 100㎛ 및 Z = 15 ~ 20㎛를 갖는 것을 특징으로 한다.
(여기서, X는 양각 무늬 가공패턴의 직경이고, Y는 인접한 양각 무늬 가공패턴들의 원점 간의 최단 거리이며, Z는 양각 무늬 가공패턴의 두께를 나타냄.)

Description

조질압연 롤 및 이를 이용한 용융아연도금강판 제조 방법{SKIN PASS ROLL AND METHOD OF MANUFACTURING GALVANNEALED STEEL SHEET USING THE SAME}
본 발명은 조질 압연 롤 및 이를 이용한 용융아연도금강판 제조 방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 조질압연 롤 몸체의 표면에 양각 무늬 가공패턴을 최적의 형태로 설계 가공함으로써, 강판의 표면 결함을 효과적으로 제거할 수 있는 조질압연 롤 및 이를 이용한 용융아연도금강판 제조 방법에 관한 것이다.
최근 CO2 배출 감소 및 에너지 절감의 일환으로 자동차의 저연비화 추세는 지속적으로 거론되어 왔다. 자동차 저연비 실현을 위한 소재의 박물화와 내식성 확보를 위한 아연도금으로 향후 합금화 아연도금강판은 자동차 소재에서 더 많은 비중을 차지할 것으로 보인다. 특히, 합금화 용융아연도금강판은 용접성이 뛰어나고 전기도금강판에 비교해 제조가 단순하고 제품가격이 저렴하다.
자동차 강판 소재로써 균일하고 미려한 표면 외관은 도장 후 선영성에 중요하게 평가되는 요소이기 때문에 합금화 용융아연도금강판의 표면 외관 관리는 중요한 요소이다. 합금화 용융아연도금강판은 소지철 Fe와 도금층 Zn 상간의 합금화 반응 단계를 거치기 때문에 소지철의 화학적 불균일 결함 및 도금층 내의 다양한 결함들이 원인이 되어 합금화시 합금화 불균일로 나타나 다양한 결함들이 발생될 수 있다.
이를 해결하기 위해, 통상적으로 코일 권취 전 조질압연(Skin Pass Mill)에서 약하게 압하를 가함으로써 기계적 물성을 부여함과 동시에 결함을 은폐시키는 방법을 취해 왔다.
이에 사용되는 조질압연 롤은 샷 블라스트 가공(Shot Blast Textering) 처리 혹은 정전 방전 가공(Electro Discharge Texturing) 처리를 통하여 도장성 후 선영성 및 가공시 요구되는 표면 마찰 계수를 고려하여 적당한 조도를 부여하게 된다.
그러나, 샷 블라스트 가공 및 정전 방전 가공을 통한 조도 관리 방법은 합금화 용융아연도금 강판의 표면 외관을 향상시키기는 하나 여전히 결함 저감에 있어 부족함이 있다.
관련 선행문헌으로는 대한민국 공개특허공보 제10-2002-0040437호(2002.05.30. 공개)가 있으며, 상기 문헌에는 표면품질이 우수한 제로스팡글 용융아연도금강판 제조 방법이 기재되어 있다.
본 발명의 목적은 합금화 용융아연도금강판을 제조하는 과정에서 자주 발생되는 선상 줄무늬 등의 표면 결함을 최소화할 수 있는 조질압연 롤을 제공하는 것이다.
본 발명의 다른 목적은 상기 조질압연 롤을 이용하여, 선상 줄무늬 등의 표면 결함을 최소화할 수 있는 용융아연도금 강판을 제조하는 방법을 제공하는 것이다.
상기 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 조질압연 롤은 강판의 상부 및 하부에 각각 장착되어, 상호 회전 운동하는 사이 공간을 통과하는 강판을 조질압연하기 위한 조질압연 롤 몸체; 및 상기 조질압연 롤 몸체의 표면에 전사 가공되어, 상기 강판의 표면 결함을 제거하기 위한 복수의 양각 무늬 가공패턴;을 포함하며, 상기 복수의 양각 무늬 가공패턴은 X = 50 ~ 100㎛, Y - X = 50 ~ 100㎛ 및 Z = 15 ~ 20㎛를 갖는 것을 특징으로 한다.
(여기서, X는 양각 무늬 가공패턴의 직경이고, Y는 인접한 양각 무늬 가공패턴들의 원점 간의 최단 거리이며, Z는 양각 무늬 가공패턴의 두께를 나타냄.)
상기 다른 목적을 달성하기 위한 본 발명의 실시예에 따른 용융아연도금강판 제조 방법은 (a) 열연강판을 산세한 후, 냉간압연하는 단계; (b) 상기 냉간압연된 강판을 소둔 열처리하는 단계; (c) 상기 소둔 열처리된 강판을 냉각하는 단계; (d) 상기 냉각된 강판에 대하여 용융아연도금 및 합금화 열처리하는 단계; 및 (e) 상기 용융아연도금 및 합금화 열처리된 강판을 복수의 양각 무늬 가공패턴을 구비하는 조질압연 롤을 이용하여 조질압연하는 단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.
본 발명에 따른 조질압연 롤은 조질압연 롤의 표면에 전사 가공된 양각 무늬 가공패턴이 조질압연시 강판의 표면 결함을 균일하게 눌러줌으로써, 표면 결함을 난반사시켜 육안상으로 선상 줄무늬 등의 표면 결함이 보이지 않도록 할 수 있다.
또한, 본 발명에 따른 조질압연 롤을 이용한 용융아연도금강판 제조 방법은 조질압연 롤의 표면에 양각 무늬 가공패턴을 설계 가공함과 더불어, 조질압연시 최적의 압하율로 조질압연하는 것을 통해 합금화 용융아연도금강판의 제조시 합금화 도금후 다양한 결함을 최소화함으로써 균일한 표면 품질을 갖는 제품을 제조할 수 있다.
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 조질압연 롤을 이용한 조질압연 과정을 개략적으로 나타낸 공정 모식도이다.
도 2는 도 1의 조질압연 롤을 나타낸 평면도이다.
도 3은 도 1의 양각 무늬 가공패턴을 모식적으로 나타낸 사시도이다.
도 4는 본 발명의 실시예에 따른 용융아연도금강판 제조 방법을 나타낸 공정 순서도이다.
본 발명의 이점 및 특징, 그리고 그것들을 달성하는 방법은 첨부되는 도면과 함께 상세하게 후술되어 있는 실시예들을 참조하면 명확해질 것이다. 그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이며, 본 발명은 청구항의 범주에 의해 정의될 뿐이다. 명세서 전체에 걸쳐 동일 참조 부호는 동일 구성요소를 지칭한다.
이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 조질압연 롤 및 이를 이용한 용융아연도금강판 제조 방법에 관하여 상세히 설명하면 다음과 같다.
조질압연 롤
도 1은 본 발명의 실시예에 따른 조질압연 롤을 이용한 조질압연 과정을 개략적으로 나타낸 공정 모식도이고, 도 2는 도 1의 조질압연 롤을 나타낸 평면도이며, 도 3은 도 1의 양각 무늬 가공패턴을 모식적으로 나타낸 사시도이다.
도 1 내지 도 3을 참조하면, 도시된 본 발명의 실시예에 따른 조질압연 롤(100)은 조질압연 롤 몸체(112) 및 양각 무늬 가공패턴(114)을 포함한다.
조질압연 롤 몸체(112)는 강판(10)의 상부 및 하부에 각각 장착되어, 상호 회전 운동하는 사이 공간을 통과하는 강판(10)을 조질압연하는 역할을 한다. 이때, 강판(10)은 합금화 열처리 공정이 완료된 용융아연도금강판일 수 있으나, 반드시 이에 제한되는 것은 아니다.
도면으로 상세히 나타내지는 않았지만, 조질압연 롤 몸체(112)는 강판(10)의 상부에 장착되는 상부 조질압연 롤 몸체와, 강판의 하부에 장착되는 하부 조질압연 롤 몸체를 구비할 수 있다. 이러한 상부 및 하부 조질압연 롤 몸체는 상호 반대 반향으로 회전 운동하게 된다.
양각 무늬 가공패턴(114)은 조질압연 롤 몸체(112)의 표면에 전사 가공되어, 강판(10)의 표면 결함을 제거하는 역할을 한다. 이러한 양각 무늬 가공패턴(114)은 복수개가 동일한 문양으로 반복되는 형태로 형성될 수 있다.
특히, 복수의 양각 무늬 가공패턴(114)은 레이저 가공 또는 전자빔 가공으로 형성하는 것이 바람직하다. 본 발명에서와 같이, 레이저 가공, 전자빔 가공 등의 결정론적 가공 기술을 이용하여 양각 무늬 가공패턴(114)을 형성할 경우, 가공 공차 없이 미세 가공패턴으로 설계하는 것이 가능한 이점이 있다.
이때, 복수의 양각 무늬 가공패턴(114)은 원형 테 형상을 갖는 것이 바람직한데, 이는 가공패턴을 설계하는 것이 용이하기 때문이다.
특히, 복수의 양각 무늬 가공패턴(114)은 X = 50 ~ 100㎛, Y - X = 50 ~ 100㎛ 및 Z = 15 ~ 20㎛를 갖도록 설계하는 것이 바람직하다. 여기서, X는 양각 무늬 가공패턴(114)의 직경이고, Y는 인접한 양각 무늬 가공패턴(114)들의 원점 간의 최단 거리이며, Z는 양각 무늬 가공패턴(114)의 두께를 나타낸다.
이때, X 및 Y - X의 값이 상기의 범위를 벗어날 경우에는 강판(10)의 표면 결함을 효과적으로 제거하는 데 어려움이 따를 수 있다. 한편, Z의 값이 15㎛ 미만일 경우에는 롤 조도 전사가 용이하지 않고, 반대로 Z의 값이 20㎛를 초과할 경우에는 레이저 가공 또는 전자빔 가공으로 양각 무늬 가공패턴(114)을 형성하는 것이 불가능할 수 있다.
전술한 본 발명의 실시예에 따른 조질압연 롤은 조질압연 롤의 표면에 전사 가공된 양각 무늬 가공패턴이 조질압연시 강판의 표면 결함을 균일하게 눌러줌으로써, 표면 결함을 난반사시켜 육안상으로 선상 줄무늬 등의 표면 결함이 보이지 않도록 할 수 있다. 특히, 본 발명에 따른 조질 압연 롤은 1.00 ~ 3.00㎛의 평균조도(Ra)를 갖는다.
용융아연도금강판 제조 방법
도 4는 본 발명의 실시예에 따른 용융아연도금강판 제조 방법을 나타낸 공정 순서도이다.
도 4를 참조하면, 도시된 본 발명의 실시예에 따른 용융아연도금강판 제조 방법은 산세 및 냉간압연 단계(S210), 소둔 열처리 단계(S220), 냉각 단계(S230), 용융아연도금 및 합금화 열처리 단계(S240) 및 조질 압연 단계(S250)를 포함한다.
산세 및 냉간압연
산세 및 냉간압연 단계(S210)에서는 열연강판을 산세한 후, 냉간압연한다.
이러한 열연강판은 슬라브 재가열, 열간압연 및 냉각/권취 등의 열연 공정을 실시하는 것을 통해 제조될 수 있다. 이때, 산세는 열연과정을 통하여 제조된 열연강판의 스케일을 제거하기 위한 목적으로 실시하게 된다.
본 단계에서, 냉간 압연은 60 ~ 80%의 냉간 압하율로 실시하는 것이 바람직하다. 냉간 압하율이 60% 미만일 경우에는 열연 조직의 변형효과가 작다. 반대로, 냉간 압하율이 80%를 초과하는 경우에는 냉간 압연에 소요되는 비용이 상승할 뿐만 아니라, 드로잉성을 저해하고 강판의 가장자리에 균열의 발생으로 강판이 파단되는 문제를 야기할 수 있다.
소둔 열처리
소둔 열처리 단계(S220)에서는 냉간압연된 강판을 소둔 열처리한다.
본 단계에서, 소둔 열처리 온도는 페라이트와 오스테나이트의 2상 조직을 만들기 위하여 750 ~ 850℃에서 100 ~ 150초 동안 실시하는 것이 바람직하다. 만일, 연속소둔 온도가 750℃ 미만이거나, 또는 연속소둔 시간이 100초 미만일 경우에는 연성이 저하되는 문제점이 있다. 반대로, 연속소둔 온도가 850℃를 초과하거나, 또는 연속소둔 시간이 150초를 초과할 경우에는 오스테나이트 결정립 크기 증가로 인하여 강판의 물성이 저하될 수 있다.
냉각
냉각 단계(S230)에서는 소둔 열처리된 강판을 가스젯 쿨링(Gas Jet Cooling : GJC) 등의 방식으로 냉각한다. 이때, 냉각은 후속 공정이 합금화 열처리라는 점을 감안할 때, 550 ~ 750℃까지 냉각될 수 있다. 이때, 냉각은 5℃/sec 이상의 속도로 실시하는 것이 바람직하지만 반드시 이에 제한될 필요는 없다.
용융아연도금 및 합금화 열처리
용융아연도금 및 합금화 열처리 단계(S240)에서는 냉각된 강판에 대하여 용융아연도금 및 합금화 열처리한다.
이때, 용융아연도금은 OAS 구간에서 실시될 수 있으며, OAS 구간은 450 ~ 550℃의 온도에서 60 ~ 200초간 유지될 수 있다. 과시효대(Over Aging Section)에서의 온도가 450℃ 미만이거나, 또는 시간이 60초 미만일 경우에는 재질이 불균일해지고 도금 욕에 침적될 때 강판의 온도가 너무 낮아져 도금결함을 야기할 수 있다. 반대로, 과시효대에서의 온도가 550℃를 초과하거나, 또는 시간이 200초를 초과할 경우에는 연신율이 급격히 저하되는 문제가 있다. 이때, 용융아연도금시, 도금욕은 440 ~ 480℃로 유지하는 것이 바람직하다.
또한, 합금화 열처리 온도는 450 ~ 550℃인 것이 바람직하다. 합금화 열처리 온도가 550℃를 초과할 경우에는 재질 저하가 발생할 수 있다. 반대로, 합금화 열처리 온도가 450℃ 미만으로 너무 낮을 경우에는 합금화 도금층 내에 망간농화가 충분하게 이뤄지지 않아 원하는 망간함량을 확보하기 어렵다.
조질 압연
조질 압연 단계(S250)에서는 용융아연도금 및 합금화 열처리된 강판을 복수의 양각 무늬 가공패턴을 구비하는 조질압연 롤을 이용하여 조질압연한다.
이러한 조질 압연을 실시하는 이유는 냉간압연된 강판의 경우 너무 연질이거나 가공 중에 줄무늬가 생기는 등의 문제가 있으므로, 이를 제거하고 경도를 향상시키기 위함이다.
특히, 본 발명에서는 복수의 양각 무늬 가공패턴을 구비하는 조질압연 롤을 이용하여 조질압연을 실시하는 것을 특징으로 한다. 이때, 복수의 양각 무늬 가공패턴은 X = 50 ~ 100㎛, Y - X = 50 ~ 100㎛ 및 Z = 15 ~ 20㎛를 갖도록 설계하는 것이 바람직하다. 여기서, X는 양각 무늬 가공패턴의 직경이고, Y는 인접한 양각 무늬 가공패턴들의 원점 간의 최단 거리이며, Z는 양각 무늬 가공패턴의 두께를 나타낸다.
이때, X 및 Y - X의 값이 상기의 범위를 벗어날 경우에는 강판의 표면 결함을 효과적으로 제거하는 데 어려움이 따를 수 있다. 한편, Z의 값이 15㎛ 미만일 경우에는 롤 조도 전사가 용이하지 않고, 반대로 Z의 값이 20㎛를 초과할 경우에는 레이저 가공 또는 전자빔 가공으로 양각 무늬 가공패턴을 형성하는 것이 불가능할 수 있다.
한편, 조질 압하율은 적정 소부경화성과 더불어 상온 내시효성을 확보하기 위한 목적으로 실시된다. 따라서, 본 단계에서, 조질 압하율은 0.5 ~ 2.0%로 실시하는 것이 바람직하다.
이때, 조질 압하율이 0.5% 미만일 경우에는 강판의 표면에 존재하는 선상 줄무늬 등의 표면 결합을 제거하는 데 어려움이 따를 수 있다. 반대로, 조질 압하율이 2.0%를 초과할 경우에는 마찰 계수의 증가로 성형시 소재 유입이 감소하여 성형성이 열화될 뿐만 아니라, 박물이 많은 외판재의 특성상 설비상의 이유로 설정된 조질 압하율이 실제 적용되지 못하여 항복점 연신율 및 자연시효 개선 효과가 감소하는 문제가 있다.
상기의 과정(S210 ~ S250)으로 제조되는 용융아연도금강판은 조질압연 롤의 표면에 양각 무늬 가공패턴을 설계 가공함과 더불어, 조질압연시 최적의 조질 압하율로 조질압연하는 것을 통해 합금화 도금후 다양한 결함을 최소화함으로써 균일한 표면 품질을 가질 수 있다.
실시예
이하, 본 발명의 바람직한 실시 예를 통해 본 발명의 구성 및 작용을 더욱 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 본 발명의 바람직한 예시로 제시된 것이며 어떠한 의미로도 이에 의해 본 발명이 제한되는 것으로 해석될 수는 없다.
여기에 기재되지 않은 내용은 이 기술 분야에서 숙련된 자이면 충분히 기술적으로 유추할 수 있는 것이므로 그 설명을 생략하기로 한다.
1. 시편의 제조
표 1의 조건으로 실시예 1 ~ 2 및 비교예 1 ~ 14에 따른 시편을 제조하였다.
[표 1]
Figure 112013027246841-pat00001
(여기서, X는 양각 무늬 가공패턴의 직경이고, Y는 인접한 양각 무늬 가공패턴들의 원점 간의 최단 거리이며, Z는 양각 무늬 가공패턴의 두께를 나타냄.)
2. 물성 평가
표 2는 실시예 1 ~ 2 및 비교예 1 ~ 14에 따른 시편들에 대한 물성 평가 결과를 나타낸 것이다. 이때, 조질압연후 결함 은폐 여부 및 도장후 결합은폐 여부는 육안으로 판별하였다.
[표 2]
Figure 112013027246841-pat00002
표 1 및 표 2를 참조하면, 실시예 1 ~ 2에 따라 제조된 시편들의 경우, 조질압연후 결함 및 도장후 결함이 모두 은폐된 것을 확인하였다.
반면, 비교예 1 ~ 3, 5, 7, 9는 X, Y-X 및 Z의 값이 본 발명에서 제시하는 범위를 모두 만족하였으나, 조질 압하율이 본 발명에서 제시하는 범위를 벗어나는데 기인하여, 조질압연후 결함이 은폐되지 못한 것을 확인하였다.
또한, 비교예 4, 6, 8, 10은 X, Y-X 및 조질 압하율은 본 발명에서 제시하는 범위를 모두 만족하였으나, Z의 값이 본 발명에서 제시하는 범위를 벗어나는데 기인하여, 조질압연 후 결함이 은폐되지 못한 것을 확인하였다.
또한, 비교예 11~14는 조질 압하율은 본 발명에서 제시하는 범위를 모두 만족하였으나, X, Y-X 및 Z 값이 본 발명에서 제시하는 범위를 만족하지 못하는데 기인하여, 조질압연 후 결함이 은폐되지 못한 것을 확인하였다.
이상에서는 본 발명의 실시예를 중심으로 설명하였지만, 당업자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형이 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다.
100 : 조질압연 롤 112 : 조질압연 롤 몸체
114 : 양각 무늬 가공패턴 10 : 강판
20 : 권취기
S210 : 산세 및 냉간압연 단계
S220 : 소둔 열처리 단계
S230 : 냉각 단계
S240 : 용융아연도금 및 합금화 열처리 단계
S250 : 조질 압연 단계

Claims (8)

  1. 강판의 상부 및 하부에 각각 장착되어, 상호 회전 운동하는 사이 공간을 통과하는 강판을 조질압연하기 위한 조질압연 롤 몸체; 및
    상기 조질압연 롤 몸체의 표면에 전사 가공되어, 상기 강판의 표면 결함을 제거하기 위한 복수의 양각 무늬 가공패턴;을 포함하며,
    상기 복수의 양각 무늬 가공패턴은 레이저 가공 또는 전자빔 가공으로 형성되되, 상기 복수의 양각 무늬 가공패턴은 X = 50 ~ 100㎛, Y - X = 50 ~ 100㎛ 및 Z = 15 ~ 20㎛를 갖고,
    상기 강판의 조질압연은 0.5 ~ 2.0%의 조질 압하율로 실시되는 것을 특징으로 하는 조질압연 롤.

    (여기서, X는 양각 무늬 가공패턴의 직경이고, Y는 인접한 양각 무늬 가공패턴들의 원점 간의 최단 거리이며, Z는 양각 무늬 가공패턴의 두께를 나타냄.)
  2. 삭제
  3. 제1항에 있어서,
    상기 복수의 양각 무늬 가공패턴은
    원형 테 형상을 갖는 것을 특징으로 하는 조질압연 롤.
  4. 제1항에 있어서,
    상기 조질 압연 롤은
    1.00 ~ 3.00㎛의 평균조도(Ra)를 갖는 것을 특징으로 하는 조질압연 롤.
  5. (a) 열연강판을 산세한 후, 냉간압연하는 단계;
    (b) 상기 냉간압연된 강판을 소둔 열처리하는 단계;
    (c) 상기 소둔 열처리된 강판을 냉각하는 단계;
    (d) 상기 냉각된 강판에 대하여 용융아연도금 및 합금화 열처리하는 단계; 및
    (e) 상기 용융아연도금 및 합금화 열처리된 강판을 복수의 양각 무늬 가공패턴을 구비하는 조질압연 롤을 이용하여 조질압연하는 단계;를 포함하며,
    상기 (e) 단계에서, 상기 조질압연 롤은 조질압연 롤 몸체와, 상기 조질압연 롤 몸체의 표면에 레이저 가공 또는 전자 빔 가공으로 형성된 복수의 양각 무늬 가공패턴을 구비하며, 상기 복수의 양각 무늬 가공패턴은 레이저 가공 또는 전자빔 가공으로 형성되되, 상기 복수의 양각 무늬 가공패턴은 X = 50 ~ 100㎛, Y - X = 50 ~ 100㎛ 및 Z = 15 ~ 20㎛를 갖고,
    상기 조질압연은 조질 압하율 : 0.5 ~ 2.0%로 실시하는 것을 특징으로 하는 용융아연도금강판 제조 방법.

    (여기서, X는 양각 무늬 가공패턴의 직경이고, Y는 인접한 양각 무늬 가공패턴들의 원점 간의 최단 거리이며, Z는 양각 무늬 가공패턴의 두께를 나타냄.)
  6. 삭제
  7. 삭제
  8. 제5항에 있어서,
    상기 (e) 단계에서,
    상기 조질 압연 롤은 1.00 ~ 3.00㎛의 평균조도(Ra)를 갖고,
    상기 (e) 단계 이후,
    상기 강판은 1.0 ~ 2.0㎛의 평균조도(Ra)를 갖는 것을 특징으로 하는 용융아연도금강판 제조 방법.
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