KR101505161B1 - 저탄소강용 몰드 파우더 설계 방법 - Google Patents

저탄소강용 몰드 파우더 설계 방법 Download PDF

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Abstract

저탄소강용 몰드 파우더 설계 방법이 제공된다. 본 발명의 일 실시예에 따르면, 용강과 함께 연주몰드에 투입되는 몰드 파우더의 점도 또는 결정질율을 변화시키면서, 상기 몰드 파우더의 점도 및 결정질율에 비례하도록 정의되는 파우더 유입지수 별로 상기 연주몰드의 장변부와 단변부 사이의 전열량 편차를 측정하는 측정단계; 상기 전열량 편차가 기 설정값 미만이 되는 상기 파우더 유입지수의 허용범위를 검출하는 검출단계; 및 상기 파우더 유입지수의 허용범위 이내가 되도록, 상기 용강과 함께 상기 연주몰드에 투입되어야 하는 몰드 파우더의 점도 및 결정질율을 결정하는 설계단계를 포함하는 저탄소강용 몰드 파우더 설계 방법이 제공된다.

Description

저탄소강용 몰드 파우더 설계 방법{DESIGN METHODS OF MOLD POWDER FOR LOW CARBON STEEL}
본 발명은 저탄소강용 몰드 파우더 설계 방법에 관한 것이다.
용강은 연속주조공정을 거쳐 슬라브(slab), 블룸(bloom), 빌릿(billet) 등의 철강반제품으로 제조된다. 연속주조공정은 용융 상태의 용강을 연속적으로 응고시켜 철강반제품인 슬라브 등을 제조하는 공정으로서, 용강은 턴디쉬에서 침지노즐을 통해 몰드에 공급되고, 몰드를 통과하면서 응고되어 철강반제품, 예를 들어 슬라브로 제조된다. 슬라브는 열연공정을 거쳐 열연코일로 제조될 수 있다. 연속주조공정에서 용강 외에 부자재로 몰드 파우더가 사용된다. 몰드 파우더는 분말 형태로 몰드 내에 투입되고, 고온의 용강 표면에서 소결 상태를 거쳐 용융 상태로 된다. 몰드 파우더는 용강이 응고되어 형성되는 응고쉘이 몰드에 융착되지 않도록 윤활 작용을 한다.
본 발명의 배경기술은 대한민국 공개특허공보 제10-2013-0009472호(2013.01.23, 연속주조용 몰드파우더)에 개시되어 있다.
본 발명의 실시예들은 연주몰드의 장변부와 단변부 사이의 전열량 편차가 기 설정값 미만으로 되는 몰드 파우더를 설계할 수 있는 저탄소강용 몰드 파우더 설계 방법을 제공하는데 목적이 있다.
본 발명의 일 실시예에 따르면, 용강과 함께 연주몰드에 투입되는 몰드 파우더의 점도 또는 결정질율을 변화시키면서, 상기 몰드 파우더의 점도 및 결정질율에 비례하도록 정의되는 파우더 유입지수 별로 상기 연주몰드의 장변부와 단변부 사이의 전열량 편차를 측정하는 측정단계; 상기 전열량 편차가 기 설정값 미만이 되는 상기 파우더 유입지수의 허용범위를 검출하는 검출단계; 및 상기 파우더 유입지수의 허용범위 이내가 되도록, 상기 용강과 함께 상기 연주몰드에 투입되어야 하는 몰드 파우더의 점도 및 결정질율을 결정하는 설계단계를 포함하는 저탄소강용 몰드 파우더 설계 방법이 제공된다.
상기 측정단계에서, 상기 용강은 100 중량부 기준으로 C: 0.06 중량부 ~ 0.08 중량부, Mn: 0.3 중량부 ~ 0.8 중량부를 포함하고, 상기 연주몰드는 폭 900mm ~ 2200mm, 두께 225mm ~ 250mm인 슬라브를 연속주조할 수 있다.
상기 전열량 편차의 기 설정값은 0.3MW/㎡일 수 있다.
상기 파우더 유입지수는 하기 수학식 1을 만족하도록 정의될 수 있다.
(수학식 1)
X = X1 × X2 / 100
(X: 파우더 유입지수, X1: 몰드 파우더의 1300℃에서의 점도(poise), X2: 몰드 파우더의 결정질율(%))
상기 파우더 유입지수의 허용범위는 0.13 이상일 수 있다.
상기 검출단계는, 상기 파우더 유입지수 별로 상기 전열량 편차가 기 설정값 이상으로 발생하는 비율을 검사하여, 상기 전열량 편차가 기 설정값 이상으로 발생하는 비율이 영(zero)으로 되는 상기 파우더 유입지수의 허용범위를 산출할 수 있다.
상기 파우더 유입지수 별로 상기 전열량 편차가 기 설정값 이상으로 발생하는 비율은 하기 수학식 2를 만족하도록 산출될 수 있다.
(수학식 2)
Y = -129.77X + 16.706(단, Y ≤ 0인 경우에 Y = 0)
(Y: 전열량 편차가 기 설정값 이상으로 발생하는 비율(%), X: 파우더 유입지수)
본 발명의 실시예들에 따르면, 몰드 파우더의 점도 및 결정질율에 비례하는 파우더 유입지수를 정의하고, 연주몰드의 장변부와 단변부 사이의 전열량 편차가 기 설정값 미만으로 되는 파우더 유입지수의 허용범위를 검출함으로써, 용강으로부터 생산되는 열연코일의 에지부에서 크랙 결함의 발생을 억제할 수 있는 몰드 파우더의 설계 기준을 제공할 수 있다.
도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 저탄소강용 몰드 파우더 설계 방법을 도시한 순서도.
도 2는 코일제조장치를 도시한 도면.
도 3은 연주몰드를 수평면으로 절단하여 도시한 도면.
도 4는 연주몰드를 수직면으로 절단하여 도시한 도면.
도 5는 파우더 유입지수 별로 전열량 편차가 0.3MW/㎡ 이상으로 발생하는 비율을 도시한 그래프.
본 발명은 다양한 변환을 가할 수 있고 여러 가지 실시예를 가질 수 있는 바, 특정 실시예들을 도면에 예시하고 상세한 설명에 상세하게 설명하고자 한다. 그러나, 이는 본 발명을 특정한 실시 형태에 대해 한정하려는 것이 아니며, 본 발명의 사상 및 기술 범위에 포함되는 모든 변환, 균등물 내지 대체물을 포함하는 것으로 이해되어야 한다. 본 발명을 설명함에 있어서 관련된 공지 기술에 대한 구체적인 설명이 본 발명의 요지를 흐릴 수 있다고 판단되는 경우 그 상세한 설명을 생략한다.
본 출원에서 사용한 용어는 단지 특정한 실시예를 설명하기 위해 사용된 것으로, 본 발명을 한정하려는 의도가 아니다. 단수의 표현은 문맥상 명백하게 다르게 뜻하지 않는 한, 복수의 표현을 포함한다. 본 출원에서, "포함하다" 또는 "가지다" 등의 용어는 명세서상에 기재된 특징, 숫자, 단계, 동작, 구성요소, 부품 또는 이들을 조합한 것이 존재함을 지정하려는 것이지, 하나 또는 그 이상의 다른 특징들이나 숫자, 단계, 동작, 구성요소, 부품 또는 이들을 조합한 것들의 존재 또는 부가 가능성을 미리 배제하지 않는 것으로 이해되어야 한다.
이하, 본 발명에 따른 저탄소강용 몰드 파우더 설계 방법의 다양한 실시예를 첨부도면을 참조하여 상세히 설명하기로 하며, 첨부 도면을 참조하여 설명함에 있어, 동일하거나 대응하는 구성 요소는 동일한 도면번호를 부여하고 이에 대한 중복되는 설명은 생략하기로 한다.
도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 저탄소강용 몰드 파우더 설계 방법을 도시한 순서도이다.
도 1을 참조하면, 본 발명의 일 실시예에 따른 저탄소강용 몰드 파우더 설계 방법은 측정단계(S100), 검출단계(S110) 및 설계단계(S120)를 포함한다.
먼저, 용강과 함께 연주몰드에 투입되는 몰드 파우더의 점도 또는 결정질율을 변화시키면서, 몰드 파우더의 점도 및 결정질율에 비례하도록 정의되는 파우더 유입지수 별로 연주몰드의 장변부와 단변부 사이의 전열량 편차를 측정한다(S100).
도 2는 코일제조장치를 도시한 도면, 도 3은 연주몰드를 수평면으로 절단하여 도시한 도면, 도 4는 연주몰드를 수직면으로 절단하여 도시한 도면이다.
도 2를 참조하면, 용강(10)은 턴디쉬(100)에 임시 저장되었다가 침지노즐을 통해 연주몰드(200)로 공급된다.
도 3을 참조하면, 연주몰드(200)의 내부에는 용강(10)이 응고되어 성형되는 철강 반제품인 슬라브의 단면에 상응하도록 직사각형의 수평 단면을 가지는 주조 공간이 형성된다. 즉, 연주몰드(200)는 상대적으로 긴 장변부(210)와 상대적으로 짧은 단변부(220)를 포함한다. 장변부(210)와 단변부(220)에는 용강(10)을 냉각시키는 냉각수가 냉각수 공급라인(211, 221)을 통해 공급된다. 그 결과, 용강(10)의 연주몰드(200)에 인접하는 부분부터 응고쉘(11)이 형성된다.
도 4를 참조하면, 용강(10)이 연주몰드(200)를 하향 통과하면서, 응고쉘(11)의 두께가 점점 두꺼워지는 것을 관찰할 수 있다. 그 결과, 용강(10)은 슬라브로 성형될 수 있다.
연주몰드(200)의 장변부(210)와 단변부(220) 사이에는 전열량 편차가 발생할 수 있다. 여기서 전열량(heat flux)이란 단위 면적을 통해 단위 시간당 이동하는 열량을 의미하고, W/m2의 단위가 사용된다. 본 실시예에서, 전열량은 연주몰드(200)의 단위 면적을 통해 단위 시간당 용강(10)에서 냉각수 공급라인(211, 221)으로 이동하는 열량을 의미한다. 전열량은 연주몰드(200)의 전체 면적을 통해 단위 시간당 용강(10)에서 냉각수 공급라인(211, 221)으로 이동하는 열량을 연주몰드(200)의 전체 면적으로 나눈 평균 전열량으로 측정될 수 있다. 즉, 장변부(210)의 전열량은 단위 시간당 용강(10)에서 냉각수 공급라인(211)으로 이동하는 열량을 측정하여 장변부(210)의 내측 면적으로 나눈 값이 되고, 단변부(220)의 전열량은 단위 시간당 용강(10)에서 냉각수 공급라인(221)으로 이동하는 열량을 측정하여 단변부(220)의 내측 면적으로 나눈 값이 된다. 단위 시간당 용강(10)에서 냉각수 공급라인(211, 221)으로 이동하는 열량은 냉각수 공급라인(211, 221)에서의 냉각수 공급 수량, 냉각수 공급 온도와 배출 온도 사이의 차이로부터 간접적으로 측정될 수 있다. 전열량 편차는 장변부(210)의 전열량과 단변부(220)의 전열량의 차이로서 항상 양(plus)의 수치를 가지지만, 장변부(210)의 전열량은 단변부(220)의 전열량보다 크게 형성되기 때문에, 장변부(210)의 전열량에서 단변부(220)의 전열량을 뺀 수치로 산출될 수 있다. 전열량 편차가 발생한다는 것은 장변부(210)에 접촉하는 용강과 단변부(220)에 접촉하는 용강이 서로 다른 속도로 냉각된다는 것을 의미한다. 장변부(210)에 접촉하는 용강과 단변부(220)에 접촉하는 용강이 서로 다른 속도로 냉각되면, 장변부(210)에 인접하여 형성되는 응고쉘과 단변부(220)에 인접하여 형성되는 응고쉘은 서로 다른 두께로 형성될 수 있다. 즉, 장변부(210)의 전열량이 단변부(220)의 전열량보다 크면, 장변부(210)에 인접하여 형성되는 응고쉘은 도 3에 도시된 것처럼 단변부(220)에 인접하여 형성되는 응고쉘보다 두껍게 형성될 수 있다. 그 결과, 장변부(210)에 인접하여 형성되는 응고쉘에서는 단변부(220)에 인접하여 형성되는 응고쉘과 비교하여 큰 수축력이 형성됨으로써, 연주몰드(200)를 거쳐 성형되는 슬라브의 코너부에서 크랙 결함이 발생할 수 있다. 슬라브의 코너부 크랙 결함은 슬라브가 압연 롤러를 거쳐 성형되는 열연코일의 에지부 크랙 결함의 원인이 될 수 있다. 따라서, 연주몰드(200) 내의 전열량 편차는 최종 제품인 열연코일에서의 에지부 크랙 결함의 발생 여부에 관여하는 요소일 수 있으므로, 전열량 편차를 감소시킨다면 열연코일에서의 에지부 크랙 결함의 발생을 저감시킬 수 있다.
연주몰드(200)의 장변부(210)와 단변부(220) 사이의 전열량 편차는 연주몰드(200)에 용강(10)과 함께 투입되는 몰드 파우더가 장변부(210)와 단변부(220)에 불 균일하게 유입됨으로써 발생될 수 있다. 몰드 파우더는 윤활 작용을 위해 용강(10)과 함께 연주몰드(200)에 투입되는 부자재로서, 연주몰드(200)에 분말 상태로 투입되어 용강(10)의 높은 온도로 인해 소결 상태를 거쳐 용융 상태로 되고, 응고쉘(11)과 연주몰드(200) 사이에서 몰드 파우더 층(13)을 형성하게 된다. 몰드 파우더 층(13)은 윤활 작용 외에, 용강(10)에서 냉각수 공급라인(211, 221)으로의 열 전달 과정에서 전열 저항으로 작용하는데, 몰드 파우더가 과다 유입되는 경우에는 몰드 파우더 층(13)의 두께가 두꺼워지면서 전열 저항값이 증가하기 때문에 전열량이 감소하고, 몰드 파우더가 과소 유입되는 경우에는 몰드 파우더 층(13)의 두께가 얇아지면서 전열 저항값이 감소하기 때문에 전열량이 증가할 수 있다. 장변부(210)는 단변부(220)에 비해 길이가 길기 때문에, 동일한 조건이라면 장변부(210)에 인접하여 형성되는 응고쉘(11)에서는 단변부(220)에 인접하여 형성되는 응고쉘(11)과 비교하여 큰 길이 변형이 일어난다. 그 결과, 단면부(220)와 이에 인접하는 응고쉘(11) 사이의 공간에 형성되는 몰드 파우더 층(13)은 장변부(210)와 이에 인접하는 응고쉘(11) 사이의 공간에 형성되는 몰드 파우더 층(13)과 비교하여 두껍게 형성되고, 이러한 몰드 파우더 층(13)의 형성 두께 차이로 인해 장변부(210)와 단변부(220) 사이에서는 전열량 차이가 발생할 수 있다.
장변부(210)와 단변부(220) 사이에 몰드 파우더가 불 균일하게 유입되는 현상은 몰드 파우더의 점도를 증가시킴으로써 완화될 수 있다. 즉, 몰드 파우더의 점도를 증가시킬수록, 장변부(210)와 단변부(220) 사이에서의 몰드 파우더 불 균일 유입현상이 완화되고, 그 결과 장변부(210)와 단변부(220) 사이에서의 전열량 편차가 줄어듦으로써, 열연코일의 에지부 크랙 결함의 발생을 감소시킬 수 있다. 하지만, 몰드 파우더의 점도가 증가될수록, 응고쉘(11)과 연주몰드(200) 사이의 마찰 증가로 인해 구속성 주편터짐(break-out)이 발생할 가능성도 커지기 때문에 주의가 요구된다. 따라서, 몰드 파우더의 적정 점도 범위를 예측하기 위해서는, 연주몰드(200)에 용강(10)과 함께 몰드 파우더를 실제 투입하는 조업 실적분석 외에는 방법이 존재하지 않는다.
한편, 몰드 파우더의 전열 저항값이 클수록, 응고쉘(11)과 연주몰드(200) 사이의 전열이 감소하므로, 장변부(210)와 단변부(220) 사이의 전열량 편차가 감소하는 경향을 갖게 된다. 몰드 파우더의 전열 저항값은 몰드 파우더의 결정질율에 비례한다. 따라서, 몰드 파우더의 결정질율을 증가시킬수록, 장변부(210)와 단변부(220) 에서의 전열량이 감소되고, 그 결과 장변부(210)와 단변부(220) 사이에서의 전열량 편차가 줄어듦으로써, 열연코일의 에지부 크랙 결함의 발생을 감소시킬 수 있다.
장변부(210)와 단변부(220) 사이의 전열량 편차에 영향을 주는 몰드 파우더의 점도와 결정질율의 영향을 반영하기 위해서 하기 수학식 1을 만족하는 파우더 유입지수를 정의할 수 있다.
(수학식 1)
X = X1 × X2 / 100
상기 수학식 1에서 X는 파우더 유입지수, X1은 몰드 파우더의 1300℃에서의 점도(poise), X2는 몰드 파우더의 결정질율(%)을 의미한다.
상술한 것처럼, 몰드 파우더의 점도 또는 결정질율이 증가할수록, 장변부(210)와 단변부(220) 사이에서의 전열량 편차가 줄어들기 때문에, 파우더 유입지수가 증가할수록, 장변부(210)와 단변부(220) 사이에서의 전열량 편차가 줄어들 것이라고 예측할 수 있다.
다음으로, 전열량 편차가 기 설정값 미만이 되는 파우더 유입지수의 허용범위를 검출한다(S110).
용강(10)의 연주공정에서는 장변부(210)와 단변부(220) 사이의 전열량 편차가 일정 수치 이상이 되어야, 열연코일의 에지부에서 크랙 결함이 발생하지 않는다. 따라서, 전열량 편차는 일정 수치 미만으로 관리되어야 한다. 예를 들어, 전체 100 중량부 기준으로 C: 0.06 중량부 ~ 0.08 중량부, Mn: 0.3 중량부 ~ 0.8 중량부를 포함하는 용강(10)을 이용하여, 폭 900mm ~ 2200mm, 두께 225mm ~ 250mm인 슬라브를 연속주조하는 경우에는 전열량 편차가 0.3MW/㎡ 미만으로 관리되어야 열연코일의 에지부에서 크랙 결함이 발생하지 않는다. 즉, 전열량 편차의 기 설정값은 0.3MW/㎡이 된다. 따라서, 파우더 유입지수의 허용범위는 전열량 편차가 0.3MW/㎡ 미만이 되는 파우더 유입지수의 범위가 될 수 있다.
상기 측정단계(S100)에서 측정된 전열량 편차가 기 설정값 이상이 되는 파우더 유입지수를 검사한다면, 열연코일의 에지부에서 크랙 결함이 발생하지 않는 파우더 유입지수의 허용범위를 검출할 수 있다. 구체적으로는, 파우더 유입지수 별로 전열량 편차가 기 설정값 이상으로 발생하는 비율을 검사하여, 전열량 편차가 기 설정값 이상으로 발생하는 비율이 영(zero)으로 되는 파우더 유입지수를 확인함으로써, 파우더 유입지수의 허용범위를 검출할 수 있다.
몰드 파우더의 점도 또는 결정질율을 변화시키면서, 전열량 편차가 0.3MW/㎡ 이상으로 발생하는 비율을 실험한 결과는 하기 표 1에서와 같다.
몰드 파우더 A B C
점도(poise＠1300℃) 2.0 1.5 0.2
결정질율(%) 25 1 100
파우더 유입지수 0.50 0.015 0.20
전열량 편차가 0.3MW/㎡ 이상으로 발생하는 비율 0 14.8 0
열연코일의 에지부에서 크랙 결함의 발생 가능성 저 고 저
상기 표 1에서와 같이, 파우더 유입지수가 증가하면 전열량 편차가 0.3MW/㎡ 이상으로 발생하는 비율이 영(zero)으로 나타나는 것을 관찰할 수 있고, 그 결과 열연 코일의 에지부에서 크랙 결함의 발생 가능성은 낮을 것이라고 예측할 수 있다.
도 5는 파우더 유입지수 별로 전열량 편차가 0.3MW/㎡ 이상으로 발생하는 비율을 도시한 그래프이다.
도 5를 참조하면, 상기 표 1에서의 결과를 포함하는 실험결과를 토대로 파우더 유입지수 별로 전열량 편차가 0.3MW/㎡ 이상으로 발생하는 비율을 도시할 수 있고, 파우더 유입지수와 전열량 편차가 0.3MW/㎡ 이상으로 발생하는 비율 사이에는 하기 수학식 2의 관계가 성립되는 것을 확인할 수 있다.
(수학식 2)
Y = -129.77X + 16.706(단, Y ≤ 0인 경우에 Y = 0)
상기 수학식 2에서 Y는 전열량 편차가 기 설정값 이상으로 발생하는 비율(%), X는 파우더 유입지수를 의미한다.
상기 수학식 2로부터 파우더 유입지수의 허용범위는 0.13 이상인 것을 알 수 있다. 이상에서 구체적인 수치한정은 전체 100 중량부 기준으로 C: 0.06 중량부 ~ 0.08 중량부, Mn: 0.3 중량부 ~ 0.8 중량부를 포함하는 용강(10)을 이용하여, 폭 900mm ~ 2200mm, 두께 225mm ~ 250mm인 슬라브를 연속주조하는 경우에 대한 것으로서, 용강(10) 또는 연주몰드(200)의 종류에 따라 달라질 수 있을 것이다.
다음으로, 파우더 유입지수의 허용범위 이내가 되도록, 용강과 함께 연주몰드에 투입되어야 하는 몰드 파우더의 점도 및 결정질율을 결정한다(S130).
몰드 파우더의 점도 및 결정질율을 결정하고, 결정된 점도 및 결정질율로부터 파우더 유입지수를 산출하고, 산출된 파우더 유입지수가 파우더 유입지수의 허용범위 이내인지 여부를 확인한다면, 열연코일의 에지부에서 크랙 결함의 발생 여부를 예측할 수 있으므로, 몰드 파우더 설계 단계에서부터 품질 비용 절감이 가능할 것이다. 즉, 산출된 파우더 유입지수가 파우더 유입지수의 허용범위를 벗어나면, 몰드 파우더의 점도 또는 결정질율을 증가시킴으로써, 파우더 유입지수의 허용범위 이내로 몰드 파우더를 설계할 수 있을 것이다.
이상, 본 발명의 일 실시예에 대하여 설명하였으나, 해당 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 특허청구범위에 기재된 본 발명의 사상으로부터 벗어나지 않는 범위 내에서, 구성 요소의 부가, 변경, 삭제 또는 추가 등에 의해 본 발명을 다양하게 수정 및 변경시킬 수 있을 것이며, 이 또한 본 발명의 권리범위 내에 포함된다고 할 것이다.
10: 용강
11: 응고쉘
13: 몰드 파우더 층
100: 턴디쉬
200: 몰드
210: 장변부
211: 냉각수 공급라인
220: 단변부
221: 냉각수 공급라인

Claims (7)

  1. 용강과 함께 연주몰드에 투입되는 몰드 파우더의 점도 또는 결정질율을 변화시키면서, 상기 몰드 파우더의 점도 및 결정질율에 비례하도록 정의되는 파우더 유입지수 별로 상기 연주몰드의 장변부와 단변부 사이의 전열량 편차를 측정하는 측정단계;
    상기 전열량 편차가 기 설정값 미만이 되는 상기 파우더 유입지수의 허용범위를 검출하는 검출단계; 및
    상기 파우더 유입지수의 허용범위 이내가 되도록, 상기 용강과 함께 상기 연주몰드에 투입되어야 하는 몰드 파우더의 점도 및 결정질율을 결정하는 설계단계를 포함하고,
    상기 측정단계에서,
    상기 장변부의 전열량은 단위 시간당 상기 용강에서 상기 장변부에 설치되는 냉각수 공급라인으로 전달되는 열량을 측정하여 상기 장변부의 내측 면적으로 나눈 값으로 산출되고,
    상기 단변부의 전열량은 단위 시간당 상기 용강에서 상기 단변부에 설치되는 냉각수 공급라인으로 전달되는 열량을 측정하여 상기 단변부의 내측 면적으로 나눈 값으로 산출되는 것을 특징으로 하는 저탄소강용 몰드 파우더 설계 방법.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 측정단계에서,
    상기 용강은 100 중량부 기준으로 C: 0.06 중량부 ~ 0.08 중량부, Mn: 0.3 중량부 ~ 0.8 중량부를 포함하고, 상기 연주몰드는 폭 900mm ~ 2200mm, 두께 225mm ~ 250mm인 슬라브를 연속주조하는 것을 특징으로 하는 저탄소강용 몰드 파우더 설계 방법.
  3. 제2항에 있어서,
    상기 전열량 편차의 기 설정값은 0.3MW/㎡인 것을 특징으로 하는 저탄소강용 몰드 파우더 설계 방법.
  4. 제3항에 있어서,
    상기 파우더 유입지수는 하기 수학식 1을 만족하도록 정의되는 것을 특징으로 하는 저탄소강용 몰드 파우더 설계 방법.
    (수학식 1)
    X = X1 × X2 / 100
    (X: 파우더 유입지수, X1: 몰드 파우더의 1300℃에서의 점도(poise), X2: 몰드 파우더의 결정질율(%))
  5. 제4항에 있어서,
    상기 파우더 유입지수의 허용범위는 0.13 이상인 것을 특징으로 하는 저탄소강용 몰드 파우더 설계 방법.
  6. 제4항에 있어서,
    상기 검출단계는,
    상기 파우더 유입지수 별로 상기 전열량 편차가 기 설정값 이상으로 발생하는 비율을 검사하여, 상기 전열량 편차가 기 설정값 이상으로 발생하는 비율이 영(zero)으로 되는 상기 파우더 유입지수의 허용범위를 산출하는 것을 특징으로 하는 저탄소강용 몰드 파우더 설계 방법.
  7. 제6항에 있어서,
    상기 파우더 유입지수 별로 상기 전열량 편차가 기 설정값 이상으로 발생하는 비율은 하기 수학식 2를 만족하도록 산출되는 것을 특징으로 하는 저탄소강용 몰드 파우더 설계 방법.
    (수학식 2)
    Y = -129.77X + 16.706(단, Y ≤ 0인 경우에 Y = 0)
    (Y: 전열량 편차가 기 설정값 이상으로 발생하는 비율(%), X: 파우더 유입지수)
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