KR101374224B1 - Hermetic scroll compressor using helium - Google Patents

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마사오 시이바야시
야스시 이즈나가
다카마사 아다치
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히타치 어플라이언스 가부시키가이샤
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Abstract

종래에는, 압축실 간의 밀봉성의 저하에 의해 양 압축실 내의 압력 상승 비율(압축선)이 달라, 압축실 간의 압력차(ΔP1)가 커져버린다. 그에 따라 내부 누설량이 커지면 내부 압축 동력이 커져서, 결과적으로 압축기 입력도 커진다. 또한, 흡입 과정에서의 체적 효율이 저하해서 헬륨 가스 유량이 저하하게 된다. 그 결과, 압축기의 성능이 저하한다는 과제가 있다. 그래서 본 발명은, 압축기의 성능을 향상시키는 것을 목적으로 한다.
상기 목적을 달성하기 위해서 본 발명은, 오일 주입용 포트가 선회 외측 압축실에 연통하는 제 1 선회 각도 범위와, 오일 주입용 포트가 선회 내측 압축실에 연통하는 제 2 선회 각도 범위가, 대략 같은 선회 각도 범위가 되도록 고정 스크롤부의 기어 홈 저면에 오일 주입용 포트의 개구부를 설정한 것이다.Conventionally, the pressure rise ratio in the compression chamber by the sealing amount Castle lowered between the compression chamber (compression) is properly changed, is increased the pressure difference (ΔP 1) between the compression chamber. As a result, the larger internal leakage increases the internal compression power, resulting in a larger compressor input. In addition, the volumetric efficiency of the suction process is lowered and the helium gas flow rate is lowered. As a result, there exists a problem that the performance of a compressor falls. Therefore, an object of this invention is to improve the performance of a compressor.
In order to achieve the above object, in the present invention, the first turning angle range in which the oil injection port communicates with the turning outer compression chamber and the second turning angle range in which the oil injection port communicates with the turning inner compression chamber are substantially the same. The opening of the oil injection port is set on the bottom of the gear groove of the fixed scroll portion so as to be within the turning angle range.

Description

헬륨용 밀폐형 스크롤 압축기{HERMETIC SCROLL COMPRESSOR USING HELIUM}Hermetic Scroll Compressor for Helium {HERMETIC SCROLL COMPRESSOR USING HELIUM}

본 발명은, 냉동·공조용의 스크롤 압축기 및 헬륨용 스크롤 압축기의 전체 구조에 관한 것이다.The present invention relates to the overall structure of a scroll compressor for refrigeration and air conditioning and a scroll compressor for helium.

헬륨용 스크롤 압축기에 있어서의 종래의 공지예로서, 특허문헌 1에 개시되어 있다.It is disclosed by patent document 1 as a conventional well-known example in the scroll compressor for helium.

일본국 특허공개 제2009-156234호 공보Japanese Patent Publication No. 2009-156234

특허문헌 1에서는, 작동 헬륨 가스를 냉각하기 위한 오일 인젝션관을 밀폐 용기에 관통해서 고정 스크롤의 경판(鏡板)부에 설치된 오일 주입용 포트에 접속한 오일 주입 기구부를 구비하고 있다. 그리고, 선회 스크롤 외측 곡선과 고정 스크롤 내측 곡선으로 형성되는 선회 외측 압축실 측으로의 냉각용 인젝션 유량(油量)과, 또 다른 일방 측의 선회 스크롤 내측 곡선과 고정 스크롤 외측 곡선으로 형성되는 선회 내측 압축실 측으로의 냉각용 인젝션 유량의 불균일한 인젝션량으로 되어 있었다. 즉 주입하는 냉각용 인젝션 유량의 균등 분배가 되지 않고 있었다.In patent document 1, the oil injection mechanism part which penetrated the oil injection pipe for cooling the working helium gas, and connected to the oil injection port provided in the hard plate part of the fixed scroll is provided. And an injection flow rate for cooling to the swing outer compression chamber side formed by the swing scroll outer curve and the fixed scroll inner curve, and the swing scroll inner curve formed by the swing scroll inner curve and the fixed scroll outer curve on the other side. It was set as the nonuniform injection amount of the injection flow volume for cooling to the real side. In other words, the injection flow rate for cooling injection was not evenly distributed.

도 12에서, 종래 기술에 있어서의 압력 변화(Pi3, Pi4)의 곡선으로 나타내는 바와 같이, 양 압축실(8a, 8b)로의 주입하는 인젝션 유량이 불균일하게 되면, 도 12에 나타내는 바와 같이, 압축실 간의 밀봉성의 저하에 의해 양 압축실 내의 압력 상승 비율(압축선(壓縮線))이 달라, 압축실 간의 압력차(ΔP1)가 커져버린다. 그에 따라 내부 누설량이 커지면 내부 압축 동력이 커져, 결과적으로 압축기 입력도 커진다. 또한, 흡입 과정에서의 체적 효율이 저하해서 헬륨 가스 유량이 저하하게 된다. 그 결과, 압축기의 성능이 저하한다는 과제가 있다.In FIG. 12, as shown by the curve of the pressure changes P i3 and P i4 in the prior art, when the injection flow rate to inject into both compression chambers 8a and 8b becomes nonuniform, as shown in FIG. Due to the deterioration of the sealing property between the compression chambers, the pressure rise ratio (compression line) in both compression chambers is different, and the pressure difference ΔP 1 between the compression chambers is increased. As a result, the larger internal leakage increases the internal compression power, resulting in a larger compressor input. In addition, the volumetric efficiency of the suction process is lowered and the helium gas flow rate is lowered. As a result, there exists a problem that the performance of a compressor falls.

그래서, 본 발명은, 압축기의 성능을 향상시키는 것을 목적으로 한다.Therefore, an object of this invention is to improve the performance of a compressor.

상기 목적을 달성하기 위해 본 발명은,In order to achieve the above object,

오일 인젝션관을 밀폐 용기에 관통시키고, 고정 스크롤의 경판부에 설치한 오일 주입용 포트에 접속한 오일 주입 기구부를 구비하고, 상기 고정 스크롤과 맞물리는 선회 스크롤로 비대칭 랩(lap)형의 압축실을 형성하는 헬륨용 밀폐형 스크롤 압축기에 있어서,An oil injection mechanism portion penetrates the oil injection pipe through the sealed container and is connected to an oil injection port provided on the hard plate portion of the fixed scroll, and has an asymmetrical lap type compression chamber with a turning scroll engaged with the fixed scroll. In the hermetic scroll compressor for forming a,

상기 오일 주입용 포트가 선회 외측 압축실에 연통(連通)하는 제 1 선회 각도 범위와,A first swing angle range in which the oil injection port communicates with the swing outside compression chamber,

상기 오일 주입용 포트가 선회 내측 압축실에 연통하는 제 2 선회 각도 범위가,The second turning angle range in which the oil injection port communicates with the turning inner compression chamber,

대략 같은 선회 각도 범위가 되도록 상기 고정 스크롤부의 기어 홈(齒溝) 저면에 상기 오일 주입용 포트의 개구부를 설정한 것이다.The opening part of the said oil injection port is set in the gear groove bottom face of the said fixed scroll part so that it may become substantially the same turning angle range.

또한, 상기 목적을 달성하기 위한 본 발명은,According to another aspect of the present invention,

오일 인젝션관을 밀폐 용기에 관통시키고, 고정 스크롤의 경판부에 설치한 오일 주입용 포트에 접속한 오일 주입 기구부를 구비하고, 상기 고정 스크롤과 맞물리는 선회 스크롤로 비대칭 랩형의 압축실을 형성하는 헬륨용 밀폐형 스크롤 압축기에 있어서,Helium penetrates the oil injection tube through the sealed container, and has an oil injection mechanism portion connected to an oil injection port provided in the hard plate portion of the fixed scroll, and forms an asymmetric wrap type compression chamber by a turning scroll engaged with the fixed scroll. In the hermetic scroll compressor,

상기 오일 주입용 포트가 선회 외측 압축실에 연통하는 제 1 선회 각도 범위를 θ 1,A first turning angle range in which the oil injection port communicates with the turning outer compression chamber θ 1 ,

상기 오일 주입용 포트가 선회 내측 압축실에 연통하는 제 2 선회 각도 범위를 θ 2,A second turning angle range in which the oil injection port communicates with the turning inner compression chamber θ 2 ,

상기 선회 외측 압축실의 행정 용적을 Vth1, 상기 선회 내측 압축실의 행정 용적을 Vth2라 했을 때,When the stroke volume of the swing outer compression chamber is Vth1 and the stroke volume of the swing inner compression chamber is Vth2,

θ 1/θ 2 ≒ Vth1/Vth2 θ 1 / θ 2 ≒ Vth1 / Vth2

가 되도록 상기 고정 스크롤부의 기어 홈 저면에 상기 오일 주입용 포트의 개구부를 설정한 것이다.The opening of the oil injection port is set on the bottom of the gear groove of the fixed scroll portion.

본 발명에 의하면, 압축기의 성능을 향상시킬 수 있다.According to the present invention, the performance of the compressor can be improved.

도 1은 세로형 타입의 헬륨용 밀폐형 스크롤 압축기의 전체 구조의 일 실시예를 나타내는 종단면도.
도 2는 오일 인젝션 기구부를 확대한 부분 단면도.
도 3은 고정 스크롤(5)의 평면도.
도 4는 고정 스크롤(5)의 종단면도.
도 5는 선회 스크롤(6)의 평면도.
도 6은 양 스크롤 랩을 조합시킨 단면도(θ s1).
도 7은 양 스크롤 랩을 조합시킨 단면도(θ s2).
도 8은 선회 각도와 양 압축실의 압력 변화(압축선)를 나타내는 도면.
도 9는 오일 인젝션용 주입 포트 구조 예를 나타내는 고정 스크롤(5)의 평면도.
도 10은 선회 각도와 양 압축실의 압력 변화(압축선)를 나타내는 도면.
도 11은 오일 인젝션용 주입 포트 구조 예를 나타내는 고정 스크롤(5)의 평면도.
도 12는 압축실 내 압력과 선회각(도)의 관계를 나타내는 도면.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS Fig. 1 is a longitudinal sectional view showing one embodiment of the entire structure of a vertical scroll type hermetic scroll compressor.
2 is an enlarged partial sectional view of an oil injection mechanism;
3 is a plan view of the fixed scroll 5.
4 is a longitudinal sectional view of the fixed scroll 5.
5 is a plan view of the swinging scroll 6.
6 is a cross-sectional view θ s1 combining both scroll wraps.
7 is a cross-sectional view θ s2 combining both scroll wraps.
The figure which shows turning angle and the pressure change (compression line) of both compression chambers.
9 is a plan view of a fixed scroll 5 showing an example of the structure of an injection port for oil injection.
The figure which shows turning angle and the pressure change (compression line) of both compression chambers.
11 is a plan view of a fixed scroll 5 showing an example of a structure of an injection port for oil injection.
The figure which shows the relationship between the pressure in a compression chamber, and rotation angle (degree).

이하, 본 발명의 일 실시예를 도 1 내지 도 12에 의해 상세히 설명한다.Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described in detail with reference to FIGS. 1 to 12.

도 1과 도 2에서, 작동 헬륨 가스의 흐름과 인젝션된 냉각유의 흐름을 설명한다. 헬륨 가스를 냉각하기 위한 오일 인젝션관(31)을 밀폐 용기(1)의 상부 덮개(2a)를 관통해서 고정 스크롤(5)의 경판부(5a)에 설치한 오일 주입용 포트(22)에 접속하고, 상기 오일 주입용 포트(22)의 개구부는, 선회 스크롤(6)의 랩(6b)의 기어 선면(先面)에 대향해서 개구하고 있다. 밀폐 용기(1) 내의 흡입관(17) 측이 되는 상부에는 스크롤 압축 기구부가, 하측에는 모터부(3)가 수납되어 있다. 그리고, 밀폐 용기(1) 내는 토출실(1a)과 프레임(7)을 사이에 두고 모터실(1b)로 구획되어 있다.1 and 2, the flow of working helium gas and the flow of injected cooling oil will be described. The oil injection pipe 31 for cooling the helium gas is connected to the oil injection port 22 installed through the upper cover 2a of the airtight container 1 and installed in the hard plate portion 5a of the fixed scroll 5. The opening portion of the oil injection port 22 is opened to face the gear leading surface of the wrap 6b of the swing scroll 6. The scroll compression mechanism part is accommodated in the upper part which becomes the suction pipe 17 side in the airtight container 1, and the motor part 3 is accommodated in the lower side. The sealed container 1 is partitioned into the motor chamber 1b with the discharge chamber 1a and the frame 7 interposed therebetween.

스크롤 압축 기구부는, 도 6과 도 7에 나타내는 바와 같이, 고정 스크롤(5)과 선회 스크롤(6)을 서로 맞물리게 해서 압축실(8)(8a, 8b)을 형성하고 있다. 고정 스크롤(5)은, 원판 형상의 경판(5a)과, 이것에 직립한 인볼루트(involute) 곡선(또는 이것에 근사한 곡선)으로 형성된 랩(5b)으로 이루어지고, 그 중심부에 토출구(10), 외주부에 흡입구(15)를 구비하고 있다. 선회 스크롤(6)도 원판 형상의 경판(6a)과, 이것에 직립하고, 고정 스크롤의 랩과 동일 형상으로 형성된 랩(6b)과, 경판의 반대 랩면에 형성된 보스(boss)부(6c)로 이루어져 있다. 프레임(7)은 중앙부에 주 베어링(40)을 형성하고, 그 베어링부에 회전축(14)이 받쳐지고, 회전축 선단의 편심축(14a)은, 상기 보스부(6c)에 선회 운동이 가능하도록 삽입되어 있다. 또한 프레임(7)에는 고정 스크롤(5)이 복수 개의 볼트에 의해 고정되고, 선회 스크롤(6)은 올담 링 및 올담 키로 이루어지는 올담 기구(38)에 의해 프레임(7)에 받쳐지며, 선회 스크롤(6)은 고정 스크롤(5)에 대하여, 자전하지 않고 선회 운동을 하도록 형성되어 있다.As shown in FIG. 6 and FIG. 7, the scroll compression mechanism unit engages the fixed scroll 5 and the swinging scroll 6 with each other to form compression chambers 8 (8a, 8b). The fixed scroll 5 is composed of a disk-shaped hard plate 5a and a wrap 5b formed by an involute curve (or a curve approximating this), which is erected thereto, and has a discharge port 10 at the center thereof. The suction port 15 is provided in the outer peripheral part. The swinging scroll 6 is also composed of a disc-shaped hard plate 6a, a wrap 6b which is upright on this, formed in the same shape as the lap of the fixed scroll, and a boss portion 6c formed on the opposite wrap surface of the hard plate. consist of. The frame 7 forms a main bearing 40 in the center portion, the rotation shaft 14 is supported by the bearing portion, and the eccentric shaft 14a at the tip of the rotation shaft is pivotable to the boss portion 6c. It is inserted. In addition, the fixed scroll 5 is fixed to the frame 7 by a plurality of bolts, the swinging scroll 6 is supported on the frame 7 by an Oldham mechanism 38 composed of an Oldham ring and an Oldham key, and the rotating scroll ( 6) is formed to rotate the fixed scroll 5 without rotating.

회전축(14)에는 모터축(14b)을 일체로 연결 설치하고, 모터부(3)를 직결하고 있다. 고정 스크롤(5)의 흡입구(15)에는 밀폐 용기(1)의 상부 덮개(2a)를 관통해서 흡입관(17)이 접속되고, 토출구(10)가 개구되어 있는 토출실(1a)은 프레임(7)의 외연부의 제1 통로(18a, 18b)를 통하여 모터실(1b)과 연통하고 있다. 이 모터실(1b)은 밀폐 용기 중앙부의 케이싱부(2b)를 관통하는 토출관(20)에 연통하고 있다. 토출관(20)은 상기 통로(18a, 18b)의 위치에 대하여 거의 반대 측의 위치에 설치하고 있다. 모터실(1b)은, 스테이터(3a)의 상부 공간(1b1)과 스테이터(3a)의 하부 공간(1b2)으로 구분하고 있다. 이 양측의 공간(1b1, 1b2)을 연통하도록, 모터 스테이터(3a)와 케이싱부(2b) 내벽면(2m)측 사이에 오일과 가스의 유로부가 되는 통로(25)(25b, 25c)를 형성하고 있다.The motor shaft 14b is integrally connected to the rotating shaft 14, and the motor part 3 is directly connected. The suction pipe 17 is connected to the suction port 15 of the fixed scroll 5 through the upper lid 2a of the airtight container 1, and the discharge chamber 1a having the discharge port 10 opened is a frame 7. It communicates with the motor chamber 1b through the 1st channel | path 18a, 18b of the outer periphery part of (circle). This motor chamber 1b communicates with the discharge tube 20 which penetrates the casing part 2b of the airtight container center part. The discharge pipe 20 is provided at a position almost opposite to the positions of the passages 18a and 18b. The motor chamber 1b is divided into the upper space 1b1 of the stator 3a and the lower space 1b2 of the stator 3a. Passages 25 (25b and 25c) serving as oil and gas flow path portions are formed between the motor stator 3a and the casing portion 2b inner wall surface 2m side so as to communicate the spaces 1b1 and 1b2 on both sides. Doing.

또한, 모터 에어 갭의 극간(26)도 통로가 되고, 상기 극간(26)을 통하여 공간(1b1)과 공간(1b2)이 연통하고 있다. 이와 같은 용기 내부의 모터실(1b) 내에서 가스와 냉각유의 혼합체의 흐름에 의해, 60℃~70℃의 비교적 저온인 인젝션 오일에 의한 모터로의 직접 냉각이 가능해진다.In addition, the gap 26 of the motor air gap also serves as a passage, and the space 1b1 and the space 1b2 communicate with each other through the gap 26. By the flow of the mixture of gas and cooling oil in the motor chamber 1b inside such a container, direct cooling to the motor by the comparatively low temperature injection oil of 60 degreeC-70 degreeC is attained.

흡입관(17)과 고정 스크롤(5) 사이에는 고압부와 저압부를 밀봉하는 O 링(53)을 설치하고 있다. 또한, 선회 스크롤(6)의 경판의 배면에는, 스크롤 압축기부(2)와 프레임(7)으로 둘러싸인 공간인 배압실(36)이 형성되고, 이 배압실(36)에는 선회 스크롤의 경판에 천설(穿設)한 세공(細孔)(6d)을 통하여, 흡입 압력(Ps)과 토출 압력(Pd)의 중간 압력(Pb)이 도입되고, 선회 스크롤(6)을 고정 스크롤(5)에 가압하는 축 방향의 부여력을 주고 있다.An O-ring 53 is provided between the suction pipe 17 and the fixed scroll 5 to seal the high pressure part and the low pressure part. Moreover, the back pressure chamber 36 which is the space enclosed by the scroll compressor part 2 and the frame 7 is formed in the back surface of the hard plate of the turning scroll 6, and this back pressure chamber 36 is installed in the hard plate of a turning scroll. (Iii) The intermediate pressure P b between the suction pressure P s and the discharge pressure P d is introduced through the fine pores 6d, and the turning scroll 6 is fixed to the fixed scroll 5 Force in the axial direction is applied.

윤활유(23)는 밀폐 용기(1)의 저부에 모아지고, 이 윤활유(23)는 회전축(14) 내에 마련된 편심 구멍(13)에 의한 원심 펌프 효과에 의해 오일 빨아올림관(27)으로 빨라올려짐과 함께 회전축(14) 속을 흘러, 선회 베어링(32)에 공급된다. 상기 선회 베어링(32)에 공급되어 배출된 오일은, 롤 베어링의 주 베어링(40)에 낙하하고 프레임 하단부로 이동해서 배출관(74)에 유도되고, 저 챔버부(2c)의 오일 저장부로 되돌아오도록 된다. 한편, 상기 선회 베어링(32)에 공급되어 배출된 오일은, 환(環) 형상의 밀봉 링 구조로 이루어지는 밀봉 수단(85)을 거쳐서, 배압실(36)로 이동한다.The lubricating oil 23 is collected at the bottom of the sealed container 1, and the lubricating oil 23 is sucked up into the oil suction pipe 27 by the centrifugal pump effect by the eccentric hole 13 provided in the rotating shaft 14. And flows through the rotating shaft 14 together with the rotary bearing 32. The oil supplied to and discharged from the slewing bearing 32 falls on the main bearing 40 of the roll bearing, moves to the lower end of the frame, is led to the discharge pipe 74, and returns to the oil storage part of the low chamber part 2c. do. On the other hand, the oil supplied to and discharged from the swivel bearing 32 moves to the back pressure chamber 36 via a sealing means 85 having a ring-shaped sealing ring structure.

도 2에 나타내는 바와 같이, 밀봉 수단(85)에 대향하는 선회 보스 단면부에 작은 구멍의 포켓 구멍(58)이 구비되고, 상기 포켓 구멍 내의 오일이 선회 스크롤(6)의 선회 운동에 의해 간헐적으로 배압실(36) 측에 배출된다. 이와 같이 배압실(36)로 이동한 오일은, 상기 구멍(6d)을 통하여 스크롤 랩의 외선(外線)실 측만의 압축실(8a)에 주입되어 압축 가스와 혼합되고, 이어서 헬륨 가스와 함께 토출실(1a)로 토출된다.As shown in FIG. 2, the pocket boss 58 of a small hole is provided in the turning boss cross section which opposes the sealing means 85, and the oil in the said pocket hole is intermittently by the pivoting motion of the swing scroll 6 It is discharged to the back pressure chamber 36 side. The oil moved to the back pressure chamber 36 is injected into the compression chamber 8a only on the outer chamber side of the scroll wrap through the hole 6d, mixed with the compressed gas, and then discharged together with the helium gas. It is discharged to the chamber 1a.

상기 밀폐 용기(1)의 저부에는, 상기 저부의 윤활유(23)를 용기 밖으로 취출하는 오일 취출관(30)이 설치되어 있다. 밀폐 용기(1)의 저부에 모인 윤활유(23)는, 밀폐 용기(1) 내의 토출 압력(Pd)과 상기 압축실(8) 내부의 압력(Pi)(Pi1, Pi2)의 차압에 의해 오일 취출관(30)의 유입부(30a)로부터 상기 오일 취출관(30) 내에 유출해 간다. 한편, 상기 인젝션용 오일 출구부(29)의 내부 유로(30f) 내부에는, 상기 인젝션 배관 측의 스로틀부 수단(31m)과 동등한 구경으로 이루어지는 스로틀부 수단(30m)을 설치하고 있다.In the bottom part of the said airtight container 1, the oil extraction pipe | tube 30 which takes out the lubricating oil 23 of the said bottom part out of a container is provided. The lubricating oil 23 collected at the bottom of the sealed container 1 is a pressure difference between the discharge pressure P d in the sealed container 1 and the pressure P i (P i1 , P i2 ) inside the compression chamber 8. As a result, the oil outlet pipe 30 flows out from the inlet portion 30a of the oil outlet pipe 30. On the other hand, the throttle part means 30m which consists of the diameter equivalent to the throttle part means 31m of the said injection pipe side is provided in the internal flow path 30f of the said oil outlet part 29 for injection.

오일 인젝션관(31)의 주변에 관해서는 후술하지만, 개구부(22)의 직전이 되는 내부 유로(31f) 내에 그 포트부 구경(do)보다 작은 지름의 스로틀부(31m)를 설치하고 있다.Although the periphery of the oil injection pipe 31 is mentioned later, the throttle part 31m of diameter smaller than the port part diameter d o is provided in the internal flow path 31f immediately before the opening part 22. As shown in FIG.

도 3 내지 도 5에 나타내는 바와 같이, 고정 스크롤(5)은, 원판 형상의 경판(5a)과, 이것에 직립한 인볼루트 곡선(또는 이것에 근사한 곡선)으로 형성된 랩(5b)으로 이루어지고, 그 중심부에 토출구(10), 외주부에 흡입구(15)(15a, 15b)를 구비하고 있다. Ok는 좌표 중심점이고, Xk, Yk는 좌표축이다. 점(63)과 점(64)은, 압축실을 형성하는 최외주부의 접점 위치를 나타낸다. 선회 외측 압축실(외선실)(8a)은, 선회 스크롤 랩 외측 곡선(661)과 고정 스크롤 랩 내측 곡선(561)에 의해 형성된다. 선회 내측 압축실(내선실)(8b)은, 선회 스크롤 랩 내측 곡선(662)과 고정 스크롤 랩 외측 곡선(562)에 의해 형성된다. 고정 스크롤 랩 내측 곡선(561)의 압축실을 형성하는 최외주부의 접점 위치가 되는 점(64)은, 고정 스크롤의 외측 곡선의 감김 종점(63)에 대하여 상기 고정 스크롤 내측 곡선의 감김 종점을 최대 π(원주율)㎭까지 연장한 스크롤 랩 곡선을 구비하고 있다. 이와 같은 랩 곡선에 의하면 비대칭 랩형의 압축실이 형성된다. 비대칭 랩형이란, 도 7에서 설명하면, 초승달 형상의 압축실(8a와 8b)이 차지하는 용적(환언하면 압축실의 평면적)이 동일하면서, 압력이 다른 것을 의미하는 것이므로, 압력적으로 비대칭인 관계가 되는 것이다. 이것이, 소위 비대칭 랩형 스크롤 압축기이다. 스크롤 랩 감김 종단 각도는, 인볼루트 신개각(伸開角)으로 표시해도 된다.3 to 5, the fixed scroll 5 is composed of a disk-shaped hard plate 5a and a wrap 5b formed of an involute curve (or a curve approximating this) that is erected thereto. The discharge port 10 is provided in the center part, and the suction port 15 (15a, 15b) is provided in the outer peripheral part. O k is the coordinate center point and X k , Y k are the coordinate axes. The point 63 and the point 64 show the contact position of the outermost peripheral part which forms a compression chamber. The swing outside compression chamber (outer chamber) 8a is formed by the swing scroll wrap outer curve 661 and the fixed scroll wrap inner curve 561. The turning inside compression chamber (extension chamber) 8b is formed by the turning scroll wrap inner curve 662 and the fixed scroll wrap outer curve 562. The point 64 which becomes the contact point of the outermost periphery which forms the compression chamber of the fixed scroll wrap inner curve 561 has the maximum winding end point of the fixed scroll inner curve with respect to the winding end point 63 of the outer curve of the fixed scroll. It has a scroll lap curve extending to π (circumference rate). According to such a wrap curve, an asymmetric wrap type compression chamber is formed. As described in FIG. 7, the asymmetric wrap type means that the volume occupied by the crescent-shaped compression chambers 8a and 8b (in other words, the planar area of the compression chamber) is the same and that the pressures are different. Will be. This is a so-called asymmetric wrap scroll compressor. The scroll wrap winding end angle may be represented by an involute new opening angle.

압축기 본체의 냉각 및 헬륨 가스의 단열 압축시의 발생열의 가스 온도의 저하 때문에, 냉각용 오일 인젝션 구조를 구비하고 있다. 상기 구조의 오일 주입용 포트(22)는, 단일 포트로서 상기 랩 기어 홈부의 중앙부보다 작고 외측에 치우쳐 설치되어 있다. 상기 포트의 구멍 지름(do)으로서, 상기 스크롤 랩 두께를 t라 했을 때, do＞t로 설정한다. 즉, 구멍이 기어로 감춰지지 않도록 한다.In order to reduce the gas temperature of the generated heat during cooling of the compressor main body and adiabatic compression of helium gas, a cooling oil injection structure is provided. The oil injection port 22 of the above structure is provided as a single port smaller than the center portion of the lap gear groove portion and offset from the outside. As the hole diameter d o of the port, when the scroll lap thickness is t, d o > t is set. That is, the hole is not hidden by the gear.

참조번호 22a는 스로틀부 수단(31f)을 삽입하는 원형 구멍이다. 상기 고정 스크롤부의 기어 홈 저면(5m)에 설정한 오일 주입용 포트의 개구부(22)의 중심 위치(22f)는, 스크롤 랩 감김 종단부(63, 64)에 대하여, 스크롤 랩 감김 각도로 해서 대략 1.5π(π:원주율) 내주 측에 위치하고 있다. 즉 도 3에서 Δλo≒1.5π가 된다. 선회 외측 압축실(8a)의 행정 용적(Vth1)과 선회 내측 압축실(8b)의 행정 용적(Vth2)은, Vth1＞Vth2의 관계이며, 그 비 Vo＝ Vth1／Vth2 ≒ 1.1∼1.2 전후가 된다. 이 때문에, 양 압축실에 주입하는 냉각 유량을 각각의 압축실(8a, 8b)로의 흡입 가스 유량(Vth1, Vth2)에 따라 인젝션하는 것이 냉각면에서 더 유효하게 된다.Reference numeral 22a denotes a circular hole for inserting the throttle portion means 31f. The center position 22f of the opening portion 22 of the oil injection port set in the gear groove bottom face 5m of the fixed scroll portion is approximately the scroll wrap winding end portion 63, 64 as the scroll wrap winding angle. 1.5π (π: circumferential ratio) It is located on the inner circumferential side. That is, Δλ o ≒ 1.5π in FIG. 3. The stroke volume Vth1 of the turning outer compression chamber 8a and the stroke volume Vth2 of the turning inner compression chamber 8b have a relationship of Vth1> Vth2, and the ratio Vo = Vth1 / Vth2 ≒ 1.1 to 1.2 do. For this reason, injecting the cooling flow volume injected into both compression chambers according to the suction gas flow volume Vth1, Vth2 to each compression chamber 8a, 8b becomes more effective at the cooling surface.

이 기능과 작용을 얻기 위해, 도 4에 나타내는 바와 같이, 포트의 구멍 지름(do)의 중심 위치(22f)는, 상기 랩 기어 홈부의 중앙부보다 작고 외측에 치우쳐 설치되고, 고정 스크롤 내측 곡선(561) 측으로 약간 치우쳐 있다. 구체적으로는, 랩 홈 폭(Dt)에 대하여 S2／Dt＝0.45∼0.48 전후로 하고 있다.In order to acquire this function and effect | action, as shown in FIG. 4, the center position 22f of the port diameter d o of a port is smaller than the center part of the said lap gear groove part, and is provided in the outer side, and fixed scroll inner curve ( 561) slightly skewed to the side. Specifically, S 2 / D t is set to 0.45 to 0.48 around the lap groove width D t .

도 5에서, 선회 스크롤(6)의 랩 외주부 선단(6k)까지 외측 곡선(661)을 형성하고, 점(82a), 점(83a)을 랩 감김 종단 각도로 하고 있다. 선회 스크롤(6)의 랩 종단부(6k)의 점(82a)과 점(83a)은 원호 반경(R4)으로 매끄럽게 접속하고 있다. 랩 시단(始端)부(6n)는 원호 반경(R5)으로 매끄럽게 접속하고 있다. 경판(6a)을 관통하고 있는 작은 구멍(6d)은, 선회 스크롤(6)의 외측 곡선(661)을 따른 위치에 단수개 설정하고 있다.In FIG. 5, the outer curve 661 is formed to the lap outer periphery tip 6k of the revolving scroll 6, and the point 82a and the point 83a are the lap winding end angles. Point (82a) and the point (83a) of the wrap end portion (6k) of the orbiting scroll (6) are smoothly connected in an arc radius (R 4). Wrap starting end (始端) unit (6n) are smoothly connected by a circular arc radius (R 5). Small holes, which penetrate the end plate (6a) (6 d), the number of stages is set in one location along the outer curve 661 of the orbiting scroll (6).

도 6은 선회각 위치(θ s1)의 상태를 나타내고, 외선실(8a)의 흡입 행정이 완료했을 때의 고정 스크롤(5)과 선회 스크롤(6)이 합체된 상태를 나타낸다. 이 때, 오일 주입용 포트(22)의 개구부는, 외선실(8a) 측에만 연통하고 있다.FIG. 6: shows the state of turning angle position ( theta ) s1 , and shows the state by which the fixed scroll 5 and the turning scroll 6 were united when the suction stroke of the outer chamber 8a was completed. At this time, the opening part of the oil injection port 22 communicates only with the exterior chamber 8a side.

도 7은 선회각 위치(θ s2)의 상태를 나타내고, 내선실(8b)의 흡입 행정이 완료했을 때의 고정 스크롤(5)과 선회 스크롤(6)이 합체된 상태를 나타낸다. 이 때, 오일 주입용 포트(22)의 개구부는, 내선실(8b) 측에만 연통하고 있다.7 shows the state of the turning angle position θ s2 , and shows the state where the fixed scroll 5 and the turning scroll 6 are merged when the suction stroke of the internal chamber 8b is completed. At this time, the opening part of the oil injection port 22 communicates only with the internal chamber 8b side.

도 8은 외선실(8a)의 압력 변화(Pi1)와 내선실(8b)의 압력 변화(Pi2)가 선회각으로 해서 거의 π㎭ 어긋난 압력 변화를 하는 모양을 나타낸다. 선회각 위치(θ s1)가 외선실(8a)의 압축 개시점이며, 선회각 위치(θ s2)가 내선실(8b)의 압축 개시점이 된다.FIG. 8 shows a mode in which the pressure change P i1 of the outer chamber 8a and the pressure change Pi i2 of the inner chamber 8b make a change in pressure approximately π㎭ by a turning angle. The turning angle position θ s1 is the compression starting point of the outer compartment 8a, and the turning angle position θ s2 is the compression starting point of the internal compartment 8b.

상기 오일 주입용 포트(22)의 개구부를 고정 스크롤부의 기어 홈 저면(5m) 위치에 설정하는 것에 의해, 도 8에 나타내는 바와 같이, 선회 외측 압축실(8a)과 상기 오일 주입용 포트(22)와 연통하는 선회 각도 범위(θ 1)를, 선회 내측 압축실(8b)과 상기 오일 주입용 포트(22)와 연통하는 선회 각도 범위(θ 2)에 대하여, 선회 외측 압축실의 행정 용적(Vth1)과 선회 내측 압축실의 행정 용적(Vth2)의 비 Vo＝Vth1／Vth2에 거의 같은 비율로 크게 설정한 연통 각도 범위가 되도록 할 수 있다. 도 3의 실시예의 경우는, θ 1／θ 2 ≒ 1.1∼1.2의 관계가 된다.By setting the opening part of the said oil injection port 22 to the gear groove bottom face 5m position of a fixed scroll part, as shown in FIG. 8, the turning outer compression chamber 8a and the said oil injection port 22 are shown. and a turning angle range (θ 1) in communication, turning inside the compression chamber (8b) and the oil turning angle range in communication with the injection port 22 for (θ 2), turning the stroke volume of the outer compression chamber (Vth1 against ) And the communication angle range largely set at a ratio substantially equal to the ratio V o = Vth1 / Vth2 of the stroke volume Vth2 of the turning inner compression chamber. In the case of the embodiment of Fig. 3, the relationship is θ 1 / θ 2 ≒ 1.1 to 1.2.

도 8에서는, 오일 주입용 포트(22)의 개구부는, 외선실(8a)의 흡입 완료 위치가 되는 선회각(θ s1)의 앞쪽의 θ 5의 각도분부터 오일 주입 작용을 실시하고 있는 것을 나타내고 있다. 이 경우, 선회 스크롤 랩 외주부의 흡입실(5f)과 오일 주입용 포트(22)가 상기 θ 5의 각도분만큼 간헐적으로 연통하게 되어, 흡입실(5f) 내부에서의 헬륩 가스의 냉각을 도모하고 있다. 선회 각도 범위(θ 6)는, 오일 주입용 포트(22)(또는 도 9의 포트(228))의 개구부가 양방의 압축실(8a, 8b)에 동시에 연통하는 각도 범위를 나타낸다. 이와 같이, 상기 고정 스크롤부의 기어 홈 저면에 설정한 오일 주입용 포트가 되는 원 형상의 개구부(22)는, 상기 구멍의 중심 위치를 기어 홈 중앙에 대하여 외측으로 치우쳐 설정함으로써, 상기 흡입실(5f) 측과 연통하는 각도 범위(θ 5)를 조정하고 있다.In Figure 8, the oil opening of the injection port (22) indicates that there is carried out the front of the oil injection operation from angular minutes of θ 5, the turning angle (θ s1) that the suction completion position of the outer cabin (8a) have. In this case, it becomes turning communicating the suction chamber (5f) and the oil injection port 22 of the outer periphery scroll wrap is intermittently by an angle min of the θ 5, promote the suction chamber (5f) cooling the helryup gas in the interior and have. The turning angle range θ 6 represents an angular range in which the openings of the oil injection port 22 (or the port 228 in FIG. 9) communicate with both compression chambers 8a and 8b simultaneously. In this manner, the circular opening 22 serving as the oil injection port set on the bottom face of the gear groove of the fixed scroll part is set to the outside of the suction hole 5f by setting the center position of the hole to the outside with respect to the center of the gear groove. The angle range ( θ 5 ) communicating with the c) side is adjusted.

도 9는 오일 주입용 포트의 개구부의 형상을 지름 방향으로 뻗는 긴 구멍 형상(228)으로 한 경우이다. 실용적으로는, 긴 구멍 치수(L7)는, 랩 두께(t)의 2.5배 전후로 한다. 치수(L8)는, 랩 두께(t)와 동등 이하로 설정된다. 긴 구멍 치수(L7)를 조정하는 것에 의해, 긴 구멍 형상의 오일 주입용 포트(228)가 압축실(8a) 측과 연통하는 선회각(θ 1)의 범위를 설정할 수 있게 된다. 한편, 원형 구멍(22)의 경우의 do＞t의 치수 관계, 및 긴 구멍 형상(228)에 있어서의 L7＞t의 치수 관계로 설정하는 것에 의해, 이들 오일 주입용 포트(22, 228)가 선회 내측 압축실(8b)과 선회 외측 압축실(8a)의 양측에 연통하게 된다. 본 구조의 오일 인젝션량의 균등 분배 수단에 의해, 오일 인젝션하는 압력차(토출 압력(Pd)와 압축실 내 압력(Pi1, Pi2)의 차압)의 변동폭이 상대적으로 낮아지고, 오일 인젝션 시의 오일 충격 작용을 저감화할 수 있다. 그리고 오일 인젝션 배관의 진동 저감 더 나아가서는 배관 응력의 저하를 도모할 수 있다. 또한, 오일 인젝션 배관 내부의 유동음(맥동음)이 억제되어 압축기의 소음 저감 효과와 상기한 압축기 본체의 진동 저하를 도모할 수 있는 것이다.Fig. 9 shows the case where the shape of the opening of the oil injection port is a long hole shape 228 extending in the radial direction. In practice, the long hole size L 7 is about 2.5 times the wrap thickness t. The dimension L 8 is set to equal to or less than the lap thickness t. By adjusting the long hole dimension L 7 , it is possible to set the range of the turning angle θ 1 in which the long hole-shaped oil injection port 228 communicates with the compression chamber 8a side. On the other hand, these oil-injecting ports 22 and 228 are set by the dimensional relationship of d o > t in the case of the circular hole 22 and the dimensional relationship of L 7 > t in the long hole shape 228. ) Is in communication with both sides of the swing inside compression chamber 8b and the swing outside compression chamber 8a. By the equal distribution means of the oil injection amount of this structure, the fluctuation range of the pressure difference (the differential pressure of the discharge pressure P d and the compression chamber pressures P i1 and P i2 ) for oil injection becomes relatively low, and the oil injection The oil shock effect at the time can be reduced. The vibration of the oil injection pipe can be reduced, and furthermore, the pipe stress can be reduced. In addition, the flow noise (pulsation noise) inside the oil injection pipe can be suppressed, so that the noise reduction effect of the compressor and the vibration reduction of the compressor main body can be achieved.

도 10, 도 11은 오일 주입용 포트의 개구부의 형상으로서 지름 방향으로 뻗은 긴 구멍 형상(222)으로 하고, 상기 구멍 위치를 도 3, 도 9의 위치에 대하여 대략 1／2π 정도, 내주 측으로 더 이동한 경우의 실시예이다.10 and 11 show the shape of the opening of the oil injection port as an elongated hole shape 222 extending in the radial direction, and the hole position is approximately 1/2 square with respect to the positions of Figs. The embodiment in the case of moving.

도 10은 실시예의 도 11에 있어서의 양측의 압축실(8a, 8b)과 오일 주입용 포트(222)가 연통하는 선회 각도 범위(θ 3, θ 4)의 모양을 나타낸다. 이 경우, 선회 외측 압축실(8a)과 상기 오일 주입용 포트(222)와 연통하는 선회 각도 범위(θ 3)를, 선회 내측 압축실(8b)과 상기 오일 주입용 포트(222)와 연통하는 선회 각도 범위(θ 4)를 동등의 θ 3≒θ 4로 하고 있다. 실용적으로는, θ 3≒θ 4≒200도∼230도의 연통 각도 범위가 된다. 도면 중의 선회 각도 범위(θ 7)는, 오일 주입용 포트(222)의 개구부가 양방의 압축실(8a, 8b)에 동시에 연통하는 각도 범위를 나타내고 있다.10 shows a shape example of the compression chamber (8a, 8b) on both sides in Fig. 11 and the oil pivot angle range (θ 3, θ 4) to introduction port 222 for communication with the embodiment. In this case, the turning angle range θ 3 communicating with the turning outer compression chamber 8a and the oil injection port 222 communicates with the turning inner compression chamber 8b and the oil injection port 222. The turning angle range θ 4 is equal to θ 3 ≒ θ 4 . Practically, it is a range of communication angles of θ 3 3 θ 4 ≒ 200 degrees to 230 degrees. The turning angle range ( theta ) 7 in the figure has shown the angle range which the opening part of the oil injection port 222 communicates with both compression chambers 8a and 8b simultaneously.

도 3, 도 9, 도 11의 실시예에 있는 바와 같이, 실시예로서는, 고정 스크롤부의 기어 홈 저면(5m)에 설정한 오일 주입용 포트(22, 222, 228)의 개구부의 중심 위치로서, 고정 스크롤의 랩 감김 종단부(63, 64)에 대하여, 스크롤 랩 감김 각도로 해서 대략 1.5π 내지 2π만큼 내주 측의 위치에 설정하고 있는 것을 특징으로 하고 있다. 즉, 스크롤 랩 감김 각도의 범위로서 Δλo＝1.5π∼2π의 관계가 되도록, 상기 오일 인젝션용 포트의 개구부를 설정하고 있다.As shown in the embodiment of Figs. 3, 9, and 11, as an embodiment, the center position of the opening of the oil injection ports 22, 222, 228 set in the gear groove bottom face 5m of the fixed scroll portion is fixed. The scroll wrap end portions 63 and 64 are set to a position on the inner circumference side by approximately 1.5π to 2π as the scroll wrap wrap angle. That is, the opening of the said oil injection port is set so that it may become a relationship of (DELTA) (lambda) o = 1.5 (pi) -2 (pi) as a range of a scroll wrap winding angle.

오일 취출관(30) 내로 유출된 오일은 외부 오일 배관(51)을 통과해서 오일 냉각기(33)에 이르고, 여기에서 적정하게 냉각된 후, 오일 배관(52)을 통해서 오일 인젝션관(31) 및 오일 주입용 포트(22)를 거쳐 압축실(8)(8a, 8b)에 주입된다. 도 2에 나타내는 바와 같이, 오일 인젝션관(31) 내의 압력과 토출실(1a)의 고압부를 밀봉하는 O 링(48)을 설치하고 있다.The oil spilled into the oil outlet pipe 30 passes through the external oil pipe 51 to the oil cooler 33, and after appropriately cooled, the oil injection pipe 31 and the oil pipe 52 through the oil pipe 52. It is injected into the compression chamber 8 (8a, 8b) via the oil injection port 22. As shown in FIG. As shown in FIG. 2, the O-ring 48 which seals the pressure in the oil injection pipe 31 and the high pressure part of the discharge chamber 1a is provided.

이상의 구성에 의해, 선회 외측 압축실(외선실) 측으로의 냉각용 인젝션 유량과, 또 다른 일방 측의 선회 내측 압축실(내선실) 측으로의 냉각용 인젝션 유량을 균일하게 분배할 수 있고, 냉각성의 균일화를 도모할 수 있다. 도 12의 본 실시예의 압력 변화 곡선(Pi1, Pi2)으로 나타내는 바와 같이, 양측의 압축실(8a, 8b)로의 균등 분배에 의한 오일 인젝션 기능에 의해, 압축실 간의 냉각유에 의한 밀봉성이 향상되어, 종래 기술의 압력 변화 곡선(Pi3, Pi4)에 대하여 낮은 압력 상승 비율(압축선)이 된다. 그 결과, 선회각(θ s3)에 있어서의 압축실 내의 압력값을 비교하면, 이웃하는 외선실(8a)과 내선실(8b)의 압축실 간의 압력차를, 종래 기술의 압력차(ΔP1)로부터 본 실시예의 압력차(ΔP2)로 저감할 수 있다. 이 압력차의 저감이, 내부 누설량의 저하로 이어져서, 압축 동력의 저감 효과, 및 체적 효율을 개선하게 된다. 그 결과, 압축기의 성능·효율을 크게 향상시킬 수 있다. 또한, 양측의 압축실(8a, 8b)에 균등 배분된 냉각유는, 양 압축실(8) 내에서 작동 가스의 냉각 기능과 밀봉 기능이 향상됨과 함께, 스크롤 랩 선단부 등의 슬라이딩부의 윤활이 고르게 효과적으로 행해지게 된다. 한편, 압축 동력이 저감되면, 베어링부 등의 슬라이딩부에 작용하는 하중이 저감되기 때문에 압축기의 신뢰성이 향상된다. 또한 베어링 하중의 저감에 의해, 롤 베어링(40, 64)의 장기 수명화에도 이바지하게 된다.
By the above structure, the injection flow volume for cooling to a turning outer compression chamber (outer chamber) side, and the injection flow rate for cooling to another turning inner compression chamber (extension chamber) side can be distributed uniformly, Uniformity can be attained. As shown by the pressure change curves P i1 and P i2 of the present embodiment of FIG. 12, the oil injection function by equal distribution to the compression chambers 8a and 8b on both sides ensures the sealing property by the cooling oil between the compression chambers. It improves and becomes a low pressure rise ratio (compression line) with respect to the pressure change curve P i3 , P i4 of the prior art. As a result, when comparing the pressure value in the compression chamber at the turning angle θ s3 , the pressure difference between the adjacent outer chamber 8a and the compression chamber of the internal chamber 8b is the pressure difference ΔP 1 of the prior art. ) Can be reduced by the pressure difference ΔP 2 of the present embodiment. This reduction in pressure difference leads to a decrease in the internal leakage amount, thereby improving the effect of reducing the compression power and the volumetric efficiency. As a result, the performance and efficiency of the compressor can be greatly improved. In addition, the cooling oil evenly distributed to the compression chambers 8a and 8b on both sides improves the cooling function and the sealing function of the working gas in both compression chambers 8, and the lubrication of the sliding parts such as the scroll wrap tip part is evenly distributed. It is done effectively. On the other hand, when the compression power is reduced, the load acting on the sliding portions such as the bearing portion is reduced, so that the reliability of the compressor is improved. In addition, the reduction of the bearing load contributes to the long life of the roll bearings 40 and 64.

1 : 밀폐 용기
1b : 모터실
1b1, 1b2 : 공간
3 : 모터부
3a : 스테이터
3b : 로터
5 : 고정 스크롤
6 : 선회 스크롤
7 : 프레임
8 : 압축실
8a : 외선실
8b : 내선실
10 : 토출구
14 : 회전축
14a : 편심축
15 : 흡입구
17 : 흡입관
18a, 18b : 제 1 통로
20 : 토출관
22, 222, 228 : 오일 주입용 포트
23 : 윤활유
25 : 제 2 통로
30 : 오일 취출관
30f, 31f : 스로틀부
31 : 오일 인젝션관
32 : 선회 베어링
38 : 올담 기구
40 : 주 베어링1: sealed container
1b: motor room
1b1, 1b2: space
3: motor part
3a: stator
3b: rotor
5: fixed scroll
6: turning scroll
7: frame
8: compression chamber
8a: outside room
8b: ext.
10:
14:
14a: eccentric shaft
15: inlet
17: suction pipe
18a, 18b: first passage
20: discharge tube
22, 222, 228: oil injection port
23: lubricant
25: second passage
30: oil extraction pipe
30f, 31f: Throttle part
31: oil injection pipe
32: Slewing Bearing
38: Oldham Organization
40: main bearing

Claims (6)

오일 인젝션관을 밀폐 용기에 관통시키고, 고정 스크롤의 경판(鏡板)부에 설치한 오일 주입용 포트에 접속한 오일 주입 기구부를 구비하고, 상기 고정 스크롤과 맞물리는 선회 스크롤로 비대칭 랩형의 압축실을 형성하는 헬륨용 밀폐형 스크롤 압축기에 있어서,
상기 오일 주입용 포트가 선회 외측 압축실에 연통(連通)하는 제 1 선회 각도 범위와,
상기 오일 주입용 포트가 선회 내측 압축실에 연통하는 제 2 선회 각도 범위가,
같은 선회 각도 범위가 되도록 상기 고정 스크롤부의 기어 홈(齒溝) 저면에 상기 오일 주입용 포트의 개구부를 설정한
것을 특징으로 하는 헬륨용 밀폐형 스크롤 압축기.An oil injection mechanism is connected to the oil injection port provided through the oil injection pipe through the hermetically sealed container, and the asymmetric wrap type compression chamber is formed by the turning scroll engaged with the fixed scroll. In the sealed scroll compressor for helium to form,
A first swing angle range in which the oil injection port communicates with the swing outside compression chamber,
The second turning angle range in which the oil injection port communicates with the turning inner compression chamber,
The opening of the oil injection port is set on the bottom of the gear groove of the fixed scroll portion so as to have the same turning angle range.
Sealed scroll compressor for helium, characterized in that. 오일 인젝션관을 밀폐 용기에 관통시키고, 고정 스크롤의 경판부에 설치한 오일 주입용 포트에 접속한 오일 주입 기구부를 구비하고, 상기 고정 스크롤과 맞물리는 선회 스크롤로 비대칭 랩형의 압축실을 형성하는 헬륨용 밀폐형 스크롤 압축기에 있어서,
상기 오일 주입용 포트가 선회 외측 압축실에 연통하는 제 1 선회 각도 범위를 θ 1,
상기 오일 주입용 포트가 선회 내측 압축실에 연통하는 제 2 선회 각도 범위를 θ 2,
상기 선회 외측 압축실의 행정 용적을 Vth1, 상기 선회 내측 압축실의 행정 용적을 Vth2라 했을 때,
θ 1/θ 2 ≒ Vth1/Vth2
가 되도록 상기 고정 스크롤부의 기어 홈 저면에 상기 오일 주입용 포트의 개구부를 설정한 것을 특징으로 하는 헬륨용 밀폐형 스크롤 압축기.Helium penetrates the oil injection tube through the sealed container, and has an oil injection mechanism portion connected to an oil injection port provided in the hard plate portion of the fixed scroll, and forms an asymmetric wrap type compression chamber by a turning scroll engaged with the fixed scroll. In the hermetic scroll compressor,
A first turning angle range in which the oil injection port communicates with the turning outer compression chamber θ 1 ,
A second turning angle range in which the oil injection port communicates with the turning inner compression chamber θ 2 ,
When the stroke volume of the swing outer compression chamber is Vth1 and the stroke volume of the swing inner compression chamber is Vth2,
θ 1 / θ 2 ≒ Vth1 / Vth2
And an opening of the oil injection port is set on a bottom of a gear groove of the fixed scroll unit so as to be a sealed scroll compressor for helium. 제1항 또는 제2항에 있어서,
상기 개구부의 중심이, 상기 기어 홈 저면의 중앙으로부터 외측에 치우쳐서 설치된 것을 특징으로 하는 헬륨용 밀폐형 스크롤 압축기.3. The method according to claim 1 or 2,
A helium closed scroll compressor according to claim 1, wherein the center of the opening is offset from the center of the bottom of the gear groove. 제1항 또는 제2항에 있어서,
상기 개구부가, 상기 고정 스크롤의 지름 방향으로 신장한 구멍 형상인 것을 특징으로 하는 헬륨용 밀폐형 스크롤 압축기.3. The method according to claim 1 or 2,
The said scroll opening has the hole shape extended in the radial direction of the said fixed scroll, The closed scroll compressor for helium characterized by the above-mentioned. 제1항에 있어서,
상기 제 1 선회 각도 범위 및 상기 제 2 선회 각도 범위가, 200도∼230도인 것을 특징으로 하는 헬륨용 밀폐형 스크롤 압축기.The method of claim 1,
The said 1st turning angle range and said 2nd turning angle range are 200 degree-230 degree, The closed scroll compressor for helium characterized by the above-mentioned. 제1항 또는 제2항에 있어서,
상기 개구부의 중심 위치를, 상기 고정 스크롤의 랩 감김 종단부에 대하여, 감김 각도로 해서 1.5π∼2π[㎭]만큼 내주 측에 위치시킨 것을 특징으로 하는 헬륨용 밀폐형 스크롤 압축기.3. The method according to claim 1 or 2,
The closed scroll compressor for helium, wherein the center position of the opening portion is positioned on the inner circumferential side by 1.5 pi-2 pi [mm] as a winding angle with respect to the wrap winding end portion of the fixed scroll.
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