KR101367053B1

KR101367053B1 - 유리 제조시스템에서 용융물의 수준을 제어하기 위한 방법 및 장치

Info

Publication number: KR101367053B1
Application number: KR1020107005713A
Authority: KR
Inventors: 윌리엄 더블유 존슨
Original assignee: 코닝 인코포레이티드
Priority date: 2007-08-16
Filing date: 2008-08-13
Publication date: 2014-02-24
Also published as: JP2010536693A; TWI398416B; US7926301B2; TW200925127A; WO2009023223A1; CN101784492A; JP5323833B2; KR20100072189A; US20090044567A1; CN101784492B

Abstract

유리 제조시에, 분말상태의 배치 물질을 용해로내에 공급하는 방법에 관한 것이다. 분말상태의 배치 물질은 제1 배치 공급속도로 제1 벌크 배치 공급장치로부터 공급되고, 제2 트림 배치 공급속도로 제2 트림 배치 공급장치로부터 공급된다. 트림 배치 공급속도는 총 배치 공급속도의 10%보다 작거나 같다. 트림 전극 및 트림 버너의 이용 역시 개시되어 있다.

Description

유리 제조시스템에서 용융물의 수준을 제어하기 위한 방법 및 장치{Method and Apparatus for Controlling the Level of a Molten Material in a Glass Manufacturing System}

본 발명은 유리 제조시스템에서 용융물의 수준을 유지하기 위한 방법 및 장치에 관한 것으로, 특히 용융물의 수준에 대한 함수로서 전구체의 공급 및 용융속도를 제어하기 위한 것이다.

전형적인 유리 제조시스템에서는, 미세분말 상태의 다양한 원재료 또는 배치 물질(batch material)이 최초에 바로 유입되거나 또는 용해로로 유입되게 된다. 미세분말의 배치 물질은 용융되어 점성의 용융물의 형태로 시스템의 제조부로 유입될 수 있다. 점성의 용융물이 냉각되면 유리가 된다. 논의 및 제한을 가하지 않기 위하여, 이하에서는 점성의 용융물을 용융유리(molten glass) 또는 유리 용융물(glass melt)이라고 언급하도록 한다.

용융과정 동안에 용해로의 유리 용융물의 수준이 일정하게 유지되는 것이 바람직하다. 만약 용융 수준이 지나치게 변동하게 되면 유리 용융물은 용해로 벽의 다른 영역에서 세정(wash)될 수 있다. 따라서, 용해로의 벽에는 일반적으로 일정시간에 걸쳐 용융물로 용융되는 처리하기 힘든 내화벽돌(refractory brick)이 채워지고, 이에 따라 용해로 벽을 형성하는 각기 다른 영역의 내화벽돌간 성분의 변형이 용융물에 영향을 주기 때문에 언급한다. 더욱이, 다양한 용융 부산물(melting by-product)이 용융활동(melting campaign) 과정을 거쳐 내화벽에 축척된다. 예를 들면, 용융물 표면은 일반적으로 불용의 배치 물질(unmelted batch materials)로 덮혀져 있고, 용융물의 결과로 형성된다. 수준의 변동은 결과적으로 용융의 불균일한 화학성분을 초래하며, 또는 내화성 고체 및/또는 용융물에 포함된 배치를 결합시킬 수 있다. 결과적으로, 수준의 변동과 그 변동을 보상하려는 시도는 용융물의 열적 불안정을 초래할 수 있다. 역사적으로, 유리시트를 위한 상당수의 유리제조가 플로트 시스템(float system)에서 이루어져 왔으며, 그 시스템에서 전구체는 처음으로 용해로에서 용융되고, 가스상태의 함유물을 제거하기 위해 정제되어, 통상 주석으로 형성된 제2 용융매질(melting medium)의 표면으로 흘러들어 간다. 최근까지, 퓨전공정(fusion process)이 특별히 결점없는 유리시트를 생산하기 위해 사용되어 왔고, 광학 표시장치의 생산에도 유용하게 사용되었으며, 그러한 공정에서 전구체는 용해로에서 처음으로 용융된 후, 튜브 또는 파이프 시스템 및 용기(vessels)를 통해서 성형파이프로 이동한다. 성형파이프는 수렴성형표면(converging forming surface)이 형성된 상부개방형 용기(open-top vessels)를 포함한다. 용융유리는 용기의 상부로 넘치게 되고 수렴성형표면을 포함하는 성형용기(forming vessels)의 양측면 아래로 흐르게 된다. 분리된 양 흐름은 그 다음 수렴성형표면이 만나는 라인에서 다시 합류하게 된다. 그러므로 성형파이프의 내화면과 접촉하고 있는 용융유리는 성형된 시트의 내부의 범위내에서 합류하며, 시트의 외면은 성형표면과 접촉되지 않는다. 용해로와 성형파이프 사이의 튜브 및 용기는 전형적으로 플래티늄 또는 플래티늄-로듐 합금과 같은 내화성 금속으로 형성되고, 이를 총괄하여 플래티늄 시스템(platinum system)이라고 한다. 플래티늄 시스템 내에서의 온도변화로 인하여 플래티늄 시스템에서의 압력강하가 변동하게 되고, 그 결과로 인한 수준 변동이 용해로에 다시 영향을 주게 되므로, 퓨젼타입 유리 제조공정이 다른 공정보다도 더욱 수준변동이 일어나기 쉬워진다. 일반적으로, 용해로에서 직접적인 유리의 수준측정은 앞서 언급한 용융 부산물 때문에 어렵다: 용해로의 용융유리는 뚜렷한 표면을 나타내지 않는다. 그러므로, 간접적인 방법이 사용된다. 전형적으로, 수준제어는 변화하는 용해로에 공급되는 배치 물질의 비율에 의해서 수행된다. 그러나 전형적인 스크류타입(screw-type)의 배치 공급장치는 일반적으로 대용량 장치(high capacity apparatus)로서 목표수준을 넘지 않고 적당한 수준을 유지하는 수준제어가 필요한 미세제어에는 부족하다. 그렇기 때문에 추가적인 수준변동이 발생하게 된다.

유리 제조시스템에서 유리제조는 미세분말의 배치 물질의 용융을 통해서 이루어진다. 이러한 배치 물질의 용융과정에서 용융물의 세정을 방지하기 위해 유리 용융물의 수준이 일정하게 유지되어야 한다. 그러나 유리 용융물의 일정한 수준의 유지를 위한 배치 물질의 미세제어가 어려웠던바, 본 발명은 이러한 배치 물질의 미세제어가 가능한 장치 및 그 방법을 제공한다.

용융유리의 생산을 위한 용해로에서의 대체로 일정한 수준을 유지하는 방법이 개시된다. 상기 방법은 트림 배치 공급장치(trim batch feeder)에 반영되며, 그 트림 배치 공급장치는 보다 큰 벌크 배치 공급장치(bulk batch feeder)에 의해서 배치 물질이 공급되는 양과 비교해 볼 때, 오직 작은 비율의 분말의 배치 물질을 용해로에 공급한다. 작은 볼륨의 공급장치의 사용은 전체공급비율에 대한 미세한 조정을 가능하게 한다. 본 발명의 실시예에 따르면, 하나 또는 그 이상의 벌크 배치 공급장치는 일정 공급량을 공급하면서 작동된다, 그리고 배치 공급속도의 변화는 보다 작은 트림 공급장치의 공급량에 의해 발생한다. 그럼에도 불구하고, 만약 전체공급속도에 더 큰 변화가 필요하다면, 벌크 공급장치의 공급량은 또한 변동될 것이다. 공급속도의 변화는 또한 배치 블랭킷(batch blanket) 및 블랭킷 하부의 용융유리의 온도가 변화되는 결과를 가져온다. 결과적으로, 본 발명은 용융 온도 변화의 소폭 증가의 목적으로 트림 히터(trim heater)를 더 사용하는 것을 고려하고 있다. 용융물의 가열 방법은 연료-산화 히터(fuel-oxidizer heaters)(예를 들면, 용융물 상부에서 가스분사하는 방식), 및 용융물 표면 아래에 잠긴(submerged) 전극에 결합되는 전류히터(electric current heaters) 모두를 포함한다.

본 발명의 일 실시예로서, 용융유리를 형성하는 방법은 벌크 배치 공급장치의 벌크 공급속도(bulk feed rate)로 배치 물질을 용해로내에 공급하는 단계, 배치 트림 공급장치의 트림 공급속도(trim feed rate) 또는 전체 배치 공급속도의 10%보다 작은 속도로 배치 물질을 용해로내에 공급하는 단계, 용해로에서 유리 용융물을 형성하기 위해 배치물질을 가열하는 단계, 상기 유리 용융물의 수준을 감지하는 단계; 및 벌크 공급속도가 일정하게 유지되는 동안에 유리 용융물의 수준에 따라 트림 공급속도를 변화시키는 단계를 포함하며, 전체 배치 공급속도는 벌크 공급속도와 트림 공급속도를 합한 것이다. 앞서 살펴본 일반적인 설명과 이하에서 기술할 본 발명의 실시예에 대한 설명은 주장된 바와 같이 발명의 본질 및 특성을 이해하기 위한 개관 또는 체계를 제공하기 위하여 작성된 것으로 이해되어야 한다. 첨부된 도면은 발명의 이해를 좀 더 돕기 위해 제공된 것이며, 명세서의 일부로서 구성되어 결합된다. 도면은 본 발명의 실시예를 설명하고, 도면의 묘사와 함께, 본 발명의 원리 및 작동의 설명을 제공한다.

본 발명에 따른 효과는, 트림 배치 공급장치에 의해 배치 물질이 용해로에 공급되는 양의 미세한 조정을 통하여 용해로내의 용융물의 수준을 일정하게 제어가 능한 효과가 있다.

또한, 트림 히터를 더 사용하고, 그 가열방법으로 연료-산화히터, 전류히터 등의 다양한 수단을 이용하여 용융온도의 소폭의 증가를 통해, 용해로내에서의 용융물의 수준을 일정하게 제어가능한 효과가 있다.

도 1은 본 발명의 바람직한 유리 제조공정의 실시예에 따른 횡단면도;
도 2는 도 1의 용해로의 횡단면도;
도 3은 크라운(crown)이 제거된 도 1의 용해로의 탑다운(top down)횡단면도; 및
도 4는 크라운이 제거되고 제2 벌크 배치 공급장치가 설치된 본 발명의 다른 실시예에 따른 용해로의 탑다운 횡단면도이다.

이하의 상세한 설명은, 설명을 위한 목적이고 발명을 제한하는 것은 아니며, 구체적이고 상세하게 개시된 발명의 실시예는 본 발명의 완전한 이해를 제공하기 위한 것이다. 그러나, 당해 기술분야의 당업자에 의해서 본 발명의 상세한 설명에 기재되지 않는 다른 실시예에 의한 실시에 의해 이익을 얻는 것은 자명한 사항이라고 할 것이다. 더욱이, 이미 공지된 장치, 방법 및 물질의 설명은 본 발명의 설명의 불명료를 피하기 위해 생략되었다. 마지막으로 동일 구성요소에 대해 참조된 도면부호는 어디에서나 적용될 수 있다.

도 1에 도시된 본 발명에 따른 유리 제조장치(10)의 실시예의 횡단면도는 유리시트를 생산하기 위한 퓨젼 유리 제조공정에 사용되는 용해로, 또는 프리멜터(premelter)(12)를 포함한다. 용해로(12)는 전형적으로 산화알루미늄(alumina) 또는 지르코니아 브릭스(zirconia bricks)와 같은 내화성 물질을 포함한다. 용해로(12) 외에, 장치(10)는 용해로에서 파이너(finer)를 이어주는 튜브(MFC)(14), 파이너(16), 파이너에서 교반기(stirrer)를 이어주는 튜브(FSC)(18), 교반기(20), 교반기에서 볼(bowl)을 이어주는 튜브(SBC)(22), 볼(24), 하강관(downcomer)(26), 주입구(inlet)(28) 및 성형파이프(30;성형장치)를 포함한다. 배치 물질(32)은 주입구(28)를 통해 용해로로 채워지고, 용해로에서 배치 물질은 용융되어 용융유리 또는 유리 용융물(36)로 형성된다. 그 다음 유리 용융물(36)은 용융물의 가스제거(de-gas) 또는 정제를 위해서 MFC(14)를 통해서 파이너(finer)로 이동한다. 유리 용융물은 파이너(16)에서 FSC(18)를 통해 교반기(20)로 흘러가고, 교반기에서 용융유리가 균질화(homogenized) 된다. 교반기(20)는, 예를 들어, 용융유리의 이질성을 줄이기 위해 용융유리를 늘이고 절단하는 회전교반 블레이드(rotating stirrer blades)를 포함한다. 용융유리는 하강관을 통해서 교반장치에서 볼로, 성형파이프(30)로 흘러간다. 성형파이프(30)는 수렴측면벽(converging sidewalls)을 포함하는 상부가 개방된 용기이며, 그러한 성형파이프(30)에 유입된 용융유리는 파이프를 넘쳐서 수렴성형측면벽(converging forming sidewalls) 아래로 두 개의 분리된 용융 유리로 흐른다. 수렴성형측면벽의 하부에서 두 개의 분리된 용융유리의 흐름이 다시 합쳐져 오염되지 않은 유리시트(31)를 성형한다. 퓨젼 유리 제조공정의 더 자세한 설명은 Dockerty에 의한 미국특허 제3,338,696호 에서 찾아볼 수 있으며, 그 내용은 여기에 참고로 반영된다. 퓨젼방식 유리 조공정에서, 용해로(12)와 성형파이프(30) 의 연결관(예를 들어, MFC(14), 파이너(16), FSC(18), 교반기(20), SMC(22), 볼(24) 및 하강관(26))은 일반적으로 내화성 금속,예를 들어 플래티늄 또는 플래티늄-로듐과 같은 플래티늄 합금으로 이루어진다. 한편, 성형파이프(30)는 전형적으로 지르코니아와 같은 물질로 만들어진 일체형 내화성블럭(monolithic refractory block)이다.

도 2에서 도시되었듯이, 용해로(12)는 바닥판(38), 측면벽(40) 및 크라운(crown)을 포함한다. 배치 물질은 용해로내에서 용융유리 표면의 적어도 한 부분에 걸쳐 배치 물질의 블랭킷(blanket)을 형성하기 위하여 모터에 의해 작동되는 스크류공급장치 또는 오거(auger)(46)를 통한 주입구(34)를 거쳐서 호퍼(hopper)(44)에서 용해로(12)로 주입된다. 배치 물질은 단속적으로 용해로(12)에 주입되며, 또는 계속적으로 검출된 용융유리의 수준에 대응하여 주입되는 것이 더욱 바람직하다. 예를 들면, 용융유리의 수준은 용해로(12)의 하류쪽 관에 삽입된 용융유리 수준 탐침자(level probe)(50)에 의해서 감지된다. 수준 탐침자(50)는, 예를 들어, 용융유리에 영향을 받는(접촉된) 탐침자(50)의 측정량에 의하여 유동이 변하는 저항타입(resistance type) 검출기가 있다. 그럼에도 불구하고, 마이크로웨이브(microwave) 또는 광센서(optical sensors)와 같은 비접촉 방법을 포함하며, 어떠한 일반적인 용융유리 수준 검출 시스템이 적용될 수 있다.
용해로(12)의 측면벽(40)을 따라 배열된 크라운버너(crown burner)(52)는 연료-공기 또는 연료-산소(즉 연료-산화제)의 혼합물을 태워서 용융유리로 덮힌 배치 물질과 용해로 크라운(42) 사이의 공간을 가열한다. 게다가, 도 3의 바람직한 도시와 같이 용해로(12)의 측면벽을 따라서 배열된 전극(54)은 하나의 전극에서 다른 전극으로의 용융유리에 흐르는 전류의 도입으로 가열의 효과를 갖는 저항 또는 줄(jule)을 발생시킨다. 일반적으로, 용해로에 공급하는 방법은 용융유리가 MFC(14)를 통해서 빠져나가는 양에 뒤쳐지지 않도록, 용해로의 용융유리의 수준이 상당히 일정하게 유지될 수 있도록 이루어져야 한다. 심지어 상대적으로 작은 용해로에서 조차도, 일정수준을 유지하기 위해 필요한 배치 물질의 양은 500 lbs/h 를 초과할 수 있다. 일정한 유동을 제공할 수 있는 스크류 공급장치는 전형적으로 작은 양에 의한 공급속도의 변화를 제어하는 것이 불가능하다. 그러므로, 때때로 공급속도의 수정은 필요 이상의 증가량에 의해서 이루어지며, 결과적으로는 새로운 평형에 도달하는 목표수준이 될 때까지 용융수준은 변동한다. 따라서, 본 실시예는 배치 공급장치(46)와 같은 현저하게 큰 공급장치에 의해 도달할 수 있는 것보다도 훨씬 미세한 공급속도의 제어를 제공할 수 있는 트림 모터(58)에 의해 작동되는 트림 공급장치(56)를 더 포함한다. 바람직하게, 트림 공급장치(58)는 총 배치 공급속도의 약 10%보다 작거나 동일하게, 더 바람직하게는 총 공급속도의 약 7%보다 작거나 동일하도록, 좀더 바람직하게는 총 공급속도의 약 5%보다 작거나 동일하도록 작동된다. 그러므로, 용해로에 필요로 되는 1500 lbs/h의 배치공급속도를 위해서는, 트림 공급장치(56)는 단지 45 lbs/h 의 공급속도인 총 배치 공급속도의 3%를 제공하도록 작동된다. 나머지 총 배치 공급속도의 97%는 스크류 공급장치(46)에 의해 분배된다. 공급장치(46, 56)는 하나의 호퍼로 부터 공급받거나, 또는 공급장치(46, 56)는 각각의 분리된 호퍼로부터 공급받는다. 상당히 더 작은 공급속도를 제공함으로써, 트림 공급장치(56)는 더욱 단계적인 용융유리의 수준의 조정이 가능하며, 그렇게 함으로써 일반적인 벌크 공급장치(46)만을 사용하여 발생할 수 있는 변동 또는 난조(hunting)를 최소화 할 수 있다. 수준의 제어는 수준 탐침자(50)와 제어부(60)에 의해서 이루어지며, 이에 따라 측정된 수준을 미리 결정된 수준 설정값과 비교하여 그 수준차 신호를 발생시킨다. 수준차 신호는 용해로(12)에서의 용융유리 수준을 일정하게 유지하기 위해 트림 모터(58) 및 트림 공급장치(56)를 작동시키는데 사용된다. 더욱 정교한 접근으로, 퍼지 로직(fuzzy logic) 테이블은 트림 공급장치 모터(58)에 작동하는데 필요한 신호를 보내기 위한 일반적인 방법으로 사용될 수 있다. 본 발명은 용해로(12)에서의 용융유리 수준을 제어하기 위해 사용될 수 있으며, 용융유리의 수준은 약 0.25인치보다 작고, 더 바람직하게는 0.20인치보다 작고, 심지어 좀더 바람직하게는 0.15보다 작고, 또한 0.1인치보다 작게 변화하는 것이 바람직하다. 본 발명의 이점을 갖는 상술한 접근방식이 용융유리의 가열 방법으로 확장될 수 있다는 것은 당해 기술분야의 당업자에게는 자명한 사항이다. 즉, 용해로(12)에 유입되는 배치 물질의 양의 조절은 바람직하지 않은 용융온도의 변화에 기인한다. 잠재적인 온도변화를 최소화 하기 위해서, 용해로(12)는 배치블랭킷(batch blanket)과 크라운(42) 사이의 측면벽에 설치된 트림 버너(trim burners)(62)를 더 포함한다. 용해로(12)는 또한 유리 용융물 표면 수준의 아래의 측면벽(40)에 설치된 하나 또는 그 이상의 트림 전극(trim electrodes)(64)을 더 포함한다. 바람직하게, 하나 또는 그 이상의 트림 전극(64)은 트림 공급장치(56)에 근접하여 설치된다. 예를 들면, 하나 또는 그 이상의 트림 전극은 트림 배치 공급장치 측면 및/또는 아래에 배치된다. 예를 들면, 도 4에서는 두 트림 전극(64a, 64b)이 트림 공급장치(56)의 측면에 배치된 것을 도시하고 있다. 바람직하게, 트림 버너(62) 및 트림 전극(64)은 트림 공급장치(56)에 의해 주입되는 배치 물질의 공급속도 변화에 비례하여 용융에 사용되는 전력량에 따른 크기를 가져야 한다. 즉, 만약 트림 공급장치의 배치 공급속도가 증가하여 유리용융의 수준을 유지시켜 준다면, 트림 버너 및 트림 전극에 의한 전력은 비례하여 증가하여야 한다. 다시 말해, 1500 lbs/h를 총 배치 공급속도라고 한다면, 트림 버너 및 트림 전극은 트림 공급장치에 의해 배치 물질이 공급되는 범위를 보상하기 위한 총 유효출력인 약 15 KW를 공급할 수 있는 용량을 가져야 한다. 45 lbs/h의 트림 공급속도에 기초하여, 여기서 1150 BTU/lb는 배치의 454 lbs/h를 용융하는데 필요한 열량이고, 이것은 3413 BTU/h/KW에 상당한 것이며, 이는 15 KW로 계산된다. 즉, 트림버너 및/또는 트림 전극은 (1100 BTU/lb)*(트림 공급속도)/(3413 BTU/h/kW)의 총 유효전력을 공급할 수 있는 용량을 가져야 한다. 바람직하게, 트림 버너 및/또는 전극의 출력전력의 변화는 약 1 KW보다 작은 증가를 실행할 수 있으며, 약 0.5 KW보다 작은 경우가 바람직하고, 더욱 바람직하게는 0.1 KW보다 작아야 한다. 트림 버너(62) 및 트림 전극(64)은 또한 제어부(60)에 의해서 제어된다, 예를 들어 질량 유량 제어기(mass flow controller) 및 계전기(relay)/전압/전류 조절기(current regulator)(도면 미도시)의 각각의 수단에 의해 적절하게 제어된다. 벌크 스크류 공급장치(46)는 다수의 벌크 스크류 공급장치를 포함하는 것으로 이해되어야 한다. 즉, 도 4에서 도시하였듯이, 용해로(12)는 제1 벌크 스크류 공급장치(46a), 제2 벌크 스크류 공급장치(46b) 및 트림 공급장치(56)를 포함한다. 상기의 예에서, 만약 필요한 총 배치 공급속도가 1500 lbs/h라면, 스크류 공급장치(46a, 46b) 두 개가 동등하게 총 공급속도의 97%를 제공하도록 하는 것이 바람직하며, 반면에 나머지 총 배치 공급속도의 3%는 트림 공급장치(56)에 의해 이루어진다. 그러므로, 벌크 배치 공급장치(46a, 46b) 각각은 배치 유동량 43.5% 또는 약 773 lbs/h를 공급하며, 반면에 트림 공급장치(56)는 그 나머지인 약 45 lbs/h를 제공한다. 작동에 있어서, 배치를 용해로(12)에 주입하는 방법은 트림 공급장치(56)를 통해서 용해로에 배치 물질을 공급하는데서 시작한다. 예를 들면, 트림 공급장치(56)는 설정된 총 배치 공급속도의 1%의 공급속도로 공급을 시작한다. 하나 또는 그 이상의 벌크 배치 공급장치(46)는 그 다음에 작동하고 설정된 총 배치 공급속도의 나머지 99%를 공급하는데 적용된다. 그 후에, 하나 또는 그 이상의 벌크 배치 공급장치는 일정한 공급량, 일정한 RPM을 통해 작동되고, 용융유리의 수준을 대체로 일정하게 유지하기 위해 요구되는 어떠한 공급속도 변화는 트림 공급장치만을 사용하여 실행된다. 물론, 유리용융 수준을 대체로 일정하게 유지하기 위해 필요한 총 배치 공급속도의 조정이 더 작은 트림 공급장치의 용량을 초과한다면, 하나 또는 그 이상의 벌크 배치 공급장치가 사용될 것이며, 이후에 벌크 배치 공급장치 및 트림 배치 공급장치 사이에는 앞서 언급한 것과 같이 새로운 평형 공급속도가 형성될 것이다.

상기의 설명된 본 발명의 실시예는 강조되어야 하며, 특별히 어떤 "바람직한" 실시예는 단순히 실시의 가능한 예이고, 본 발명의 명확한 이해를 위해 개시된 것에 불과하다. 본 발명의 기술적 사상 내지 원리를 벗어나지 않는 범위에서는 상기의 설명된 실시예의 변경 및 수정이 가능할 것이다. 그러한 모든 변경 및 수정은 여기에 개시된 내용의 범위, 본 발명 및 이하의 청구항에 따른 것을 포함하는 것으로 의도되었다.

10: 유리 제조장치 12: 용해로
14: 튜브(MFC) 16: 파이너
18: 튜브(FSC) 20: 교반기
22: 튜브(SBC) 24: 볼
26: 하강관 28: 주입구
36: 유리 용융물

Claims

유리 용융물을 형성하는 방법에 있어서,
유리를 형성하는 배치 물질을 제공하는 단계
상기 배치 물질을 벌크 배치 공급속도로, 벌크 배치 공급장치로부터 용해로로 공급하는 단계;
상기 배치 물질을 총 배치 공급속도의 10% 이하인 트림 배치 공급속도로, 트림 배치 공급장치로부터 상기 용해로로 공급하는 단계;
상기 용해로에서 유리 용융물을 형성하기 위해 상기 배치 물질을 가열하는 단계;
상기 유리 용융물의 수준을 결정하는 단계; 및
상기 벌크 배치 공급속도가 일정하게 유지되는 동안에 상기 유리 용융물의 수준에 따라 상기 트림 배치 공급속도를 변화시키는 단계;를 포함하고,
상기 총 배치 공급속도는 상기 벌크 배치 공급속도 및 상기 트림 배치 공급속도의 합으로 이루진 것을 특징으로 하는 유리 용융물의 형성방법.
청구항 1에 있어서,
상기 트림 배치 공급속도는 상기 총 공급속도의 5% 이하인 것을 특징으로 하는 유리 용융물의 형성방법.
청구항 1에 있어서,
상기 트림 배치 공급속도는 상기 총 공급속도의 3% 이하인 것을 특징으로 하는 유리 용융물의 형성방법.
청구항 1에 있어서,
상기 벌크 배치 공급속도로 공급하는 단계는 다수의 벌크 배치 공급장치로부터 배치 물질을 공급하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 유리 용융물의 형성방법.
청구항 1에 있어서,
상기 유리 용융물의 수준을 결정하는 단계는 센서를 이용하여 상기 유리 용융물의 수준을 감지하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 유리 용융물의 형성방법.
청구항 5에 있어서,
상기 유리 용융물의 수준은 상기 용해로의 하류부분에서 감지되는 것을 특징으로 하는 유리 용융물의 형성방법.
청구항 5에 있어서,
상기 유리 용융물의 감지된 수준은 설정된 수준값과 비교되고, 상기 감지된 수준과 상기 설정된 수준값 사이의 차이가 상기 트림 배치 공급속도를 변화시키는데 사용되는 것을 특징으로 하는 유리 용융물의 형성방법.
청구항 1에 있어서,
상기 가열하는 단계는 가열수단에 의해 수행되고, 상기 가열수단의 출력전력은 트림 배치 공급속도의 변화에 비례하여 변경되는 것을 특징으로 하는 유리 용융물의 형성방법.
청구항 1에 있어서,
상기 가열하는 단계는 연소 화염부(combustion flame)에 의해 수행되고, 상기 연소 화염부의 출력전력은 트림 배치 공급속도의 변화에 비례하여 변경되는 것을 특징으로 하는 유리 용융물의 형성방법.
청구항 8에 있어서,
상기 가열수단은 전류(electric current)인 것을 특징으로 하는 유리 용융물의 형성방법.
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