KR101091935B1 - 다공노즐을 포함한 탈류 랜스와 이를 이용한 예비처리탈류 방법 - Google Patents

Abstract

본 발명에 의한 다공노즐을 포함한 탈류 랜스와 이를 이용한 예비처리 탈류 방법은 탈류 작업시 다수개의 분사 노즐을 포함한 탈류 랜스를 이용함으로써 탈류제 취입 속도를 빠르게 하고 탈류제와 용선의 접촉 면적을 넓게 하여 초기 슬래그 형성을 돕고 탈류 반응을 촉진하여 탈류 시간을 단축시킬 수 있고 생산성을 향상시킬 수 있으며, 다수개의 분사 노즐을 통하여 용선 내부에 탈류제를 골고루 투입할 수 있어 탈류 효율을 증대시키는 효과가 있다.

용선, 예비처리, 노즐, 탈류, 탈황

Description

다공노즐을 포함한 탈류 랜스와 이를 이용한 예비처리 탈류 방법 {Lance for desulphurization with multi-pore nozzle and desulphurization method of molten metal using the same}

도 1은 토페도 카에서 실시하는 탈류 작업 상황을 도시한 개략도.

도 2a는 종래의 2공노즐을 포함한 탈류 랜스의 내부를 도시한 종단면도.

도 2b는 종래 탈류 랜스의 2공노즐을 도시한 횡단면도.

도 3은 종래의 탈류 랜스를 사용한 탈류 작업시 탈류제의 흐름을 도시한 개략도.

도 4a는 본 발명의 다공노즐을 포함한 탈류 랜스의 내부를 도시한 종단면도.

도 4b는 본 발명의 탈류 랜스의 다공노즐을 도시한 횡단면도.

도 5는 본 발명의 탈류 랜스를 사용한 탈류 작업시 탈류제의 흐름을 도시한 개략도.

도 6은 종래의 탈류 랜스를 사용한 탈류 작업시 시간에 따른 탈류 거동을 나타낸 그래프.

도 7은 본 발명의 탈류 랜스를 사용한 탈류 작업시 시간에 따른 탈류 거동을 나타낸 그래프.

도 8은 일반적인 탈류 작업 진행을 나타낸 공정 순서도.

도 9는 본 발명에 의한 예비처리 탈류 방법을 나타낸 도표.

<도면의 주요부분에 대한 부호의 설명>

1 : 토페도 카(torpedo car) 2 : 랜스

3 : 용선 11 : 본체

12 : 원료 수송관 13 : 분사 노즐

14 : 제 1 분사 노즐 15 : 제 2 분사 노즐

본 발명은 예비처리 탈류 작업시 사용하는 탈류 랜스와 이를 이용한 탈류 작업에 관한 것이다.

제강 조업은 고로에서 출선된 용선을 용선 예비 처리를 실시하여 전로에 장입하고, 전로 정련과 2차 정련 공정을 거친 후 연속 주조 공정을 통해 주편을 제조하는 작업이다. 일반적으로 전로에서의 정련 작업에서 노내 산화 반응에 의해 용선 중의 불순물인 탄소(C), 실리콘(Si), 망간(Mn), 티타늄(Ti) 등을 제거할 수 있다. 그러나 황(S)의 경우에는 환원 반응에 의해서 제거되기 때문에 전로 정련작업 전 예비처리 단계에서 탈류 작업을 실시해야 한다. 특히 황(S)은 강중에 다량으로 존재하는 경우 크랙(crack)을 유발하고 취성을 저하시키며 적열취성(red shortness)의 원인이 되는 등 강재 특성에 나쁜 영향을 미치므로 가능한 낮은 수준으로 유지해야 한다.

도 1은 토페도 카(1, torpedo car)에서의 탈류 작업 상황을 나타낸 것으로 고로에서 토페도 카(1)로 출선된 용선(3)에 랜스(2)를 통해 탈류제 및 불활성 가스를 취입하여 탈류 처리를 하는 것이다.

도 8은 일반적인 탈류 작업 진행을 나타낸 공정 순서도이다.

우선 고로에서 용선을 토페도 카로 출선하여 용선 중의 황(S) 성분의 함량을 확인한 후 탈류제의 투입량을 다음 식에 의해 산정한다.

탈류제 투입량 (kg)

= {(처리 전 [S] 함량 - 목표 [S] 함량) × 1000} × 100

토페도 카의 인입이 완료되면 상부의 탈류 랜스를 하강시켜 용선 내부에 침적한다. 침적된 랜스를 통하여 상기 식에 의해 산정된 투입량의 탈류제가 취입되며 탈류 작업이 진행되고 탈류 반응은 다음 식과 같다.

CaO + [S] + [C] = CaS + CO

상기 식의 반응으로 용선 중의 황이 제거되고 약간의 탈탄 반응도 진행된다. 이러한 탈류 반응을 촉진시키기 위해서는 슬래그 중 산소 이온의 활동도를 증가시켜야 한다. 여기서 산소 이온의 활동도는 CaO 중 산소가 분리되려는 성질을 말한다. 반면 용선 중의 산소 이온의 활동도는 감소시켜야 하고 유황의 활동도는 증가시켜야 한다.

탈류제의 취입이 완료되면 랜스를 상승시키고 소정량의 샘플을 채취하여 용선의 황 성분을 확인하는 샘플링(sampling)을 실시한다. 목표한 함량을 만족하지 못하는 경우에 추가의 탈류 작업을 진행하며 용선 중 황 성분의 함량이 목표한 함량을 만족하면 토페도 카를 인출하여 후속 공정을 진행하도록 한다.

상기와 같은 탈류 작업에서 종래에는 도 2a와 같이 본체(11) 내에 탈류제를 이송하는 원료 수송관(12)과 이 원료 수송관(12) 하부의 양측에 설치된 2개의 분사 노즐(13)을 포함한 탈류 랜스를 사용하였다. 도 2b는 종래 탈류 랜스의 2공노즐을 도시한 횡단면도로서 이러한 2공노즐을 포함한 탈류 랜스를 사용하는 경우에 다음과 같이 많은 문제점이 발생한다.

2공노즐의 탈류 랜스는 일정한 크기의 노즐 공경을 갖는데, 이는 노즐 공경이 너무 좁을 경우에는 탈류제가 막힐 위험이 있고 노즐 공경이 클 경우에는 취입 압력 감소에 의해 탈류 효율이 저하되기 때문이다. 따라서 일정한 크기의 노즐 공경을 갖는 2공노즐을 사용하여 탈류제를 취입하는 경우에 취입 속도에 한계가 있고 캐리어 가스인 질소 가스의 취입량도 적다. 초기 탈류 반응을 촉진시키기 위해 취입 속도를 빠르게 하여도 질소 가스의 취입량이 많아지면 탈류 랜스의 흔들림이 많아져 설비 사고의 위험이 있기 때문에 탈류제의 취입 속도는 140kg/min 이하로 설정하여야 한다.

탈류 반응은 두 가지로 일어나는데 용선에 취입된 탈류제 계면에서 용선의 황 성분과 반응하는 일시적인(transitory) 탈류 반응과 용선 상부의 슬래그와 용선 계면에서 일어나는 영구적인(permanent) 탈류 반응이 있다. 일시적인 탈류 반응은 탈류제 취입시 용선 상부로 부상하면서 일어나는 반면, 영구적인 탈류 반응은 탈류제가 용선 상부로 부상 후 슬래그와 용선 계면에서 지속적으로 일어난다. 일반적으 로 탈류 작업시 탈류제의 취입 속도를 초기부터 완료시까지 70 내지 90kg/min으로 일정한 속도로 진행하는데 탈류제 취입량이 적기 때문에 초기 슬래그 형성이 되지 않아 슬래그와 용선 계면에서 일어나는 영구적인(permanent) 탈류 반응을 기대하기 어렵다.

또한 종래의 탈류 랜스를 사용하여 작업한 경우에 탈류제의 흐름을 도시한 도 3을 보면 2공노즐을 사용하기 때문에 접촉 면적이 좁고, 한정된 부분으로의 취입으로 인해 탈류 반응이 잘 일어나지 않는 정체 구역이 존재하는 문제점이 있다. 또한 초기 탈류 반응이 어렵기 때문에 탈류 시간이 많이 소요되어 생산성 저하의 원인이 된다. 따라서 초기에 탈류제의 취입 속도를 빠르게 하여 초기 탈류 반응을 촉진하고 탈류제와 용선과의 표면 접촉 면적을 넓힐 수 있는 탈류 처리 방법의 개선이 필요하다.

용선 예비처리에서의 탈류 방법의 종래 기술로는 대한민국 특허출원 제1996-47352호, 대한민국 특허출원 제2001-33758호, 대한민국 특허출원 제1999-39625호 및 대한민국 특허출원 제2001-79455호를 들 수 있다.

상기 대한민국 특허출원 제1996-47352호에는 고로로부터 출선된 용선에 생석회와 마그네슘을 순차적으로 취입하는 후혼합 방식에 의한 탈류 처리를 함으로써 효율이 우수한 용선 탈류 방법이 제시되어 있고, 대한민국 특허출원 제2001-33758호에는 탈류 처리전 용선 슬래그에 전로 슬래그를 투입하여 용선 슬래그의 염기도를 높임과 동시에 용선 슬래그의 점도를 낮추어 탈류 효율을 향상시키는 용선의 예비처리 방법이 제시되어 있다.

또한 대한민국 특허출원 제1999-39625호에는 탈류제에 별도의 탈류 촉진 효과가 있는 염화나트륨 등을 혼합하여 사용하는 방법이 제시되어 있고, 대한민국 특허출원 제2001-79455호에는 랜스를 하강하며 버블링을 실시하고 동시에 전로 슬래그를 용선 상부에 적절히 투입하여 영구적인 탈류 반응을 향상시킴으로서 탈류 효율을 향상시키는 용선의 예비처리방법이 제시되어 있다.

그러나 상기 종래 기술은 탈류제에 관한 기술과 슬래그 등을 활용한 탈류 처리 방법에 관한 것으로서 일정한 탈류제의 취입 속도를 최대로 할 수 없기 때문에 탈류 시간을 단축하지 못하고 탈류 효율의 향상에 한계가 있다.

본 발명은 상기와 같은 문제점을 해결하기 위한 것으로서, 탈류제의 취입 속도를 증가시켜 초기 탈류 반응을 촉진하고 탈류제와 용선과의 표면 접촉 면적을 넓게 하여 용선 예비 처리에서 탈류 작업시 탈류 처리 시간을 단축하고 탈류 효율을 향상시킬 수 있는 탈류 랜스와 이를 이용한 예비처리 탈류 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.

상술한 목적을 달성하기 위하여 본 발명은 용선 예비처리 작업에서 토페도 카 안의 용선으로 부원료를 투입하여 탈류하는 탈류 랜스에 있어서, 랜스의 본체와 상기 랜스 본체의 내부에 부원료를 이송하는 원료 수송관과 상기 원료 수송관의 하부에 수평 방향으로 양측에 설치된 두개의 제 1 분사 노즐과 상기 제 1 분사 노즐의 하부로 소정거리 떨어진 상기 원료 수송관의 하부에 수평방향으로 양측에 설치 하되, 상기 제 1 분사 노즐의 좌우방향으로 일정각도로 회전하여 향하도록 설치된 두개의 제 2 분사 노즐을 포함하여 구성되는 다공노즐을 포함한 탈류 랜스를 제공한다.

또한 본 발명은 용선 중 S 성분의 함량을 확인하는 단계 및 상기 상술한 탈류 랜스를 이용하여 탈류 작업을 하는 단계를 포함하고, 상기 확인한 S 성분의 함량에 따라 탈류제의 초기 취입 속도를 90kg/min보다 높은 값으로 설정하고 율속 단계로 접어드는 일정 시점 이후에 70 내지 90kg/min으로 취입 속도를 감소시키는 것을 특징으로 하는 예비처리 탈류 방법을 제공한다.

상기 확인한 용선 중 S 성분의 함량이 0.02% 이하일 경우에 초기 취입 속도를 120 내지 140kg/min으로 설정하는 것을 특징으로 하며 상기 일정 시점은 탈류제의 20%를 취입한 시점인 것을 특징으로 한다.

용선 중 S 성분의 함량이 0.02 내지 0.06% 일 경우에 초기 취입 속도를 160 내지 180kg/min으로 설정하는 것을 특징으로 하며 상기 일정 시점은 용선 중 S 성분의 함량이 0.02 내지 0.04% 일 경우에 탈류제의 30%를 취입한 시점이고 용선 중 S 성분의 함량이 0.04 내지 0.06% 일 경우에 탈류제의 40%를 취입한 시점인 것을 특징으로 한다.

또한 용선 중 S 성분의 함량이 0.06% 이상일 경우에 초기 취입 속도를 180 내지 200kg/min으로 설정하는 것을 특징으로 하며 상기 일정 시점은 용선 중 S 성분의 함량이 0.06% 이상일 경우에 탈류제의 50%를 취입한 시점인 것을 특징으로 한다.

이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명에 의한 탈류 랜스와 이를 이용한 예비처리 탈류 방법에 대하여 상세히 설명하기로 한다.

본 발명의 탈류 랜스는 도 4a에 도시한 바와 같이 본체(11) 내에 탈류제를 이송하는 원료 수송관(12)과 이 원료 수송관(12) 하부의 양측에 설치된 제 1 분사 노즐(14)과 제 2 분사 노즐(15)을 포함한다. 종래의 2공노즐을 포함한 랜스에서 분사 노즐의 상부로 소정 거리만큼 떨어진 지점에 별도의 분사 노즐을 양측으로 설치하여 토페도 카의 길이 방향으로 구성된 상하 4개의 분사 노즐에서 동시에 탈류제가 투입되도록 한다. 토페도 카는 폭이 좁고 길이 방향으로 길게 구성되어 있기 때문에 용선의 반응 효율을 향상시키기 위해 탈류제와 질소 가스를 길이 방향으로 분사함으로써 용선의 와류 현상을 크게 하여 탈류 반응을 촉진하고 토페토 카 상부의 개구부측으로의 용선의 다량 비산도 방지할 수 있다. 즉 원료 수송관(12)의 하부에 토페도 카(1)의 길이 방향으로 양측에 두 개의 제 1 분사 노즐(14)을 설치하고, 상기 제 1 분사 노즐(14)보다 하부로 소정거리 떨어진 지점에 마찬가지로 토페도 카(12)의 길이 방향으로 양측에 두 개의 제 2 분사 노즐(15)을 설치한다. 여기서 제 1 분사 노즐(14)과 제 2 분사 노즐(15)을 상하방향으로 소정거리를 두는 이유는 같은 위치에 설치하는 경우에 압력 손실에 의한 노즐 막힘이 자주 일어나기 때문이다.

도 4b는 이러한 다공노즐을 포함한 탈류 랜스를 도시한 횡단면도로서 제 1 분사 노즐(14)과 제 2 분사 노즐(15)의 방향이 일치하지 않도록 구성한다. 즉 용선 내부에 탈류제를 골고루 투입할 수 있도록 제 1 분사 노즐(14)의 좌우방향으로 일 정각도로 회전하여 향하도록 제 2 분사 노즐(15)을 설치한다.

상기와 같은 다공노즐을 포함한 탈류 랜스를 사용하여 탈류 작업한 경우에 탈류제의 흐름을 도시한 도 5를 보면 용선 내부에 각각 다른 방향의 4개의 분사 노즐을 통하여 탈류제를 토페도 카의 양측 구석까지 골고루 균일하고 신속하게 투입할 수 있다. 또한 4개의 분사 노즐을 통하여 탈류제의 취입량을 증가시킬 수 있으므로 초기 탈류 반응의 촉진을 위하여 탈류제의 취입 속도를 높임으로써 탈류 효율의 향상이 가능하다.

상기 상술한 다공노즐을 포함한 탈류 랜스를 사용하는 용선 예비처리 탈류 방법은 다음과 같다.

먼저 탈류 작업을 위하여 토페도 카가 인입되면 용선 중 황(S) 성분의 함량을 확인한다. 용선 중 황(S) 성분의 함량에 따라 탈류제의 투입량을 산정하고 초기 취입 속도를 설정하여 탈류 작업을 진행한다. 다공노즐을 통하여 종래의 취입 속도보다 높은 취입 속도의 투입이 가능하므로 초기 탈류 반응을 촉진시킬 수 있다. 그러나 탈류 반응이 율속 단계로 접어드는 일정 시점에서는 율속 단계에서 탈류 효율이 좋은 최적의 취입 속도로 감소시켜 유지하도록 한다.

이와 같은 용선 중 황(S) 성분의 함량에 따른 취입 속도의 패턴을 도 9에 나타내었다.

우선 용선 중 황(S) 성분의 함량이 0.02% 이하인 경우에는 탈류제의 초기 취입 속도를 120 내지 140kg/min으로 설정한다. 이는 초기의 취입 속도를 빠르게 하여 초기 슬래그를 형성하고 최적의 슬래그 상태를 유지하기 위한 것이다. 초기 취 입 속도가 120kg/min 이하인 경우에는 초기 탈류제 취입 속도가 너무 느려 초기 슬래그 형성이 어렵고 140kg/min 이상인 경우에는 탈류제와 용선의 반응 속도보다 탈류제의 취입이 빨라져 탈류 효율이 저하되기 때문에, 용선 중 황(S) 성분의 함량이 0.02% 이하인 경우에는 탈류제의 초기 취입 속도를 120 내지 140kg/min으로 설정하는 것이 바람직하다.

용선 중의 황이 100ppm 이하가 되면 탈류 반응이 율속 단계로 접어드는데, 용선 중 황 성분의 함량이 0.02% 이하인 경우에는 함량이 낮으므로 탈류제의 20% 정도를 취입한 시점에 율속 단계에 이른다. 따라서 탈류제의 20%를 취입한 시점에 율속 단계에서 탈류 효율이 우수한 최적의 속도인 70 내지 90kg/min으로 탈류제의 취입 속도를 감소시킨다.

용선 중 황 성분의 함량이 0.02 내지 0.06%인 경우에는 탈류제의 초기 취입 속도를 160 내지 180kg/min으로 설정한다. 이는 초기의 취입 속도를 빠르게 하여 초기 슬래그를 형성하고 최적의 슬래그 상태를 유지하기 위한 것이며, 용선 중 황 성분의 함량이 0.02% 인 경우보다 더 많은 양의 황을 제거해야 하므로 상대적으로 보다 높은 취입 속도로 취입한다. 초기 취입 속도가 160kg/min 이하인 경우에는 초기 탈류제 취입 속도가 너무 느려 초기 슬래그 형성이 어렵고 180kg/min 이상인 경우에는 탈류제와 용선의 반응 속도보다 탈류제의 취입이 빨라져 탈류 효율이 저하되기 때문에, 용선 중 황(S) 성분의 함량이 0.02 내지 0.06%인 경우에는 탈류제의 초기 취입 속도를 160 내지 180kg/min으로 설정하는 것이 바람직하다.

용선 중 황(S) 성분의 함량이 0.02 내지 0.04% 인 경우에는 탈류제의 30% 정 도를 취입한 시점에 용선 중의 황이 100ppm 이하가 되는 율속 단계에 접어들고, 용선 중 황(S) 성분의 함량이 0.04 내지 0.06% 인 경우에는 탈류제의 40% 정도를 취입한 시점에서 율속 단계에 이른다. 이 시점에 이르면 상기와 마찬가지로 율속 단계에서 탈류 효율이 우수한 최적의 속도인 70 내지 90kg/min으로 탈류제의 취입 속도를 감소시킨다.

또한 용선 중 황(S) 성분의 함량이 0.06% 이상인 경우에는 탈류제의 초기 취입 속도를 180 내지 200kg/min으로 설정한다. 이는 초기의 취입 속도를 빠르게 하여 초기 슬래그를 형성하고 용선 중의 황 성분의 함량이 율속 단계로 접어드는 시점인 100ppm이 될 때까지 빨리 도달시키기 위하여 최대 속도로 취입하는 것이다. 초기 취입 속도가 180kg/min 이하인 경우에는 탈류 속도가 저하되고 200kg/min 이상인 경우에는 탈류제와 용선의 반응 속도보다 탈류제의 취입이 빨라져 탈류 효율이 저하되기 때문에, 용선 중 황(S) 성분의 함량이 0.06% 이상인 경우에는 탈류제의 초기 취입 속도를 180 내지 200kg/min으로 설정하는 것이 바람직하다. 이 때 용선 중의 황이 100ppm 이하인 율속 단계는 탈류제의 50% 정도를 취입한 시점이며, 여기서 최적의 탈류제 취입 속도인 70 내지 90kg/min으로 감소하도록 한다.

도 6은 종래의 2공노즐을 포함한 랜스를 이용하여 70 내지 90kg/min인 일정 속도로 탈류 작업을 진행한 경우에 시간에 따른 탈류 거동을 나타낸 그래프이다. 도 7은 본 발명의 다공노즐을 포함한 랜스를 이용하여 상기 상술한 패턴의 취입 속도로 탈류 작업을 진행한 경우에 시간에 따른 탈류 거동을 나타낸 그래프이다. 여기서 용선 중의 황(S) 성분이 100ppm 이하인 경우에 탈류 반응이 율속 단계에 접어 드는 것을 볼 수 있다. 또한 도 6과 도 7을 비교해보면 본 발명의 경우에 초기 탈류제의 취입 속도를 빠르게 하고 탈류제와 용선과의 표면 접촉 면적을 넓힘으로써 탈류 시간이 단축되고 탈류 효율이 향상되었음을 알 수 있다.

이하, 본 발명에 대한 실시예를 통하여 보다 구체적으로 설명한다.

[실시예]

본 발명에 의한 다공노즐을 포함한 탈류 랜스를 사용하여 탈류 작업을 실시한다. 용선 중 황(S) 성분의 목표량을 0.003%으로 설정하여 탈류 작업 전 용선 중 황 성분의 함량에 따라 탈류제의 투입량을 산정하고 도 9에 따른 취입 속도의 패턴으로 탈류 작업을 진행하였다. 탈류제의 취입 전, 취입 20%, 취입 40%, 취입 60%, 취입 80% 또는 탈류 완료 후의 샘플을 채취하여 탈류 거동을 확인하였다.

비교예1 내지 비교예10의 경우에 탈류 반응 효율은 6.5 내지 10.2이고 실시예1 내지 실시예11의 경우에 탈류 반응 효율은 6.8 내지 12.7로 본 발명에 의해 탈류 효율이 향상되는 것을 알 수 있다. 특히 탈류 전, 20%, 40% 시점에서의 황의 함량을 비교해보면 실시예의 경우 초기 취입 속도를 높임으로써 초기 탈류 반응이 현저하게 증가하였음을 알 수 있다.

또한 비교예1 내지 비교예10의 경우에 탈류 시간은 16 내지 52분이고 실시예1 내지 실시예11의 경우에 탈류 시간은 11 내지 33분으로 본 발명에 의한 다공노즐을 포함한 탈류 랜스와 이를 이용한 예비처리 탈류 방법을 이용하여 탈류 시간을 현저하게 단축시킬 수 있다.

본 발명에 의한 다공노즐을 포함한 탈류 랜스와 이를 이용한 예비처리 탈류 방법은 탈류 작업시 다수개의 분사 노즐을 포함한 탈류 랜스를 이용함으로써 탈류제 취입 속도를 빠르게 하고 탈류제와 용선의 접촉 면적을 넓게 하여 초기 슬래그 형성을 돕고 탈류 반응을 촉진하여 탈류 시간을 단축시킬 수 있고 생산성을 향상시킬 수 있으며, 다수개의 분사 노즐을 통하여 용선 내부에 탈류제를 골고루 투입할 수 있어 탈류 효율을 증대시키는 효과가 있다.

Claims (9)

1. 용선 예비처리 작업에서 폭이 좁고 길이 방향으로 길게 형성되는 토페도 카 안의 용선으로 부원료를 투입하여 탈류하는 탈류 랜스에 있어서,

   랜스의 본체와;

   상기 랜스 본체의 내부에 부원료를 이송하는 원료 수송관과;

   상기 원료 수송관의 하부에 수평 방향으로 양측에 설치된 두개의 제 1 분사 노즐과;

   상기 제 1 분사 노즐의 하부로 소정거리 떨어진 상기 원료 수송관의 하부에 수평방향으로 양측에 설치하되, 상기 제 1 분사 노즐의 좌우방향으로 일정각도로 회전하여 향하도록 설치된 두개의 제 2 분사 노즐을 포함하고,

   상기 제 1 분사 노즐과 제 2 분사 노즐 사이의 각도는 예각이며,

   상기 제 1 분사 노즐 및 제 2 분사 노즐은 상기 토페도 카의 길이 방향을 향하도록 형성되는 다공노즐을 포함한 탈류 랜스.
2. 용선 중 S 성분의 함량을 확인하는 단계; 및

   청구항 1에 따른 탈류 랜스를 이용하여 탈류 작업을 하는 단계를 포함하고,

   상기 확인한 S 성분의 함량에 따라 탈류제의 초기 취입 속도를 90kg/min보다 높은 값으로 설정하고 율속 단계로 접어드는 일정 시점 이후에 70 내지 90kg/min으로 취입 속도를 감소시키는 것을 특징으로 하는 예비처리 탈류 방법.
3. 청구항 2에 있어서,

   상기 확인한 용선 중 S 성분의 함량이 0.02% 이하일 경우에 초기 취입 속도를 120 내지 140kg/min으로 설정하는 것을 특징으로 하는 예비처리 탈류 방법.
4. 청구항 2 또는 청구항 3에 있어서,

   상기 일정 시점은,

   상기 확인한 용선 중 S 성분의 함량이 0.02% 이하일 경우에 탈류제의 20%를 취입한 시점인 것을 특징으로 하는 예비처리 탈류 방법.
5. 청구항 2에 있어서,

   상기 확인한 용선 중 S 성분의 함량이 0.02 내지 0.06% 일 경우에 초기 취입 속도를 160 내지 180kg/min으로 설정하는 것을 특징으로 하는 예비처리 탈류 방법.
6. 청구항 2 또는 청구항 5에 있어서,

   상기 일정 시점은,

   상기 확인한 용선 중 S 성분의 함량이 0.02 내지 0.04% 일 경우에 탈류제의 30%를 취입한 시점인 것을 특징으로 하는 예비처리 탈류 방법.
7. 청구항 2 또는 청구항 5에 있어서,

   상기 일정 시점은,

   상기 확인한 용선 중 S 성분의 함량이 0.04 내지 0.06% 일 경우에 탈류제의 40%를 취입한 시점인 것을 특징으로 하는 예비처리 탈류 방법.
8. 청구항 2에 있어서,

   상기 확인한 용선 중 S 성분의 함량이 0.06% 이상일 경우에 초기 취입 속도를 180 내지 200kg/min으로 설정하는 것을 특징으로 하는 예비처리 탈류 방법.
9. 청구항 2 또는 청구항 8에 있어서,

   상기 일정 시점은,

   상기 확인한 용선 중 S 성분의 함량이 0.06% 이상일 경우에 탈류제의 50%를 취입한 시점인 것을 특징으로 하는 예비처리 탈류 방법.

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