KR100958025B1 - 리징성이 개선된 페라이트계 스테인레스강의 제조방법 - Google Patents

리징성이 개선된 페라이트계 스테인레스강의 제조방법 Download PDF

Info

Publication number
KR100958025B1
KR100958025B1 KR1020020068810A KR20020068810A KR100958025B1 KR 100958025 B1 KR100958025 B1 KR 100958025B1 KR 1020020068810 A KR1020020068810 A KR 1020020068810A KR 20020068810 A KR20020068810 A KR 20020068810A KR 100958025 B1 KR100958025 B1 KR 100958025B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
less
stainless steel
bar
heating
rolling
Prior art date
Application number
KR1020020068810A
Other languages
English (en)
Other versions
KR20040040631A (ko
Inventor
이윤용
최염호
박수호
Original Assignee
주식회사 포스코
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 주식회사 포스코 filed Critical 주식회사 포스코
Priority to KR1020020068810A priority Critical patent/KR100958025B1/ko
Publication of KR20040040631A publication Critical patent/KR20040040631A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR100958025B1 publication Critical patent/KR100958025B1/ko

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/20—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

본 발명은 건축자재, 주방용기, 가전제품등에 주로 사용되는 15~20% 크롬(Cr)을 함유한 페라이트계 스테인레스강의 열간압연시 조압연기와 사상압연기 중간에 보열설비인 바 히터(Bar Heater)를 설치하여 조압연 바(bar)를 재가열하는 기능을 부여함으로써 저온가열 효과와 함께 상변태를 이용한 열간 재결정 거동 활성화를 극대화 시키기 위한 리징성이 개선된 페라이트계 스테인레스강의 제조방법에 관한 것이다.
본 발명은 페라이트계 스테인레스강의 제조방법에 있어서, 중량 %로, C:0.08% 이하, N:0.08% 이하, Mn:1.0% 이하, P:0.04% 이하, S:0.03% 이하, Si:1.0% 이하, Cr:15∼20%, Mo:3% 이하, Cu:1% 이하, Al:0.12% 이하, O:0.01% 이하, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성된 스테인레스강 슬라브를 1100~1200℃의 온도 범위로 가열한 후, 조압연 온도를 950℃ 이상, 사상압연 온도를 850℃ 이상으로 하여 열간압연시, 조압연기와 사상압연기 사이에 설치되는 바 히터(Bar Heater)를 통해 조압연 바(Bar)를 재가열하는 단계를 포함하여 이루어지는 것을 특징으로 한다.
Figure R1020020068810
페라이트, 스테인레스강, 리징, 열간압연, 바 히터

Description

리징성이 개선된 페라이트계 스테인레스강의 제조방법{Method for manufacturing ferrite type stainless steel improved ridging property}
도 1a는 통상의 가열조건인 1250℃에서 슬라브를 가열한 후, 30% 압축율로 1200℃에서 압축한 시편의 단면 미세조직도.
도 1b는 1250℃에서 슬라브를 가열한 후, 30% 압축율로 1150℃에서 압축한 시편의 단면 미세조직도.
도 2a는 1250℃에서 슬라브를 가열한 후, 30% 압축율로 1200℃에서 압축 후, 30초간 유지한 시편의 단면 미세조직도.
도 2b는 1250℃에서 슬라브를 가열한 후, 30% 압축율로 1150℃에서 압축 후, 30초간 유지한 시편의 단면 미세조직도.
도 3a는 1250℃에서 슬라브를 가열한 후, 50% 압축율로 1050℃에서 압축한 시편의 단면 미세조직도.
도 3b는 1250℃에서 슬라브를 가열한 후, 50% 압축율로 1050℃에서 압축한 후, 30초간 유지한 시편의 단면 미세조직도.
도 4a는 1150℃에서 슬라브를 가열한 후, 30% 압축율로 1150℃에서 압축한 시편의 단면 미세조직도.
도 4b는 1150℃에서 슬라브를 가열한 후, 30% 압축율로 1150℃에서 압축한 후, 30초간 유지한 시편의 단면 미세조직도.
도 5a는 1150℃에서 슬라브를 가열한 후, 30% 압축율로 1100℃에서 1차 압축후, 다시 1.5℃/sec로 1050℃까지 냉각하여 30% 압축율로 2단 압축한 시편의 압축직후 단면조직도.
도 5b는 도 5a의 시편을 B/H 모사를 위하여 5℃/sec로 1100℃까지 승온 후 10초간 유지한 시편의 단면 미세조직도.
도 6a는 1150℃에서 슬라브를 가열한 후, 50% 압축율로 950℃에서 압축한 시편의 압축직후 단면 미세조직도.
도 6b는 도 6a의 시편을 B/H 모사를 위하여 5℃/sec로 1050℃까지 승온 후 10초간 유지한 시편의 단면 미세조직도.
도 7은 가열온도에 따른 오스테나이트 상분률 변화를 나타낸 그래프.
도 8은 본 발명의 리징성이 개선된 페라이트계 스테인레스강의 제조방법에 있어서의 바 히터(Bar Heater)의 설치상태를 보인 정면개략도.
〈도면의 주요 부분에 대한 부호의 설명〉
10 : 유도가열장치(Edge Heater) 100 : 바 히터(Bar Heater)
본 발명은 페라이트계 스테인레스강의 제조방법에 관한 것으로, 특히 건축자재, 주방용기, 가전제품등에 주로 사용되는 15~20% 크롬(Cr)을 함유한 페라이트계 스테인레스강의 열간압연시 조압연기와 사상압연기 중간에 보열설비인 바 히터(Bar Heater)를 설치하여 조압연 바(bar)를 재가열하는 기능을 부여함으로써 저온가열 효과와 함께 상변태를 이용한 열간 재결정 거동 활성화를 극대화 시키기 위한 리징성이 개선된 페라이트계 스테인레스강의 제조방법에 관한 것이다.
일반적으로 페라이트(ferrite)계 스테인레스강은 성형가공시 인장방향으로 주름 형태의 결함이 발생되는데 이러한 현상을 리징(ridging)이라 부른다. 리징의 발생 원인은 근원적으로 주조조직내 주상정의 발달에 기인한다. 즉, 일정 방위를 갖는 주상정이 열간압연 또는 소둔공정에서 파괴되지 않고 잔류하는 경우 인장 가공시 주변의 재결정 조직과 상이한 폭 및 두께방향으로 변형거동을 나타내어 리징 결함으로 표출된다.
즉, 리징 현상이 페라이트계 스테인레스강에서 매우 심한 이유는 페라이트계 스테인레스강의 경우 응고 과정중 주상정의 발달이 용이한 반면, 열간압연중 재결정 거동이 활성화 되지 못함에 기인한다. 리징의 발생은 제품의 외관을 현저히 저하시키므로 연마에 의해 제거하여야 하며, 통상적으로 0.5㎛ 이하의 표면조도를 갖는 타입 430강을 15% 인장시 리징에 의해 표면조도가 약 15㎛ 전후로 상승하므로 연마공정에 의한 생산성 저하 및 제조원가의 현저한 상승을 가져 온다.
그동안 많은 연구가들에 의해 페라이트계 스테인레스강의 리징성을 개선시키는 다양한 제조방법이 제안되어져 왔다. 기본적으로는 Sawatani의 연구보고(Nippon Steel Tech. Report, 21(1983), pp275)와 같이 등축정율을 향상시켜 주상정의 분률을 줄임에 의해 리징성을 개선하는 방법이 있다. 이러한 시도는 효과는 있으나 설 비상의 제약 및 제강성 개재물의 증가로 그 효과의 한계가 있다. 따라서 많은 경우 합리적인 제조가능 범위내에서 등축정률을 최대한 확보한 후에 열간압연 공정에서 다양한 방법으로 재결정을 촉진시켜 리징성을 개선하는 방법이 시도되고 있다.
대표적인 사례로는 슬라브를 1250℃ 이하에서 가열하여 권취를 750℃에서 행하는 방법(JP 09256064-A), 슬라브 가열을 1100~1250℃, 권취를 500~750℃, 소둔을 850~980℃에서 실시하며 동시에 합금 성분계를 10~20% 마르텐사이트를 함유하도록 설계하는 방법(JP 09111354-A), 슬라브 가열을 1150~1250℃, 마무리 압연 출측속도를 7m/sec이상, 마무리 압연온도를 860℃ 이상, 권취를 650~900℃에서 실시후 열연소둔을 생략하는 방법(JP 06073458-A), 사상압연 온도 500~750℃, 압하율 20~80%로 압연후 즉시 소둔열처리(800~900℃, 10~100분)하는 방법(JP 55134128-A), 슬라브 가열온도를 1170℃이하, 조압연 마무리 온도를 1050℃ 이상으로 유지하는 방법(US 6113710-A)등 매우 다양하다.
그러나 대부분의 저온압연/저온권취 기술은 판형상 불량, 스크레치등의 품질 문제를 수반한다.
본 발명은 상기한 종래 기술의 문제점을 해결하기 위해 안출된 것으로서, 조압연 영역에서 완전 재결정을 유도하는 압연기술로서 통상의 압연설비가 아닌 바 히터(Bar Heater)가 보강된 새로운 제조설비를 통해 리징성을 개선할 수 있는 페라이트계 스테인레스강의 제조방법을 제공하는 데 그 목적이 있다.
이하, 본 발명을 상세히 설명한다.
본 발명은 페라이트계 스테인레스강의 제조방법에 있어서, 중량 %로, C:0.08% 이하, N:0.08% 이하, Mn:1.0% 이하, P:0.04% 이하, S:0.03% 이하, Si:1.0% 이하, Cr:15∼20%, Mo:3% 이하, Cu:1% 이하, Al:0.12% 이하, O:0.01% 이하, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성된 스테인레스강 슬라브를 1100~1200℃의 온도 범위로 가열한 후, 조압연 온도를 950℃ 이상, 사상압연 온도를 850℃ 이상으로 하여 열간압연시, 조압연기와 사상압연기 사이에 설치되는 바 히터(Bar heater)를 통해 조압연 바(Bar)를 950~1150℃의 가열온도로, 압축 후 30초간 재가열하는 단계를 포함하여 이루어지는 것을 특징으로 하는 리징(Ridging)성이 개선된 페라이트계 스테인레스강의 제조방법에 관한 것이다.
이하에서는 본 발명에서의 성분범위의 한정이유에 대해 설명한다.
상기 C, N, Mn, Si, P, S 등의 원소는 통상의 페라이트계 스테인레스강의 규격 범위에 준하여 중량 %로, C:0.08% 이하, N:0.08% 이하, Mn:1% 이하, Si:1% 이하, P:0.04% 이하, S:0.03% 이하로 규정한다.
Cr 함량은 15~20%로 한다. Cr 함량이 15% 미만일 경우 내식성 저하 및 최종 열처리후 페라이트 조직 확보가 어려우며, Cr 함량이 20% 이상일 경우 페라이트 단상 보유에 의해 본 발명의 구성 요소인 오스테나이트 상변태 거동이 배제된다.
내식성 향상을 목적으로 첨가하는 Mo은 3% 이하로 제한한다. Mo을 3% 이상 첨가시 시그마상 생성에 의한 취화를 수반한다.
Cu 첨가 함량은 1% 이하로 제한한다. Cu 첨가는 내식성, 가공성 및 리징성 개선에 효과적이나 너무 많이 첨가하면 리사이클링(recycling)시 정련방법 부재로 회수가 불가하여 스크랩(scrap) 활용에 문제를 수반한다.
Al 첨가량은 0.12% 이하로 한다. Al은 소둔공정 또는 리징성 개선에 효과적이나 다량 첨가시 연속주조 과정에서 노즐 막힘 현상등을 유발한다.
O는 청정도를 저하시키고 열간가공성 및 내식성을 저하시키므로 0.01% 이하로 제한한다.
이하에서는 본 발명의 제조조건에 대해 설명한다.
상기와 같은 조성범위를 갖는 스테인레스강을 1100~1200℃로 가열한다. 가열온도가 1200℃ 보다 높은 경우 오스테나이트 상분률의 급격한 저하로 열간 재결정 거동을 촉진시키기 어려우며, 가열온도가 1100℃ 보다 낮은 경우 마무리 압연온도 저하로 판형상의 문제를 수반하기 때문이다. 승온 및 가열 시간의 경우 충분한 내부 숙열 및 산화 방지를 위하여 통상의 조건인 0.8~1.5분/(1mm 슬라브 두께)로 제한한다.
조압연 마무리 온도는 950℃ 이상으로 한다. 이는 950℃ 이상의 온도에서 오스테나이트 상분률의 변화가 거의 없으며, B/H 사용에 의한 재결정 촉진이 가능한 반면 950℃ 보다 낮은 경우 마무리 압연온도 저하로 판형상 불량을 수반할 수 있기 때문이다. 또한, 마무리 압연온도는 판형상등의 문제를 고려하여 850℃ 이상으로 한다.
도 8은 본 발명의 리징성이 개선된 페라이트계 스테인레스강의 제조방법에 있어서의 바 히터(Bar Heater)의 설치상태를 나타낸 정면 개략도로서, 본 발명에 따른 바 히터(Bar Heater)(100)는 종래 조압연기와 사상압연기 사이에서 조압연 바(Bar)의 양 사이드에 설치되어 전압 발생을 통해 바(Bar)의 온도를 상승시키는 유도가열장치(Edge Heater)(10)의 전방에 복수개(본 발명에서는 3쌍) 설치되어진다.
상기 바 히터(Bar Heater)(100)는 일본 도시바(TOSHIBA) 사(社) 제품으로, 상기 조압연기와 사상압연기 사이에서 조압연 바(Bar)를 재가열하며, 하기 표 1에 나타난 바와 같은 특징을 가진다.
특 징
정격 3×8000kW-1500Hz at 150 ㎜ Air Gap
파워 시스템 1 파워 소스(source)-2 인덕터(inductor), 아크 반점 방지 시스템
전기적 보호 코일 전압 피드백(Feedback) 및 전압 한도 조절
기계적 보호 수냉 경화 플레이트(장수명/저유지)

이하에서는 실시예를 통해 본 발명을 보다 상세히 설명한다.
(실시예)
본 발명에 사용된 15~20% Cr 페라이트계 스테인레스강의 대표강종인 Type 430의 등축정률은 약 40%, 오스테나이트 상분률은 약 35%로 통상의 제조조건에서 제조가 매우 용이한 경우이다. 본 발명에서 이루고자 하는 기술의 요체는 저온가열에 의한 재결정 촉진, 조압연 중간에 재가열에 의한 재결정 촉진으로 리징성을 개선하는 기술로서 별도의 저온 마무리 압연 또는 권취온도 제어등을 요하지 않는다.
본 발명에서는 열간압연 조건에 따른 미세조직 변화를 관찰하고자 슬라브 주상정 부위에서 시편을 채취하여 고온압축 시험을 실시하였으며, 압축후 변형이 가 장 집중되는 압축단면 중앙부의 미세조직을 관찰하였다.
도 1에 통상의 가열조건인 1250℃에서 슬라브를 가열 후, 30% 압축율로 각각 1200℃ 및 1150℃에서 압축한 시편의 단면 미세조직을 나타내었다. 두 조건 모두에서 재결정 거동이 전혀 관찰되지 않음을 알 수 있다.
도 2는 통상의 가열조건인 1250℃에서 슬라브를 가열 후, 30% 압축율로 각각 1200℃및 1150℃에서 압축후 정적 재결정 유도를 위하여 각각의 압축온도에서 30초간 유지한 시편의 단면 미세조직을 보여주고 있다. 두 조건 모두에서 역시 재결정 거동이 전혀 관찰되지 않음을 알 수 있다.
도 3은 1250℃에서 슬라브를 가열 후, 50% 압축율로 1050℃에서 압축한 시편과 압축후 30초 유지한 시편의 단면 미세조직을 보여주고 있다. 압축 직후의 시편에서는 변형조직만 관찰되는 반면 30초 유지시 재결정 조직이 미미하게 관찰되고 있다.
이와 같이 1250℃에서 슬라브를 가열하는 경우 압연온도에 무관하게 재결정 거동이 거의 일어나지 않음을 알 수 있다. 또한, 각각의 온도에서 압축율을 70% 까지 변화시켜 보아도 유사한 거동을 보임을 알 수 있었다.
도 4는 1150℃에서 슬라브를 가열 후, 30% 압축율로 1150℃에서 압축한 시편과 압축후 30초 유지한 시편의 단면 미세조직을 보여주고 있다. 압축 직후의 시편에서도 완전 회복조직에 일부 재결정 조직이 명확히 관찰되고 있으며, 30초 유지시에는 완전 재결정 조직을 나타냄을 알 수 있다.
도 5는 1150℃에서 슬라브를 가열 후, 30% 압축율로 1100℃에서 1단 압축후 다시 1.5℃/sec로 1050℃까지 냉각하여 30% 압축율로 2단 압축한 시편의 압축 직후 단면조직과, B/H(Bar/Heater) 모사를 위하여 5℃/sec로 1100℃ 까지 승온후 10초 유지한 시편의 단면 미세조직을 보여주고 있다. 2단 압축 직후의 시편에서는 변형조직에서도 부분 재결정 거동이 관찰되며, B/H 모사시에는 완전 재결정된 조직을 보유함을 알 수 있다.
도 6은 1150℃에서 슬라브를 가열 후, 50% 압축율로 950℃에서 압축한 시편의 압축 직후 단면조직과 B/H 모사를 위하여 5℃/sec로 1050℃ 까지 승온후 10초 유지한 시편의 단면 미세조직을 보여주고 있다. 압축 직후의 시편에서는 변형조직만이 관찰되는 반면, B/H 모사시에는 완전 재결정된 조직을 보유함을 알 수 있다.
이와 같이 1150℃ 가열시 1250℃ 가열보다 전 온도 구간에서 매우 활성화된 재결정 거동을 보이며, 특히 B/H 모사시 950~1150℃ 전 압연온도 영역에서 완전 재결정 거동을 나타냄을 알 수 있다. 이러한 현상은 압연중의 오스테나이트 상변태 거동과 유관하다. 즉, Type 430강은 주방품(As-cast) 상태에서 약 35% 정도의 오스테나이트(냉각시 마르텐사이트로 변태) 분률을 가지나 슬라브 가열시 가열온도에 따라 상분률은 변화한다.
도 7은 가열온도에 따른 오스테나이트 상분률 변화를 나타낸 그래프로 등온역에서의 숙열 시간은 실생산 조업에 준하여 2시간으로 하였다. 오스테나이트 상분율은 1050℃에서 최대가 되며 1250℃ 이상에서 급격히 감소하나, 1150℃ 이하의 온도에서는 큰 변화 없이 30~35%를 보유함을 알 수 있다.
특히, 950℃ 이하의 온도에서 평형 상분률은 이론적으로 현저히 저하되어야 하나 실제적으로는 변화하지 않는다. 이는 주상정의 크기가 조대하여 확산에 의한 상변태가 장시간을 요하기 때문이다. 저온역에서의 상분률 변화는 24시간 유지시에도 변화가 없었다.
일반적으로 강의 재결정 거동은 고온에서 매우 활성화 된다. 그러나 본 발명에서와 같이 1150℃ 가열시 재결정 거동이 활성화 되는 반면, 1250℃ 가열시 재결정 거동이 도리어 활성화되지 않는 이유는 상변태 거동이 재결정 거동에 우선하기 때문이다. 즉, 1250℃에서 가열한 슬라브를 압연하는 경우 압연 변형 에너지가 모두 상변태에 소진되어 재결정 구동력을 상실하기 때문이다. 따라서 압축후 30초간 유지하여 주어도 정적 재결정 거동이 촉진되지 않는다.
반면, 1150℃에서 가열하는 경우 온도 저하에 따른 상분률 변화가 크지 않기 때문에 압연 변형 에너지의 대부분이 재결정 구동력으로 사용된다. 따라서 저온역에서 압연하는 경우도 회복 및 부분 재결정이 촉진되며 B/H 모사시 완전 재결정 거동을 보여준다. 이와 같이 열간압연시 완전 재결정 조직을 보유하는 경우 리징성은 현저히 개선될 수 있다.
하기 표 2에 Type 430 슬라브의 가열온도, 조압연 온도, 마무리 압연온도 및 B/H 활용에 따른 1.0mm 두께의 냉연 소둔강판의 리징성을 평가한 결과를 나타내었다. 표 2에서 알 수 있듯이 통상의 가열조건인 1250℃에 비하여 저온 가열 및 저온압연시 리징성은 많이 개선되나 판형상 불량의 문제를 수반한다. 또한 마무리 압연온도 저하를 위하여 저속압연을 하는 경우 생산성이 현저히 저하된다.
그러나 B/H에 의한 온도보상을 하는 경우 통상의 슬라브로도 리징성을 현저 히 개선할 수 있음을 알 수 있다. 참고로 B/H에 의한 온도 보상효과는 통상의 압연조건에서 최대 120℃ 까지 가능하다.
가열온도, 조압연온도, 마무리압연온도 변화에 따른 리징 높이 변화
가열온도 조압연 온도 마무리 압연온도 리징 높이 비고
1250 1070 940 870 13~16㎛ 12~15㎛
1190 1030 1020 830 890 10~13㎛ 9~11㎛ 판형상 불량 B/H 사용
1150 970 910 870 10㎛ 이하 9㎛ 이하 B/H 사용 B/H 사용

이상에서와 같이 본 발명의 리징(Ridging)성이 개선된 페라이트계 스테인레스강의 제조방법에 따르면, 페라이트계 스테인레스강의 열간압연시 조압연기와 사상압연기 중간에 설치된 보열설비인 바 히터(Bar Heater)를 통해 조압연 바(bar)를 재가열하므로써, 저온가열 효과와 함께 상변태를 이용한 열간 재결정 거동 활성화를 극대화 시켜서 페라이트계 스테인레스강의 리징성 개선은 물론, 등축정률 향상을 위한 개재물 결함, 판형상 불량, 스크레치 결함과 같은 제반 문제점을 해결할 수 있는 효과가 있다.

Claims (1)

  1. 페라이트계 스테인레스강의 제조방법에 있어서,
    중량 %로, C:0.08% 이하, N:0.08% 이하, Mn:1.0% 이하, P:0.04% 이하, S:0.03% 이하, Si:1.0% 이하, Cr:15∼20%, Mo:3% 이하, Cu:1% 이하, Al:0.12% 이하, O:0.01% 이하, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 조성된 스테인레스강 슬라브를 1100~1200℃의 온도 범위로 가열한 후, 조압연 온도를 950℃ 이상, 사상압연 온도를 850℃ 이상으로 하여 열간압연시, 조압연기와 사상압연기 사이에 설치되는 바 히터(Bar heater)를 통해 조압연 바(Bar)를 950~1150℃의 가열온도로, 압축 후 30초간 재가열하는 단계를 포함하여 이루어지는 것을 특징으로 하는 리징(Ridging)성이 개선된 페라이트계 스테인레스강의 제조방법.
KR1020020068810A 2002-11-07 2002-11-07 리징성이 개선된 페라이트계 스테인레스강의 제조방법 KR100958025B1 (ko)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020020068810A KR100958025B1 (ko) 2002-11-07 2002-11-07 리징성이 개선된 페라이트계 스테인레스강의 제조방법

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020020068810A KR100958025B1 (ko) 2002-11-07 2002-11-07 리징성이 개선된 페라이트계 스테인레스강의 제조방법

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20040040631A KR20040040631A (ko) 2004-05-13
KR100958025B1 true KR100958025B1 (ko) 2010-05-17

Family

ID=37337925

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020020068810A KR100958025B1 (ko) 2002-11-07 2002-11-07 리징성이 개선된 페라이트계 스테인레스강의 제조방법

Country Status (1)

Country Link
KR (1) KR100958025B1 (ko)

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR930013184A (ko) * 1991-12-30 1993-07-21 정명식 성형성, 리찡(Ridging)성 및 내식성이 우수한 페라이트계 스테인레스강 제조방법
JPH0681036A (ja) * 1992-07-14 1994-03-22 Nisshin Steel Co Ltd リジング性および加工性に優れたフエライト系ステンレス鋼板の製造方法
JPH0741854A (ja) * 1993-07-27 1995-02-10 Nippon Steel Corp 靱性に優れたフェライト単相ステンレス熱延鋼板の製造方法
JPH10280047A (ja) * 1997-04-10 1998-10-20 Nippon Steel Corp 耐ローピング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法
KR100595946B1 (ko) * 2000-02-29 2006-07-03 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 변형 시효 경화특성이 우수한 고장력 냉연 강판 및 그제조 방법

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR930013184A (ko) * 1991-12-30 1993-07-21 정명식 성형성, 리찡(Ridging)성 및 내식성이 우수한 페라이트계 스테인레스강 제조방법
JPH0681036A (ja) * 1992-07-14 1994-03-22 Nisshin Steel Co Ltd リジング性および加工性に優れたフエライト系ステンレス鋼板の製造方法
JPH0741854A (ja) * 1993-07-27 1995-02-10 Nippon Steel Corp 靱性に優れたフェライト単相ステンレス熱延鋼板の製造方法
JPH10280047A (ja) * 1997-04-10 1998-10-20 Nippon Steel Corp 耐ローピング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法
KR100595946B1 (ko) * 2000-02-29 2006-07-03 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 변형 시효 경화특성이 우수한 고장력 냉연 강판 및 그제조 방법

Also Published As

Publication number Publication date
KR20040040631A (ko) 2004-05-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR100500791B1 (ko) 신장성, 가공성 및 내리징성이 우수한 페라이트계Ｃｒ함유강판 및 그 제조방법.
JP2010121162A (ja) Ｎｉ節約型オーステナイト系ステンレス熱延鋼板の製造方法並びにスラブおよび熱延鋼板
KR20100028310A (ko) Ｔｗｉｐ형 초고강도 강판의 제조방법
JP2007211313A (ja) 耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼とその製造方法
JPH09111354A (ja) フェライト系ステンレス鋼板の製造方法
JP4322610B2 (ja) 衝撃特性に優れた冷延鋼板及びその製造方法
KR102198924B1 (ko) 고엔트로피 합금 및 그 제조방법
KR100958025B1 (ko) 리징성이 개선된 페라이트계 스테인레스강의 제조방법
JPS5959827A (ja) 加工性の優れた熱延鋼板の製造方法
JP2010202922A (ja) 耐再結晶軟化特性に優れた冷延鋼板の製造方法およびオートマチック・トランスミッション用冷延鋼板
JP3995822B2 (ja) 耐リジング性に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼板の製造方法
JP3266902B2 (ja) 高炭素冷延鋼帯の製造方法
JP4003821B2 (ja) 耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法
JP5167314B2 (ja) 耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼の製造方法
KR101463309B1 (ko) 슈퍼 오스테나이트계 스테인리스강 제조방법
KR100419046B1 (ko) 마르텐사이트계 스테인레스 강판의 제조방법
KR101322972B1 (ko) 고탄소 마르텐사이트계 스테인리스강 및 그 제조방법
KR100771832B1 (ko) 리징성이 향상된 페라이트계 스테인레스강의 제조방법
KR100598576B1 (ko) 성형성 및 리징성이 우수한 페라이트계 스테인레스강의 제조방법
JP2512650B2 (ja) 材質と表面品質の優れたＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼薄板の製造方法
JPH02258931A (ja) 薄肉鋳造法を用いたＣｒ系ステンレス鋼薄板の製造方法
JP3917320B2 (ja) 耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法
KR100347572B1 (ko) 열연미소둔재를이용한스테인레스냉연강판의제조방법
KR100556023B1 (ko) 엣지균열 발생이 없는 철-니켈강의 열간압연재 제조방법
KR101082276B1 (ko) 스테인레스 열연강판 제조방법

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant
FPAY Annual fee payment

Payment date: 20130502

Year of fee payment: 4

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20140428

Year of fee payment: 5

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20150427

Year of fee payment: 6

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20160502

Year of fee payment: 7

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20170426

Year of fee payment: 8

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20180508

Year of fee payment: 9

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20190509

Year of fee payment: 10