상기 목적을 달성하기 위하여, 본 발명은 염화칼슘 및 리튬 함유 화합물을 포함하는 소결광의 환원분화 방지제 조성물을 제공한다.
본 발명은 또한 염화칼슘을 물에 용해한 후 리튬 함유 화합물을 첨가하고 반응시켜 반응 혼합물을 얻는 단계, 및 상기 반응 혼합물의 pH를 조절하는 단계를 포함하는 소결광의 환원분화 방지제 조성물의 제조방법을 제공한다.
본 발명은 또한 상기 소결광의 환원분화 방지제 조성물을 물에 용해하여 수용액을 제조하는 단계, 소결광이 고로에 장입되기 전 상기 수용액을 소결광에 살수하여 소결광 표면 및 기공내에 상기 환원분화 방지제 조성물이 코팅된 소결광을 제조하는 단계, 상기 환원분화 방지제 조성물이 코팅된 소결광을 건조시켜 소결광 입자내의 수분을 제거하는 단계, 및 상기 건조된 소결광을 고로에 장입시키는 단계를 포함하는 소결광의 환원분화성 개선에 의한 소결광의 수처리 방법을 제공한다.
이하, 본 발명을 보다 상세하게 설명한다.
종래 염화칼슘의 제조방법은 암모니아-소다법(솔베이법)을 이용한 공업적 제조방법이었다. 이 방법은 암모니아 증류탑의 폐액을 농축하거나, 석회법으로 염소산나트륨을 제조하는 중 얻어지는 부산물로 염화칼슘을 제조하는 화학적 합성방법이다. 그러나 방법에 의해 제조된 염화칼슘(CaCl2)은 나트륨(Na), 칼륨(K) 등의 불순물을 포함하고 있어 그대로 소결광의 환원분화 방지제로 사용할 수 없었다. 상기와 같이 염화칼슘이 나트륨(Na), 칼륨(K)을 포함할 경우 고로 내부를 보호하는 내화물을 부식시켜 고로설비 수명을 단축시킨다는 문제점이 있었다.
이에 대해, 본 발명은 염화칼슘 및 리튬 함유 화합물을 포함하는 소결광의 환원분화 방지제 조성물을 사용함으로써 고로내에서의 소결광의 환원분화성을 개선시키고, 부식성 염소이온가스 발생에 의한 가스 세정 설비 부식장해 및 환경오염을 방지할 뿐만 아니라 폐수 발생량을 감소시킬 수 있었다.
즉, 본 발명의 소결광의 환원분화 방지제 조성물은 조성물 100중량부에 대하여 염화칼슘 10 내지 35중량부 및 리튬 함유 화합물 0.05 내지 3중량부를 포함하는 것이 바람직하며, 보다 바람직하게는 염화칼슘 15 내지 25중량부 및 리튬 함유 화합물 0.1 내지 2.5중량부를 포함한다. 상기 염화칼슘과 리튬 함유 화합물의 함량이 상기 함량 범위내에서 포함될 경우 우수한 환원분화율(RDI) 개선 효과를 얻을 수 있으며, 상기 함량 범위를 벗어날 경우 환원분화율이 높아지고 원재료비가 상승하게 되어 경제적인 효과면에서 바람직하지 않다.
상기 염화칼슘으로는 통상적인 제조방법에 따라 제조된 것을 사용할 수 있으나, 본 발명에서는 산화칼슘과 염산을 5 내지 15:7 내지 20.5의 중량비, 보다 바람직하게는 7.5 내지 12.5:10 내지 18중량비로 반응시켜 얻어진 것을 사용한다. 상기 혼합 중량비 범위내로 사용하여 반응시킬 경우 얻어지는 염화칼슘내의 불순물 함량을 최소로 할 수 있어 바람직하며, 상기 혼합 중량비 범위를 벗어날 경우 불순물 함량 감소 효과가 떨어지고, 환원분화율이 높아지며, 또한 설비부식이 발생할 우려가 있어 바람직하지 않다.
상기 리튬 함유 화합물로는 염화리튬, 수산화리튬 및 탄산리튬으로 이루어진 군에서 선택되는 1종 이상의 화합물을 사용할 수 있다.
본 발명의 환원분화 방지제 조성물은 조성물 100중량부에 대하여 붕소 함유 화합물 0.05 내지 0.7중량부, 보다 바람직하게는 0.1 내지 0.5중량부를 더 포함할 수 있다. 상기 붕소 함유 화합물의 함유량이 0.05 중량부 미만이면 환원분화율이 높아져 바람직하지 않고, 0.7중량부를 초과하면 원재료비가 상승하게 되어 경제적인 효과면에서 바람직하지 않다. 상기 붕소 함유 화합물로는 붕산, 오르토붕산, 메타붕산 및 사붕산으로 이루어진 군에서 선택된 1종 이상의 화합물을 사용할 수 있다.
또한, 본 발명의 환원분화 방지제 조성물은 마그네슘(Mg), 실리콘(Si), 티탄(Ti) 및 철(Fe)로 이루어진 군에서 선택되는 1종 이상의 성분을 포함하는 화합물을 더 포함할 수도 있다.
상기 환원분화 방지제 조성물은 무색의 투명한 액체로, 1.1 내지 1.32의 비중 및 5 내지 8.5의 pH를 갖는다. 보다 바람직하게는 1.1 내지 1.25의 비중 및 5.5 내지 7.5의 pH를 갖는다. 상기 pH가 5 미만이면 설비 부식이 발생하게 되어 바람직하지 않고, 8.5를 초과하면 환원분화 방지제의 슬러지가 발생하게 되어 바람직하지 않다.
본 발명의 환원분화 방지제 조성물은 염화칼슘을 물에 용해한 후 리튬 함유 화합물을 첨가하여 반응시켜 반응 혼합물을 얻는 단계; 및 상기 반응 혼합물의 pH를 조절하는 단계를 포함하는 제조방법에 의해 제조될 수 있다.
상기 염화칼슘과 리튬 함유 화합물의 종류 및 함량은 앞서 설명한 바와 같다.
상기 pH 조절단계는 산화칼슘 또는 염산을 더 첨가하여 pH를 조절한다. pH 조절시 수용액의 pH를 5 내지 8.5, 더 바람직하게는 5.5 내지 7.5가 되도록 조절한다. pH가 5 미만이면 설비 부식이 발생하게 되어 바람직하지 않고, 8.5를 초과하면 환원분화 방지제의 슬러지가 발생하게 되어 바람직하지 않다.
pH 조절 후 통상적인 방법으로 냉각 및 여과시켜 본 발명의 소결광의 환원분화 방지제 조성물을 제조한다.
보다 바람직하게는 본 발명의 제조방법은 산화칼슘과 염산을 반응시켜 염화칼슘을 제조하는 단계를 더 포함할 수 있다.
먼저 반응조 내에 염산과 물을 넣은 후 산화칼슘을 용해시켜 염화칼슘을 제조한다. 염산 수용액에 산화칼슘의 첨가시 염산 수용액을 교반하는 가운데 산화칼슘을 소정량씩 천천히 투입하는 것이 바람직하다. 한꺼번에 산화칼슘을 첨가하게 되면 발열반응에 의해 거품이 발생하게 되어 바람직하지 않다. 이때 상기 산화칼슘과 염산은 앞서 설명된 바와 같이 5 내지 15:7 내지 20.5의 중량비로 혼합되는 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는 7.5 내지 12.5: 10 내지 18 중량비로 반응시켜 얻어진 것이 바람직하다. 상기 혼합 범위내로 반응시킬 경우 얻어지는 염화칼슘내의 불순물 함량을 최소로 할 수 있어 바람직하며, 상기 혼합 범위를 벗어날 경우 불순물 함량 감소 효과가 떨어지고, 환원분화율이 높아지며, 또한 설비부식이 발생할 우려가 있어 바람직하지 않다.
본 발명은 또한 상기 소결광의 환원분화 방지제 조성물을 이용한 소결광의 환원분화성 개선에 의한 소결광의 수처리 방법을 제공한다.
본 발명의 소결광의 환원분화성 개선에 의한 소결광의 수처리 방법은, 상기 소결광의 환원분화 방지제 조성물을 물에 용해하여 수용액을 제조하는 단계; 소결광이 고로에 장입되기 전 상기 수용액을 소결광에 살수하여 소결광 표면 및 기공내에 상기 환원분화 방지제 조성물이 코팅된 소결광을 제조하는 단계; 상기 환원분화 방지제조성물이 코팅된 소결광을 건조시켜 소결광 입자내의 수분을 제거하는 단계; 및 상기 건조된 소결광을 고로에 장입시키는 단계를 포함한다.
상기 소결광의 환원분화 방지제 조성물은 앞서 설명한 것과 동일하다.
상기 환원분화 방지제 조성물은 소결광의 조성에 따라서 적절한 농도로 물로 희석하여 사용할 수 있으며, 바람직하게는 상기 환원분화 방지제 조성물의 농도가 0.2 내지 1.5중량%, 보다 바람직하게는 0.3 내지 1중량%가 되도록 물을 첨가하여 희석하는 것이 바람직하다. 조성물의 농도가 0.2중량%미만이면 환원분화율 감소 효과가 미미하고, 1.5중량%를 초과하면 설비 부식이 발생하게 되어 바람직하지 않다.
상기 조성물의 수용액은 소결광 기공 및 표면으로의 환원 가스침투를 방지하기 위해 소결광에 살수 코팅된다. 이때 상기 조성물의 코팅량은 소결광의 조성에 따라 적절히 조절되며, 바람직하게는 소결광 100중량부에 대하여 1.33 내지 10중량부, 보다 바람직하게는 2 내지 6.7중량부의 양으로 소결광 표면에 살수, 건조하여 소결광 표면을 코팅시킨다. 수용액 양이 1.33중량부 미만이면 환원분화율이 높아져 바람직하지 않고, 10중량부를 초과하면 원가가 상승하게 되어 경제적인 효과면에서 바람직하지 않다.
본 발명의 소결광의 환원분화 방지제 조성물은 수용액 상태로 소결광에 살수되어 소결광의 내부 기공이나 표면에 도포됨으로써 외부로부터의 환원가스와의 접촉을 억제하는 역할을 한다. 따라서 500 내지 600℃의 저온 영역에서 상기 조성물 수용액중의 수분은 증발되고 조성물 구성물질은 그대로 소결광 표면에 코팅된 상태로 남아 환원가스의 침투를 방해하기 때문에 본 발명의 조성물로 코팅된 소결광을 고로에 장입할 경우, 고로 상부의 저온 영역, 즉 저온환원분화가 극심한 온도영역에서의 환원분화가 억제되고 고로 상부에서의 통기성을 유지하게 된다.
본 발명의 소결광의 환원분화 방지제 조성물은 고로내의 500 내지 600℃의 영역에서 열적 안정성을 유지할 뿐만 아니라 소결광 표면에 코팅막을 형성하여 강도를 향상시켜 환원분화율을 저하시킬 수 있다. 또한 용선 품질에 영향을 미치는 성분을 포함하고 있지 않으며 700℃에서는 열분해하여 조업에 영향을 미치지 않을 뿐더러, 고로내 내화물 부식을 일으키는 불순물(K, Na 등)성분이 없어 고로 수명연장 효과가 있다.
뿐만 아니라, 소결광 저온환원분화시 염화물에 의한 비스초오프 스크러버(Bischoff scrubber) 및 노정압 발전기 등의 설비에서의 부식현상을 방지하며, 용수 공급량 및 폐수 배출량 자체를 줄일 수 있어 경제성이 확보된 친환경적 조성물이다.
이하 본 발명의 바람직한 실시예 및 비교예를 기재한다. 그러나 하기한 실시예는 본 발명의 바람직한 일 실시예일뿐 본 발명이 하기한 실시예에 한정되는 것은 아니다.
실시예 1
물 0.59L에 염산 HCl 300g을 용해시킨 후 교반하면서 산화칼슘 90g을 소정량씩 나누어 첨가하여 반응시켜 염화칼슘 수용액을 제조하였다. 상기 염화칼슘 수용액에 수산화리튬 20g을 더 첨가하여 15중량%의 혼합 수용액을 제조하였다. 산화칼슘 또는 염산을 더 첨가하여 수용액의 pH를 조절하여 소결광의 환원분화 방지제 조성물을 제조하였다.
실시예 2
염화칼슘 214g을 물 0.766L에 용해하고 이후 수산화리튬 20g을 더 첨가하여 15중량%의 수용액을 제조하였다. 산화칼슘 또는 염산을 첨가하여 수용액의 pH를 조절하여 소결광의 환원분화 방지제 조성물을 제조하였다.
실시예 3
물 0.565L에 염산 HCl 400g을 용해시키고 이후 교반하면서 산화칼슘 120g을 소정량씩 나누어 첨가하여 반응시켜 염화칼슘 수용액을 제조하였다. 상기 염화칼슘 수용액에 수산화리튬 10g 및 붕산 5g을 더 첨가하여 20중량%의 수용액을 제조하였다. 산화칼슘 또는 염산을 첨가하여 수용액의 pH를 조절하여 소결광의 환원분화 방지제 조성물을 제조하였다.
실시예 4
염화칼슘 286g을 물0.699L 에 용해하고 수산화리튬 10g 및 붕산 5g 을 더 첨가하여 농도 20중량%의 수용액을 제조하였다. 산화칼슘 또는 염산을 첨가하여 수용액의 pH를 조절하여 소결광의 환원분화 방지제 조성물을 제조하였다.
실시예 5
상기 실시예 1에서 얻어진 환원분화 방지제 조성물 10ml에 물 500ml를 첨가하여 1중량%의 수용액으로 제조한 후 실제 고로 조업에서 사용되는 소결광 표면 및 기공내의 표면에 살수, 코팅하였다. 이후 건조하여 소결광 입자내의 수분을 제거하여 환원분화성 개선제 조성물이 코팅된 소결광을 얻었다.
사용된 소결광의 성분 조성은 하기 표 1과 같다.
화학성분(중량부) |
T.Fe |
CaO |
SiO2
|
MgO |
Al2O3
|
소결광 |
56.5 |
9.6 |
5.5 |
1.6 |
1.8 |
비교예 1
DS-시리즈 신터 어시스턴트(DS-series Sinter Assistant, 제조사명: 중국삼생실업유한공사)를 소결광의 환원분화 방지제로서 사용하였다.
비교예 2
염화칼슘의 30중량% 수용액을 소결광의 환원분화 방지제로서 사용하였다.
상기 실시예 1 내지 4의 소결광의 환원분화 방지제 조성물과 비교예 2의 염화칼슘의 물리적·화학적 특성을 비교하고 그 결과를 하기 표 2에 나타내었다.
항목 |
실시예 1 |
실시예 2 |
실시예 3 |
실시예 4 |
비교예 2 |
외관 |
무색 투명 액체 |
무색 투명 액체 |
무색 투명 액체 |
무색 투명 액체 |
무색 투명 액체 |
비중 |
1.122 |
1.122 |
1.21 |
1.21 |
1.32 |
pH(원액) |
5.67 |
5.67 |
5.36 |
5.36 |
4.38 |
염화칼슘 |
- |
214g |
- |
286g |
300g |
수산화리튬 |
20g |
20g |
10g |
10g |
- |
붕산 |
- |
- |
5g |
5g |
- |
산화칼슘 |
90g |
- |
120g |
- |
- |
염 산 |
300g |
- |
400g |
- |
- |
상기 실시예 1, 3 및 비교예 1, 2에서 얻어진 소결광의 환원분화 방지제 조성물의 환원분화 개선효과를 하기 표 3의 조건에 따라 측정하였다.
실제 고로 조업에서 사용되는 소결광 표면 및 기공내의 표면에 상기 실시예 1, 3 및 비교예 1, 2의 조성물을 소결광에 대하여 다양한 농도로 하여 살수, 코팅하였다. 이후 건조하여 소결광 입자내의 수분을 제거하여 환원분화 방지제 조성물이 코팅된 소결광을 얻었다. 이때 소결광은 실시예 5에서 사용된 것과 동일한 조성을 갖는 것을 사용하였다.
환원분화율(RDI) 측정은, 실시예 1, 3 및 비교예 1, 2에서의 조성물을 코팅하여 얻은 16~19mm의 소결광 500g에 CO: 30%, N2: 70%의 혼합가스를 15ℓ/min로 불어 넣으면서 550℃에서 30분동안 회전시켜 -2.83mm의 입자 발생량을 하기 수학식 1과 같이 계산하여 백분율로 표시하였다. 이때 회전수는 30rpm×30분이고, 회전통은 130mmΦ×200㎖이며, 약품 처리를 하지 않은 소결광을 대조예라 하였다.
실험결과는 하기 표 3에 나타내었다.
구 분 |
살포회수 |
RDI |
살수비율 |
약품 |
대조예 |
실시예 1 |
실시예 3 |
비교예 1 |
비교예 2 |
0.3중량% |
1회 |
39.6 |
24.1 |
25.4 |
22.4 |
21.9 |
2회 |
37.8 |
16.6 |
17.5 |
25.2 |
18.3 |
평균 |
38.7 |
20.4 |
21.5 |
23.8 |
20.1 |
0.4중량% |
1회 |
39.5 |
14.3 |
23.5 |
15.5 |
11.1 |
2회 |
39.7 |
12.8 |
14.9 |
18.1 |
6.4 |
3회 |
42.6 |
15.9 |
19.4 |
14.6 |
11.0 |
평균 |
40.6 |
14.3 |
19.3 |
16.1 |
9.5 |
0.7중량% |
1회 |
40.1 |
14.0 |
14.7 |
9.6 |
3.7 |
2회 |
43.5 |
8.6 |
9.4 |
7.9 |
4.4 |
3회 |
37 |
6.5 |
7.5 |
11.6 |
5.3 |
평균 |
40.2 |
9.7 |
10.5 |
9.7 |
4.5 |
1.0중량% |
1회 |
31.9 |
9.8 |
10.3 |
6.8 |
3.2 |
2회 |
36.4 |
2.0 |
4.8 |
6.5 |
6.4 |
3회 |
39.1 |
7.0 |
3.4 |
6.4 |
2.4 |
평균 |
35.8 |
6.3 |
6.2 |
6.6 |
4.0 |
상기 표 3 에 나타난 바와 같이, 조성물의 농도에 따른 환원분화율은 1.0중량%일 때 가장 양호하였으며, 농도가 낮을수록 감소되었다. 또한 조성물에 따른 환원분화율 개선 효과는 비교예 2의 염화칼슘이 가장 우수하였으며, 본 발명의 환원분화 방지제 조성물을 포함하는 실시예 1 및 3은 비교예 1과 동등한 수준의 개선 효과를 나타내었다.
또한, 상기 소결광의 환원분화 방지제 조성물의 수질 및 제조 설비에 대한 영향을 평가하였다.
상기 실시예 1, 3및 비교예 2에서의 소결광의 환원분화 방지제 조성물을 사용하여 실시예 5에서와 동일한 방법으로 소결광을 제조하고, 하기 표 4에서와 같이 비스초오프 스크러버 틴크너(Bischoff scrubber thickner) 순환수중의 염소이온 농도, 폐수 배출량, 설비 부식 억제 효과 등을 측정하였다.
측정 결과는 하기 표 4에 나타내었다.
항목구분 |
pH |
전경도(ppm) |
염소 이온(ppm) |
아 연(ppm) |
SS(solid suspension: ppm) |
폐수 배출량(㎥) |
부식속도(MDD) |
실시예 1 |
7.0~8.5 |
1,500이하 |
1,200~1,800 |
3.0이하 |
50이하 |
500~750 |
75~125 |
실시예 3 |
7.0~8.5 |
1,500이하 |
1,800~2,000 |
3.0이하 |
50이하 |
500~750 |
75~125 |
비교예 2 |
7.0~8.5 |
2,000이하 |
1,800~3,000 |
3.0이하 |
50이하 |
1,000~ 1,500 |
150~250 |
상기 표 4에 나타난 바와 같이, 비교예 2(CaCl2)의 경우 비스초오프 스크러버 틴크너 순환수중의 염소 농도가 1,800 내지 3,000 ppm 수준인 반면, 실시예 1의 경우 1,200 내지 1,800ppm으로 감소하고 실시예 3의 경우 1,800 내지 2,000ppm으로 감소하였다. 또한 염소에 의한 순환수계의 설비 부식장해를 억제하기 위한 폐수 배출량의 경우 비교예 2는 1,000 내지 1,500㎥ 수준인 반면, 실시예 1 및 3은 각각 500 내지 750㎥로 감소하였다.
또한 비스초오프 스크러버 설비 부식 억제의 경우 비교예 2가 150 내지250 MDD 수준인 반면, 실시예 1 및 3의 경우 75 내지 125MDD 수준으로 감소하여 설비 수명연장의 효과를 가짐을 알 수 있다.