KR100436212B1 - long nozzle for casting molten steel - Google Patents
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Abstract
본 발명은 용강주조용 콜렉터노즐과 롱노즐의 접촉부위를 통하여 흡입되는 외부 공기흡입을 차단하기 위해 아르곤가스를 브로윙(blowing)하는데 적합한 롱노즐 구조에 관한 것이다.The present invention relates to a long nozzle structure suitable for blowing argon gas to block external air intake suctioned through the contact portion between the molten steel casting nozzle and the long nozzle.
이에 따른 구성은 콜렉터노즐과 롱노즐의 접촉부로부터의 외부 공기흡입을 차단하기 위해 아르곤가스를 브로윙(blowing)하는데 사용되는 롱노즐에 있어서, 롱노즐 전체를 동일 재질로 함과 함께 콜렉터노즐과 접하게 되는 부위의 롱노즐 모재 상부를 모재보다 기공이 큰 포러스(porous)화한 구조체로 하여 모재와 이음매가 없는 일체형으로 구성하여서 됨을 특징으로 하는 용강주조용 롱노즐에 관한 기술이다.According to this configuration, in the long nozzle used for blowing argon gas to block external air intake from the contact portion of the collector nozzle and the long nozzle, the entire long nozzle is made of the same material and in contact with the collector nozzle. It is a technique for molten steel casting long nozzles, characterized in that the upper portion of the long nozzle base material of the portion to be made into a porous structure having a pore larger than the base material to be formed integrally with the base material and seamless.
Description
본 발명은 턴디쉬(tundish)에 용강을 주입하는 롱노즐에 관한 것으로 , 보다 상세하게는 래즐로부터 턴디쉬로 용강 주입시 용강의 재산화를 방지하기 위해 사용되는 롱노즐로서, 콜렉터노즐과 롱노즐의 접촉부로부터의 외부 공기흡입을 차단하기 위해 아르곤가스를 브로윙(blowing)하는데 적합한 롱노즐 구조에 관한 것이다.The present invention relates to a long nozzle for injecting molten steel into a tundish, and more particularly, to a long nozzle used to prevent reoxidation of molten steel when injecting molten steel from a ladle to a tundish. A long nozzle structure suitable for blowing argon gas to block external air intake from the contacts of the invention.
도 1은 래들로부터 턴디쉬에 용강을 주입하는 장치의 개략 단면도이다.1 is a schematic cross-sectional view of an apparatus for injecting molten steel from a ladle into a tundish.
용융된 금속을 슬라브(Slab), 브룸(Bloom),빌렛트(Billet)로 반제품화하는 연속주조 공정의 전단계로서, 래들(1)에서의 용강을 슬라이딩 게이트(2)로 조절하여 콜랙터노즐(3) 및 롱노즐(4)을 거쳐 턴디쉬(5)에 포어링(pouring)한다.As a preliminary step in the continuous casting process of semi-finished product of molten metal into slab, bloom and billet, the molten steel in the ladle 1 is controlled by the sliding gate 2 to collect the collector nozzle ( 3) and the long nozzle (4) to the pouring (pouring) to the tundish (5).
상기 구조에서 롱노즐(4)은 강의 연속주조시 용강의 산화방지 및 용강의 와류방지에 의한 슬래그(Slag)혼입을 방지하여 주조된 주편의 품질 향상에 주요한 역할을 하게 된다.In the above structure, the long nozzle 4 plays a major role in improving the quality of the cast slab by preventing slag mixing by preventing oxidation of molten steel and vortex prevention of molten steel during continuous casting of steel.
상기 구조에 따라 래들로부터 턴디쉬에 용강 주입시 롱노즐(4)과 콜랙터 노즐(3)이 접하는 틈 사이로 공기가 유입되고, 이렇게 유입된 공기는 용강과 접하여 재산화함에 따라 강의 품질을 떨어뜨리는 결과가 된다.According to the above structure, when the molten steel is injected from the ladle into the tundish, air is introduced into the gap between the long nozzle 4 and the collector nozzle 3, and the inflowed air is in contact with the molten steel to degrade the steel quality. Result.
상기한 문제점을 해결하고자 한 것이 도 2의 롱노즐 구조로써, 롱노즐(4)은 알루미나(Al2O3)-그라파이트(Graphite)또는 알루미나-탄화규소-그라파이트 재질로 된 모재(6)와 모재 상단 내측에 알루미나 재질로 된 포러스링(porous ring )(7)을 끼워 삽입하고, 몰탈(8)을 사용하여 메탈캐이스(9)와 결합한 구조로 되어 있다.As long nozzle structure of Figure 2 is one in order to solve the above problems, the long nozzle 4 is alumina (Al 2 O 3) - graphite (Graphite) or alumina-silicon carbide-the base material to the graphite material 6 and the base material A porous ring 7 made of alumina is inserted inside the upper end, and the mortar 8 is used to bond with the metal casing 9.
그리고 포러스링(7)에 가스 풀(gas pool)(空洞)(10)을 형성시켜 아르곤가스 취입구(11) 를 통해 아르곤가스를 취입하므로서 외부로부터 공기 혼입을 억제하고 있다.A gas pool 10 is formed in the porous ring 7, and argon gas is blown in through the argon gas inlet 11 to suppress air from the outside.
즉, 상기 구조에서 용강 주입시 가스취입구(11)를 통해 아르곤 가스를 취입하면 아르곤가스는 가스 풀(10)을 거쳐 포러스링(7)의 기공을 통해 포러스링(7)과 접하는 콜렉터노즐(3)의 경사면을 따라 밖으로 배출되는 힘이 작용함으로써 포러스링(4)과 콜랙터노즐(3)의 틈사이로 공기가 유입되지 않아 용강의 재산화를 방지하게 된다.That is, when argon gas is blown through the gas inlet 11 during the molten steel injection in the above structure, the argon gas is contacted with the porous ring 7 through the pores of the porous ring 7 through the gas pool 10 ( The force discharged out along the inclined surface of 3) prevents air from flowing into the gap between the porous ring 4 and the collector nozzle 3, thereby preventing the reoxidation of molten steel.
그러나 도 2와 같이 모재(6)와 결합된 포러스링(7) 구조에서는 1550℃ 이상의 용강이 롱노즐을 통과하는 동안 고온의 용강 때문에 메탈케이스(9)의 열팽창과 이중 재질의 열팽창 차이에 의한 결합력 상실로 롱노즐 모재(6)와 포러스링(7)사이의 간격 형성으로 가스가 메탈캐이스(9)와 포러스링(7) 상부쪽으로 새어나오게 되므로 아르곤 가스의 공기 차단성을 저하시키며, 또한 이런 포러스링 타입은 상기한 문제점 이외에 구조적인 취약으로 포러스링이 기계적 응력을 받아 포러스링에 크랙이 발생, 조각이 탈락되어 아르곤가스가 국부적으로 취입되거나 롱노즐의 내공으로 유입되어 용강과 함께 턴디쉬로 들어간다.However, in the structure of the porous ring 7 coupled to the base material 6 as shown in FIG. 2, the bonding force due to the difference in thermal expansion of the metal case 9 and thermal expansion of the double material due to the high temperature molten steel while the molten steel of 1550 ° C. or more passes through the long nozzle. As a result, the gap between the long nozzle base 6 and the porous ring 7 causes the gas to leak out of the upper portion of the metal casing 9 and the porous ring 7, thereby degrading the air barrier property of the argon gas. In addition to the problems mentioned above, the ring is mechanically stressed due to its structural weakness, causing cracks in the ring, causing fragments to fall off, causing argon gas to be blown locally or introduced into the hole of the long nozzle to enter tundish with molten steel. .
따라서 턴디쉬내에서 가스 부상으로 롱노즐 주변 용탕면의 유동이 심하여 턴디쉬 파우더층의 파손으로 나탕 발생이 일어난다. 이러한 나탕 발생은 용강이 공기와 접촉하여 용강의 재산화 및 파우더 소모량 증가를 초래하며, 래들로부터 턴디쉬로의 용강 주조가 끝나는 시점에서는 용강의 온도가 떨어져 롱노즐과 콜렉터노즐 접촉 바로 밑부분에 용강이 응고 된다.Therefore, the molten surface around the long nozzle is severely flowed due to gas injury in the tundish, resulting in the breakdown of the tundish powder layer. The occurrence of molten steel causes molten steel to come into contact with air, resulting in regeneration of the molten steel and an increase in powder consumption.The molten steel is dropped at the end of the molten steel casting from the ladle to the tundish, which is directly below the contact of the long nozzle and collector nozzle. This solidifies.
따라서 새로운 래들을 교환하여 계속 사용하기 위해서는 롱노즐에 부착된 지금을 산소로 제거해야 하며, 이때 응고 부착된 지금이 비산되어 포러스링의 표면기공이 막히게 되므로써 아르곤가스 브로윙 효과의 저하로 외부 공기가 롱노즐의 내공에 흡입됨에 따라 용강의 재산화를 유발하여 용강중의 질소량 증가 및 탈산제로 투입된 알루미늄의 산화로 비금속 개재물이 형성되어 용강의 청정성 악 형향을 줌에 따라 결국 강 품질 저하와 롱노즐 내공부 산화 용손을 가속화시켜 수명 저하를 일으키는 문제점이 있다.Therefore, in order to continue using the new ladle, the current attached to the long nozzle must be removed with oxygen. At this time, the solidified adhesion is scattered and the surface pores of the porous ring are clogged. As it is sucked into the inner hole of the long nozzle, it causes reoxidation of molten steel, which increases the amount of nitrogen in the molten steel and the oxidation of aluminum that is injected as a deoxidizer, which forms a non-metallic inclusion, resulting in deterioration of steel quality and the long nozzle internal cavity. There is a problem of accelerating oxidative loss and causing a decrease in life.
본 발명은 상기한 종래의 문제점을 해결하기 위한 것으로, 콜렉터노즐과 접촉되는 롱노즐 전체를 동일 재질로 함과 함께 모재 상부를 포러스화 하여 롱노즐 모재와 일체형이 되게 함으로써, 종래의 이중 재질 구조에서 오는 열팽창 차이에 따른 결합력 상실의 회복 및 구조적 취약에서 오는 포러스링의 부분 탈락의 방지로 용강의 턴디쉬 주입시 공기의 혼입을 차단하는 효과를 극대화 하므로서 연속주조 작업의 안정성 및 청정한 용강의 주조로 강 품질을 향상할 수 있는데 적합한 롱노즐을 제공하고자 하는데 그 목적이 있다.The present invention is to solve the above-mentioned problems, by making the entire long nozzle in contact with the collector nozzle of the same material and by forming the upper portion of the base material to be integrated with the long nozzle base material, in the conventional double material structure Restoration of the loss of bonding force due to the difference of thermal expansion and prevention of partial drop of the porous ring resulting from structural weakness, which maximizes the effect of blocking the mixing of air during tundish injection of molten steel, thereby ensuring stability of continuous casting operation and The purpose is to provide a long nozzle suitable for improving the quality.
도 1은 래들로부터 턴디쉬에 용강을 공급하는 장치 단면도1 is a cross-sectional view of a device for supplying molten steel from a ladle to a tundish
도 2는 종래의 포러스링 타입의 롱노즐 단면도2 is a cross-sectional view of a conventional nozzle having a long nozzle type
도 3은 본 발명의 롱노즐 단면도Figure 3 is a long nozzle cross section of the present invention
도면의 주요부분에 대한 부호의 설명Explanation of symbols for main parts of the drawings
3: 콜렉터노즐 4, 4a: 롱노즐 6a : 모재3: Collector nozzle 4, 4a: Long nozzle 6a: Base material
12: 포러스화된 구조체12: porous structure
상기한 목적을 달성하기 위한 본 발명은 콜렉터노즐과 롱노즐의 접촉부로부터의 외부 공기흡입을 차단하기 위해 아르곤가스를 브로윙(blowing)하는데 사용되는 롱노즐에 있어서, 롱노즐 전체를 동일 재질로 함과 함께 콜렉터노즐과 접하게 되는 모재 상부를 포러스(porous)화 된 구조체로 하여 롱노즐 모재와 일체형으로 구성하여서 됨을 특징으로하는 롱노즐로 이루어진다.The present invention for achieving the above object in the long nozzle used for blowing the argon gas to block the external air intake from the contact portion of the collector nozzle and the long nozzle, the entire long nozzle is made of the same material In addition, the upper part of the base material which is in contact with the collector nozzle is made of a long nozzle, characterized in that it is composed of a long nozzle base material integrally with a porous structure.
도 3은 본 발명에 따른 롱노즐의 구조를 나타낸 것으로, 롱노즐(4a) 전체를 알루미나-그라파이트 또는 알루미나 -탄화규소-그라파이트 재질로 하고, 콜렉터노즐(3)과 접촉되는 롱노즐 모재(6a)의 상부를 포러스화 한 구조체(12)가 모재(6a)와 일체형으로 된 롱노즐로 구성된다.Figure 3 shows the structure of a long nozzle according to the present invention, the entire long nozzle (4a) is made of alumina-graphite or alumina-silicon carbide-graphite material, the long nozzle base material (6a) in contact with the collector nozzle (3) The structure 12 which porosized the upper part of the structure is comprised from the long nozzle integrated with the base material 6a.
상기와 같은 본 발명의 롱노즐 구조에서 모재(6a)는 기존 제품과 유사한 기공을 갖으나, 포러스화된 구조체(12)는 도 2의 포러스링 타입의 기공율보다 낮은기공율을 갖는다.In the long nozzle structure of the present invention as described above, the base material 6a has pores similar to the existing products, but the porous structure 12 has a porosity lower than that of the porous ring type of FIG. 2.
상기한 롱노즐(4a)을 제조함에 있어서는, 도 2의 포러스링 제조시 사용되는 원료보다 입자경이 작은 포러스화 하기 위한 구조체를 얻기 위한 원료를 금형에 먼저 투입한 후 모재를 얻기 위한 상기 보다 입자경이 작은 원료를 투입하여 공지의 제조공정의 조건으로 성형, 소결한다.In manufacturing the above-mentioned long nozzle 4a, a raw material for obtaining a structure for forming a porous particle having a smaller particle size than the raw material used in the production of the porous ring of FIG. A small raw material is added and molded and sintered under the conditions of a known manufacturing process.
이렇게 롱노즐을 소결함으로써, 콜렉터노즐과 접하게되는 롱노즐 상단부는 모재보다 기공이 큰 포러스화한 구조체가 형성되면서 이음매가 없이 모재와 일체형으로 이루어지게 된다.By sintering the long nozzle in this way, the upper end of the long nozzle in contact with the collector nozzle is formed with a porous structure having pores larger than that of the base material, and thus is integrally formed with the base material without a seam.
본 발명은 종래인 도 2의 포러스링 타입보다 기공율을 감소시킴으로써, 동일한 유량을 공급할 때 아르곤가스의 배압 증가와 가스의 유속 향상으로 외부의 공기 흡입을 효과적으로 차단시키므로써 씰링(sealing)성을 향상시킨다.The present invention reduces the porosity compared to the conventional porous ring type of Figure 2, thereby improving sealing performance by effectively blocking the intake of external air by increasing the back pressure of the argon gas and improving the gas flow rate when supplying the same flow rate. .
본 발명의 포러스화한 구조체(12)는 모재(4a)와 이음매없이 일체형으로 구성됨과 함께 아르곤가스를 브로윙 하는 상단부의 기공을 모재기공보다 크게하는데 있으므로, 모재와의 기공차이의 수치한정 범위에 국한 하지 않는다.The porous structure 12 of the present invention is composed of a single body and seamlessly with the base material 4a, and the pores at the upper end of which argon gas is blown larger than the base material porosity, so that the pore difference with the base material is within the numerical limit. It is not limited.
롱노즐 모재의 경우에 사용되는 원료의 입도분포를 하나의 예를 살펴보면, 0.7∼0.21mm가 30∼35%, 0.21∼0.075mm가 25∼30%, 0.075mm 이하가 35∼ 45%를 들 수 있으며, 이 경우 포러스화 구조체를 얻기 위한 원료는 0.7∼0.21mm를 30∼35%, 0.21∼0.075mm를 45%, 0.075mm 이하를 15∼25% 사용할 수 있다.In one example, the particle size distribution of the raw material used in the case of the long nozzle base material includes 30 to 35% for 0.7 to 0.21 mm, 25 to 30% for 0.21 to 0.075 mm, and 35 to 45% for 0.075 mm or less. In this case, the raw material for obtaining the porous structure can be used in the range of 30 to 35% of 0.7 to 0.21 mm, 45% of 0.21 to 0.075 mm, and 15 to 25% of 0.075 mm or less.
이와 같이 모재 상단부에 형성될 포러스화할 구조체 형성에 사용될 원료 입경을 상기 모재보다 입경분포가 큰 것을 많이 사용하여 소결하면 모재보다 기공율이 높게 나타나게 된다. 따라서 포러스화한 구조체의 기공은 모재 사용 원료의 입경분포 범위에 따라 달라질 수 있는 것이므로, 모재에 비교되는 수치범위 한정에 국한 하지 않는다.As such, when the raw material particle size used for forming the structure to be porous to be formed on the base material is sintered using a larger particle size distribution than the base material, the porosity is higher than that of the base material. Therefore, since the pores of the porous structure may vary depending on the particle size distribution range of the base material used, the pores of the structure are not limited to the numerical ranges compared to the base material.
한편, 도 2와 같은 종래의 포러스링 타입에 사용되는 원료 입경분포의 하나의 예를 보면, 1.0mm 이상을 10% 이상, 1.0∼0.212mm를 63∼73%, 0.075mm 이하를 23∼37% 사용한 경우는, 본 발명에서 사용하고 있는 입경보다 훨씬 큼을 알 수 있다.On the other hand, one example of the particle size distribution of the raw material used for the conventional porous ring type as shown in Fig. 2 shows that 1.0 mm or more is 10% or more, 1.0 to 0.212 mm is 63 to 73%, and 0.075 mm or less is 23 to 37%. When used, it turns out that it is much larger than the particle size used by this invention.
상기한 구조에서 포러스화 된 구조체(12)의 높이(b)는 콜렉터노즐(3)에 접촉하는 길이(a) 이하의 범위를 갖는다.In the above-described structure, the height b of the porous structure 12 has a range less than or equal to the length a in contact with the collector nozzle 3.
롱노즐의 포러스화 된 구조체(12)의 높이가 도 2와 같이 콜렉터노즐(3)의 접촉하는 길이보다 길 경우는 씰링성이 저하한다.When the height of the porous nozzle 12 of the long nozzle is longer than the contact length of the collector nozzle 3 as shown in FIG. 2, sealing property will fall.
즉, 롱노즐에서 아르곤가스를 취입할 경우 콜렉터노즐과 접촉되어지는 부위에서는 밀착으로 가스의 배압이 상승되어 외부의 공기 흡입을 차단할 수 있으나, 미접촉된 부위로 아르곤가스가 집중적으로 유입되어 아르곤가스의 배압을 향상시킬 수 없어 외부의 공기가 접촉 부위로 혼입하게 된다.In other words, when injecting argon gas from the long nozzle, the back pressure of the gas is increased in close contact with the collector nozzle to block the intake of outside air, but the argon gas is concentrated in the non-contacted area. Back pressure cannot be improved, which causes external air to enter the contacting site.
이때 공기의 혼입에 따른 롱노즐 내경의 산화용손과 용강의 재산화로 강 품질이 저하되며, 턴디쉬내에서 가스 부상으로 롱노즐 주변 용탕면의 유동이 심하여 턴디쉬 파우더층의 파손으로 나탕 발생이 일어난다. 이러한 나탕 발생은 용강이 공기와 접촉하여 용강의 재산화 및 파우더 소모량 증가를 초래한다.At this time, the quality of steel is deteriorated due to oxidation of the long nozzle inner diameter and reoxidation of molten steel due to the mixing of air, and the melt flow occurs due to breakage of the tundish powder layer due to severe flow of molten surfaces around the long nozzle due to gas injury in the tundish. . This generation of molten iron causes molten steel to come into contact with air, resulting in reoxidation of the molten steel and increased powder consumption.
다음은 실시예에 따라 설명한다.The following is described according to the embodiment.
(표 1)과 같은 원료를 적용하여 실시하였다. 여기서 롱노즐 모재에 대해 사용되는 원료는 본 발명 및 종래 모두 동일하게 적용하였으며, 모재에 사용되는 원료의 입경분포는 0.7∼0.21mm를 30∼35%, 0.21∼0.075mm를 25∼30%, 0.075mm 이하를 35∼ 45%로 하였고, 본 발명의 포러스화 구조체를 얻기 위한 원료 입도는 0.7∼0.21mm를 30∼35%, 0.21∼0.075mm를 45%, 0.075mm 이하를 15∼25% 적용하였다. 그리고, 종래의 포러스링 타입에 적용되는 입도분포는 1.0mm 이상을 10% 이상, 1.0∼0.212mm를 63∼73%, 0.075m 이하를 23∼37% 로 하였다.The same raw material as shown in Table 1 was applied. Here, the raw material used for the base material of the long nozzle is the same as in the present invention and the prior art, and the particle size distribution of the raw material used for the base material is 0.7 to 0.21 mm for 30 to 35%, 0.21 to 0.075 mm for 25 to 30%, and 0.075 mm or less was 35 to 45%, and the raw material particle size for obtaining the porous structure of the present invention was 30 to 35% for 0.7 to 0.21 mm, 45% for 0.21 to 0.075 mm, and 15 to 25% for 0.075 mm or less. . In addition, the particle size distribution applied to the conventional porous ring type made 1.0 mm or more 10% or more, 1.0-0.212 mm 63-73%, and 0.075 m or less 23-37%.
상기 원료를 금형에 넣고 공지의 제조공정을 통한 성형, 소결을 거쳐 롱노즐을 얻어 물리적 시험을 실시한 결과 (표 1)과 같이 나타났다.The raw material was put into a mold, and a long nozzle was obtained through molding and sintering through a known manufacturing process, and physical tests were performed as shown in Table 1 below.
상기 (표 1)에 나타난 바와 같이, 본 발명의 포러스화된 구조체의 기공율을 종래보다 감소시키므로서 동일한 유량을 공급할 때 아르곤가스의 배압 증가로 가스의 유속이 크게됨에 따라 콜렉터노즐과 롱노즐사이로 유입되는 공기의 흡입을 차단하는 효과가 증대된다.As shown in Table 1, when the same flow rate is supplied while reducing the porosity of the porous structure of the present invention, the flow rate of the gas is increased by increasing the back pressure of argon gas, so that the gas flows between the collector nozzle and the long nozzle. The effect of blocking the inhalation of air to be increased is increased.
그리고 본 발명의 포러스화 구조체가 종래보다 조직의 치밀화로 강도 향상과 구조 보강을 위한 일체 형상의 구조로 안정성을 부여하므로써, 콜렉터노즐과 롱노즐 사용시 발생하는 기계적 충격과 주조 작업시 연속적인 기계 작동에 따른 기계적 충격에 대한 강도 향상으로 균열발생을 방지할 수 있다.In addition, the porous structure of the present invention provides stability to the integrated structure for strength improvement and structural reinforcement due to the densification of the structure than the prior art, thereby providing continuous mechanical operation during the mechanical impact and casting operation occurring when the collector nozzle and the long nozzle are used. It is possible to prevent the occurrence of cracks by improving the strength against mechanical impact.
이상에서와 같이 본 발명은 콜렉터노즐과 접촉되는 롱노즐 모재의 상부를 포러스화 하여 롱노즐 모재와 일체형이 되게 함으로써, 종래의 이중 재질 구조에서 오는 열팽창 차이에 따른 결합력 상실의 회복 및 구조적 취약에서 오는 포러스링의 부분 탈락의 방지로 용강의 턴디쉬 주입시 공기의 혼입을 차단하는 효과를 극대화 하므로서 연속주조 작업의 안정성 및 청정한 용강의 주조로 강 품질을 향상하는 효과를 갖는다.As described above, according to the present invention, the upper portion of the long nozzle base material in contact with the collector nozzle is made to be integrated with the long nozzle base material, thereby recovering the loss of bonding force due to the difference in thermal expansion resulting from the conventional double material structure and coming from structural weakness. The prevention of partial dropping of the porous ring maximizes the effect of blocking the mixing of air during the injection of the tundish of the molten steel, thereby improving the stability of the continuous casting operation and improving the steel quality by the casting of clean molten steel.
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| US4531567A (en) * | 1981-12-09 | 1985-07-30 | Mannesmann Ag | Injection and feeder pipe for apparatus for continuous casting of steel |
| US5885473A (en) * | 1996-05-17 | 1999-03-23 | Akechi Ceramics Kabushiki Kaisha | Long nozzle for continuous casting |
| JPH11226707A (en) * | 1998-02-12 | 1999-08-24 | Akechi Ceramics Kk | Method for preventing blow-up of slag in long nozzle for continuous casting |
-
2001
- 2001-09-04 KR KR10-2001-0054172A patent/KR100436212B1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4531567A (en) * | 1981-12-09 | 1985-07-30 | Mannesmann Ag | Injection and feeder pipe for apparatus for continuous casting of steel |
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| JPH11226707A (en) * | 1998-02-12 | 1999-08-24 | Akechi Ceramics Kk | Method for preventing blow-up of slag in long nozzle for continuous casting |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR20030020724A (en) | 2003-03-10 |
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