JPWO2017131053A1 - 温間加工用高強度鋼板およびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
C:0.05〜0.20%
Cは、マルテンサイトや残留オーステナイトを生成させて温間加工後のHVや温間加工時のEL(温間加工に相当する150℃の条件でのEL)を上昇させるのに有効な元素である。0.05%未満ではこのような効果が十分得られない。一方、C量が0.20%を超えると残留オーステナイト中のC量が高まり、温間加工後の降伏比が低下する。したがって、C量は0.05〜0.20%とする。C量は、下限側は好ましくは0.10以上である。上限側は好ましくは0.20%以下である。
Siは、鋼を固溶強化してTSや温間加工後のHVを上昇させるのに有効な元素である。こうした効果を得るにはSi量は0.01質量%以上とすることが好ましい。一方、Si量が3.0%を超えると、温間加工後の降伏比が低下する。したがって、Si量は3.0%以下とし、好ましくは2.5%以下、より好ましくは2.0%以下とする。
Mnは、マルテンサイトや残留オーステナイトを生成させて温間加工後のHVや温間のELを上昇させるのに有効な元素である。また、残留オーステナイト中のC量を低減するのに有効な元素である。3.5%未満ではこうした効果が十分得られず、また本発明に好ましくないベイナイトが生成しやすくなる。一方、8.0%を超えると温間加工後の降伏比が低下する。したがって、Mn量は3.5〜8.0%とし、好ましくは3.5〜7.0%とする。また、Mn含有量の下限については、3.5%超が好ましい。より好ましくは4.0%超である。さらに好ましくは4.5%以上である。
Pは、鋼を脆化させ温間加工性が劣化するため、その量は極力低減することが望ましく、本発明ではP量は0.100%まで許容できる。好ましくは、0.02%以下である。下限は特に規定しないが、0.001%未満では生産能率の低下を招くため、0.001%以上が好ましい。
Sは、鋼を脆化させ温間加工性が劣化するため、その量は極力低減することが好ましく、本発明ではS量は0.02%まで許容できる。好ましくは、0.005%以下である。下限は特に規定しないが、0.0005%未満では生産能率の低下を招くため、0.0005%以上が好ましい。
Alは、フェライトの生成を促進し、フェライトを得るのに有効な元素である。Al量が3.0%を超えると、温間加工後の降伏比が低下する。したがって、Al量は3.0%以下、好ましくは1.5%以下、より好ましくは1.0%以下とする。一方、製鋼工程での脱酸の観点から、Al量は0.01%以上とし、好ましくは0.02%以上である。
Nはマルテンサイトを硬化させ、温間加工後の降伏比の低下を招くため、その量は極力低減することが好ましく、本発明ではN量は0.010%まで許容できる。好ましくは、0.007%以下である。下限は特に規定しないが、0.0005%未満では生産能率の低下を招くため、0.0005%以上が好ましい。
Nb、Ti、Mo、Vは、微細組織および微細粒界炭化物を形成させ、温間加工後の降伏比を改善する。すなわち、本発明レベルにMnを高めることで界面移動速度を低めた上で、かつ該微細粒界炭化物のピン止め効果により焼鈍時の粒成長を抑制することで微細組織を形成させつつ結晶粒界に該微細粒界炭化物が配置されることで温間加工後の降伏比が格段に向上する。Nb、Ti、Mo、Vの含有量がそれぞれ上記下限未満の場合、このような効果が得られない。一方、Nb、Ti、Mo、Vの含有量がそれぞれ上限を超えるとオーステナイト中のC量が低下して本発明の残留オーステナイト量が得られなくなる。したがって、Nb、Ti、Mo、Vから選ばれる少なくとも1種のそれぞれの含有量はNb:0.005〜0.20%、Ti:0.005〜0.20%、Mo:0.005〜1.0%、V:0.005〜1.0%とする。下限について、Ti量は0.010%以上が好ましい。Nb量は0.010%以上が好ましい。Mo量は0.02%以上が好ましい。V量は0.05%以上が好ましい。上限について、Ti量は0.050%以下が好ましい。Nb量は0.030%以下が好ましい。Mo量は0.30%以下が好ましい。V量は0.2%以下が好ましい。
Cr、Ni、Cuはマルテンサイトを生成させ、高強度化に有効な元素である。このような効果を得る観点から、Cr、Ni、Cuのそれぞれの量は0.005%以上が好ましい。より好ましくは0.05%以上である。Cr、Ni、Cuのそれぞれの含有量が2.0%を超えると、温間加工後の降伏比が低下するおそれがある。より好ましくは1.0%以下である。
以下の説明において、鋼板組織の面積率は単に「%」と表示する。亜鉛めっき層または合金化亜鉛めっき層を有する場合はこれらを含まない地鉄鋼板を意味する。
残留オーステナイトの面積率が10%未満では温間加工時に27%以上のELが得られない。一方、60%を超えると温間加工後の降伏比が低下する。したがって、残留オーステナイトの面積率は10〜60%とする。面積率の下限側は好ましくは15%以上であり、より好ましくは20%以上又は20%超である。より好ましくは30%以上又は30%超である。さらに好ましくは35%以上である。面積率の上限側は好ましくは55%以下である。
フェライトの面積率が10%未満では温間加工時に27%以上のELと温間加工後の降伏比が両立できない。一方、80%を超えると本発明の高強度が得られない。したがって、フェライトの面積率は10〜80%とする。好ましくは10〜60%とし、より好ましくは10〜50%とする。
マルテンサイトの面積率が10%未満では室温で1180MPa以上のTSが得られない。一方、50%を超えると温間加工時に27%以上のELが得られない。したがって、マルテンサイトの面積率は10〜50%とする。面積率の下限側は好ましくは15%以上である。より好ましくは20%超、さらに好ましくは25%以上である。面積率の上限側は好ましくは45%以下である。
本発明においてベイナイトは好ましくないが5%まで許容される。5%を超えると温間加工後の降伏比が低下する。したがって、ベイナイトは0〜5%、好ましくは0〜3%、より好ましくは0〜1%とする。
後述のように、残留オーステナイト中のC量は下記(1)式、(2)式により求める。残留オーステナイト中のC量が0.40質量%以上では本発明の温間加工後の高降伏比が得られない。したがって残留オーステナイト中のC量は0.40質量%未満とし、好ましくは0.3質量%未満、より好ましくは0.2質量%未満とする。
残留オーステナイト、マルテンサイト、フェライトのいずれかの平均結晶粒径が2.0μmを超えると本発明の温間加工後の高降伏比が得られない。したがって、残留オーステナイト、マルテンサイト、フェライトそれぞれの平均結晶粒径は2.0μm以下とし、好ましくは1.0μm以下とする。
Nb、Ti、Mo、V系の微細炭化物を結晶粒界に配置することで、粒界近傍の転位の移動が抑制されて温間加工後の降伏比が向上する。
本発明の温間加工用高強度鋼板は、例えば、上記の成分組成を有するスラブ等の鋼に、熱間圧延あるいはさらに冷間圧延を施し作製した、熱延鋼板あるいは冷延鋼板を、300〜500℃の温度範囲を10℃/s以上の平均加熱速度で加熱する焼鈍加熱工程と、さらに加熱して680℃超〜720℃とし、該温度域で1〜30s保持する焼鈍保持工程と、Ms点〜室温までを平均冷却速度10℃/s超で冷却する焼鈍冷却工程と、を有する製造方法で製造可能である。焼鈍では初めの昇温過程においてFe系炭化物を溶解させつつ、Nb、Ti、Mo、Vの少なくとも1種を含む炭化物を生成させ、かつ再結晶フェライトの粒成長を該炭化物によるピン止め効果により抑制しつつ、オーステナイトを生成させることで、粒界に微細炭化物が配置された微細なフェライトとオーステナイトからなる組織を得る。続くフェライトとオーステナイトの2相域焼鈍での保持時間を適正化することで元素分配を制御する。さらにその後の冷却において、Ms点以下の平均冷却速度を10℃/s超とすることで、先に生成したマルテンサイトから隣接する残部オーステナイトへのCの拡散が抑制されて、本発明のC量の低い残留オーステナイトとフェライトおよびマルテンサイトを含む微細なミクロ組織(鋼板組織)を得ることができる。以下、詳しく説明する。なお、製造条件の説明において、時間をあらわす「s」は秒を意味する。
300〜500℃の平均加熱速度が10℃/s未満では、フェライト粒が粗大化して本発明の鋼板組織が得られない。したがって、300〜500℃の平均加熱速度は10℃/s以上とする。上限は特に規定しないが、操業安定性の観点からは2000℃/s以下が好ましい。また、300〜500℃の平均加熱速度は1000℃/s以下がより好ましい。10℃/s以上の平均加熱速度での加熱について、加熱開始温度が300℃を上回るとフェライト粒が粗大化して本発明の鋼板組織が得られない場合がある。なお、500℃から下記の焼鈍温度までの平均加熱速度は特に限定されない。
焼鈍温度が680℃以下ではオーステナイトが生成しない、あるいは生成してもCやMnの過濃化により本発明の温間加工性や温間加工後の高降伏比が得られない。一方、720℃を超えるとフェライトや残留オーステナイトが減少し、温間加工性が不十分となる。したがって、焼鈍温度は680℃超〜720℃とする。
焼鈍時間が1s未満では、オーステナイトの生成が不十分となって本発明の鋼板組織が得られない。一方、30sを超えると結晶粒が粗大化して本発明の鋼板組織が得られない。したがって、焼鈍保持時間は1〜30sとする。
焼鈍保持工程後焼鈍冷却工程前に鋼板に亜鉛めっき処理を施してもよい。亜鉛めっきに使用するめっき浴の組成はAlが0.10〜0.25%、残部が亜鉛と不可避的不純物からなることが好ましい。さらに合金化処理を行ってもよい。合金化条件は460〜600℃で1〜60s保持することが好ましい。
以上の処理または焼鈍保持工程の後、Ms点まで冷却する。その後さらに、Ms点〜室温までを平均冷却速度10℃/s超で冷却する。Ms点〜室温までの平均冷却速度が10℃/s以下では、Cの拡散により残留オーステナイト中のC量が増加して温間加工性や温間加工後の降伏比が低下する。したがって、Ms点〜室温までの平均冷却速度は10℃/s超とする。なお、Ms点以下の冷却途中で再加熱を伴う場合もCの拡散により残留オーステナイト中のC量が増加するため、Ms点から室温までの冷却中は加熱してはならない。上限は特に規定しないが1000℃/sを超えると過剰な冷却設備が必要となりコストアップを招くため、平均冷却速度の上限は1000℃/s以下が好ましい。なお、室温とは0〜50℃を意味する。
また、本発明では、温間加工用高強度鋼板は50〜200℃での加工に用いられることが好ましい。
焼鈍板(亜鉛めっき処理、合金化亜鉛めっき処理をした場合は地鉄鋼板を意味する。以下同じ。)より圧延方向に対して平行方向にJIS5号引張試験片(JIS Z2201)を採取し、室温で歪速度が10−3/sとするJIS Z 2241の規定に準拠した引張試験を行い、TSを求めた。なお、1180MPa以上を合格とした。また、後述の温間引張試験と同様の方法で27%の引張ひずみを付与した後、室温まで冷却し、次いで室温で歪速度が10−3/sとするJIS Z 2241の規定に準拠した引張試験を行い、室温での降伏強さを引張強度で除して、温間加工後の降伏比を求めた。
焼鈍板より圧延方向に対して平行方向にJIS5号引張試験片(JIS Z2201)を採取し、試験温度が80℃または150℃、歪速度が10−3/sとする引張試験を行い、ELを求めた。なお、本発明では温間引張試験のELが27%以上を温間加工性良好とした。
上記温間引張試験と同様の方法で27%の引張ひずみを付与した後、室温まで冷却し、該引張試験片の中央部の引張方向に平行な板厚断面において、板厚の1/4位置について、荷重が1kgfで5点ビッカース硬さ試験を行い、最大値と最小値を除いた3点の平均ビッカース硬さHVを求めた。なお、本発明ではHV:400以上を高強度とした。
Claims (9)
- 質量%で、
C:0.05〜0.20%、
Si:3.0%以下、
Mn:3.5〜8.0%、
P:0.100%以下、
S:0.02%以下、
Al:0.01〜3.0%、
N:0.010%以下を含み、
かつNb:0.005〜0.20%、
Ti:0.005〜0.20%、
Mo:0.005〜1.0%、
V:0.005〜1.0%から選ばれる1種以上を含み、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成を有し、
面積率で、10〜60%の残留オーステナイト、10〜80%のフェライト、10〜50%のマルテンサイト、0〜5%のベイナイトからなり、かつ残留オーステナイト中のC量が0.40質量%未満、かつ残留オーステナイト、マルテンサイトおよびフェライトの平均結晶粒径がそれぞれ2.0μm以下、かつ結晶粒界にNb、Ti、Mo、Vから選ばれる少なくとも1種を含む炭化物を有する鋼板組織を有する、
温間加工用高強度鋼板。 - 前記Nb、Ti、Mo、Vから選ばれる少なくとも1種を含む炭化物の平均粒径が200nm以下である請求項1に記載の温間加工用高強度鋼板。
- さらに、質量%で、
Cr:0.005〜2.0%、
Ni:0.005〜2.0%、
Cu:0.005〜2.0%、
B:0.0001〜0.0050%、
Ca:0.0001〜0.0050%、
REM:0.0001〜0.0050%、
Sn:0.01〜0.50%、
Sb:0.0010〜0.10%から選ばれる1種以上を含む成分組成を有する請求項1または2に記載の温間加工用高強度鋼板。 - さらに、表面に亜鉛めっき層または合金化亜鉛めっき層を有する請求項1〜3のいずれかに記載の温間加工用高強度鋼板。
- 請求項1または3に記載の成分組成を有する鋼に、熱間圧延を施して熱延鋼板とする熱間圧延工程と、
熱延鋼板に酸洗を施す酸洗工程と、
前記酸洗を施した鋼板を、300〜500℃の温度範囲を10℃/s以上の平均加熱速度で加熱する焼鈍加熱工程と、
さらに加熱して680℃超〜720℃とし、該温度域で1〜30s保持する焼鈍保持工程と、
Ms点〜室温までを平均冷却速度10℃/s超で冷却する焼鈍冷却工程と、
を有する温間加工用高強度鋼板の製造方法。 - 前記酸洗工程後に冷間圧延を施して冷延鋼板とする冷間圧延工程をさらに有し、
前記冷延鋼板を前記焼鈍加熱工程に供する、請求項5に記載の温間加工用高強度鋼板の製造方法。 - 前記焼鈍保持工程後前記焼鈍冷却工程前に亜鉛めっきを施す請求項5または6に記載の温間加工用高強度鋼板の製造方法。
- さらに、前記亜鉛めっき後前記焼鈍冷却工程前に合金化処理を施す請求項7に記載の温間加工用高強度鋼板の製造方法。
- 請求項1または3に記載の成分組成を有する熱延鋼板または冷延鋼板を、300〜500℃の温度範囲を10℃/s以上の平均加熱速度で加熱する焼鈍加熱工程と、
さらに加熱して680℃超〜720℃とし、該温度域で1〜30s保持する焼鈍保持工程と、
Ms点〜室温までを平均冷却速度10℃/s超で冷却する焼鈍冷却工程と、
を有する温間加工用高強度鋼板の製造方法。
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